JPS5827774A - 土と推進管との摩擦力を減ずる推進工法 - Google Patents
土と推進管との摩擦力を減ずる推進工法Info
- Publication number
- JPS5827774A JPS5827774A JP12722981A JP12722981A JPS5827774A JP S5827774 A JPS5827774 A JP S5827774A JP 12722981 A JP12722981 A JP 12722981A JP 12722981 A JP12722981 A JP 12722981A JP S5827774 A JPS5827774 A JP S5827774A
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- JP
- Japan
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- soil
- water
- propulsion
- spherical elastic
- friction material
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- Excavating Of Shafts Or Tunnels (AREA)
- Addition Polymer Or Copolymer, Post-Treatments, Or Chemical Modifications (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は推進工法に関する。
さらに詳しくは、水を吸収後１球状弾性体となる高吸水
性高分子を、地山と推進管の空隙中に注入混合すること
を特徴とする推進工法に関する。
性高分子を、地山と推進管の空隙中に注入混合すること
を特徴とする推進工法に関する。
下水道工事等の小口径の管渠布設工事において、建設公
害の比較的少ない工法として推進工法が多く使われてい
る。推進工法は切羽を推進しつつ推進管を順次前号１こ
押し込んでゆく工法である。
害の比較的少ない工法として推進工法が多く使われてい
る。推進工法は切羽を推進しつつ推進管を順次前号１こ
押し込んでゆく工法である。
それ故に推進距離に比例して推進抵抗力は増大する。そ
のため元押しジヤツキに一番近い推進管に最大の推進抵
抗力が加わる事になり推進距離はこの力と推進管の耐荷
力を等しくおくことによりて決められる。
のため元押しジヤツキに一番近い推進管に最大の推進抵
抗力が加わる事になり推進距離はこの力と推進管の耐荷
力を等しくおくことによりて決められる。
推進抵抗力は（１）地山と推進管の摩擦力、偉）粘着力
に起因し、推進距離に比例する抵抗力、（８）刃口の抵
抗力、（４）推進管の蛇行に起因する抵抗力等があるが
、主要なものは摩擦力や粘着力による抵抗力である。そ
のため地山と推進管の間に減摩材を注入し、推進抵抗力
を減らす方法は、推進距離をのばすには非常に有効であ
る。
に起因し、推進距離に比例する抵抗力、（８）刃口の抵
抗力、（４）推進管の蛇行に起因する抵抗力等があるが
、主要なものは摩擦力や粘着力による抵抗力である。そ
のため地山と推進管の間に減摩材を注入し、推進抵抗力
を減らす方法は、推進距離をのばすには非常に有効であ
る。
推進距離がのびれば立抗間隔を広げることが可能となり
、建設公害の低減・建設費の低減・さらに工期短縮に大
いに役立つ。
、建設公害の低減・建設費の低減・さらに工期短縮に大
いに役立つ。
このため、減摩材について多くの研究がなされている。
従来、推進工法の減摩材としては水とベントナイトを主
要構成材とする粘稠性懸濁液が使用されてきた。しかし
この減摩材は、軟ゲル状であるため、地山と推進管の間
に注入されても推進作業に伴ない、地山と推進管とが相
対移動を生ずると地山の土砂は減摩材中に容易に混ざり
込みやすく、減摩材の効果を急速に減することになった
吊、また地下水のない砂層、砂礫層のように地山の含水
率が低い場合には減摩材が地山に吸収され減摩材効果が
薄れたり、また含水率が非常に高い土砂層や地ド水の流
れのある土砂中で使用する場合には減摩材が希釈された
り。
要構成材とする粘稠性懸濁液が使用されてきた。しかし
この減摩材は、軟ゲル状であるため、地山と推進管の間
に注入されても推進作業に伴ない、地山と推進管とが相
対移動を生ずると地山の土砂は減摩材中に容易に混ざり
込みやすく、減摩材の効果を急速に減することになった
吊、また地下水のない砂層、砂礫層のように地山の含水
率が低い場合には減摩材が地山に吸収され減摩材効果が
薄れたり、また含水率が非常に高い土砂層や地ド水の流
れのある土砂中で使用する場合には減摩材が希釈された
り。
さらには流失したりして減摩材の効果を失しやすい欠点
があった。
があった。
また、特開昭５４−７９９０８および特開昭６５と
−７５４８８に高吸水性ヒドロゲルの水分散液贅鉱物質
、有機質糊料、界面活性剤および油類を配合してなる水
懸濁液をシールド推進工法用の減摩材として提案されて
いる。しかし、そこで開示されている高吸水性ヒドロゲ
ルは不定形で水と接触して膨潤した時、圧力に対する強
度は低く、前述の水とベントナイトを主要構成材とする
減摩材と同様の欠点をまだ有しており、減摩材として満
足すべきものではない。
、有機質糊料、界面活性剤および油類を配合してなる水
懸濁液をシールド推進工法用の減摩材として提案されて
いる。しかし、そこで開示されている高吸水性ヒドロゲ
ルは不定形で水と接触して膨潤した時、圧力に対する強
度は低く、前述の水とベントナイトを主要構成材とする
減摩材と同様の欠点をまだ有しており、減摩材として満
足すべきものではない。
本発明者らは、これらの問題点を種々検討した結果、減
摩材組成物として水を吸収すると球状弾性体となる高吸
水性高分子を減摩材の一成分としたとき、著ろしい効果
を発揮することを見出し１本発明に達した。
摩材組成物として水を吸収すると球状弾性体となる高吸
水性高分子を減摩材の一成分としたとき、著ろしい効果
を発揮することを見出し１本発明に達した。
本発明の目的は、新らしい推進工法を提供することにあ
る。
る。
すなわち、小径の球状弾性体を地山と推進管との空隙中
に充填することにより１球状弾性体の固型物としての性
質、すなわち、ベアリング作用及び保水性の良さ、膨潤
時の強度の高さ等を利用し、減摩材効果の持続性向上、
８Ｉ々地盤への適応性の拡大を可能としたものである。
に充填することにより１球状弾性体の固型物としての性
質、すなわち、ベアリング作用及び保水性の良さ、膨潤
時の強度の高さ等を利用し、減摩材効果の持続性向上、
８Ｉ々地盤への適応性の拡大を可能としたものである。
以下に本発明の内容を具体的に示す。
本発明に使用する高吸水性高分子は、水を吸収後１球状
弾性体となるものであれば、特に限定されないが、好適
にはエチレン囚とビニルエステルｍとエチレン系不飽和
カルボン酸またはその誘導体のを主成分として、これら
の成分がＸ：（Ｙ＋Ｚ）＝Ｏ：１００〜１１５：８５Ｙ
： Ｚ −２０：８０〜８０：２０なる範囲のモ
ル比で構成される懸濁重合で得られた共重合体のケン化
物、あるいは、また、逆相懸濁重合で得られたアクリル
酸、およヒ／マたはアクリル酸壇の架橋重合体が使用で
きる。
弾性体となるものであれば、特に限定されないが、好適
にはエチレン囚とビニルエステルｍとエチレン系不飽和
カルボン酸またはその誘導体のを主成分として、これら
の成分がＸ：（Ｙ＋Ｚ）＝Ｏ：１００〜１１５：８５Ｙ
： Ｚ −２０：８０〜８０：２０なる範囲のモ
ル比で構成される懸濁重合で得られた共重合体のケン化
物、あるいは、また、逆相懸濁重合で得られたアクリル
酸、およヒ／マたはアクリル酸壇の架橋重合体が使用で
きる。
本発明に用いられる吸水した時１球状弾性体となる高吸
水性高分子の吸水率および平均粒径については特に限定
されないが、この吸水倍率は蒸留水で８００〜８０００
倍のもので、蒸留水を吸収後、０．０１ ｍ〜１６−〇
球状弾性体となるものが実際的である。
水性高分子の吸水率および平均粒径については特に限定
されないが、この吸水倍率は蒸留水で８００〜８０００
倍のもので、蒸留水を吸収後、０．０１ ｍ〜１６−〇
球状弾性体となるものが実際的である。
本発明実施にあたって、地山と推進管の空隙に減摩材を
注入するに際しては、水を吸収すると球状弾性体となる
高吸水性高分子単独あるいは従来から使用されている鉱
物質、有機質糊料。
注入するに際しては、水を吸収すると球状弾性体となる
高吸水性高分子単独あるいは従来から使用されている鉱
物質、有機質糊料。
界面活性剤、油類などを本願の吸水した時、球状弾性体
となる高吸水性高分子とともに使用することもできる。
となる高吸水性高分子とともに使用することもできる。
減摩材としての球状弾性体となる高吸水性高分子の使用
割合は特に限定はされないが、混合率を高めるにつれ効
果は増す。
割合は特に限定はされないが、混合率を高めるにつれ効
果は増す。
以下に参考例、実施例を挙げて本発明を更に詳細に説明
するが本発明はこれらに限定されるものではない。
するが本発明はこれらに限定されるものではない。
参考例１
酢酸ビニル６０Ｆとアクリル酸メチル４Ｏｆに重合開始
剤としてベンゾイルパーオキシド０．６ｆを加え、これ
を部分ケン化ｌリビニルアルコール（ケン化度８８モル
％、ｒｉ合開度２０００ ） ０．２ ＩＩと塩化ナト
リウム８ｆを含む水２００−に分散せしめ、６６℃で６
時間懸濁重合せしめた。
剤としてベンゾイルパーオキシド０．６ｆを加え、これ
を部分ケン化ｌリビニルアルコール（ケン化度８８モル
％、ｒｉ合開度２０００ ） ０．２ ＩＩと塩化ナト
リウム８ｆを含む水２００−に分散せしめ、６６℃で６
時間懸濁重合せしめた。
と
次いでメタノール１００ｔｊ＠水８０−とからなる混合
溶媒に水酸化ナトリウム１６・２ｆを溶解させた溶液に
前記共重合体８０Ｆを加え８０℃で２時間さらに６０℃
で６時間ケン化反応を行なう、ケン化反応終了後、メタ
ノールで十分に洗滌したのち減圧乾燥することによつて
、２Ｏｆないし２００μの粒径を有する球吠の乾燥ケン
化物２４１を得た。
溶媒に水酸化ナトリウム１６・２ｆを溶解させた溶液に
前記共重合体８０Ｆを加え８０℃で２時間さらに６０℃
で６時間ケン化反応を行なう、ケン化反応終了後、メタ
ノールで十分に洗滌したのち減圧乾燥することによつて
、２Ｏｆないし２００μの粒径を有する球吠の乾燥ケン
化物２４１を得た。
このようにして得られた球杖のケン化物は水に不溶性で
あり、水中ですみやかに膨潤し、蒸留水に対する吸水率
は７５０ ｆ／ｆであった。
あり、水中ですみやかに膨潤し、蒸留水に対する吸水率
は７５０ ｆ／ｆであった。
参考Ｈ２
重合槽中に水１８８・１ｆを仕込み、水酸化ナトリウム
４４．７１を加えて攪拌しながら溶解させた。氷冷しな
がらアクリル酸１００Ｆを徐々に加え、攪拌しながら中
和させた。過硫酸カリウム０．０６６７ダおよびＮ、Ｎ
’−メチレンビスアクリルアミド０．０１Ｆを加える。
４４．７１を加えて攪拌しながら溶解させた。氷冷しな
がらアクリル酸１００Ｆを徐々に加え、攪拌しながら中
和させた。過硫酸カリウム０．０６６７ダおよびＮ、Ｎ
’−メチレンビスアクリルアミド０．０１Ｆを加える。
さらにソルビタンモノステアレート＆、Ｏｆおよびノル
マルヘキサン７００−を加え攪拌しながら６０℃で８時
間重合させた１重合終了後、固液分離して減圧乾燥する
ことによって球形の高吸水性高分子１２５．２Ｆを得た
。
マルヘキサン７００−を加え攪拌しながら６０℃で８時
間重合させた１重合終了後、固液分離して減圧乾燥する
ことによって球形の高吸水性高分子１２５．２Ｆを得た
。
得られた高吸水性高分子の粒径は１０ＩＬ〜１５０Ｐで
あった。また吸水率は５６０Ｆ／＃であつた。
あった。また吸水率は５６０Ｆ／＃であつた。
実施例１
参考例１で得た高吸水性高分子を減摩材の一成分として
使用し砂質土を種々の割合で混合した。
使用し砂質土を種々の割合で混合した。
この時、減摩材の配合割合は下記の通りとした。
水 １８０Ｋｆ（１８０１）
１８０Ｋｉｐ（１８０１）ベントナイト
０ ４０マツドオイル ０
１００ＭＧ
Ｏ０，９ハイゲル Ｏｏ、９ 計 １８０．９Ｋｔ（１８０，９１）２Ｂ
１．８Ｋｐ（２０５，ｕ’）この混合土の内部摩擦角、
粘着力を直接剪断試験により求めた。
１８０Ｋｉｐ（１８０１）ベントナイト
０ ４０マツドオイル ０
１００ＭＧ
Ｏ０，９ハイゲル Ｏｏ、９ 計 １８０．９Ｋｔ（１８０，９１）２Ｂ
１．８Ｋｐ（２０５，ｕ’）この混合土の内部摩擦角、
粘着力を直接剪断試験により求めた。
結果を従来使用されているベントナイト泥土型減摩材を
砂質土と混合した場合と比較して第１図に示した。
砂質土と混合した場合と比較して第１図に示した。
従来のベントナイト泥土型減摩材の効果は、減摩材の混
合率（減摩材重量／混合土重量）が約１５％未満ではほ
とんどなく、１５％〜ｓＯ倦の間で急激に効果を表わす
。これに対し１本発明減摩材は混合比率にほぼ比例し。
合率（減摩材重量／混合土重量）が約１５％未満ではほ
とんどなく、１５％〜ｓＯ倦の間で急激に効果を表わす
。これに対し１本発明減摩材は混合比率にほぼ比例し。
減摩材の効果があられれる。（摩擦係数ｊａｎ （Ｊ’
が減少する）。
が減少する）。
これは減摩材中に地山の土が混入し、減摩剤の混合率が
低くなっても本発明減摩材の方が減摩効果の持続性が良
いことを示すものであり、さらに混合率が８０ｑｌｐ未
満では減摩効果が優れていることを示すものである。
低くなっても本発明減摩材の方が減摩効果の持続性が良
いことを示すものであり、さらに混合率が８０ｑｌｐ未
満では減摩効果が優れていることを示すものである。
また、参考例２で得た高吸水性高分子を使参考例１で得
た本発明の減摩材を使用し、現場試験をおこならた。
た本発明の減摩材を使用し、現場試験をおこならた。
土質は細砂層であり、Ｎ値は５〜１０．単位体積重量γ
七Ｅ＝１．９ ｔｌｒｌ土被りａ＝１２．、。
七Ｅ＝１．９ ｔｌｒｌ土被りａ＝１２．、。
地下水位は地表面よりＩＦＮ下がりであった。
施行は、泥水式推進工法により、内径ＳＯＯ雪の推進管
を推進した結果をｆＨ２図、第８図に示す。
を推進した結果をｆＨ２図、第８図に示す。
これらの図において、縦軸は元押しジヤツキの推力Ｃト
ン）を横軸は推進距離を表わす。
ン）を横軸は推進距離を表わす。
試験は推進距離２０ｘまでは減摩材を使用せず、その後
掘進に伴ない１本発明減摩材を注入した。第２図、ｌ！
８図において黒点（・）は元押しジヤツキ推力（トン）
と推進距離−の実測値を示す。
掘進に伴ない１本発明減摩材を注入した。第２図、ｌ！
８図において黒点（・）は元押しジヤツキ推力（トン）
と推進距離−の実測値を示す。
また実線は減摩材を使用しない場合、破線は推進距離２
０ｍ以降に従来の減摩材を使用した場合の推定曲線であ
り、一点鎖線は実測値の曲線を示した。
０ｍ以降に従来の減摩材を使用した場合の推定曲線であ
り、一点鎖線は実測値の曲線を示した。
推進管の許容耐荷力を２９８．６ トンとすると、従来
の減摩材を使用した場合の推定最大推進距離と本発明減
摩材を使用した場合の推定最大推進距離は、第２図にお
いては各々６６ｍ。
の減摩材を使用した場合の推定最大推進距離と本発明減
摩材を使用した場合の推定最大推進距離は、第２図にお
いては各々６６ｍ。
１４１ ＦＩＮ 、第８図においては各々６０ｍ％１丁
６ｍとなり、推進距離は約２．８〜１９倍にのびる。
６ｍとなり、推進距離は約２．８〜１９倍にのびる。
実施例８
参考Ｎ！で得た本発明の減摩材を使用し。
現場試験をおこなった。
土質は微細砂層であり、Ｎ値は５０以上であり、単位体
積重量ｒｔ ＝ １．８ ｔ／ｎｌ＝土被り■中１１ｍ
、地下水位は約−８ｍであう々。
積重量ｒｔ ＝ １．８ ｔ／ｎｌ＝土被り■中１１ｍ
、地下水位は約−８ｍであう々。
施行は泥水式推進工法により、内径８００■の推進管を
推進した。この結果を第４図に示す。
推進した。この結果を第４図に示す。
実験は推進距離２０ｍまでは減摩材を使用せず、その後
掘進に伴ない当該減摩材を注入した。
掘進に伴ない当該減摩材を注入した。
第４図において、実線は減摩材を使用しない場合、破線
は推進距離２０ｍ以降に従来の減摩材を使用した場合の
推定曲線であり、一点鎖線は本発明減摩材を使用した場
合の実測値の曲線を示した。推進管の許容耐荷力を２２
９．６）ンとすると、従来の減摩材を使用する場合の推
定最大推進距離は６８ｍ、本発明の減摩材を使用した場
合の推定最大距離は８５６ｍとなり約５．２倍にのびる
。
は推進距離２０ｍ以降に従来の減摩材を使用した場合の
推定曲線であり、一点鎖線は本発明減摩材を使用した場
合の実測値の曲線を示した。推進管の許容耐荷力を２２
９．６）ンとすると、従来の減摩材を使用する場合の推
定最大推進距離は６８ｍ、本発明の減摩材を使用した場
合の推定最大距離は８５６ｍとなり約５．２倍にのびる
。
第１図は、本発明減摩材混合土の減摩材混合率と摩擦係
数（ｔａｎ ’ｌ’ ）の関係を示すグラフである。 図中、横軸は減摩材混合率（減摩材重量／混合土重量×
１００）（％）を示す。 第２図、第８図、＠４図は本発明減摩材を使用した時の
元押しジヤツキ推力と推進距離の関係を示すグラフであ
る。 ム：Ｍｌ！材を全く使用しない場合の推定推力。 Ｂ：減産材を使わず２０ｍ推進後、従来の減摩材を使用
する場合の推定推力。 Ｃ：減摩材を使わず２０ｗ＋推進後１本発明減摩材を使
用した場合の実測値。 １？−１口 頭〔摩＃ｊｒ流含’ｐ Ｃ％） ＄ ２ Ω ｔＩｔ遼】〔−（＾） １ ３ １ｉ ０２０ 如 ６０ ８０ １００ １２０ １４０−−
−一→権通距駄 （−）
数（ｔａｎ ’ｌ’ ）の関係を示すグラフである。 図中、横軸は減摩材混合率（減摩材重量／混合土重量×
１００）（％）を示す。 第２図、第８図、＠４図は本発明減摩材を使用した時の
元押しジヤツキ推力と推進距離の関係を示すグラフであ
る。 ム：Ｍｌ！材を全く使用しない場合の推定推力。 Ｂ：減産材を使わず２０ｍ推進後、従来の減摩材を使用
する場合の推定推力。 Ｃ：減摩材を使わず２０ｗ＋推進後１本発明減摩材を使
用した場合の実測値。 １？−１口 頭〔摩＃ｊｒ流含’ｐ Ｃ％） ＄ ２ Ω ｔＩｔ遼】〔−（＾） １ ３ １ｉ ０２０ 如 ６０ ８０ １００ １２０ １４０−−
−一→権通距駄 （−）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）推進工法において水を吸収すると球状弾性体となる
高吸水性高分子の吸水した球状弾性体を地山と推進管の
空隙中に混入し、減摩効果を発揮させることを特徴とす
る推進工法。 ２）水を吸収すると球状弾性体となる高吸水性高分子カ
エチレン■とビニルエステルｔ’ｙ＋トエチレン系不飽
和カルボン酸またはその誘導体間とを主成分として、こ
れらの成分が Ｘ：（Ｙ＋ｌ＝Ｏ：１００〜１５：８５Ｙ ： Ｚ
＝２０：８０〜８０：２０なる範囲のモル比で構成さ
れる共重合体のケン化物である特許請求の範囲第１項記
載の推進工法。 ８）水を吸収すると球状弾性体となる高吸水性高分子が
アクリル酸および／またはアクリル酸塩架構重合体であ
る特許請求の範囲第１項記載の推進工法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12722981A JPS5827774A (ja) | 1981-08-12 | 1981-08-12 | 土と推進管との摩擦力を減ずる推進工法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12722981A JPS5827774A (ja) | 1981-08-12 | 1981-08-12 | 土と推進管との摩擦力を減ずる推進工法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5827774A true JPS5827774A (ja) | 1983-02-18 |
| JPS6256913B2 JPS6256913B2 (ja) | 1987-11-27 |
Family
ID=14954919
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12722981A Granted JPS5827774A (ja) | 1981-08-12 | 1981-08-12 | 土と推進管との摩擦力を減ずる推進工法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5827774A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60129395A (ja) * | 1983-12-16 | 1985-07-10 | 株式会社大林組 | 推進工法 |
| JPS61190584A (ja) * | 1985-02-18 | 1986-08-25 | Tachibana Shokai:Kk | 摩擦減少剤 |
| US4636551A (en) * | 1984-06-08 | 1987-01-13 | Kuraray Co, Ltd. | Coating material |
| EP0333473A2 (en) * | 1988-03-17 | 1989-09-20 | Mitsui-Cyanamid, Ltd. | Micro-tunnelling method |
| US8431618B2 (en) | 2008-03-31 | 2013-04-30 | Asahi Kasei Chemicals Corporation | Processed starch powder with excellent disintegration properties and manufacturing method thereof |
| KR20150013562A (ko) | 2012-04-27 | 2015-02-05 | 니혼 콘 스타치 가부시키가이샤 | 전분 과립의 제조 방법 및 구강 내 붕괴정 |
| US9101155B2 (en) | 2003-07-11 | 2015-08-11 | Asahi Kasei Chemicals Corporation | Functional starch powder |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3165486A (en) * | 1958-09-29 | 1965-01-12 | Monsanto Co | Cross-linked olefin-maleic anhydride interpolymers and salts thereof |
| US3353601A (en) * | 1965-07-26 | 1967-11-21 | Dow Chemical Co | Composition and use therefor for water shut-off |
-
1981
- 1981-08-12 JP JP12722981A patent/JPS5827774A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3165486A (en) * | 1958-09-29 | 1965-01-12 | Monsanto Co | Cross-linked olefin-maleic anhydride interpolymers and salts thereof |
| US3353601A (en) * | 1965-07-26 | 1967-11-21 | Dow Chemical Co | Composition and use therefor for water shut-off |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60129395A (ja) * | 1983-12-16 | 1985-07-10 | 株式会社大林組 | 推進工法 |
| JPH0451638B2 (ja) * | 1983-12-16 | 1992-08-19 | Oobayashigumi Kk | |
| US4636551A (en) * | 1984-06-08 | 1987-01-13 | Kuraray Co, Ltd. | Coating material |
| JPS61190584A (ja) * | 1985-02-18 | 1986-08-25 | Tachibana Shokai:Kk | 摩擦減少剤 |
| EP0333473A2 (en) * | 1988-03-17 | 1989-09-20 | Mitsui-Cyanamid, Ltd. | Micro-tunnelling method |
| US9101155B2 (en) | 2003-07-11 | 2015-08-11 | Asahi Kasei Chemicals Corporation | Functional starch powder |
| US8431618B2 (en) | 2008-03-31 | 2013-04-30 | Asahi Kasei Chemicals Corporation | Processed starch powder with excellent disintegration properties and manufacturing method thereof |
| KR20150013562A (ko) | 2012-04-27 | 2015-02-05 | 니혼 콘 스타치 가부시키가이샤 | 전분 과립의 제조 방법 및 구강 내 붕괴정 |
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| JPS6256913B2 (ja) | 1987-11-27 |
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