JPS5827215B2 - コ−ティング装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は主として金属酸化物からなるコーティングを基
体、とくにガラス基体に施す装置に関する。

本発明はさらに詳しくは加熱されたガラス表面と接触す
るときに金属酸化物コーティングを形成する反応体の蒸
気を加熱されたガラス表面に接触させてガラス表面上に
金属酸化物コーティングを施す装置に関する。

従来より、基体を適当な溶媒中に溶解した金属のベータ
ージケトネートなどからなる溶液と接触させることによ
り該基体に金属酸化物をコーティングさせるようにした
ものが知られている（モケル（Ｍｏｃｈｅ？）の米国特
許第３，２０２，０５４号明細書、トムキンズ（Ｔｏｍ
ｋｉｎｓ ）の米国特許第３．０８１，２００号明細書
、ドンリーら（Ｊ）ｏｎｌｅｙｅｔ ａｌ ）の米国特
許第３，６６０，０６１号明細書およびミケロツテイら
（Ｍｉｃｈｅｌｏｔｔｉ ｅｔ ａｌ ）の米国特許第
３，６５２，２４６号明細書を参照）。

これらの特許はガラスに金属酸化物のコーティングを施
すのに適した多数の化学組成物を開示している。

一般的にいえは、先行技術が教えでいるガラスに前記コ
ーティングを施す技術は、コーテイング組成物の液状の
スプレーをコートされるべきガラス基体表面にふきつけ
る方法である。

これらの特許は組成物が液状または蒸気状のいずれの形
で適用されるにせよ、ガラスまたは他の基体に特殊な金
属または金属酸化物を適用することをその保護範囲とし
ているが、もつとも好ましい態様としては基体を液状の
組成物と接触させることをそれぞれ開示している。

大気圧下にある加熱された基体に蒸発せられたコーティ
ング組成物を適用する技術の進展に伴なって、いくつか
の問題がでてきている。

粒子が細く、外観が均一なコーティングをうるのは困難
である。

基体を液状のスプレーと接触させて厚いコーティングが
つくられているか、公知の蒸着技術を用いたばあいにえ
られる可視光線の透過率が約５０％以下である比較的厚
いフィルムをうろことは、不可能ではないがきわめて困
難である。

蒸着方法は従来より知られている。

蒸着法のうちもつともよく使われている態様は大気圧よ
り下の圧力条件で行なわれるものである。

これらの技術を用いたはあいの蒸着速度を大きくするた
め多くの技術が開発されている。

たとえは、電界、磁界、ラジオ周波数、超短波による励
起などを用いることによりペーパー・コーティング組成
物の反応体粒子の運動量を増加させている。

また、コーティング組成物の蒸気をとくに限定された目
標面積に向けるために導波管（ｗａｖｅ ｇｕｉｄｅｓ
）が使われている。

シェツトキー（５ｃｈｅｔｋｙ ）の米国特許第３，１
１４，６５２号明細書およびショールズ（５Ｃｈ０１ｅ
ｓ ）の米国特許第３，５６１，９４０号明細書を参照
されたい。

本発明者らは化学蒸着によってつくられるフィルムの均
一性および化学蒸着の速度またはつくられるフィルムの
速度が、ノズルを通過する蒸気を含む反応体を特別の流
動条件下で基体に向け、とくに特殊な設計０ノズルを用
いノズルと基体との間隔が特別な条件下にあるときＯこ
前記反応体を基体に向けることにより非常に向上される
ことを見出し、それに基づいて本発明の装置を完成した
。

すなわち本発明は、 （ａ） ガス状のキャリヤと蒸発したコーティング反
応体とを混合する手段、 （ｂ） ガス状混合物をノズルに送る手段、（Ｃ）
ノズルに送られたガス状混合物か該ノズル出口におい
て少なくとも２５００のレイノルズ数で吐出されるよう
な入口面積と出口面積とを有するノズルであって、該ノ
ズルは基体と面する実質的に長方形状の出口開口を有し
、該長方形状の出口開口の長辺は該基体を横切る方向に
延びており、かつ該ノズルは該長辺に垂直な断面内で該
基体から離れた入口から該基体と面する出口まで先細に
形成されており、さらにその該長辺に平行な２つの対抗
する壁がそれぞれノズルの入口から出口へその曲率半径
が大きくなるように形成されてなるところのノズル、お
よび（ｄ） 前記ノズルと面する関係に基体を支持す
る手段と該ノズルの出口を該基体の表面から該ノズルの
長方形状の出口開口の短辺の長さの１２５〜５倍に位置
させる手段 とからなり、少なくとも一つのコーティング反応体から
なるガス状混合物をノズルから基体に吐出することによ
り基体にコーティングを施すように横取されてなるコー
ティング装置に関する。

本発明の装置により基体をコーティングするばあい、蒸
発性のコーティング反応体が蒸気相中またはガス状のキ
ャリヤ中に蒸発させられると共にノズルから分配され、
かつ加熱された基体に向けられる。

基体および反応体の温度は、反応体が該基体と接触する
ときに該基体上に粘着性のコーティングを形成するよう
に反応するようなものであればよい。

急速が効率がよく、かつ均一なコーティング蒸着物をう
るため、コーティング反応体を含むガス状の混合物はノ
ズルから少なくとも２５０００つレイノズル数で吐出さ
れる。

連続したガラス細長体あるいはガラス・シートに高速度
でコーティングを行なうためには、ガス状混合物のレイ
ノズル数か少なくとも約５０００にする方が好ましい。

蒸発性のコーティング反応体は、一般に室温において固
体または液体である材料か使われるか、室温において固
体である反応体の方か好ましい。

反応体が液体であるばあいには該反応体は沸騰などの通
常の方法によって蒸発せられる。

反応体が固体であるばあいには該反応体を加熱されたプ
レート上におくことによって、または該反応体を不活性
材料たとえは砂などと混合し、該混合物に加熱されたキ
ャリヤガスを通過させることによって、あるいは前記混
合物をキャリヤガスの急速な流れにより流動状態にし、
かつ該流動化された混合物を加熱することによって該反
応体は蒸発せられる。

本発明のより好ましい実施例においては、反応体は適当
な溶剤で溶解され、該溶液は熱いキャリヤガス中にスプ
レーせられ溶剤および反応体を蒸発させる。

本発明で使用するのに好ましい反応性コーティング材料
は元素の周期表の第１ｂ属から第■ｂ属まで、および第
■属金属の熱分解性の有機金属塩である。

より好ましい有機金属塩はベータージケトネート、酢酸
塩、ヘキソニー１−、ギ酸塩などである。

本発明におけるコーティング組成物の反応成分としては
、鉄、コバルトおよびクロムのアセチルアセトネ−１・
などが好ましい。

本発明において使用するのに適したコーティング反応体
は熱分解性の材料であるが、他の反応体も使用すること
ができる。

たとえは、フッ素化ベータージケトネート、とくにアセ
チルアセ１ヘネートおよびクメンの金属塩（ｍｅｔａｌ
ｄｉｃｕｍｅｎｅｓ）などの加水分解性の反応体を使
用してもよい。

また酸素、水素、ハロゲンなどの他の共働する反応体の
存在を必要とする反応体を用いることもできる。

すでに述べたように、蒸発させるのにより好ましい方法
は、反応体を適当な溶剤中に溶かして溶液にするという
初期段階を含んでいる。

ここに示された方法を実施するばあいの溶剤としては、
飽和または不飽和の種々の炭化水素類、ハロゲン化炭化
水素類などが適している。

単一成分の溶剤システム、とくにメチレン クロライド
を用いた溶剤システムが本発明においては効果的に用い
られる。

２種以上の溶剤を用いた溶剤ミステムも有用である。

本発明を実施するのに用いられるいくつかの代表的な溶
剤としては、メチレン ブロマイド、カーボン テトラ
クロライド、カーボン テトラブロマイド、クロロホル
ム、ブロモホルム、１，１゜１−トリクロロエタン、パ
ークロロエチレン、■。

１．２−トリクロロエタン、シクロロイオドメタン、１
，１．２− トリブロモエタン、トリクロロエチレン
、トリブロモエチレン、トリクロロモノフルオロエタン
、ヘキサクロロエタン、１，１゜１．２−テトラクロロ
−２−り四ロエタン、１゜■、２−トリクロロー１，２
−ジクロロエタン、テトラフルオロブロモエタン、ヘキ
サクロロブタジェン、テトラクロロエタンなどがあげら
れる。

その他の溶剤として、１〜４個の炭素原子と１個ノヒド
ロキシル基を有するアルコールのごトキ有機極性溶剤の
１種または２種以上とベンゼン、トルエンまたはキシレ
ンのごとき芳香族非極性化合物の１種または２種以上と
の混合物を用いてもよい。

この種の溶剤はその揮発性のために前述のハロゲン化炭
化水素類やハロゲン化炭素類よりも使用しにくいが、と
くに経済的に有利である。

本発明のより好ましい実施例においては、有機溶剤に溶
解せられた反応性の有機金属塩の溶液がベーパライジン
グ・チャンバに向けて送られる。

ベーパライジング・チャンバは加熱部材を備えるよう横
取されており、該加熱部材は該部材自体と接触する液を
蒸発させるよりむしろ該加熱部材の周囲の空間を、該空
間内でコーティング溶液を蒸発させるＱつに充分な温度
にまで加熱する。

キャリヤガスはコーティング組成物をうばってその蒸発
速度を高めるように該組成物と混合し、かつコートされ
るべき基体に対しヒータを通して蒸気を移送するように
ヒータから取出される。

溶剤および反応性の有機金属塩の蒸気はベーパライザ・
チャンバからコートされるべき加熱された基体の幅方向
に細長く伸びたマニホルドに送られる。

このマニホルドには蒸気を基体に送る、基体の幅方向に
細長く伸び、基体と面する長方形状の出口開口を有する
ノズルか連結されている。

より好ましい実施例においては、細長く伸びたノズルは
その小さい方の横断面寸法として均一に収縮する形状を
有しており、通過する蒸気の境界層を実質的に連続して
加速させることかできる。

ノズルの大きい方の横断面寸法は対応する基体の幅より
わずかに小さく、それによりノズルと面するように配置
された基体はその両端部かノズルより出ている。

このような関係にすることによりノズルの大きい方の断
面寸法に沿った圧力低下を実質的に均一に維持すること
ができると共に、ノズルの両端部において異常に大量の
蒸気が逃げるのを防止でき、かくしてすべての蒸気を基
体と良好に接触させることができる。

本発明のノズルは基体を横切るように延長されている。

ノズルの細長く延長された方向に垂直な方向に沿った基
体とノズルとの相対的な運動により基体に対するノズル
の全適用範囲が定まる。

ノズルの小さい方の横断面（ノズル開口部から均一に一
定間隔かあけられた基体の平面とノズルの細長く延長さ
れた側との両方に垂直な面によって規定される）は、ノ
ズルの細長く延長された側全面にわたって一般的に均一
な形状と寸法とで構成されている。

細長いノズルはその小さい方の横断面としてその入口部
から出口部まで実質的に均一に収縮する形状を有してい
る。

このような形状にすると、ノズルの壁に隣接してノズル
を流れる蒸気およびガスの境界層を実質的にノズルの全
長にわたって加速させることになる。

好ましい実施例においては、小さい方の横断面は実質的
に放物面となっており、好ましくは出口に壁かあり、ノ
ズル０長さの１〜１０％は該出口に互いに平行して近接
している。

このような形にすると、ノズルを通る間流れか加速され
るたけでなくその割合が均一になり、その結果流れが安
定し脈動がなくなる。

ノズルの大きい方の横断面は一般に長方形であり、その
長い方の寸法は小さい方の横断面の入口幅の約１０倍よ
り大きい。

ノズルの形状は簡単なものであり、ノズルは従来の機械
技術、装置を用いることにより容易にかつ経済的に製作
される。

２つの細長いノズル部材が所望の形状になるよう別々に
製作され、ノズルを形成するように平行に取りつけられ
る。

細長く延長された側の寸法か小さい方の横断面幅の約１
０倍以下である小さいノズル０ばあいには、大きい方の
横断面は小さい方の横断面と同様に入口から出口まで縮
めるのが好ましい。

ここでの説明を通じて、細長く延長されたノズルとは延
長された側の寸法がノズルの小さい方の横断面の入口幅
の少なくとも２倍、好ましくは少なくとも５倍あるノズ
ルを意味する。

本発明のノズルは好ましくは少なくとも４、さらに好ま
しくは少なくとも６の収縮比を有している。

このような収縮比にすると、ノズルの上流に生じる不規
則な流れの状態がノズルの長さにわたって滑らかにまた
は除去されることになり、その結果基体と衝突する全領
域にわたって均一な流れか確立され、ノズルの小さい方
の横断面に垂直なノズルを２分する平面によって基体の
平面内に投影されたラインに対して蒸気と基体との接触
密度か対称的になる。

この収縮比とは、ノズルの出口の流路面積に対するノズ
ル入口の流路面積との比である。

コートされるべき基体と面するような関係に配置された
ノズルの面は、コートされるべき基体のサポートに対し
てコーティングの間ノズル面と該ノズル面に最も接近し
た基体表面との間隔がノズルの出口の幅の約１．２５〜
５倍になるように配置される。

本発明のコーティング装置のベーパライザおよびマニホ
ルドは、ノズルを通過する蒸気流れか少なくとも２５０
０のレイノズル数、好ましくは少なくとも５０００のレ
イノズル数になるような充分な圧力で操作され、それに
より急速で、効率がよくしかも均一なコーティングが行
なわれることになる。

本発明の装置は種々の感受性のよい基体にコーティング
するのに採用される。

ガラス、ガラスセラミック、セラミック、ポースリン・
クラッド・メタル（ｐｏｒｃｅｌａｉｎ ｃｌａｄ ｍ
ｅｔａｌｓ）などの耐火性基体に対しては本発明による
コーティングを施すことが可能である。

金属、プラスティック、紙などの他の基体も本発明の原
理にしたかってコートされうる。

本発明はフラット・ガラスに透明な金属酸化物のコーテ
ィングを施すのにとくに有用である。

このような金属酸化物かコートされたフラット・ガラス
は建築上の適用にとくに好ましい。

第１図は本発明の装置の好ましい実施例を示す部分断面
見取図であり、本発明の装置における蒸気および他の流
体の流れを示したものである。

第２図は本発明の実施の際に用いられる好ましいベーパ
ライザ、マニフオルドおよびノズルの部分断面図で、ノ
ズルに向いあうように支持された一枚のフロートガラス
と組合せて示されている。

第３図は第２図の３−３線断面図である。

第４図は第３図の４−４線断面図で、本発明で用いられ
るコーティング組成物が加熱部材と接触して蒸発するよ
りもチャンバースペース内で蒸発させるために設けられ
たインレットとアウトレットおよびバッフリング・アレ
ンジメント（ｂａｆｆ−１ｉｎｇ ａｒｒａｎｇｅｍｅ
ｎｔ）を備えたチャンバスペース（ｃｈａｍｂｅｒ ５
ｐａｃｅ ）に対する加熱部材の関係を示したもめであ
る。

第５図は本発明の実施の際に用いられる好ましいノズル
を該ノズルに蒸気を送り込む適当なマニホルドと共に示
した拡大断面図である。

第６図は第５図の６−６線断面図である。

本発明を実施するに際して、ノズルから流出し、コート
されるべき基体にふきつけられる蒸気流を特徴づけるレ
イノルズ数は約２５００より大きくなるようにすること
が重要である。

レイノルズ数か少なくとも１７００であれば、蒸気の流
れは完全に乱流になるが、干渉技術および生じる蒸着物
の均一性によって証明されるように、流れが基体と衝突
する全面積にわたって実質的に均一になるようにするに
は、レイノルズ数は少なくとも約２５００が必要である
ことが見出された。

本発明を実施するに際して、ノズルを通過しコートされ
るべき基体にふきつけられる蒸気およびガスの境界層が
ノズルを通過する間に加速されるようにすることが好ま
しい。

このようにすると過度の脈動を防止することかでき、コ
ーティング速度および均一性を増加させることができる
。

ノズルの収縮比が少なくとも６になるようにするのが好
ましい。

レイノルズ数はつぎの式ＮＲ８−Ｗ・ρ・Ｌ／ηで規定
される。

レイノルズ数は無名数である。記号Ｗ、ρおよびηはそ
れぞれ蒸気の流速、密度および動的粘度を表わしたもの
である。

Ｌは他の変数が決定されるときに規定される特有の長さ
である。

水力学の原理によると、ある特定の関係にある特有の次
元りは水力直径と名づけられており、このものはノズル
出口の横断面積の４倍の値をノズル出口の濡れ辺長で割
ったものである。

流れ、密度および蒸気粘度は式中においてノズル出口に
おける特性値ですべて特徴づけられている。

本発明の装置はつぎに述べる詳細な説明からさらに容易
に理解されうる。

第１図において、基体としての、たとえばガラスシート
１１はコーティングのために配置されている。

ガラスシート１１は一般には水平面内で支持されると共
に、該シート１１を第１図右側下部の矢印で示される通
路にそって移動させうる手段によって支持されている。

ベーパライザ・アセンブリ１２とベーパ分配アセンブリ
１３とからなる本発明のコーティング装置がガラスシー
ト１１に面するように配置されている。

ベーパライザ・アセンブリ１２はベーパライザ・チャン
バ１４からなり、該チャンバはシリンダ状に形成され、
反応体の蒸気部材を有している。

該部材については後述する。

ベーパライザ・アセンブリ１２はさらに反応体供給手段
１５とキャリヤガス供給手段１６とを有している。

反応体は溶液管１７を介して一組の溶液供給管１８に供
給される。

各溶液供給管１８はベーパライザ・チャンバ１４内に開
口した吐出口を有するスプレー・チップ１９に連結され
ている。

溶液管１７は冷却管２０でおおわれており、該冷却管２
０はバッフル２１によって前進流れの部分と戻り流れの
部分とに分割されている。

噴霧用のガス、好ましくは空気が一組の噴霧用のカス供
給管２２を介して各スプレー・チップ１９に供給される
。

該ガス供給管２２はすべて噴霧用のガス用配管２３に連
結されている。

反応体供給手段１５は一組のキャップ２４によってベー
パライザ・チャンバ１４上に装着され、該キャップ２４
は配管の周囲を囲むと共にベーパライザ・チャンバ１４
に溶接された一組の台２５にボルトもたは他の方法で連
結されている。

キャリヤガス供給手段１６はブラケット２７によってベ
ーパライザ・チャンバ１４に装着されたキャリヤガス・
マニフオルド２６からなる。

キャリヤガス・マニフオルド２６には一組のキャリヤガ
ス供給管２８か連結され、各供給管２８はキャリヤガス
・プレヒータ２９に連結されている。

キャリヤガス・プレヒータ２９はベーパライザ・チャン
バ１４に連結され、加熱されたキャリヤガスが該チャン
バ内に入れられるように構成されている。

プレヒータ２９としては電気抵抗式のヒータが好ましく
、各プレヒータは制御された電源（図示されていない）
に接続される接続部３０を有している。

ベーパライザ・チャンバ１４は単一構造物でもよいが、
長く延長するばあいには一組の比較的短いベーパライザ
・チャンバ１４を有するモジュラ−型め構造物とし、個
々のチャンバをロックするベーパライザ・チャンバ・カ
ップリング３１によってたいがいの端部を結合するよう
にしてもよい。

ベーパライザ・チャンバ１４の内側には反応体および溶
剤などθつ他の物質を蒸発させる部材か配置されている
。

ヒータ３２はチャンバが２つの部分、すなわち全流入物
質か入る部分と流出する蒸気が去る部分とに分割される
ようにベーパライザ・チャンバ１４内に取りつけられて
いる。

ヒータ３２は蒸気か入口部から該ヒータを通ってベーパ
ライザ・チャンバ１４の出口部に流れていくように構成
されている。

ヒータとしては熱的に制御された熱交換流体が封入され
たフィン管式熱交換器が好ましい。

ヒータ３２はチャンバ１４内で取付板上に装着される。

該取付板は溶接または他の手段でチャンバ１４の内壁に
取りつけられていて、キャリヤガス分配プレート３３と
しても作用する。

キャリヤガス分配プレート３３は該プレート３３とチャ
ンバ・ウオールとで封止されたマニフオルド・スペース
が形成されるような形状につくられると共に、チャンバ
１４に取りつけられている。

キャリヤガス分配プレート３３はベーパライザ・チャン
バ１４の入口部にガスを自由に流出させる一組の開口部
が形成されていて、該ガスは該入口部でスプレー状の反
応体と該反応体を蒸発させる溶剤とを混合する。

ベーパライザ・チャンバ１４の入口部で反応体を含むガ
ス状混合物は、ベーパライザ・チャンバ１４の出口部に
入る混合物の温度を細かく調整するヒータ３２を通過す
る。

ヒータ３２は熱的な安定を保証できるように流れている
ガス状混合物の質量に比して比較的高い熱容量を有する
ようにするのが好ましい。

ベーパライザ・チャンバ１４の出口部には一組の蒸気吐
出管３４か配置されている。

該吐出管Ｂ４はベーパライザ・チャンバ１４の壁面を通
って外部に延長されると共にその内部側端部の近くには
数個の流入口が形成されている。

各蒸気吐出管３４の内部側端部にはチャンバに入ってき
たり、チャンバ内で生じたりする粒子状物質をそらすカ
サ３５が設けられていて、これにより蒸気吐出管の詰ま
りが防止される。

蒸気吐出管３４の周囲にはヒータ３６が設けられている
。

ヒータ３６は２つの通路、すなわち送り用の通路および
戻し用の通路とを有しており、これらの通路は再循環式
熱交換流体システム（図示されていない）に連結されて
いる。

操作中に油などの高温流体がヒータ３６を通じて循環さ
れ、これによりベーパライザ・チャンバ１４から吐出さ
れるガス状混合物の温度が制御される。

各蒸気吐出管３４にはカップリング３７（フレキシブル
・カップリングが好ましい）が接続されている。

該カップリングはベーパライザ・アセンブリ１２をベー
パ分配アセンブリ１３に連結する。

ベーパ分配アセンブＩＪ １３はベーパ・マニフオルド
またはプレナム（ｐ ｌｅｎｕｍ） （以下、マニフオ
ルドという）３８からなり、該マニフオルド３８は仕切
壁４０で分離され、かつ内側および外側温度制御流体用
通路４１および４２でおおわれた２つの蒸気チャンネル
３９を有している。

運転時に油などの高温流体か前記通路４１および４２を
循環し、これにより蒸気チャンネル３９を流れるガス状
混合物の温度が制御される。

蒸気チャンネル３９はノズル４３（先細ノズルが好まし
い）と通じている。

各ノズルはマニフオルド３８に結合された対向するノズ
ル壁部材４４で形成されている。

各ノズル壁部材４４には通路４５が設けられ、該通路に
は加熱された油などの流体が通されノズル４３を通って
ガラスシート（基体）１１にふきつけられるガス状のコ
ーティング混合物の温度を正確に制御できるように構成
されている。

本発明のコーティング装置は製紙、金属板の圧延などの
種々のプロセスおよび基体と組合せて使用することかで
きる。

本発明の装置は連続したシート状のものあるいは一組の
不連続な基体をコートするのに使用できる。

本発明のより好ましい実施例においては、連続したガラ
スシートがコートされる。

このガラスシートとしてはプレート・プロセス、他のシ
ート・プロセス〔コルパン（Ｃｏ１ｂｕｒｎ ）、フォ
ーコールド（Ｆｏｕ−ｒｃａｕｌｔ ）またはピッツバ
ーグ・ペンバースン（Ｐｉｔｔｓｂｕｒｇｈ Ｐｅｎｎ
ｖｅｒｓｏｎ ）プロセス〕またはフロート・フロセン
によってつくられるシートであればよい。

本発明は垂直面、水平面または他の適当な方向に向けら
れた面内に配置された基体にコーティングを施すのに効
果的に用いられるものである。

これは本発明でとくに価値があり、かつユニークな特徴
である。

特別に好ましい実施例においては、本発明は新たに形成
されたフロート・ガラス細長体にコートするのに使用さ
れる。

細長体は本発明の原理によってどちらの主面にも容易に
コートされる。

つぎの説明はガラス細長体の上面のコーティングに関す
るものである。

第１図と同様に第２図、第３図および第４図を参照する
。

本発明の装置はとくに好ましい環境、すなわちフロート
・フォーミング・バス（ｆｌｏａｔｆｏｒｍｉｎｇ ｂ
ａｔｈ ）および焼鈍窯との間のスペースに配置されて
いる。

連続したガラス細長体１１がバス・チャンバ４７に仕込
まれた溶融錫などの溶融金属浴４６上に示されている。

バス・チャンバ４１は金属性の包板４９で囲まれた耐火
性の底壁、側壁および土壁４８から構成されている。

細長体１１はバス・チャンバ４７の出口端で溶融金属４
６からロール５０上にもちあげられる。

ロール５０は適切に支承され、駆動モータ（図示されて
いない）に連結された通常のロール駆動手段によって駆
動される。

カーボン・ブロック５１がスプリングによって回転ロー
ル５０の底部に押しつけられていて、ロール上に被着す
る種々の物質を除去することかできる。

カーボン・ブロック５１はバス・チャンバの耐火材の延
長部５２内に支持されている。

ロールから除去される物質は該延長部５２上に落下し、
容易に除去される。

ガラスの細長体１１は焼鈍窯５３内に運はれる。

この窯５３は、その中に多数の窯ロール５４を有する。

該ロール５４を回転するために従来周知の駆動手段が設
けられている。

各窯ロール５４はガラスに対し、該窯を経てガラスを運
ぶに足りる大きさの牽引力を与える。

この窯の温度はガラスの永久応力および歪を除去するよ
うに調節されている。

ロール５４は新しく形成されたフロート・ガラスをバス
・チャンバ４１からベーパライゼーション・コーティン
グ・チャンバ５５ついで焼鈍窯５３を通して送る手段の
一部を横取している。

バス・チャンバ４７内の雰囲気はチッ素と少量の水素と
を含んだ還元性の雰囲気であり、これにより溶融金属４
６の酸化が防止されている。

通常この雰囲気は約９０〜９９９％のチッ素を含有し残
りが水素である。

雰囲気は周囲の圧力よりわずかに高い圧力、たとえは０
．１〜Ｏ１５インチ（２，５４〜１２．７ｍｍ）（水柱
）に保持され、バス・チャンバ４７内に周囲の雰囲気か
侵入するのを実質的に阻止する。

前記雰囲気をそのまま保持し、かつバス・チャンバ４７
からガラス細長体を通すため、バス・チャンバの出口に
は一組のカーテン５６を設ける。

このカーテンはガラス細長体上にひきずっていて、ベー
パライゼーション・コーティング・チャンバ５５のわず
かに加圧された雰囲気をバス・チャンバ４７から分離す
る手段として作用する。

これらのカーテン５６は通常可撓性の石綿またはガラス
繊維からつくられていて、ガラスを傷つけず、しかも環
境の温度約１０００°〜１２００’Ｆ（５３８〜６４９
°Ｃ）に耐えることができる。

さらに、同様の材料からなるカーテン５７が窯５３の入
口に設けられ、窯５３をベーパライゼイション、コーテ
ィング・チャンバ５５から分離する手段として作用する
。

ベーパ・コーティング・チャンバ５５は真空フード５８
を備えている。

該フード５８は上流のバス・チャンバおよび下流の窯に
近接しで配置された入口を有している。

真空フード５８は一対の排気管５９まで垂直上方に延長
されると共に互いに充分な間隔があけられていて、■ビ
ーム６０を支持すると共に関連した装置に沿って配置さ
れたベーパライザ・アセンブリ１２とベーパ分配アセン
ブリ１３とからなるベーパ・コーティング装置用の空間
を形成している。

真空フード５８は■ビーム６０上に載置された車輪６１
によって■ビーム６０上に移動しうるように支持されて
いる。

■ビーム６０はバス・チャンバ４７から窯５３まで移動
するガラス細長体１１の通路を横切るように配置されて
いる。

真空フードは横支柱６２によって一定の間隔かあけられ
て支持されている。

排気管５９はブラケット６３に取りつけられている。

該ブラケット６３は支持用のオーバ・＼ラド・ビーム６
６のトラック６５に載置された車輪６４に取りつけられ
ている。

真空フード５８および排気管５９からなる真空フード・
アセンブリはガラス細長体１１の通路を横切って移動さ
せることかでき、保守ならびに修養のためフロート・ラ
インから該アセンブリを完全にはずすことができる。

この移動は支持用の車輪６１および６４が回転している
間に該アセンブリをビーム６０および６６に沿って動か
すことによって行なうことかできる。

ベーパ・コーク・アセンブリはベーパ・コーク−支持ブ
ラケット６７によって■ビーム６０からベーパ・コーテ
ィング・チャンバ５５内に支持されている。

支持ブラケット６７にはベーパ・コーター支持車輪６８
か取りつけられている。

ベーパ・コーター支持車輪６８は■ビーム６０上に載置
されている。

一方の■ビームに４Ｘ トラック６９か形成されている
。

トラック６９および該トラック６９と係合する支持車輪
６８の形状はトラックおよび■ビームに対するアセンブ
リの横方向の動きを防止できるようなものであればよい
。

ベーパ・コーター・アセンブリはベーパライザ・アセン
ブリ１２とベーパ分配アセンブリ１３以外にこれらの作
動部材を支持する機械構造物から構成されている。

該機械構造物はモータ７０およびジヤツキ７１を有して
いる。

該ジヤツキ７１はアセンブリを上下させ、コートされる
べき基体に近づけたり遠ざけたりする。

ベーパ・コータ支持ブラケット６７からベーパ・コータ
・クロスアーム７２がぶら下かっている。

モータ・サポート７３およびジヤツキ・サポート７４が
該クロスアーム７２に取りつけられている。

モータ・サポート７３にはモータ７０（ＤＣ可変速モー
タが好ましい）が装備されている。

該モータ１０には駆動軸７５が連結され、駆動軸１５は
ジヤツキ７１に連結されている。

各ジヤツキ７１内ｌこは垂直運動をするスクリュー・シ
ャフトを駆動する適当な伝導装置が設けられている。

スクリュー・シャフトγ６はギアに連結されたジヤツキ
７１を介して駆動軸１５とつながっている。

モータ７０で駆動軸γ５を駆動すると、スクリュー・シ
ャフト７６は上下に移動しベーパ・コーティング・アセ
ンブリを上昇させたり下降させたりする。

スクリュー・シャフト７６には二叉γ７が取りつけられ
ている。

二叉７７にぶら下がるように支持腕７８が連結され、該
支持腕７８は横板７９に連結されている。

横板７９にはベーパライザ受は台８０が取りつけられ、
該受は台８０はベーパライザ・チャンバ１４にボルトま
たは他の方法で結合される。

前述の説明のように本発明のより好ましい実施例におい
ては、キャリヤガス（好ましくは空気）がベーパライザ
・チャンバ１４に供給されてスプレー・ノズル・チップ
１９から流入する噴霧状のコーティング組成物と混合し
、コーティング材料の蒸発速度を高め、ついでヒータ３
２を通しテ混合物を移送しコートされるべき基体に送る
ためさらに加熱することか必要である。

キャリヤガスはマニホルド２６からベーパライザに供給
される。

該マニホルド２６はパイプでつくるのが好ましく、ブラ
ケット２１によってアセンブリ上に取りつけられている
。

フレキシブル・チューブ（キャリヤカス供給管）２８は
キャリヤガス・マニホルド２６に接続され、加熱部材（
キャリヤカス・プレヒータ）２９を介してコネクタに向
けられている。

該コネクタはペイパライザ・チャンバ１４の壁ヲ貫通し
てキャリヤガス分配用プレート３３とベーパライザ・チ
ャンバ１４の壁で形成されるスペースと接続している。

電力は電気ケーブル８１からヒータ２９に供給される。

該ケーブル８１はブラケット２７および８３上に取りつ
けられた導管８２内に通されている。

本装置の構造上の特徴は第２図、第３図および第４図か
ら明らかである。

ノズル４３から基体１１に向けて吐出される未反応また
は過剰のコーティング組成物の蒸気およびキャリヤガス
はベーパ・コーティング・チャンバ５５を満たす。

未反応の蒸気およびガスは該チャンバ５５がら真空フー
ド５８によって除去される。

構造物の不規則な表面に被着物がたまるとこれらがはか
れて基体１１上に落下し、基体１１を傷つけることにな
る。

これを防ぐためにベーパ・コーティング・アセンブリは
ベーパ・コータ・シールド（ｖａｐｏｒｃｏａｔｅｒ
５ｈｉｅｌｄ）８４内に入れられている。

ベーパ・コータ・シールド８４は補強板８５を備えてい
る。

補強板８５は横板７９に接続されてコータ・アセンブリ
に接続さ右７ている。

横板７９は前述のようにサポート・アセンブリ（支持腕
）７８と連結されると共にベーパライザ受は台８ｏに連
続されている。

すでに指摘したように、ペイパライザ・チャンバ１４は
ベーパライザ受は台８ｏに連結されている。

横板７９は検査孔８６を有している。

ベーパ・コータ・シールド８４とベーパ・マニホルド３
８とのスペースには鉱物綿、アスベストｔｂどの断熱材
８７を充填しておくのが好ましい。

第３図に示されるようにベーパ・コーター・アセンブリ
の構成はモジュラ−型であり、従来の方法でつくられた
ガラス細長体の金山にまたがるようにしてもよい。

モジュラ−型の設計は装置の保守、修繕か容易にできる
ので好ましい。

付属設備を備えた個々のベーパライザ・チャンバ１４は
たかいに連結され全細長体の巾をまたぐアセンブリを形
成している。

ベーパライザ１４はモジュラ−型に設計してもベーパ分
配マニホルド３８およびベーパ・ノズル４３は単一ユニ
ットにするのが好ましい。

しかして蒸気はコートされるべき基体の金山にわたって
均一に吐出される。

第５図および第６図を参照すれは、ベイパ分配マニホル
ドおよびベーパ・ノズルの詳細を理解することができる
。

コーティング用の蒸気はベーパ・マニホルド３８によっ
て基体に沿って均一に吐出される。

とくに好ましいマニホルド３８およびノズル４３の組合
せ構造は第５図、第６図の拡大図から理解することがで
きる。

コートされるべきガラス細長体の巾をまたいでいるマニ
ホルド３８の横方向の長さは該マニホルドの巾よりずっ
と大きなものである。

たとえば、１ｏフイ一ト幅のガラス細長体にコートする
には、マニホルドの長さく第６図に示されたｄ）は同様
にほぼ１０フイートとなる。

一般にマニホルドの幅は１フイート以下である。

ベーパ・マニホルド３８は多数のベーパ・チャンネルか
らなり、該チャンネルは細長く伸びており、かつその出
口端でたがいに分離されているが、その入口部では共通
のチャンネルとなっている。

ベーパライザ１４からマニホルド３８に蒸気を送る多数
のカップリング３７は、この共通のチャンネル入口にそ
ってマニホルド３８に連結されている。

各蒸気チャンネル３９は少なくとも２つの反対向きの曲
線で横取されるのが好ましく、これにより該チャンネル
を通過する蒸気の移動通路は少なくとも２回方向を変え
るようになる。

しかしてチャンネルの長さ方向に沿った蒸気の吐出はき
わめて均一になる。

チャンネル内にバッフルを配置してさらに蒸気の流れを
さえぎると共にチャンネルの長さに沿ってさらに分配さ
せるようにしてもよいが、バッフルがなくしかも流れの
方向を変えるようにしたシンプルな設計のものが好まし
い。

設計時に渦流を生じさせるような停滞部や出つばり部が
ないようにすることが好ましい。

ベーパ・チャンネル３９の周りには加熱用あるいは冷却
用の流体を第６図に示された向流流れにしたがって所望
どうり移送する通路４１および４２が設けられている。

これらの通路４１および４２はベーパ・マニホルド３８
の長手方向に沿って伸長すると共に加熱用あるいは冷却
用の流体源（図示されていない）に連結されている。

より好ましい実施例では加熱された油が該通路に供給さ
れる。

ベーパ・マニホルド３８にはノズル４３を形成するノズ
ル壁部材４４が連結されている。

ノズル４３は蒸発したコーティング組成物およびキャリ
ヤガスをコートされる基体にふきつける。

ノズル４３は第６図に示されるように細長く伸びていて
平面図ではスロットのようにみえる。

スロットの主寸法ｅに平行なノズル開口部の横断面は好
ましいノズ゛ルにおいてはその入口から出口までかなり
狭くなることを図示している。

各スロットの収縮は該スロットを通過する蒸気がスロッ
トの先端にいくにしたがって連続的に加速されるように
横取されている。

したがってスロット壁に隣接した蒸気の境界層が最小に
なり、かつスロットの周辺は蒸気によって均一にぬれ、
流出する蒸気は基体に均一にふきつけられるようになる
。

ノズルの特性は流入口の面積と流出口の面積との比ある
いは第５図、第６図で示されるノズルにおいてはｃ ／
ａである収縮比によって示される。

効率のよい均一なコーティングをうるためのより好まし
い流れの条件について以下に説明する。

この条件はノズルの出口端における条件として示される
。

第５図ａで示される各ノズル出口の寸法は、ノズル出口
と基体との間隔すを決定する。

ｂ ／ ａの値は０．７５〜１０の範囲にくるようにす
るのが好ましい。

もつとも好ましい実施例においてはｂ ／ａは１．２５
〜５である。

ｂ ／ ａによって示されるもつとも好ましい間隔の範
囲内にあるばあいには、間隔がそれより小さいかまたは
大きいはあいに比較してコーティング速度が実質的に大
きくなる。

各ベーパ・チャンネル３９は容積で測定したチャンネル
の通過量の約６倍の容積をもつようにするのが好ましい
。

チャンネルを通過する蒸気を維持するためにこれだけの
容量をもたせると、該チャンネルはフレキシブル・カッ
プリング３１から流出する不連続な流れによって生じる
速度変化を除く整流用の場所として作用する。

前述のようにベーパ・チャンネル３９は蒸気の流れに新
しい方向を与え、マニホルド３８の長さ方向に沿って蒸
気を均一に分配させる。

ベーパ・チャンネル３９の横取および大きさはノズル４
３の形状と関係することは明らかである。

ノズルの収縮比ｃ ／ ａか増大し約５〜６以上になる
と、ベーパ・チャンネル３９の容積は減少させることが
でき、このばあいわるい影響はない。

各ノズル４３は曲面を有する２つの部材４４からなり、
たがいの曲面が対向するようにマニホルド３８に連結さ
れている。

各部材は加熱された油などの流体を通すチャンネル４５
を備えていて、吐出される蒸気およびガスの温度を制御
することができる。

加熱された油が平行なチャンネル４５を通り、ついで通
路４１および４２を通るようにするのが好ましい。

ノズルに流入したり、ノズルから流出したりする油の温
度を測定できるようにしてもよく、このような測定によ
ってノズル温度であると計算される温度は各ノズル出口
において蒸気の流れの状態を規定するのに用し）られる
ものである。

ノズルの流れ部を構成する曲面はなめらかに機械仕上げ
されていて、蒸気およびガス流れに局部的な乱れを与え
る細かな障害物あるいはかき傷か生じないようにされて
いる。

より好ましい実施例においては、ノズル部材は機械仕上
げされた鋼あるいは他の基体金属でつくられ、彎曲した
内表面は金または他の貴金属などの作業性の良好な金属
でおおわれる。

金属の仕上げは少なくとも６４マイクロインチ（１，６
２μｍ）、好ましくは約１６マイクロインチ（０，４１
μｍ）である。

収縮比ｃ ／ ａが充分に大きいばあいには、金属の仕
上げに際して滑らかさを低下させても影響はない。

ノズル内表面の曲率は曲率半径か入口部でもつとも小さ
く出口部で最大（無限大に接近する）になるようなもの
であれはよい。

曲率半径がノズルの入口から出口まで距離の函数として
単調に（好ましくは一定割合で）増加するようにするの
かもつとも好ましい。

ノズル部材４４はノズルの通路に沿った各部（たとえば
Ｉ 、 ＩＩ 、 ＩＩＩ、および■の部分）で異なっ
た半径に機械仕上げされ、各部はスムーズに機械仕上げ
されてつぎの部分と連っている。

ノズル部材の出口端６ま鋭く、かつ充分に限定された角
部にするのが好しく、その結果ノズル部材の部分と面す
る基体か流出蒸気およびガスによって濡れなくなる。

各ノズル部材４４の縁部に面する基体は該部材の面に関
し約９０°、好ましくは約８７°にするのか好ましく、
その結果縁部は基体面に関しノズル出口から約３°の角
を有することになる。

本発明の実施の際に維持される流れ条件は、各ノズル出
口においてきめられる。

第５図に関し、つぎのパラメータが考えられる。

吐出蒸気のレイノズル数を決定するのに用いられる特有
の長さはノズルの水力直径であり、このものはノズル開
口部の濡れ辺長でノズルの断面積の４倍の値を割ったも
のとして規定される。

ａはｅよりずっと小さいから、水力直径はほぼ２ａとな
る。

蒸気−ガス混合物の温度はノズルを横切る油の温度の平
均とみなされる。

該油の温度は入口および出口の油の温度を測定すること
により決定される。

蒸気−ガス混合物の密度および速度はノズル温度および
ベーパライザ・チャンバ圧力における混合物の密度およ
び速度であると決められる。

一般的にその温度および圧力におけるキャリヤガスの特
性は満足できるものである。

流速はペイパライザに対する質量速度を混合物の密度で
割ると共にノズル出口の開口部の全面積（ａ。

ｅにノズル数を乗じたもの）で割ることにより求められ
る。

つぎの実施例は本発明のノズルをレイノズル数およびノ
ズルと基体との間隔を変えて使用したばあいを示すもの
である。

実施例 １ つぎの特徴を有する前述の単一ノズルを備えた実験装置
が下記のテストに用いられる。

採用されたノズルの収縮比はほぼ６である。

第５図および第６図に関するノズルは、つぎの寸法表か
ら明らかになる。

ノズルの小さい方の寸法すなわち出口におけるａと入口
におけるＣとが出口部にいくにしたかって減少している
ようにノズルの大きい方の寸法ｅもノズル入口から出口
にかけて減少する。

ここに収縮比とは、ノズル出口部の面積に対する入口部
の面積の比である。

水力直径はノズルの長さに沿った点で示されている。

ノズルの長さ 大寸法 小寸法 水力直径（ｅ）
（ｃ−→ａ） 入口、Ｏｍｍ ３８６．Ｏｍｍ ｃ＝３８．６ｍｍ
７０ｍｍ１ ３８５，９ ３８．５
７０２ ３８５．８ ３８．４
７０装置は３０００Ａ’／分のガスを供給できる
ファンを駆動するモータを有している。

５ｋＷの加熱用コイルがファンの下流に設けられ、該コ
イルはダクト内に配置されている。

該ダクトを通ってガスはファンからノズルへと流れる。

サーモカップルかノズルのすぐ上流のダクトの壁に設け
られ、このサーモカップルは温度調節器に接続されてい
る。

該温度調節器は加熱用コイルに対する電源に接続され、
該電源を制御する。

基体サポートがノズル開口部と向かいあって配置されて
いる。

該基体サポートは基体を加熱する手段を備えており、一
組のサーモカップルが基体温度を監視するために設けら
れている。

該サポートは吐出されるガス流れの軸に沿ったノズルの
中心部で限定される面に垂直な面内でフラットな基体を
支持するように構成されている。

光学干渉計（ＭＡＣＨ−ＺＥＨＮＤＥＲ）が実験装置を
囲むように設けられている。

干渉計はその照準線の中心がガス流の軸によって限定さ
れる面内にくるように、かつ基体面と平行になるように
配置される。

干渉計は２本の可干渉性の単色光線を用いており、各光
線は５４６ナノメータ（狭いバンド状のグリーン・フィ
ルタを有する水銀アーク灯）を有している。

測定される流れの・領域は実質的な温度勾配を示すから
、回転ミラー・システム（ａ ｒｏｔａｔｉｎｇ ｍ１
ｒｒｏｒ ｓｙｓｔｅｍ ）が干渉計中に用いられる。

回転速度は干渉が２００のオーダーで行なわれるような
ものが用いられる。

光学干渉はカメラを用いて記録され、写された写真は公
知の干渉原理にしたがってフリンジ幅（ｆｒｉ−ｎｇｅ
ｗｉｄｔｈｓ）という用語でフリンジの移動を比較す
ることにより温度プロフィルを示す。

ブラッドストン−ディル（Ｇｌａｄｓｔｏｎｅ−Ｄａｌ
ｅ ）の関係から導かれるように、フリンジ間隔がｎの
ばあいの移動はｎ・△θの温度差を示す。

ここに△θはフリンジにおける局部温度と参考温度θＲ
との間の差である。

θＲは静止条件下で検出されたキャリヤガス温度である
。

まず装置はノズルと基体との間隔がノズル幅の２倍（ハ
イドロリック・ダイヤメータの１倍）の状態で操作され
た。

加熱空気０）みが種々のレイノルズ数９００．１５００
．２０００．２５００ 。

４０００および５０００の流速で吐出された。

基体に向けて吐出される加熱されたガス（空気）は基体
の近くで９０°方向を変える。

この変化の開始点はインターフェログラム（干渉光の写
真）から基体上のノズル幅ａの約０．８倍であると観察
される。

２５００以上のレイノズル数で均一な密度の、鋭い境界
領域が基体に隣接して観察される。

この状態が均一で効率のよい蒸着条件である。

またレイノズル数２５００以上において基体と接触する
流れの幅かノズル幅より実質的に大きくなることが観察
される。

これによりコーティング反応体は基体面上に効率よく展
延される。

９３０°Ｆから１０２５°Ｆの温度範囲の基体に前記実
験が繰返し行なわれても、基体温度に重大な影響はない
。

７ノズルと基体との間隔をかえて前記実、験が繰返され
る。

間隔比ｂ／ａ＝４ 、ｂ／ａ＝２およびｂ ／ ａ ＝
１でテストか行なわれる。

間隔比４に対しインターフェログラムは、レイノズル数
５０００で均一なコーティングを施すために、基体の近
くに充分に広い均一な領域を示すガス密度図を示す。

レイノズル数が減少するとその領域が減少し、レイノズ
ル数か２５００以下で密度図は不均一なコーティングが
生じそうなことを示す。

間隔比２に対しインターフェログラムは基体上のノズル
幅の約０．６７倍の所で開始する均一なコーティング領
域内への流れの分散を示すガス密度を示す。

この間隔比においては、間隔比が大きいばあいに現われ
る流れの変動はなくなり、流れおよび密度は時間に関し
均一になる。

レイノズル数２５００以下で小さく均一なコーティング
領域が観察され、レイノズル数２５００以上で該領域の
幅はノズル幅を超え、レイノズル数５０００において該
領域の幅は約ノズル幅０２倍になる。

間隔比１に対しインターフェログラムは可変の圧力フィ
ールドをつくりだす鋭く向きを変える流れを示すガス密
度図を示す。

これは吐出流れの効果を無効にする傾向があり、好まし
い領域内でより大きいレイノズル数はほぼノズル幅に限
定された静止せる均一なコーティング領域を与える。

さらに間隔比か減少するとより大きなレイノルズ数が必
要となる。

ノズルを基体に一層近接させることによって改良される
かも知れないという先験的な考えがあるにも拘らず、期
待されるかも知れない境界の侵入は実験的に観察された
不均一な状態によって埋合わされることかわかる。

前述の実施例はガス密度の変化および基体付近の他の条
件力）ら推論する限りにおいて、ベーパ・コーティング
に対するレイノズル数と、ノズルと基体との間隔の重要
性を示すものであるか、つぎの実験は本発明の好ましい
実施例に基づいたガラス基体のコーティングを示したも
のである。

比較例 １ 実施例１は本発明のノズルの代りに本発明のノズルと同
じ入口断面積と出口断面積とを有する単一のフラット壁
からなるスロットを用いて繰返される。

すべてのレイノズル数および間隔において、基体近くで
観察される流れの状態は、実施例１のばあいよりさらに
不規則になる。

実施例 ２ 前述の装置はフロート・バスと徐冷窯との間にあるガラ
ス細長体を横切るように配置されている。

ノズルはノズル長さ〔２・百インチ（６０ｍｍ））にわ
たって４つの半径を有するように機械仕上げされる。

ノズル入口幅Ｃは４・１インチ（１２１４ ７ｎＴｔ）、出口幅ａは１−６インチ（１，６ｍｍ）で
ある。

ノズル半径はＩの部分で２・主インチ（７０ｍｍ）、１
３ ４ Ｈの部分で、−６インチ（２０，６ｍｍ）、■の部分で
１１インチ（２８０ｍｍ）、ＩＶの部分で無限大、すな
わちフラットである。

幅か約１０フイート（３，０ｍ）、厚さ上インチ（６，
４ｍｍ）の連続したガラス細長体か該装置の下部を約２
５０インチ／分（６，３５ｍ／分）の線速度で運ばれる
。

ガラスは約８８％の可視光線の透過率を有する従来０ソ
ーダ・ライム・シリカ系のガラスである。

コーティング溶液が準備され、該溶液は１ガ冶ン（３，
８Ａ？）あたりつぎのような組成を有している。

鉄アセチルアセトネート ５１０！ｊクロムアセチ
ルアセトネート １５０．ｐコバルトアセチルアセトネ
ート ５５ｇ メチレンクロライド １ガロン（３，１）コーティ
ング溶液は約１０ ｐｓｉｇ （０，７０ｋｇ／ｉＧ）
の圧力、約７０°Ｆ（２１°Ｃ）の温度で約０．２ガロ
ン／分（０，７６１Ｊ１分）の割合で溶液管１７に送ら
れる。

噴霧用の空気は約５ ｐｓｉｇ（０，３５ｋｇ／ｃｒＩ
ｔＧ ）の圧力、約７０°Ｆ（２１０Ｃ）の温度で噴霧
用のガス供給管２３に供給される。

キャリヤ空気は約３８ ｐｓｉｇ （２，７ｋｇ／Ｃｒ
ＩｔＧ ）、約１７０ＳＯＦＭの割合でキャリヤガスマ
ニホルド２６に送られる。

キャリヤである空気はプレヒータ２９内で約５００°Ｆ
（２６０°Ｃ）に加熱され、キャリヤガス分配プレート
３３を通る空気速度か約５〜１０フイート／分（１，５
〜３．０ｍ／分）でベーパライザ・チャンバ１４に送ら
れる。

空気の顕熱は充分大きく、コーチインク溶液を蒸発させ
、約４００’Ｆ〜４２０°Ｆ（２０４〜２１６°Ｃ）の
範囲内の温度の空気と蒸気の混合物をつくることができ
る。

加熱された油は約４１０°Ｆ（２１０°Ｃ）の温度です
べでのヒータに供給される。

しかしてベーパライザ・チャンバを通ってベーパ・マニ
ホルド３８およびノズル４３を通過するコーティング混
合物は約４１０’Ｆ（２１０°Ｃ）の安定した温度を有
する。

ノズルの下にあるガラス温度は約１０５００Ｆ （５６
６°Ｃ）である。

ノズル先端部と基体との間隔と、ノズル先端部の幅との
比は２である。

上述の条件ではノズル出口のレイノズル数は５０００と
なる。

レイノズル数は４１００Ｆ（２１０°Ｃ）における空気
の粘度、４１０°Ｆ（２１０’Ｃ）１気圧における空気
−メチレンクロライド混合物の密度に基づいている。

質質量流量はベーパライザに対する流入量から直接わか
る。

本装置によれば２０分間で２００平方フイート（１８，
６ｍ）のガラスをコートすることができる。

このようにしてできるコーティングはガラス表面全面で
均一なものとなり、コートされたガラスの平均の可視光
線の透過率は４０％となり透過率の変化はガラスの端部
を除いて±２％以内のものとなる。

このようなコーティングは同じコーティング材料を用い
たスプレー・メソッドによってえられるコーティングよ
り均一なものとなり、さらに細かな粒状表面をうろこと
かできる。

実施例 ３ 実施例２の方法は数回繰返されるか、このばあいに各側
においていくつかのプロセス・パラメータが形成される
コーティングに対する影響をみるために変えられる。

まず、この方法はレイノルズ数２５００を有する出口流
で繰返される。

このようにして生じるコーティングは本発明のより好ま
しい実施例よりややコーティング効率が低く平均の透過
率は５０％であるが実施例２と同じくすぐイ１．た品質
りものである。

またレイノルズ数２０００を有する出口流に変更したほ
かは同様にして実験を行なった。

このようにして生じるコーティングは前記実施例より薄
く、不均一になる。

平均の透過率Ｌｉ６０％でその範囲？−ｉ±５％であり
、建築上適用することはできない。

さらにレイノルズ数７０００の出口流についても実験を
行なった。

こ０）ようにして生じるコーティングは実施例２と同じ
ようなすぐれた品質のものである。

最後にレイノルズ数５０００の出口流で２種類Ｑつ方法
か行なわれた。

その一つはノズルと基体との間隔がノズル幅の０．９倍
であり、他はノズル幅の５倍である。

どちらの例においても生ずるコーティングは平均の透過
率か５０％以下で、その変化範囲は建築上の使用に対す
る限界特性を示す±３％内に入れることが充分にできる
。

間隔比が０．９のはあいには、コーティングは同様のコ
ーティングをスプレーによって行なうばあいに生じる粗
い粒子をもつようになる。

比較例 ２ 実施例２のノズルと同一の入口面積、出口面積を有する
フラットな壁で形成されるスロットによって本発明のノ
ズルか置き換えられて実施例２が繰返される。

このようにしてつくられるコーティングは実施例２でえ
られるものよりずっと薄くなる。

またこのコーチイングイま視覚で観察しうる不規則な透
過率を示す。

つぎに本発明０実施の態様を列挙する。

（１）前記装置が前記ノズル開口の長辺側を実質的に横
切るような形で、かつ該ノズル出口と面するような関係
で基体を移送する手段からなる特許請求の範囲記載のコ
ーティング装置。

（２）前記ノズルの出口において該ノズルの内面と隣接
した該ノズルの面が隣接した内面と約９０’以下の角度
を形成する特許請求の範囲記載のコーティング装置。

（３）前記角度が約８７°である前記第（２）項記載の
コーティング装置。

（４）ノズルにガス状混合物を供給する手段、ノズルお
よび該ノズルと面する関係に基体を支持する手段とから
なり、該基体支持手段はノズルからのガス状混合物の流
れの中心線か支持された基体の主面に実質的に直角にな
り、かつ前記ノズル出口力）ら支持された基体の面まで
の間隔か前記ノズル出口の短辺の長さの１．２５〜５倍
になるように前記ノズルに隣接して配置され、少なくと
も一つのコーティング反応体７．Ｉ）らなるガス状混合
物をノズル乃】ら基体に吐出することにより基体にコー
ティングを施すように横取されてなるコーティング装置
。

（５）ノズル出口と基体との間隔か該ノズル出口の短辺
の長さの１．２５〜５倍であり、ノズルは先細に形成さ
れ入口から出口へガス状混合物を加速するように構成さ
れてなる前記第（４）項記載のコーティング装置。

（６）さらに前記ノズルを通って前記支持手段上にシー
ト材からなる基体を移送する手段を有し、該ノズルは基
体の移動方向を実質的に横切るようにその長辺の方向に
延長され、前記基体の主面および該基体の移動方向に対
して直交する面に該ノズル開口の長辺を投影するとこの
長さは基体の移動方向に直交する基体の幅より小さくな
る前記第（４）項記載のコーティング装置。

（７）ノズルと基体との間隔は該ノズル出口の短辺の長
さの約１．２５〜５倍であり、ノズル出口の長辺方向に
沿って実質的に均一に前記ガス状混合物を分散させる手
段を備えている前記第（４）項記載のコーティング装置
。

（８）前記ノズルは該ノズルを通過するガス状混合物の
温度を維持する手段を備えている前記第（４）項記載の
コーティング装置。

（９） （ａ） 基体を支持する手段、（ｂ）
少なくとも一つのコーティング反応体を蒸発させる手段
、および （Ｃ） 基体を横切って細長く伸びた領域にわたって
該蒸発したコーティング反応体を該基体に吐出する手段
とからなり、該吐出手段は前記基体と面して開口してい
る出口を有するノズルからなり、該ノズルは該基体を横
切る方向に延長され、その延長された側に垂直な断面内
で前記基体から離れた入口部から該基体と面する出口ま
で先細に形成され、かつ延長された側に平行な壁はガス
状混合物か隣接した壁面を通りノズルの入口から出口ま
でその全長にわたって実質的に加速されるように形成さ
れ、基体にコーティングを施すように構成されてなるコ
ーティング装置。

（１０）前記ノズルの入口と出口との収縮比が少なくと
も約４である前記第（９）項記載のコーティング装置。

０υ 前記ノズルの収縮比が少なくとも約６である前記
第００）項記載のコーティング装置。

（１２）前記ノズルは２つの対向する壁を有し、各種は
ノズルの入口から出口へその曲率半径が大きくなるよう
に形成されてなる前記第（９）項記載のコーティング装
置。

０３）各ノズル壁の曲率半径がノズル入口から出口まで
単調に増加する前記第（１２）項記載のコーティング装
置。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明のコーティング装置の部分断面見取図、
第２図はベーパライザ、マニホルドおよびノズルの部分
断面図、第３図は第２図の３−３線断面図、第４図は第
３図の４−４線断面図、第５図はノズルおよびマニホル
ド拡大断面図、第６図は第５図の６−６線断面図である
。 図面の主要符号、１１ニガラスシート、１２：ベーパラ
イザ・アセンブＩＪ、１３：ベーパ分配アセンブリ、１
４：ベーパライザ・チャンバ、１９ニスプレー・チップ
、２６：キャリヤガス・マニホルド、３２：ヒータ、３
８：ベーパ・マニホルド、３９：蒸気チャンネル、４３
：ノズル、４７：バス・チャンバ、５３二焼鈍窯、５４
：窯ロール。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １（ａ）ガス状のキャリヤと蒸発したコーティング反応
   体とを混合する手段、 （ｂ） ガス状混合物をノズルに送る手段、（Ｃ）
   ノズルＩこ送られたガス状混合物が該ノズル出口にお
   いて少なくとも２５００のレイノズル数で吐出されるよ
   うな入口面積と出口面積とを有するノズルであって、該
   ノズルは基体と面する実質的に長方形状の出口開口を有
   し、該長方形状の出口開口の長辺は該基体を横切る方向
   に延びており、かつ該ノズルは該長辺に垂直な断面内で
   該基体から離れた入口から該基体と面する出口まで先細
   に形成されており、さらにその該長辺に平行な２つの対
   抗する壁かそれぞれノズルの入口から出口へその曲率半
   径か大きくなるようｌこ形成されてなるところのノズル
   、および（ｄ） 前記ノズルと面する関係に基体を支
   持する手段と該ノズルの出口を該基体の表面から該ノズ
   ルの長方形状の出口開口の短辺の長さの１．２５〜５倍
   に位置させる手段 とからなり、少なくとも一つのコーティング反応体から
   なるガス状混合物をノズルから基体に吐出することによ
   り基体にコーティングを施すように構成されてなるコー
   ティング装置。