JPS58224107A - 溶鉄の精錬方法 - Google Patents
溶鉄の精錬方法Info
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- JPS58224107A JPS58224107A JP10702782A JP10702782A JPS58224107A JP S58224107 A JPS58224107 A JP S58224107A JP 10702782 A JP10702782 A JP 10702782A JP 10702782 A JP10702782 A JP 10702782A JP S58224107 A JPS58224107 A JP S58224107A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
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- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は溶鉄精錬炉方法に係るもので、とくに転炉に
おいてその鋼浴中に最も合理的な上方から効率よく石灰
石（ＣａＣＯｓ）を添加し、その熱分解によって生じた
ＣＯ□ガスを鋼浴内の（Ｃ）と反応させて鋼浴攪拌を助
長すると共に、ｃｏガス比率の高いガスを多量に発生さ
せる新規な精錬方法に関するものである。
おいてその鋼浴中に最も合理的な上方から効率よく石灰
石（ＣａＣＯｓ）を添加し、その熱分解によって生じた
ＣＯ□ガスを鋼浴内の（Ｃ）と反応させて鋼浴攪拌を助
長すると共に、ｃｏガス比率の高いガスを多量に発生さ
せる新規な精錬方法に関するものである。
現在数多くの転炉に排ガス回収装置が設置され、吹錬中
の転炉よ松発生する排ガスを非燃焼で回収（以下ＯＧ法
と称す）している。この回収した転炉排ガスは、多量の
ＣＯを含むため、最近の石油価格の上昇を考えると、貴
重なエネルギー源となっている。従来その回収する排ガ
ス中のエネルギー量を向上させるために、次のような方
法がとられていた。
の転炉よ松発生する排ガスを非燃焼で回収（以下ＯＧ法
と称す）している。この回収した転炉排ガスは、多量の
ＣＯを含むため、最近の石油価格の上昇を考えると、貴
重なエネルギー源となっている。従来その回収する排ガ
ス中のエネルギー量を向上させるために、次のような方
法がとられていた。
■ＯＧガス回収チャージ比率の向上を図ること、■転炉
より発生するＣＯをできるだけ燃焼させずに回収するた
め、空気の巻き込みを少なくすること、 ■吹錬開始からＯＧ法開始までの時間、およびＯＧ法終
了から吹錬終了までの時間をできるだけ短くすること、
すなわち吹錬中の排ガス回収時間を長くする。たとえば
排ガス成分分析時間を短縮するなどがある。
より発生するＣＯをできるだけ燃焼させずに回収するた
め、空気の巻き込みを少なくすること、 ■吹錬開始からＯＧ法開始までの時間、およびＯＧ法終
了から吹錬終了までの時間をできるだけ短くすること、
すなわち吹錬中の排ガス回収時間を長くする。たとえば
排ガス成分分析時間を短縮するなどがある。
しかし、転炉から発生するＣＯガス量は限られてお沙、
また、排ガスが爆発組成になることを避けなければなら
ないなど、安全性を考慮すれば、上に述べた方法の場合
限度がある。
また、排ガスが爆発組成になることを避けなければなら
ないなど、安全性を考慮すれば、上に述べた方法の場合
限度がある。
そこで従来、転炉−排ガス回収装置を、単に発生ガスの
捕集という働きだけにとどめず、より積４ 極的に
エネルギ一体系の変換・回収装置とする着゛□ 想
が生まれてきた。その一つとして、〔Ｃａ源としてコー
クスや石炭などを転炉内に装入し、それらを炉内で反応
させることによってＣＯガスに変換させて回収する方法
が試みられている。しかし、この方法では〔ＣａをＣＯ
とするために多くの酸素源を追加しなければならず、コ
ークス、石炭の費用を考慮すれば、大きなメリットは期
待できない。
捕集という働きだけにとどめず、より積４ 極的に
エネルギ一体系の変換・回収装置とする着゛□ 想
が生まれてきた。その一つとして、〔Ｃａ源としてコー
クスや石炭などを転炉内に装入し、それらを炉内で反応
させることによってＣＯガスに変換させて回収する方法
が試みられている。しかし、この方法では〔ＣａをＣＯ
とするために多くの酸素源を追加しなければならず、コ
ークス、石炭の費用を考慮すれば、大きなメリットは期
待できない。
そξで最近では、炉底に設けた羽口から微粉状の石灰石
をキャリアガスと共に吹込み、Ｃｏガスの増回収を図る
方法が特開昭５６−１２３３１８号公報によって提案さ
れている。これは、転炉内に石灰石を炉上から投入して
もＣａＣＯ３→ＣａＯ＋ ＣＯ２なる反応で分解し、Ｃ
ａＯおよびＣＯ２ガスを生ずるのみで排ガス回収量を向
上させることはできない、として提案されたものである
。この点に提案者の工夫の不足があるが、その他この方
法は、石灰石をガスによって搬送するため石灰石を微細
粒まで粉砕せねばならず、また吹込設備等に巨額の投資
を必要とするのみならず配管の摩耗に対する安全管理等
のメンテナンスが極度に増大する等の基本的な問題を内
在するため、必ずしも産業の発展に役立つ工業的な方法
とはなり得ない。
をキャリアガスと共に吹込み、Ｃｏガスの増回収を図る
方法が特開昭５６−１２３３１８号公報によって提案さ
れている。これは、転炉内に石灰石を炉上から投入して
もＣａＣＯ３→ＣａＯ＋ ＣＯ２なる反応で分解し、Ｃ
ａＯおよびＣＯ２ガスを生ずるのみで排ガス回収量を向
上させることはできない、として提案されたものである
。この点に提案者の工夫の不足があるが、その他この方
法は、石灰石をガスによって搬送するため石灰石を微細
粒まで粉砕せねばならず、また吹込設備等に巨額の投資
を必要とするのみならず配管の摩耗に対する安全管理等
のメンテナンスが極度に増大する等の基本的な問題を内
在するため、必ずしも産業の発展に役立つ工業的な方法
とはなり得ない。
そこで本発明者は、特別な設備を用いることなく、炉内
に石灰石を従来の設備と方法により、合理的かつ効率の
よい鋼浴上方から添加して石灰石本来の冷却剤としての
効果を満足させ、かつＣＯガスを効率よく多量に発生さ
せる方法を実験、検討し石灰石の添加時期、添加速度更
には１回当りの添加量を所定の範囲で操業すれば目的と
する方法が実施できることを見出した。
に石灰石を従来の設備と方法により、合理的かつ効率の
よい鋼浴上方から添加して石灰石本来の冷却剤としての
効果を満足させ、かつＣＯガスを効率よく多量に発生さ
せる方法を実験、検討し石灰石の添加時期、添加速度更
には１回当りの添加量を所定の範囲で操業すれば目的と
する方法が実施できることを見出した。
ＣａＣＯ５＋ＣａＯ＋ＣＯ２（ｉ）
Ｃｏ２＋Ｃ→２ＣＯ（２）
（但し、（１）式は９００℃付近でＰ Ｃｏ ２ ＝１
’Ｌｍとなる。
’Ｌｍとなる。
また、（２）式は１０００℃以上では活発に進行する）
本発明はこの新知見に基づいてなされたものであり、そ
の特徴とするところは、溶鉄精錬過程において、溶鉄の
〔Ｓ１〕が０．０１重量−以下で、かつ（Ｃ）が０．８
重量−以上残留している時期の溶鉄精錬炉内に、石灰石
を最大速度０．０８３ ｋｌｌ／ Ｔ−ｓｔｅｅｌ−ｓ
ｅｃ以下又は最高２．５ ｋｌ！／ Ｔ−ｓｔｓｅｌ・
回に区切って添加することにより、最適な冷却作用を得
つつ多量の含ＣＯガスを効率よく発生させ、回収するこ
とにある。
本発明はこの新知見に基づいてなされたものであり、そ
の特徴とするところは、溶鉄精錬過程において、溶鉄の
〔Ｓ１〕が０．０１重量−以下で、かつ（Ｃ）が０．８
重量−以上残留している時期の溶鉄精錬炉内に、石灰石
を最大速度０．０８３ ｋｌｌ／ Ｔ−ｓｔｅｅｌ−ｓ
ｅｃ以下又は最高２．５ ｋｌ！／ Ｔ−ｓｔｓｅｌ・
回に区切って添加することにより、最適な冷却作用を得
つつ多量の含ＣＯガスを効率よく発生させ、回収するこ
とにある。
すなわち、本発明はたとえば転炉において吹錬初期のい
わゆるシリコン吹き（浴中の〔別〕が０２と結合して〔
５１０２〕を生ずる時期）が終了した時点、つまり浴中
の（Ｓｌ）が０．０１重量−以下になった時点から、浴
中の（Ｃ）の重量％が０．８チ未満になる時点までのあ
いだの任意の時期に０．０８３ｋｇ／＋５ｔｅｅｌ・８
ｅｅ以下の添加速度で、又は２．５ ｋｇ／ Ｔ −５
ｔｅｅｌ・回以下ずつに区切って石灰石を添加すること
により多量のＣＯガスを効率よく発生させ、回収するこ
とを可能にするものである。
わゆるシリコン吹き（浴中の〔別〕が０２と結合して〔
５１０２〕を生ずる時期）が終了した時点、つまり浴中
の（Ｓｌ）が０．０１重量−以下になった時点から、浴
中の（Ｃ）の重量％が０．８チ未満になる時点までのあ
いだの任意の時期に０．０８３ｋｇ／＋５ｔｅｅｌ・８
ｅｅ以下の添加速度で、又は２．５ ｋｇ／ Ｔ −５
ｔｅｅｌ・回以下ずつに区切って石灰石を添加すること
により多量のＣＯガスを効率よく発生させ、回収するこ
とを可能にするものである。
以下に本発明の構成の詳細を説明する。
まず石灰石を転炉内に添加したとき前記（１）、（２）
の反応が夫々充分になされているか否かは転炉内でのヒ
ートバランスからＣ，ａＣｏ ５としての冷却能が理論
値にどれほど近いかで把握できる。そこで、該（１）式
と（２）式がそれぞれ１００チの効率で進むと仮定した
とき、ＣａＣＯ３から生成する物質はＣａＯ及びＣＯで
あり、この生成し九〇ａＯの冷却能は、いわゆる８ｃ’
＝ ０．６０で、石灰石中のＣａＯ分は約５６チである
からその冷却能はは１１０．３４となる。またＱ、（（
１）式の反応熱）は同じ（Ｓｃ’換算で８ｃ’＝１．１
０である。同様にＱ２（（２）式の反応熱）はＳｃ’＝
０．９５となる。増発生するガスによる顕熱ロスはＳ
ｃ←０．２９と計算される。
の反応が夫々充分になされているか否かは転炉内でのヒ
ートバランスからＣ，ａＣｏ ５としての冷却能が理論
値にどれほど近いかで把握できる。そこで、該（１）式
と（２）式がそれぞれ１００チの効率で進むと仮定した
とき、ＣａＣＯ３から生成する物質はＣａＯ及びＣＯで
あり、この生成し九〇ａＯの冷却能は、いわゆる８ｃ’
＝ ０．６０で、石灰石中のＣａＯ分は約５６チである
からその冷却能はは１１０．３４となる。またＱ、（（
１）式の反応熱）は同じ（Ｓｃ’換算で８ｃ’＝１．１
０である。同様にＱ２（（２）式の反応熱）はＳｃ’＝
０．９５となる。増発生するガスによる顕熱ロスはＳ
ｃ←０．２９と計算される。
従ってＣａＣＯ３として持っている冷却能は８ｃ’＝２
．６８となる。
．６８となる。
以上をまとめると第１表の通りとなる。
第１表
このＣｍ Ｃｏ ３の冷却効果を指標として、前記の本
発明における最適条件が見出されたものである。
発明における最適条件が見出されたものである。
■本発明における石灰石の添加時期について：第１図に
３４０ Ｔ／Ｈｅａｔの転炉において、朋炉９６−のと
き石灰石の添加時期によってＬＤＧ （転炉排ガスｍ
２０００ ｋｃａｔ／Ｎｍ３換算。以下同じ）の回収量
がどのように変化したかを示す。図における添加時期の
から［Ｆ］までの条件は第２表に示すとおりである。
３４０ Ｔ／Ｈｅａｔの転炉において、朋炉９６−のと
き石灰石の添加時期によってＬＤＧ （転炉排ガスｍ
２０００ ｋｃａｔ／Ｎｍ３換算。以下同じ）の回収量
がどのように変化したかを示す。図における添加時期の
から［Ｆ］までの条件は第２表に示すとおりである。
第１図より、直ちに■の区間、即ち溶鉄中の〔Ｓ１〕が
０，０１重量％以下となった（Ｓｔ）吹き終了後から、
溶鉄中の（Ｃ）＝Ｏ，Ｓ＊になるまでの時期に投入した
ときに最大のＬＤＧを回収することができる。
０，０１重量％以下となった（Ｓｔ）吹き終了後から、
溶鉄中の（Ｃ）＝Ｏ，Ｓ＊になるまでの時期に投入した
ときに最大のＬＤＧを回収することができる。
このとき前記（２）式による吸熱反応は、第２図に示す
ように、はぼ１００チの効率で起きている。
ように、はぼ１００チの効率で起きている。
このことは炉内のヒートバランスから見ても、石灰石の
みかけの冷却能（Ｓｃりが、■の区間でほぼ理論値通り
の２．６６になっていることから裏付けられるとおりで
ある６（第３図）。反面、〔Ｓｌ〕が０．０１重量％を
こえて存在するとき■■、若しくは〔Ｃ〕が０．８重量
％未満となったとき◎［Ｆ］に石灰石を添加しても溶鉄
中の溶存０２と〔Ｓ１〕との優先酸化反応や、〔Ｃ〕濃
度が低いための〔Ｃ〕拡散律速により（２）式の反応が
充分に行われないため、ＬＤＧの回収量は減少してしま
う。
みかけの冷却能（Ｓｃりが、■の区間でほぼ理論値通り
の２．６６になっていることから裏付けられるとおりで
ある６（第３図）。反面、〔Ｓｌ〕が０．０１重量％を
こえて存在するとき■■、若しくは〔Ｃ〕が０．８重量
％未満となったとき◎［Ｆ］に石灰石を添加しても溶鉄
中の溶存０２と〔Ｓ１〕との優先酸化反応や、〔Ｃ〕濃
度が低いための〔Ｃ〕拡散律速により（２）式の反応が
充分に行われないため、ＬＤＧの回収量は減少してしま
う。
以上のことから、本発明における石灰石添加時期は（ｓ
ｓ）が０．０１重量％以下で、かつ、（Ｃ’）が０．８
重量％以上存在する時期とするものである。
ｓ）が０．０１重量％以下で、かつ、（Ｃ’）が０．８
重量％以上存在する時期とするものである。
■石灰石の添加手段について：
石灰石の添加手段として次の４通りが代表的であるが、
これに限るものではない。
これに限るものではない。
■ロータリー又は８ベルト又は振動型フィーダーにより
連続添加する方法、 ■力、トグートにより断続的に分割添加する方法、 ■石灰石を金属性容器および／又は布や紙製の袋に封入
した形で連続および／又は断続的に分割添加する方法、 ■筒状体内に石灰石を充てんして、連続添加する方法 ■石灰石を断続的に添加する場合の１回当りの添加量に
ついて： 第４図に、１ヒート当り同−石灰石量（１２に９／Ｔ−
ａｔａｅｌ ）をいくつかに分割して添加したときのＬ
ＤＧの回収量を示す。
連続添加する方法、 ■力、トグートにより断続的に分割添加する方法、 ■石灰石を金属性容器および／又は布や紙製の袋に封入
した形で連続および／又は断続的に分割添加する方法、 ■筒状体内に石灰石を充てんして、連続添加する方法 ■石灰石を断続的に添加する場合の１回当りの添加量に
ついて： 第４図に、１ヒート当り同−石灰石量（１２に９／Ｔ−
ａｔａｅｌ ）をいくつかに分割して添加したときのＬ
ＤＧの回収量を示す。
図から明らかなように、カットｒ−）によって石灰石を
分割添加する場合、１回当妙の添加量を２−５ ｋｌｌ
／ Ｔ −５ｔｅｅｔを超えると、急激にＬＯＧ回収量
が減少してゆ〈０これは、１回の石灰石添加から（２）
式の反応が起きるまでにタイム・ラグが６９、しかも反
応そのものに要する時間が短いため２．５ｋｌｉｌ／
Ｔ−ｓｔｅｅｌを超える量を一度に添加すると、（１）
式の反応と、それに続く（２）式の反応が爆発的に起き
、炉口からのＬＤＧの吹出しや突発的スロッピング等に
より、ＬＤＧの効率的回収が妨げられるためでおる。
分割添加する場合、１回当妙の添加量を２−５ ｋｌｌ
／ Ｔ −５ｔｅｅｔを超えると、急激にＬＯＧ回収量
が減少してゆ〈０これは、１回の石灰石添加から（２）
式の反応が起きるまでにタイム・ラグが６９、しかも反
応そのものに要する時間が短いため２．５ｋｌｉｌ／
Ｔ−ｓｔｅｅｌを超える量を一度に添加すると、（１）
式の反応と、それに続く（２）式の反応が爆発的に起き
、炉口からのＬＤＧの吹出しや突発的スロッピング等に
より、ＬＤＧの効率的回収が妨げられるためでおる。
以上の理由によって本発明における断続添加量は、２．
５に９／Ｔ−ｓｔｅｅｌ・回を上限とするものである。
５に９／Ｔ−ｓｔｅｅｌ・回を上限とするものである。
■石灰石の連続添加の場合の添加速度について：第５図
に石灰石の連続添加速度を変えて、ＬＤＧ回収量の変化
を調査した結果を示す。図から明らかなように添加速度
が、’ ０．０８３ｋｆｌ／Ｔ−ｓｔｅｅｌ−ｓｅｃ
を超えると、瞬間的に発生するガス量がＩＤＦ （排ガ
ス回収用の大型ファン）の一般的に設定されている安定
稼働領域を越えてしまい、吸引できない分イ 。ＬＤ
Ｇヵｔｉｓへｉｔ−ｇオ５、ＬＤＧ （１０１ｆｆｉ□
カ５ゎ、□減少する。（このようなガス量の瞬間的増加
に対応させるためには、非現実的な、巨大な設備を必要
とし工業的でない） 同、第５図では連続添加方法としてフィーダーを用いた
。
に石灰石の連続添加速度を変えて、ＬＤＧ回収量の変化
を調査した結果を示す。図から明らかなように添加速度
が、’ ０．０８３ｋｆｌ／Ｔ−ｓｔｅｅｌ−ｓｅｃ
を超えると、瞬間的に発生するガス量がＩＤＦ （排ガ
ス回収用の大型ファン）の一般的に設定されている安定
稼働領域を越えてしまい、吸引できない分イ 。ＬＤ
Ｇヵｔｉｓへｉｔ−ｇオ５、ＬＤＧ （１０１ｆｆｉ□
カ５ゎ、□減少する。（このようなガス量の瞬間的増加
に対応させるためには、非現実的な、巨大な設備を必要
とし工業的でない） 同、第５図では連続添加方法としてフィーダーを用いた
。
以上の理由によって、本発明における連続添加速度は、
０．０８３ ｋｇ／ Ｔ−ｓｔｅｅｌ−ｓｅｃを上限と
するものである。
０．０８３ ｋｇ／ Ｔ−ｓｔｅｅｌ−ｓｅｃを上限と
するものである。
次に、以上述べてきた本発明の各最適条件の範囲内で操
業したときの、溶鉄精錬の各種操業指標に与える影響を
第６図から第９図までに示す。これらの図から明らかな
ように、本発明における石灰石添加方法は、精錬溶鉄の
吹止〔Ｍｎ〕、吹止［ｐ）、スラグＴ、Ｆｅ、スラグ滓
化率のいずれも、石灰石を生石灰（Ｃａｂ）に代替して
も変化せず、かつ安定な溶鉄精錬操業を維持している。
業したときの、溶鉄精錬の各種操業指標に与える影響を
第６図から第９図までに示す。これらの図から明らかな
ように、本発明における石灰石添加方法は、精錬溶鉄の
吹止〔Ｍｎ〕、吹止［ｐ）、スラグＴ、Ｆｅ、スラグ滓
化率のいずれも、石灰石を生石灰（Ｃａｂ）に代替して
も変化せず、かつ安定な溶鉄精錬操業を維持している。
これは、前記（１）式の反応がほぼ完全に進行しており
、石灰石中のＣａＯ分が生石灰分と゛して有効に働いて
いることを示すものである。
、石灰石中のＣａＯ分が生石灰分と゛して有効に働いて
いることを示すものである。
次に該３つの条件に加える、好ましい条件とし □
′て石灰石の粒度範囲が挙げられる。
′て石灰石の粒度範囲が挙げられる。
第１０図に、添加する石灰石の粒度を変えたときのＬＤ
Ｇ回収貴の変化を示す。図から明らかなように、粒径が
５ｍφ未満の粉状の石灰石では、点線で示した容器、袋
等を用いた時以外は上方添加の場合炉内溶鉄まで届かな
いため、ＬＤＧ回収量は減少する。また、粒径が５０ｍ
φを超えるような粗粒の石灰石では、粒の中心部に未反
応の石灰石弁が残留してしまうため、やはりＬＤＧの回
収量は減少する。
Ｇ回収貴の変化を示す。図から明らかなように、粒径が
５ｍφ未満の粉状の石灰石では、点線で示した容器、袋
等を用いた時以外は上方添加の場合炉内溶鉄まで届かな
いため、ＬＤＧ回収量は減少する。また、粒径が５０ｍ
φを超えるような粗粒の石灰石では、粒の中心部に未反
応の石灰石弁が残留してしまうため、やはりＬＤＧの回
収量は減少する。
次に石灰石の添加場所としては、特に上吹転炉の場合、
炉内浴面上の酸素吹込部、いわゆる火点近傍が好ましく
、火点から炉の直径の１／２の範囲であってもよい。つ
まり仁のことは、石灰石を早期に溶融させ、脱りんに良
好に働くスラグ滓化状態を得るためのものである。底吹
転炉においてはこの限りでない。
炉内浴面上の酸素吹込部、いわゆる火点近傍が好ましく
、火点から炉の直径の１／２の範囲であってもよい。つ
まり仁のことは、石灰石を早期に溶融させ、脱りんに良
好に働くスラグ滓化状態を得るためのものである。底吹
転炉においてはこの限りでない。
次に本発明の実施例を下記第３表に示す。尚、本実施例
では、３４０ Ｔ ／ Ｈａ ａ ｔの上吹、及び上・
底吹併用転炉を対象としている。
では、３４０ Ｔ ／ Ｈａ ａ ｔの上吹、及び上・
底吹併用転炉を対象としている。
以上の説明で明らかなように本発明は溶鉄の精錬過程に
おいて、溶鉄の〔Ｓ１〕が０．０１重量％以下で、かつ
〔Ｃ〕が０，８重量％以上残留している時期に、溶鉄精
錬炉内に石灰石を最大速度０．０８３ｋＩｉ／Ｔ−ｓｔ
ｅｅｌ・ｓｓｃで連続的に添加するか、又は２．５ ｋ
ｇ／ Ｔ−ｓｔｅｅｌ ・回未満に分割して断続的に添
加するので、溶鉄精錬の所期の目的を安定して維持し、
かつ石灰石の冷却能を充分に得つつ、多量のＣＯガスを
高効率で発生させ、回収することができるものである。
おいて、溶鉄の〔Ｓ１〕が０．０１重量％以下で、かつ
〔Ｃ〕が０，８重量％以上残留している時期に、溶鉄精
錬炉内に石灰石を最大速度０．０８３ｋＩｉ／Ｔ−ｓｔ
ｅｅｌ・ｓｓｃで連続的に添加するか、又は２．５ ｋ
ｇ／ Ｔ−ｓｔｅｅｌ ・回未満に分割して断続的に添
加するので、溶鉄精錬の所期の目的を安定して維持し、
かつ石灰石の冷却能を充分に得つつ、多量のＣＯガスを
高効率で発生させ、回収することができるものである。
これにより、従来のように〔Ｃ〕源としてコークスや石
炭等の炉内装入と、それのための酸素源を追加供給する
ことなく、また石灰石を微粉状にして炉底に設けた羽目
から吹込むこともなくそれ等と同等に機能せしめること
が可能な工業的、経済的に著しく有利な方法であり、工
業上袢益するところが極めて大である。
炭等の炉内装入と、それのための酸素源を追加供給する
ことなく、また石灰石を微粉状にして炉底に設けた羽目
から吹込むこともなくそれ等と同等に機能せしめること
が可能な工業的、経済的に著しく有利な方法であり、工
業上袢益するところが極めて大である。
第１図は石灰石の添加時期とＬＤＧ回収量の関係を示す
図、第２図は石灰石の添加時期と本文中の（２）式の反
応効率の関係を示す図、第３図は石灰石の添加時期と石
灰石のみかけの冷却能（いわゆる８ｃ’ ）の関係を示
す図、第４図は石灰石の添加方法とＬＤＧ回収量の関係
を示す図、第５図は石灰石の添加速度とＬＤＧ回収量の
関係を示す図、第６図〜第９図は石灰石の添加量と吹止
Ｔ、Ｆｅ、 ［ｃ］、［ｐ）及びスラグの滓化率の関係
を示す図、第１０図は石灰石の中心粒度とＬＯＧ回収量
の関係を示す図である。 特許出願人 新日本製鐵株式會社 ８１目 扇２目 ■ ■ ＠ ＠ ■ ■ ■ ＠ Ｏ■ 麗４目 ＸｙＸＸｙＲＪｏ量（１（１／ ７・５ｔｅｄ回）１．
１．！； １．Ｈ３１）、１Ｉ６ａ ρ６７３
１．θＩｌｌ ６．／ｌ）ｊ １．／１７７Ｅｒｌ
ｆＪａ ＊ＡＣＪｕ（ｋｌ ／ ｒ５ ｔｅｅｌ ｊｅ
ｃ ）扇 ２ 図 θＪθ１ｏｑ、０ ／２．０ ／、ｊ：０
／１１．０石灰石、ｔ＞ｆｉｌｌｔ （ｋｌ／Ｔ・５
ｌｅｅｌ）ん ７ 図 石３Ｘｙ４ＡＯｔ （ｋｌ／ｒ−５〆ｅｅｌ）８８目
図、第２図は石灰石の添加時期と本文中の（２）式の反
応効率の関係を示す図、第３図は石灰石の添加時期と石
灰石のみかけの冷却能（いわゆる８ｃ’ ）の関係を示
す図、第４図は石灰石の添加方法とＬＤＧ回収量の関係
を示す図、第５図は石灰石の添加速度とＬＤＧ回収量の
関係を示す図、第６図〜第９図は石灰石の添加量と吹止
Ｔ、Ｆｅ、 ［ｃ］、［ｐ）及びスラグの滓化率の関係
を示す図、第１０図は石灰石の中心粒度とＬＯＧ回収量
の関係を示す図である。 特許出願人 新日本製鐵株式會社 ８１目 扇２目 ■ ■ ＠ ＠ ■ ■ ■ ＠ Ｏ■ 麗４目 ＸｙＸＸｙＲＪｏ量（１（１／ ７・５ｔｅｄ回）１．
１．！； １．Ｈ３１）、１Ｉ６ａ ρ６７３
１．θＩｌｌ ６．／ｌ）ｊ １．／１７７Ｅｒｌ
ｆＪａ ＊ＡＣＪｕ（ｋｌ ／ ｒ５ ｔｅｅｌ ｊｅ
ｃ ）扇 ２ 図 θＪθ１ｏｑ、０ ／２．０ ／、ｊ：０
／１１．０石灰石、ｔ＞ｆｉｌｌｔ （ｋｌ／Ｔ・５
ｌｅｅｌ）ん ７ 図 石３Ｘｙ４ＡＯｔ （ｋｌ／ｒ−５〆ｅｅｌ）８８目
Claims (5)
- （１）溶鉄の精錬過程において、溶鉄の（Ｓｔ）が０．
０１重量−以下で、かつ〔Ｃ〕を０，８重量−以上残留
させている時期に、溶鉄精錬炉内に石灰石（ＣａＣＯ３
）を最大速度０．０８３ｋｇ／ Ｔ−ｓｔｅｓｌ・ｓｅ
ｃ、で添加することを特徴とする溶鉄の精錬方法。 - （２）溶鉄の精錬過程において、溶鉄の（Ｓｔ）が０．
０１重量％以下で、かつ［Ｃ］を０．８重量−以上残留
させている時期に、溶鉄精錬炉内に石灰石（ｃａｃｏ３
）を最高２．５ ｋｇ／ Ｔ−＠ｔｅｅｉ回に区切って
添加することを特徴とする溶鉄の精錬方法。 - （３）粒の直径が５ｍから５０ｍ＋までの範囲の石灰石
を用いることを特徴とする特許請求の範囲第１項および
第２項に記載の溶鉄の精錬方法。 - （４）石灰石を金属容器、紙袋、布袋等に封入した形で
精錬炉内に添加することを特徴とする特許請求の範囲第
１項、第２項および第３項に記載の溶鉄の精錬方法。 - （５） 石灰石を精錬炉内の溶鉄の酸素吹込部に添加
することを特徴とする特許請求の範囲第１項、第２項、
第３項および第４項に記載の溶鉄の精錬方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10702782A JPS58224107A (ja) | 1982-06-22 | 1982-06-22 | 溶鉄の精錬方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10702782A JPS58224107A (ja) | 1982-06-22 | 1982-06-22 | 溶鉄の精錬方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58224107A true JPS58224107A (ja) | 1983-12-26 |
| JPS6231045B2 JPS6231045B2 (ja) | 1987-07-06 |
Family
ID=14448656
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10702782A Granted JPS58224107A (ja) | 1982-06-22 | 1982-06-22 | 溶鉄の精錬方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58224107A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102719601A (zh) * | 2012-05-08 | 2012-10-10 | 莱芜钢铁集团有限公司 | 一种顶底复吹转炉用部分石灰石代替石灰造渣的方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56123318A (en) * | 1980-02-29 | 1981-09-28 | Kawasaki Steel Corp | Refining method of metal refining furnace for producing large amount of co for recovering exhaust gas |
| JPS575809A (en) * | 1980-06-13 | 1982-01-12 | Nippon Steel Corp | Operating method of converter using limestone |
-
1982
- 1982-06-22 JP JP10702782A patent/JPS58224107A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56123318A (en) * | 1980-02-29 | 1981-09-28 | Kawasaki Steel Corp | Refining method of metal refining furnace for producing large amount of co for recovering exhaust gas |
| JPS575809A (en) * | 1980-06-13 | 1982-01-12 | Nippon Steel Corp | Operating method of converter using limestone |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102719601A (zh) * | 2012-05-08 | 2012-10-10 | 莱芜钢铁集团有限公司 | 一种顶底复吹转炉用部分石灰石代替石灰造渣的方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6231045B2 (ja) | 1987-07-06 |
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