JPS58219371A - 二重効用吸収式ヒ−トポンプ - Google Patents
二重効用吸収式ヒ−トポンプInfo
- Publication number
- JPS58219371A JPS58219371A JP10070382A JP10070382A JPS58219371A JP S58219371 A JPS58219371 A JP S58219371A JP 10070382 A JP10070382 A JP 10070382A JP 10070382 A JP10070382 A JP 10070382A JP S58219371 A JPS58219371 A JP S58219371A
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- Japan
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- absorber
- hot water
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、二重効用吸収式ヒートポンプに係り従来より
高い温水温度でも高温再生器圧力が大気圧以下で作動す
る二重効用吸収式ヒートポンプサイクルに関する。
高い温水温度でも高温再生器圧力が大気圧以下で作動す
る二重効用吸収式ヒートポンプサイクルに関する。
第１図のように従来の二重効用吸収式ヒートポンプでは
、温水１２をまず吸収器１に通水し、そのあとで凝縮器
４に通すことにより、よシ高い温度の温水を得るサイク
ルとなっていた。したがって二重効用吸収式冷凍機サイ
クルにおいて冷却水温度を上げただけのサイクルとカシ
冷却水温度が高くなった分だけ低温再生器３における中
間溶液濃度も濃くなり、温度も高くなる。それに伴って
、低温再生器３内２１を加熱するだめの高温再生器５で
発生する冷媒蒸気の温度（圧力）も高くする必要がある
だめ高温再生器５の圧力は従来より高くなシ、高温再生
温圧力、大気圧以下の条件では、温水出口温度を上げる
ことができなかった。また、温水を凝縮器４、吸収器１
の順に通水した場合、凝縮器４の圧力は下るが、吸収器
１の冷却水となる温水１２の温度が高くなるため、吸収
器１の溶液濃度が高くなり、低温再生器３内の溶液濃度
２１も上シ、飽和温度が上るため、大巾な改善は望めな
い。
、温水１２をまず吸収器１に通水し、そのあとで凝縮器
４に通すことにより、よシ高い温度の温水を得るサイク
ルとなっていた。したがって二重効用吸収式冷凍機サイ
クルにおいて冷却水温度を上げただけのサイクルとカシ
冷却水温度が高くなった分だけ低温再生器３における中
間溶液濃度も濃くなり、温度も高くなる。それに伴って
、低温再生器３内２１を加熱するだめの高温再生器５で
発生する冷媒蒸気の温度（圧力）も高くする必要がある
だめ高温再生器５の圧力は従来より高くなシ、高温再生
温圧力、大気圧以下の条件では、温水出口温度を上げる
ことができなかった。また、温水を凝縮器４、吸収器１
の順に通水した場合、凝縮器４の圧力は下るが、吸収器
１の冷却水となる温水１２の温度が高くなるため、吸収
器１の溶液濃度が高くなり、低温再生器３内の溶液濃度
２１も上シ、飽和温度が上るため、大巾な改善は望めな
い。
したがって、吸収式ヒートポンプを熱効率のよい二重効
用化しても、温水出口温度が高くできず、プロセスの加
熱に利用可能な熱量が減るため、ヒートポンプに要求さ
れる取扱熱量が少なくなり、熱源水から汲み上げる熱量
も少なくなる欠点があった。むしろ、−型動用の方が、
温水出口温度を高くできるため、取扱熱量が増え、熱源
水から汲み」二げる熱量が多く、省エネルギー効果が高
かった。
用化しても、温水出口温度が高くできず、プロセスの加
熱に利用可能な熱量が減るため、ヒートポンプに要求さ
れる取扱熱量が少なくなり、熱源水から汲み上げる熱量
も少なくなる欠点があった。むしろ、−型動用の方が、
温水出口温度を高くできるため、取扱熱量が増え、熱源
水から汲み」二げる熱量が多く、省エネルギー効果が高
かった。
本発明の目的は、二重効用吸収式ヒートポンプサイクル
において、大気圧以下に高温再生温圧力を保持し、従来
より高い温度の温水を得ることが可能な二重効用吸収式
ヒートポンプを提供することにある。
において、大気圧以下に高温再生温圧力を保持し、従来
より高い温度の温水を得ることが可能な二重効用吸収式
ヒートポンプを提供することにある。
二重効用吸収式ヒートポンプライフルにおいてできるだ
け低い高温再生温圧力にて、できるだけ高温の温水を得
るには、高温再生器にて発生した冷媒蒸気と熱交換を行
う低温再生器の溶液温度をあまシ上げないことでアシ、
吸収器出口における溶液濃度を上げないことにつながる
。壕だ、低温再生器にて発生した温度の低い冷媒蒸気を
凝縮器にて凝縮させるには、できるだけ温度の低い温水
を凝縮器伝熱管に通す必要がある。まず後者のできるだ
け濃度の低い温水を凝縮器伝熱管に通すため、温水を凝
縮器から吸収器の順に通水し、前者の吸収器出口におけ
る溶液濃度を上げないため蒸発器と吸収器を各々二分割
し、吸収溶液サーイクルのみ考えると、それぞれ低温再
生器または高温再生器を有する二つの一重効用サイクル
となるように、溶液を流した。そして吸収器入口部の温
水で冷却して冷媒を吸収させた、よシ低濃度で低温度の
溶液を低温再生器に送ることによシ、低温再生器３内を
下げることが可能であシ、前述の二条性を満足すること
ができる。またさらに、蒸発器と吸収器を各々二分割し
て、独立した二つの吸収溶液サイクルを形成することに
より、流量調整により高温再生器側サイクルとは無関係
に、独立して低温再生器側の濃度幅を加減することが可
能となった。
け低い高温再生温圧力にて、できるだけ高温の温水を得
るには、高温再生器にて発生した冷媒蒸気と熱交換を行
う低温再生器の溶液温度をあまシ上げないことでアシ、
吸収器出口における溶液濃度を上げないことにつながる
。壕だ、低温再生器にて発生した温度の低い冷媒蒸気を
凝縮器にて凝縮させるには、できるだけ温度の低い温水
を凝縮器伝熱管に通す必要がある。まず後者のできるだ
け濃度の低い温水を凝縮器伝熱管に通すため、温水を凝
縮器から吸収器の順に通水し、前者の吸収器出口におけ
る溶液濃度を上げないため蒸発器と吸収器を各々二分割
し、吸収溶液サーイクルのみ考えると、それぞれ低温再
生器または高温再生器を有する二つの一重効用サイクル
となるように、溶液を流した。そして吸収器入口部の温
水で冷却して冷媒を吸収させた、よシ低濃度で低温度の
溶液を低温再生器に送ることによシ、低温再生器３内を
下げることが可能であシ、前述の二条性を満足すること
ができる。またさらに、蒸発器と吸収器を各々二分割し
て、独立した二つの吸収溶液サイクルを形成することに
より、流量調整により高温再生器側サイクルとは無関係
に、独立して低温再生器側の濃度幅を加減することが可
能となった。
以下本発明の一実施例を第２図によシ説明する。
第２図に示す符号のうち第１図に示す符号と同一のもの
は同一部分を示すものとする。
は同一部分を示すものとする。
第２図に於てｌａ、ｌｂは隔壁２２により分割された吸
収器で、この各吸収器１ａ、ｌｂはチューブ１４ａ、１
４ｂ群をそれぞれ内蔵している。
収器で、この各吸収器１ａ、ｌｂはチューブ１４ａ、１
４ｂ群をそれぞれ内蔵している。
２ａ、２ｂは隔壁２２により分割された蒸発器で、この
各蒸発器２ａ、２ｂはチューブ１５ａ、１５ｂ群をそれ
ぞれ内蔵している。６ａは吸収器１ａの吸収液を導管７
ａ、熱交換器８ａを介して低温再生器３に送るポンプ。
各蒸発器２ａ、２ｂはチューブ１５ａ、１５ｂ群をそれ
ぞれ内蔵している。６ａは吸収器１ａの吸収液を導管７
ａ、熱交換器８ａを介して低温再生器３に送るポンプ。
６ｂは吸収器１ｂの吸収液を導管７ｂ、熱交換器８ｂを
介して高温再生器５に送るポンプ。高温再生器５にはチ
ューブ群１８が内蔵され、このチューブには蒸気などの
加熱源２３が供給される。１９は高温再生器５で発生し
た冷媒蒸気で、低温再生器３内のチューブ群１６に流入
し、溶液２１を加熱し、自身は凝縮液化して凝縮器４に
流入する。２０は凝縮器から冷媒液を蒸発器２ａ、２ｂ
に導く導管。１０は蒸発器２ａ、２ｂのチューブ群１５
ａ、１５ｂに冷媒をスプレーさせ蒸発を促進させるポン
プ。８ａは吸収器１ａから低温再生器３に送る吸収液と
、低温再生器３から吸収器１ａに戻る吸収液の熱交換器
。
介して高温再生器５に送るポンプ。高温再生器５にはチ
ューブ群１８が内蔵され、このチューブには蒸気などの
加熱源２３が供給される。１９は高温再生器５で発生し
た冷媒蒸気で、低温再生器３内のチューブ群１６に流入
し、溶液２１を加熱し、自身は凝縮液化して凝縮器４に
流入する。２０は凝縮器から冷媒液を蒸発器２ａ、２ｂ
に導く導管。１０は蒸発器２ａ、２ｂのチューブ群１５
ａ、１５ｂに冷媒をスプレーさせ蒸発を促進させるポン
プ。８ａは吸収器１ａから低温再生器３に送る吸収液と
、低温再生器３から吸収器１ａに戻る吸収液の熱交換器
。
８ｂは吸収器１ｂから高温再生器５に送る吸収液と、高
温再生器から吸収器１ｂに戻る吸収液の熱交換器。２０
は凝縮器４の凝縮冷媒を蒸発器２ａ。
温再生器から吸収器１ｂに戻る吸収液の熱交換器。２０
は凝縮器４の凝縮冷媒を蒸発器２ａ。
２ｂに導く導管。１２は凝縮器４のチューブ群１７、吸
収器１ａ、ｌｂのチューブ群１４ａ。
収器１ａ、ｌｂのチューブ群１４ａ。
１４ｂへ供給される温水で、図示のように凝縮器４から
吸収器１ａ、ｌｌ）の順に流通する。１３は蒸発器２ａ
１２１）のチューブ群１５ａ、１５ｂへ供給される低温
熱源水で、図示のように蒸発器２ａ、２ｂのチューブ群
１５ａ、１５ｂの順に流通する。
吸収器１ａ、ｌｌ）の順に流通する。１３は蒸発器２ａ
１２１）のチューブ群１５ａ、１５ｂへ供給される低温
熱源水で、図示のように蒸発器２ａ、２ｂのチューブ群
１５ａ、１５ｂの順に流通する。
本実施例は上記のように隔壁２２の両側に設けられた吸
収器１ａと蒸発器２ａ、および吸収器１ｂと蒸発器２ｂ
の各組はそれぞれ独自に吸収と蒸発の各作用を行うと共
に、温水１２および低温熱源水１３の温度に対し、各組
の吸収器と蒸発器（ｌａ対２ａと１ｂ対２ｂ）はそれぞ
れ独自の吸収温度および蒸発温度になる。換言すると左
側では、低温熱源水の高い側の蒸発器２ａと、温水温度
の低い側の吸収器１ａが一組となって蒸発、吸収を行い
、吸収器１ｂのチューブ群１４ｂ、ｌｔ）流出する最終
的な温水温度が高くとも、吸収器１ａの吸収液は十分薄
くなる。したがって、低温再生器３に流入する吸収液濃
度が低いため、低温再生器内の吸収液２１の濃度も乍シ
、凝縮器４のチューブ群１７に流入する温水温度が従来
よシ高くなっても吸収液２１の飽和温度が上昇せず、チ
ューブ群１６内の高温再生器５で発生した冷媒蒸気１９
の凝縮温度も上昇せず、結局、高温再生器５の圧力上昇
が防止できる。一方、右側では低温熱源水の低い側の蒸
発器２ｂと温水温度の高い側の吸収器１ｂが一組となっ
て蒸発吸収を行うため、吸収器１ｂの吸収液濃度は高く
なるが、この吸収器１ｂの吸収液は高温再生器５に送ら
れ、高温再生器５に内蔵されたチューブ群１８内に流入
する加熱源２３の温度レベルが通常十分高いため、加熱
濃縮される。
収器１ａと蒸発器２ａ、および吸収器１ｂと蒸発器２ｂ
の各組はそれぞれ独自に吸収と蒸発の各作用を行うと共
に、温水１２および低温熱源水１３の温度に対し、各組
の吸収器と蒸発器（ｌａ対２ａと１ｂ対２ｂ）はそれぞ
れ独自の吸収温度および蒸発温度になる。換言すると左
側では、低温熱源水の高い側の蒸発器２ａと、温水温度
の低い側の吸収器１ａが一組となって蒸発、吸収を行い
、吸収器１ｂのチューブ群１４ｂ、ｌｔ）流出する最終
的な温水温度が高くとも、吸収器１ａの吸収液は十分薄
くなる。したがって、低温再生器３に流入する吸収液濃
度が低いため、低温再生器内の吸収液２１の濃度も乍シ
、凝縮器４のチューブ群１７に流入する温水温度が従来
よシ高くなっても吸収液２１の飽和温度が上昇せず、チ
ューブ群１６内の高温再生器５で発生した冷媒蒸気１９
の凝縮温度も上昇せず、結局、高温再生器５の圧力上昇
が防止できる。一方、右側では低温熱源水の低い側の蒸
発器２ｂと温水温度の高い側の吸収器１ｂが一組となっ
て蒸発吸収を行うため、吸収器１ｂの吸収液濃度は高く
なるが、この吸収器１ｂの吸収液は高温再生器５に送ら
れ、高温再生器５に内蔵されたチューブ群１８内に流入
する加熱源２３の温度レベルが通常十分高いため、加熱
濃縮される。
以上の吸収溶液サイクルを第３図のデユーリング線図を
使って更に説明する。イは、蒸発器２ａの蒸発温度、口
は蒸発器２ｂの蒸発温度、ハは凝縮器４の凝縮温度を表
す。ａは吸収器１ａの吸収液温度、ｂは吸収器１ｂの吸
収液温度、Ｃは低温再生器３の吸収液出口温度を表す。
使って更に説明する。イは、蒸発器２ａの蒸発温度、口
は蒸発器２ｂの蒸発温度、ハは凝縮器４の凝縮温度を表
す。ａは吸収器１ａの吸収液温度、ｂは吸収器１ｂの吸
収液温度、Ｃは低温再生器３の吸収液出口温度を表す。
又、吸収液濃度は右側、図示の矢の方向に行くに従い高
くなる。
くなる。
第３図に示す通り、吸収器１ａの吸収液は蒸発温度イ、
吸収液温度ａからＡ点で示され、同様にして吸収器１ｂ
の吸収液を示したＢ点より一見して大巾に薄くなってい
ることがわかる。この薄い吸収器１ａの吸収液を低温再
生器３に送るため、凝縮器４の温水温度が高くなって凝
縮温度がノ・になったとしても、吸収液温度はＣにとど
まシ、低温再生器に内蔵したチューブ群１６内で凝縮す
る、高温再生器で発生した冷媒蒸気の凝縮温度も伝熱に
必要な３１分高いＣ′にとどまる。したがって、温水１
２の出入口温度が高くなっても、温度Ｃ′の上昇割合が
少なく、つまり高温再生器５の圧力が大気圧を越えない
範囲（Ｃ／の温度１０００以下）で取扱われ温水温度が
高くなる。又、第３図かられかる通シ、吸収器１ａと低
温再生器３で形成する吸収液サイクルの濃度中を少なく
するとＡ点とＢ点接近することにな）、Ｃの温度が低下
し、より一層高い温水温度まで扱えることがわかる。
吸収液温度ａからＡ点で示され、同様にして吸収器１ｂ
の吸収液を示したＢ点より一見して大巾に薄くなってい
ることがわかる。この薄い吸収器１ａの吸収液を低温再
生器３に送るため、凝縮器４の温水温度が高くなって凝
縮温度がノ・になったとしても、吸収液温度はＣにとど
まシ、低温再生器に内蔵したチューブ群１６内で凝縮す
る、高温再生器で発生した冷媒蒸気の凝縮温度も伝熱に
必要な３１分高いＣ′にとどまる。したがって、温水１
２の出入口温度が高くなっても、温度Ｃ′の上昇割合が
少なく、つまり高温再生器５の圧力が大気圧を越えない
範囲（Ｃ／の温度１０００以下）で取扱われ温水温度が
高くなる。又、第３図かられかる通シ、吸収器１ａと低
温再生器３で形成する吸収液サイクルの濃度中を少なく
するとＡ点とＢ点接近することにな）、Ｃの温度が低下
し、より一層高い温水温度まで扱えることがわかる。
なお、吸収器１ｂの吸収液はＣ点で表わされ、高温再生
器５内の吸収液はＤ点で表わせるが、加熱源２３の温度
がＤよシ高いものを選定すれば本サイクルは成立するの
である。Ｃ点およびＤ点とも温水温度条件によっては、
通常の二重効用吸収式よし吸収液濃度は高くなるが、吸
収器ｌｂ内の温度が十分高く、結晶に対する。危険はむ
しろ少ない方である。
器５内の吸収液はＤ点で表わせるが、加熱源２３の温度
がＤよシ高いものを選定すれば本サイクルは成立するの
である。Ｃ点およびＤ点とも温水温度条件によっては、
通常の二重効用吸収式よし吸収液濃度は高くなるが、吸
収器ｌｂ内の温度が十分高く、結晶に対する。危険はむ
しろ少ない方である。
第４図は、本発明の他の実施例を示し、低温熱源水は蒸
発器２ｂに内蔵されたチューブ群１５ｂに流入した後、
蒸発器２ａに内蔵されたチューブ群１５ａに流入し、矢
印の方向に流出する。その他は第２図の実施例と同一で
あるので説明は省略する。この実施例では、温水１２の
出口側に配設された吸収器１ｂに対応する蒸発器２ｂの
蒸発温度が高く、吸収器１ｂの吸収液濃度が薄くなシ、
高温再生器５内の吸収液温度が下るため、加熱源２３の
温度が下げられる利点がある。
発器２ｂに内蔵されたチューブ群１５ｂに流入した後、
蒸発器２ａに内蔵されたチューブ群１５ａに流入し、矢
印の方向に流出する。その他は第２図の実施例と同一で
あるので説明は省略する。この実施例では、温水１２の
出口側に配設された吸収器１ｂに対応する蒸発器２ｂの
蒸発温度が高く、吸収器１ｂの吸収液濃度が薄くなシ、
高温再生器５内の吸収液温度が下るため、加熱源２３の
温度が下げられる利点がある。
以上説明したように、本発明によれば吸収溶液サイクル
効率の高い二重効用吸収式で、温水温度を高温まで昇温
できるため、二重効用吸収式ヒートポンプを出た温水で
加熱できる熱量が増加し、低温熱源水（通常は排温水で
外界にすてられる熱）から汲み上げる熱量が、−１効用
式よりザイクル効率のよい分（１，５倍から２倍）増加
し、真に省エネルギー化が達成できる。
効率の高い二重効用吸収式で、温水温度を高温まで昇温
できるため、二重効用吸収式ヒートポンプを出た温水で
加熱できる熱量が増加し、低温熱源水（通常は排温水で
外界にすてられる熱）から汲み上げる熱量が、−１効用
式よりザイクル効率のよい分（１，５倍から２倍）増加
し、真に省エネルギー化が達成できる。
第１図は従来の二重効用吸収式ヒートポンプの系統図、
第２図および第４図は本発明の二重効用吸収式ヒートポ
ンプの一実施例を示す系統図、第３図は第２図の吸収溶
液サイクルを示すデユーリング線図である。 ｌａ、ｌｂ・・・吸収液、２ａ、２ｂ・・・蒸発器、３
・・・低温再生器、４・・・凝縮器、５・・・高温再生
器、１２（１１） ％ｌｅ 第 ２ 図 不 ３ 図 ＋ ／。 ４−２
第２図および第４図は本発明の二重効用吸収式ヒートポ
ンプの一実施例を示す系統図、第３図は第２図の吸収溶
液サイクルを示すデユーリング線図である。 ｌａ、ｌｂ・・・吸収液、２ａ、２ｂ・・・蒸発器、３
・・・低温再生器、４・・・凝縮器、５・・・高温再生
器、１２（１１） ％ｌｅ 第 ２ 図 不 ３ 図 ＋ ／。 ４−２
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、高温再生器、低温再生器、凝縮器、蒸発器、吸収器
、熱交換器およびポンプ類を作動的に連結してなる二重
効用吸収式ヒートポンプに於て、前記蒸発器お工び吸収
器を隔壁を介して２つの組に分割し、この分割された各
組の蒸発器と吸収器によシ独自に蒸発と吸収を行わせ、
温水温度の低い側の吸収器と低温再生器で１つの独立し
た吸収溶液サイクルを形成させ、他の吸収器と高温再生
器で、もう１つの独立した吸収溶液サイクルを形成させ
ると共に、温水の最も低い部分を凝縮器へ通水するよう
に構成したことを特徴とする二重効用吸収式ヒートポン
プ。 ２ 熱源水の温度の高い側を、温水温度の低い側の吸収
器に対応する蒸発器に通水し、熱源水の温度の低い側を
、温水温度の高い側の吸収器に対応する蒸発器に通水す
ることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の二重効
用吸収式ヒートポンプ。 ３、熱源水の温度の高い側を、温水温度の高い側の吸収
器に対応する蒸発器に通水し、熱源水の温度の低い側を
、温水温度の低い側の吸収器に対応する蒸発器に流すこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の二重効用吸
収式ヒートポンプ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10070382A JPS58219371A (ja) | 1982-06-14 | 1982-06-14 | 二重効用吸収式ヒ−トポンプ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10070382A JPS58219371A (ja) | 1982-06-14 | 1982-06-14 | 二重効用吸収式ヒ−トポンプ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58219371A true JPS58219371A (ja) | 1983-12-20 |
| JPH0340301B2 JPH0340301B2 (ja) | 1991-06-18 |
Family
ID=14281054
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10070382A Granted JPS58219371A (ja) | 1982-06-14 | 1982-06-14 | 二重効用吸収式ヒ−トポンプ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58219371A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01208669A (ja) * | 1988-02-12 | 1989-08-22 | Hitachi Ltd | 二重効用吸収冷凍サイクル |
| JPH02290474A (ja) * | 1989-04-28 | 1990-11-30 | Hitachi Ltd | 吸収式冷凍機 |
| WO2002018851A1 (fr) * | 1999-01-12 | 2002-03-07 | Kawajureinetsukougyo K.K. | Systeme de refrigeration par absorption |
| JP2006266633A (ja) * | 2005-03-25 | 2006-10-05 | Kawasaki Thermal Engineering Co Ltd | 吸収ヒートポンプによる冷暖房運転方法及び吸収ヒートポンプ |
-
1982
- 1982-06-14 JP JP10070382A patent/JPS58219371A/ja active Granted
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01208669A (ja) * | 1988-02-12 | 1989-08-22 | Hitachi Ltd | 二重効用吸収冷凍サイクル |
| JPH02290474A (ja) * | 1989-04-28 | 1990-11-30 | Hitachi Ltd | 吸収式冷凍機 |
| WO2002018851A1 (fr) * | 1999-01-12 | 2002-03-07 | Kawajureinetsukougyo K.K. | Systeme de refrigeration par absorption |
| JP2006266633A (ja) * | 2005-03-25 | 2006-10-05 | Kawasaki Thermal Engineering Co Ltd | 吸収ヒートポンプによる冷暖房運転方法及び吸収ヒートポンプ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0340301B2 (ja) | 1991-06-18 |
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