JPS58217788A - 回転型オイルポンプ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

本発明は回転型オイルポンプに関するものである。 回転型オイルポンプは、オイル吸込口及びオイル吐出口
を有するハウジングと、該ハウジングの内壁に摺接しな
がらハウジング内で回転する回転体とを備えており、該
回転体の回転に伴ってオイル吸込口からハウジング内の
ポンプ作動空間内に吸込んだオイルをオイル吐出口から
吐出するようになっている。この種の回転型オイルポン
プの代表的なものとして、トロコイド型オイルポンプ。 ギヤ型オイルポンプ及びクレセント型オイルポンプが広
く知ら扛ている。 トロコイド型オイルポンプにおいては、ハウジング内に
第１回転体であるリングギヤが回転自在に設けらｎ、リ
ングギヤ内には該リングギヤの内側トロコイド歯と噛み
合う第２回転体であるギヤロータが偏心状態で回転可能
に設けら扛、該ギヤロータとリングギヤとハウジングの
内壁とによってポンプ作動空間が区画形成され、ギヤロ
ータを回転駆動すると、リングギヤが同方向に回転しつ
つオイルの吸入及び吐出を繰り返す。この種のポンプの
場合１　リングギヤの両端面と外周面とがハウジングの
内壁に摺接し、また、ギヤロータの両端面がハウジング
の内壁に摺接する。したがって、従来はこれら摺接面と
ハウジングの内壁との間に適当なりリアランスを設けて
オイル潤滑を行なうようにしているが、従来のハウジン
グの内壁及びリングギヤ、ギヤロータ等の摺接面は凹凸
のない滑らかな面に仕上げらｎているため、前記クリア
ランス内で油膜切れを起こし、このため主として一般に
アルミニウム合金等で作らｎるハウジンクの内壁が摩耗
し、あるいは回転方向に溝状のキズが発生し、その結果
、ポンプ効率の低下やガタつきによる騒音の発生等を招
いている。このことは特に自動車用内燃機関の回転型オ
イルポンプの如く毎分数千回転という高速の条件下で使
用さＣるポンプで著しい。 ギヤ型オイルポンプにおいては、ハウジング内に互いに
外接状態で噛み合う２つのギヤロータが設けられ１両ギ
ヤロータの回転によってハウジング内のポンプ作動空間
内へのオイルの吸入及び吐出が行なわれる。このギヤ型
オイルポンプの場合。 ギヤロータの両端面と歯先部とがハウジングの内壁に摺
接するが、従来のこの種のポンプにおいては、ハウジン
グの内壁、ギヤロータの両端面及び歯先面は凹凸のない
滑らかな面に仕上げられているため、ハウジングの内壁
とギヤロータとの間で油膜切れが起こり、このため、主
としてハウジング内壁が摩耗し、あるいは回転方向に溝
状のキズが発生し、その結果、ポンプ効率の低下やガタ
つきによる騒音の発生等を招いている。 更に、クレセント型オイルポンプにおいては。 ハウジング内に第１回転体であるリングギヤが回転自在
に設けられ、リングギヤ内に、該リングギヤの内歯と噛
み合う第２回転体であるギヤロータが偏心状態で回転可
能に設けられ、リングギヤとギヤロータとがｗｌｎる領
域にハウジングの一部をなす三ケ月状部材を設けてリン
グギヤとギヤロータとをこの三ケ月状部材に摺接させ、
ギヤ口〜りを回転駆動することによってリングギヤを同
方向に回転させつつオイルの吸入及び吐出を繰り返すよ
うになっている。この種のポンプの場合、リン　　　′
グギャの両端面及び外周面がハウジングの内壁に摺接し
、ギヤロータの両端面がハウジングの内壁に摺接し、更
に、リングギヤ及びギヤロータの歯先面が三ケ月状部材
の内・外側壁面に摺接するが。 従来のこの種のポンプにおいてはハウジングの内壁、三
ケ月状部材の内・外側壁面、リングギヤの両端面及び外
周面、ギヤロータの両端面、並びにリングギヤ及びギヤ
ロータの歯先面が凹凸のない滑らかな面に仕上げられて
いるため、ハウジング。 三ケ月状部材等とリングギヤ、ギヤロータ等との間で油
膜切扛が起こシ、このため、主としてハウジング、三ケ
月状部材等が摩耗し、あるいは回転方向に溝状のキズが
発生し、その結果、ポンプ効率の低下、ガタつきによる
騒音の発生等を招いている。このように従来のこの種の
ポンプは油膜切れ等による欠点を有し、長期に亘って安
定した性能全保持することができなかった。 本発明は、上記問題点に鑑み、ハウジングと回転体との
間のクリアランス内の油膜切れを防止してハウジング及
び回転体の摩耗を低減させ、かつキズの発生も防止し、
もって、ポンプ効率の低下や騒音の発生を防止できる回
転型オイルポンプを提供することを目的とする。 上記目的を達成するため１本発明は、ハウジングの内壁
と、該内壁に摺接する回転体の摺接面とのいずれか一方
にチーバードランドを連設することによりハウジングの
内壁と回転体の摺接面との間にくさび膨油膜層を形成す
るようにしたことを特徴とする。 以下１図面を参照して本発明の詳細な説明する。 第１図ないし第５図は本発明をトロコイド型オイルポン
プに適用した場合の第１実施例を示すもので、第１図を
参照すると、ポンプのハウジング１０はシリンダ状の内
壁２１含有するセンタハウジング２ｏと、センタハウジ
ング２ｏの両開口端部にそ

【ぞｎ密着したフロント側、
リア側サイドプレー）３０．４０とからなっておシ、セ
ンタハウジング２０．フロントザイドプレート３０及び
リアサイドブレー）４０は図示しないボルトで締結固定
されている。なお、フロントサイドプレート３０若しく
はリアサイドプレート４０ｅセンタハウジング２０と一
体に形成するようにしてもよい。フロントサイドプレー
ト３０にはオイル吸込穴３１が形成されており、リアサ
イドプレー１・４０にはオイル吐出穴４１が形成されて
いる。 センタハウジング２０内には、第２図にも示すように、
内側にトロコイド歯５１を有するリングギヤ５０が回転
自在に嵌挿さ扛ており、リングギヤ５０の内側にはトロ
コイド歯５１と噛み合うトロコイド歯６１を外周に備え
たギヤロータ６０が偏心状態で回転可能に設けられてい
る。トロコイド歯５１．６１の歯数はここでは５つと６
つであるが１例えば４つと５つであってもよい。ギヤロ
ータ６０の中心孔６２にはドライブシャフト７０が挿入
され、ドライブシャフト７０及びギヤロータ６０はキー
結合によって固定されている。これはキー結合に限らず
例えばカシメ構造であってもよい。ドライブシャフト７
０はリアサイドプレート４０に回転自在に支持されてお
す１一端が外部に延びて図示し力い駆動源に連結できる
ようにガっている。 駆動源からの駆動力によりドライブシャフト７０を介し
てギヤロータ６０を第２図中矢印ｎ方向に回転させると
、ギヤロータ６０の各トロコイド歯６１とリングギヤ５
０の各トロコイ）’歯５１とが常時接触状態を保ったま
ま、リングギヤ５０が同方向に６分の５の回転数で回転
する。この結果、リングギヤ５０とギヤロータ６０との
間に形成される空間Ｖｌが回転方向に移動しつつ容積の
増加と減少とを繰シ返し、この作用によって、オイルが
オイル吸込穴３１がら空間Ｖｌ内に吸い込ま扛た後オイ
ル吐出穴４１から吐出される。 ギヤロータ６０及びリングギヤ５０の回転時において、
リングギヤ５０の外周面５２はセンタハウジング２０の
内壁２１に対し摺動し、リングギヤ５０の両端面５３．
５４及びギヤロータ６０の両端面６３．６４はそれぞれ
フロントサイドプレート３０の内壁３２及びリアサイド
プレート４０の内壁４２に対し摺動する。この場合、リ
ングギヤ５０の外周面５２とセンタハウジング２０の内
壁２１との間には通常０．０５〜０．２０ｍ＋ｎ程度の
クリアランスが形成され、また、リングギヤ５０の両端
面５３．５４及びギヤロータ６０の両端面６３．６４と
フロント及びリアサイドプレート３０．４０の内壁３２
．４２との間には通常０．０３〜０．１０ｍｍ程度のク
リアランスが形成さｒるように関係寸法が定められてい
るが、リングギヤ５０及びギヤロータ６０はハウジング
１０内で多少遊動し得るため、上記クリアランスへのオ
イル補給が不十分な場合にはこれらリングギヤ５０及び
ギヤロータ６０がハウジング１０に直接金属接触する。 この場合、リングギヤ５０及びギヤロータ６０は通常鉄
焼結体で作られ、ハウジング１０は通常アルミニウム合
金で作られるため、主としてハウジング１０が摩耗し易
く々る。 このため、この実施例においては、第２図ないし第４図
に示さｎるように、リングギヤ５０の両端面５３．５４
及びギヤロータ６０の両端面６３゜６４にそれぞれチー
バードランド５５．６５が周方向に連設されている。チ
ーバードランド５５゜６５は基本的にはそれぞれリング
ギヤ５０及びギヤロータ６０の回転方向（矢印ｎ方向）
に対して下り勾配を有する傾斜面５５ａ、６５ａと、こ
の傾斜面５５ａ、６５ａの頂部５５ｂ、６５ｂから中心
軸線と平行に延びる垂直面５５ｃ、６５ｃとからなって
おり、チーバードランド５５．６５の頂部５５ｂ、６５
ｂの綾線（等高純）は、ここでは、第２図に示される如
く、それぞｎＩＪングギャ５ｏ及びギヤロータ６０の中
心Ｏｔ　、　ｏ２から放射状に延びている。 チーバードランド５５．６５の縦断面形状は実質的に同
一であるため、一方のチーバードランド５５のみについ
て第５図を参照してその好ましい形状を説明する。 チーバードランド５５の傾斜面５５ａは頂部５５ｂ側の
緩傾斜面５５ａｌと機側の急傾斜面５５ａｓｌとからな
っている。急傾斜面５５ａ２はリングギヤ５０の中心軸
線に垂直な水平線に対して傾斜角β含有しておシ、この
傾斜角βは０くβ〈９ｏ０の範囲で適宜に選定される。 一方、緩傾斜面５５ａｌはリングギヤ５ｏの中心軸線に
垂直な水平線に対して傾斜角α含有しておシ、この傾斜
角αはＯ〈α〈βの範囲で適宜に選定される。また。 チーバードランド５５の任意断面における矢印ｎ方向の
全長を２１とし、このときの緩傾斜面５５ａｓの矢印ｎ
方向の全長を２２とすると、チーバードランド５５の全
長Ｌ】はその断面位置におけるリングギヤ５０の円周の
例えば２４分の１程度の長さに形成され、緩傾斜面５５
ａ１の全長Ｉ１２はＯ＜　Ｉｔ２＜　０．６１１の関係
を有するように形成される。更に、緩傾斜面５５ａｌと
急傾斜面５５ａ２との境界部５５ａ３には半径が例えば
４０〜５０μｍ程度の丸みが与えられ、一方、頂部５５
ｂには半径が例えば５〜１０μｍ程度の丸みが与えられ
る。 また、チーバードランド５５の中心軸線方向の全高りは
４〜６μｍ程度に設定される。全高りは５０Ｒｎを越え
ない範囲で選定できるが、油洩れの点でより好ましくは
１０μｍ以下である。 したがって、リングギヤ５０がハウジング１０内で矢印
ｎ方向に回転した場合、リングギヤ５０の両端面５３．
５４に形成されている各テーパー（１１） ドランド５５とフロント及びリアサイドプレート３０．
４０の内壁面３２．４２との間にそれぞれくさび形の油
膜層が形成され１被圧縮流体であるオイルは常時チーバ
ードランド５５の傾斜面５５ａとフロント及びリアサイ
ドプレート３０．４０の内壁３２．４２との間の隙間の
くさび作用によって該壁３２．４２とチーバードランド
５５の頂部５５ｂとの間に導かれるため、油膜切れを起
こすことが々＜、シたがって、リングギヤ５０とフロン
ト及びリアサイドブレー）３０．４０とが金属接触な起
こすことがなくなる。ギヤロータ６０とフロント及びリ
アサイドプレート３０．４０の内壁３２，４２との間に
おいても同様のくさび杉油膜形成作用が行なわれる。 特に、第５図に示すように、チーバードランド５５の頂
部５５ｂや境界部５５ａ３に丸みをもたせた場合にはよ
り一層油膜切れの発生を防止できることとなる。しかも
、チーバードランド５５の　　　　”傾斜面５５ａに緩
傾斜面５５ａ１を設けた場合には油膜層の油膜圧力が一
層高まるので、金属接触時（１２） 止作用は−（＃確実に行なわれることと々る。 第６図及び第７図は本発明の第２実施例を示すものであ
る。この第２実施例におけるトロコイド型オイルポンプ
の基本的構成は上記第１実施例と同様であるが、リング
ギヤ５０及びギヤロータ６０の両端面（図においては一
方の端面５４．６４のみ示されている。）に設ける各チ
ーバードランド５５．６５の形状が上記第１実施例と異
なっている。 す彦わち、この第２実施例においては、各チーバードラ
ンド５５．６５の頂部５５ｂ＋　６５ｂの両側に同一形
状の傾斜面５５ａ、６５ａが対称的に設けられている。 第６図及び第７図において、第１図ないし第５図中の構
成要素と同一の構成要素には同一の参照符号が付しであ
る。 この第２実施例の場合、ギヤロータ６０が正・逆回転さ
れる場合、すなわち、トロコイド型オイルポンプによる
オイルの吸入−吐出方向を切シ替えて使用する場合に、
いず扛の方向の回転に対しても、有効にギヤロータ６０
．リングギヤ５０等とハウジング１０との金属接触を防
止することができるようになる。 第８図及び第９図は本発明の第３実施例を示すものであ
る。この第３実施例におけるトロコイド型オイルポンプ
の基本的構成は上記第１実施例と同様であるが、リング
ギヤ５０及びギヤロータ６０の両端面（図においては一
方の端面５４．６４のみ示されている。）に設ける各テ
ーパランド５５．６５の形状が上記第１実施例と異なっ
ている。 すなわち、この第３実施例においては、各チーバードラ
ンド５５．６５の頂部５５ｂ、６５ｂの綾線がそれぞれ
リングギヤ５０及びギヤロータ６０の中心Ｏ１，０２か
らの放射方向に対してずれた方向に延びている。更に詳
しく説明すると、ギヤロータ６０における各チーバード
ランド６５の頂部６５ｂの綾線はそれぞれギヤロータ６
０の中心孔６２の内周に対して接線方向に延びており、
また、リングギヤ５０における各チーバードランド５５
の頂部５５ｂの綾線はそれぞれ中心０２を中心とする図
示しない円に対して接線方向に延びている。 第８図及び第９図において、第１図ないし第５図中の構
成要素と同一の構成要素には同一の参照符号が付しであ
る。 この第３実施例の場合、各チーバードランド５５．６５
の傾斜面５５ａ、６５ａの放射方向断面の高さが内方側
から外周側に向って徐々に高くなるため、遠心力による
オイルの放射方向への飛散を抑制することができるよう
になり、より−ｊ−多くのオイルを各チーバードランド
５５．６５の傾斜面５５ａ、６５ａに保有させることが
できるようになる。しかも、各チーバードランド５５．
６５の頂部５５ｂ、６５ｂの綾線の長さが長くなるため
。 頂部５５ｂ、６５ｂとハウジング内面との間のくさび形
断面を綾線長さの増大分７−’−”け増大させることが
できるようになる。したがって、くさび杉油膜層による
潤ｆ＃をより効果的に行なわせることができるようにな
る。 第１０図は本発明の第４実施例を示すもので。 この第４実施例におけるトロコイド型オイルポン（１５
） プの基本的構成は上記第１実施例と同様であるが、リン
グギヤ及びギヤロータの両端面にチーバードランドを連
設する代りに、フロントサイドプレート及びリヤサイド
プレートの内壁面（図においてはりャサイドプレート４
０の内壁面４２のみ示されている。）にそ扛ぞ扛チーバ
ードランドを周方向に連設したものとなっている。リヤ
サイドプレート４０の内壁４１において、各チーバード
ランド４４はドライブシャフト貫通穴４３の内周から図
示しないセンタハウジングの内周までの区間に渡って延
びており、各チーバードランド４４の頂部４４ｂの綾線
は貫通穴４３の中心０２に向って放射状に延びている。 各チーバードランド４４の傾斜面４４ａは頂部４４ｂか
ら図示しないギヤロータの回転方向（矢印ｎ方向）に向
って上り勾配となっている。なお、チーバードランド４
４の断面形状は第５図及び第７図に示すような態様であ
ってもよく、また、頂部４４ｂの綾線は貫通穴４３の　
　　　゛内周に対し接線を々すように形成してもよい。 この第４実施例においても上記第１ないし第３（１６） 実施例と同様の作用効果が得られるが、この第４実施例
の場合、チーバードランドを形成する面の数が第１ない
し第３実施例の場合の半分になるので、加工工数の低減
化を図ることができる。 第１１図は本発明の第５実施例を示すもので。 この第５実施例におけるトロコイド型オイルポンプの基
本的構成は上記第１実施例と同様であるが。 この第５実施例Ｖｉ、ＩＪングギャ５０の外周“面５２
にチーバードランド５６を周方向に連設したものとなっ
ている。各チーバードランド５６の頂部５６ｂの綾線は
リングギヤ５０の中心軸線方向と平行に延びており、各
チーバードランド５６の傾斜面５６ａは頂部５６ｂから
ギヤリング５０の回転方向（矢印ｎ方向）に向って下り
勾配となっている。各チーバードランド５６の断面形状
は第５図及び第７図に示すような態様であってもよく、
また、各頂部５６ｂの綾線は周方向に傾斜角をもつよう
に形成してもよい。 第１２図は本発明の第６実施例を示すもので、この第６
実施例におけるトロコイド型オイルポンプの基本的構成
は上記第１実施例と同様であるが、この第６夾施例はセ
ンタハウジング２ｏの円筒状内壁２１にチーバードラン
ド２２全周方向に連設し六点が第１実施例と異なる。各
チーバードランド２２の頂部２２ｂの綾線は軸線方向と
平行に延びておシ、各チーバードランド２２の傾斜面２
２ａは頂部２２ｂから図示しないリングギヤの回転方向
（矢印ｎ方向）に向って上９勾配となっている。 各チーバードランド２２の断面形状は第５図及び第７図
に示すような態様であってもよく、また。 各頂部２２ｂの綾線は周方向に傾斜角をもつように形成
してもよい。 第１３図は本発明の第７実施例を示すもので。 この第７実施例は第１実施例と第５夾施例とを組み合せ
た態様となっている。図において、第１図ないし第５図
及び第１１図と共通の符号を付したものは第１及び第５
実施例と共通の構成要素である。この第７実施例におい
ては、リングギヤ５゜及びギヤロータ６０の両端面（図
においてはそれぞれ一方の端面５４，６４のみ示されて
いる。）にそれぞれチーバードランド５５．６５が周方
向に連設され、且つ、リングギヤ５０の外周面５２にチ
ーバードランド５６が周方向に連設されている。矢印ｎ
はリングギヤ５０及びギヤロータ６０の回転方向を示す
。 この第７実施例の場合、ハウジング１０とギヤロータ６
０．リングギヤ５０等との間の全ての摺動隙間にくさび
形油膜層が形成されるため、ハウジング１０とギヤロー
タ６０．リングギヤ５０等との間の摩耗は最も効果的に
防止される。 なお、第７実施例以外の態様として上記第１ないし第６
実施例の態様を種々選択して適宜に絹み合せることがで
きることは明らかである。 第１４図及び第１５図は本発明をギヤ型オイルポンプに
適用した場合の本発明の第８実施例を示すもので、第１
４図を参照すると、ポンプのハウジング１１０はセンタ
ハウジング１２０．フロントサイドプレート１３０及び
リヤサイドプレート１４０からなっており、これらは図
示しないボルトによって締結固定されている。 （１９） 回転体である２つのギヤロータ１５０，１６０のうちの
一方は第１５図にも示されているように。 ドライブシャフト１７０に固定されてお凱他方はアイド
ルシャフト１８０に固定されている。センタハウジング
１２０にはオイル吸込穴１２１とオイル吐出穴１２２と
が形成されている。ドライブシャツ）１７０’を回転駆
動源（図示せず）によって第５図中矢印ｍ方向に回転さ
せると、ギヤロータ１５０，１６０が互いに噛み合って
それぞれ矢印ｍ方向及び矢印ｎ方向に回転する。このと
き。 ギヤロータ１５０の両端面１５１，１５２及びギヤロー
タ１６０の両端面１６１．１６２はフロントサイドプレ
ート１３０の内壁１３１及びリヤサイドプレート１４０
の内壁１４１に対しそれぞれ通常０．０３〜０．１０ｍ
ｎ＋程度のクリアランスをもって摺動し、一方、ギヤロ
ータ１５０．１６０の歯先部はセンタハウジング１２０
の２つの弧状内壁１２３゜１２４に対し通常０．０５〜
０．２０　ｒｔｍ程度のクリアランスをもって摺動する
。この場合、ギヤロータ１５０．１６０はハウジング１
１０内で多少遊動しく２０） 得るため、上記クリアランスへのオイル補給が不十分な
場合にはギヤロータ１５０．１６０とハウジング１１０
との間で金属接触が生じ、ハウジング１１０やギヤロー
タ１５０，１６０を摩耗させ、あるいは回転方向の溝状
のキズが発生する等の原因とｋる。 そこで、この第８実施例においては、ギヤロータ１５０
の両端面１５１，１５２にそれぞれチーバードランド１
５３が周方向に連設され（図においては一方の端面１５
２についてのみ示されている。）Ｉギヤロータ１６００
両端面１６１．１６２にそれぞれチーバードランド１６
３が周方向に連設され（図においては一方の端面１６２
についてのみ示されている。）、更に、センタハウジン
グ１２０の２つの弧状内壁１２３．１２４にそれぞれチ
ーバードランド１２５．１２６が周方向に連設されてい
る。 ギヤロータ１５０の各チーバードランド１５３の頂部１
５３ｂの綾線はギヤロータ１５００回転中心Ｏ１から放
射状に延びており、各チーバードランド１５３の傾斜面
１５３ａは頂部１５３ｂから矢印ｍ方向に向って下り勾
配となっている。また、ギヤロータ１６０の各チーバー
ドランド１６３の頂部１６３ｂの綾線はギヤロータ１６
０の回転中心０２から放射状に延びており、各チーバー
ドランド１６３の傾斜面１６３ａは頂部１６３ｂから矢
印ｎ方向に向って下り勾配となっている。 一方、センタハウジング１２０における各チーバードラ
ンド１２５，１２６の頂部１２５ｂ、　１２６ｂはそれ
ぞれ中心軸線方向と平行に延びており、各チーバードラ
ンド１２５，１２６の傾斜面１２５ａ。 １２６ａはそれぞれ矢印ｍａｎ方向に向って上シ勾配と
なっている。 この第８実施例の場合、ギヤロータ１５０．１６０とハ
ウジング１１０との間の全ての摺動隙間にくさび形油膜
層が形成されるため、ギヤロータ１５０、．１６０とハ
ウジング１１０との金属接触が最も効果的に防止される
こととなる。 なお、この第８実施例における各チーバードランド１５
３，１６３，１２５．１２６の断面形状は第５図及び第
７図に示されるような態様であってもよく、また、各チ
ーバードランド１５３，１６３の頂部１５３ｂ、１６３
ｂの綾線は第３実施例の如くシャフト取付は穴１５４．
１６４の内周に対し接線をなすように形成することがで
きる。 更に、この第８実施例の変形例として、ギヤロータ１５
０．１６０の両端面１．５１，１５２，１６１゜１６２
にチーバードランドを設ける代りに、フロントサイドプ
レート１３０．１４０の内壁１３１゜１４１にそれぞれ
チーバードランドを周方向に連設するようにしてもよい
。また、ギヤロータ１５０゜１６０の両端面１５１，１
５２，１６１，１６２のみ。 センタハウジング１２０の弧状内壁１２３．１２４のみ
、あるいはフロント及びリアサイドプレート１３０．１
４０の内壁１３１，１４１のみにそれぞれチーバードラ
ンドを形成するようにしても。 本発明の所期目的は達成される。 第１６図及び第１７図は本発明をクレセント型オイルポ
ンプに適用した場合の本発明の第９実施例を示すもので
、第１６図を参照すると、ポンプ（２３） のハウジング２１０けセンタハウジング２２０゜フロン
トサイドプレート２３０．リャザイドプレ−４２４０及
び後述する三ケ月状部材２５０からかっており、センタ
ハウジング２２０１フロントサイドプレート２３０及び
リヤサイドプレート２４０は図示しないボルトによって
締結固定され。 三ケ月状部材２５０はここではリアサイドプレート２４
０と一体に形成されている。 センタハウジング２２０はシリンダ状内壁２２１ヲ有し
ており、センタハウジング２２０の内側には第１の回転
体であるリングギヤ２６０が回転自在に嵌挿され、リン
グギヤ２６０の内側には、リングギヤ２６０の内歯２６
１と噛み合う第２回転体であるギヤロータ２７０が偏心
状態で回転可能に設けられている。ギヤロータ２７０に
固定されたドライブシャフト２８０はりャサイドプレー
ト２４０を貫通して外部に延びている。第１７図におい
て符号２３１はフロントサイドプレー）　２３０　　　
　　　’に設けられたオイル吸込穴２３１を示しており
。 符号２４１ｆｄリアサイドプレート２４０に設けら（２
４） れたオイル吐出穴を示している。 ドライブシャフト２８０を第１７図中矢印ｎ方向に回転
させると、ギヤロータ２７０はリングギヤ２６０に部分
的に噛み合ったまま中心０２の回りを回転し、リングギ
ヤ２６０は中心０１の回りを回転する。この間、リング
ギヤ２６０の両端面２６２．２６３はフロントサイドプ
レート２３０の内壁２３２及びリヤサイドプレート２４
０の内壁２４２に対し、それぞれ通常０．０３〜０．１
０圏程度のクリアランスをもって摺動し、また、リング
ギヤ２６０の外周面２６４及び内歯２６１の歯先面ハ、
センタハウジング２２０の内壁２２１及び三ゲ月状部材
２５０の外側壁面２５１に対しそれぞれ通常０．０５〜
０．２０ｍｍ程度のクリアランスをもって摺動する。一
方、ギヤロータ２７００両端面２７１．２７２はフロン
トサイドプレート２３０の内壁２３２及びリアサイドプ
レート２４０の内壁２４２に対し、それぞれ通常０．０
３〜０．１０欄程度のクリアランスをもって摺動し、ま
た、ギヤロータ２７０の外歯２７３の歯先面は三ケ月状
部材２５０の内側壁面２５２に対し通常０．０５〜０．
２０胴程度のクリアランスをもって摺動する。 この場合、ギヤロータ２７０及びリングギヤ２６０はハ
ウジング２１０内で多少遊動し得るため、上記クリアラ
ンスへのオイル補給が不十分な場合にはリングギヤ２６
０．ギヤロータ２７０等とハウジング２１０との間で金
属接触が生じ１ノ・ウジング２１０１　リングギヤ２６
０及びギヤロータ２７０を摩耗させ、あるいは回転方向
の溝状のキズが発生する等の原因となる。 そこで、この第９実施例においては、リングギヤ２６０
の両端面２６２，２６３にそれぞれチーバードランド２
６５が周方向に連設され（図においては一方の端面２６
３についてのみ示されている。）、ギヤロータ２７０の
両端面２７１．２７２にそれぞれチーバードランド２７
４が周方向に連設され（図においては一方の端面２７２
についてのみ示されている。）、また、リングギヤ２６
０の外周面２６４にはチーバードランド２６６が周方向
に連設され、更に、三ケ月状部材２５０の外側壁面２５
１と内側壁面２５２とにそれぞれチーバードランド２５
３．２５４が形成されている。 リングギヤ２６０の両端面２６２，２６３の各チーバー
ドランド２６５の頂部２６５ｂの綾線は中心０１から放
射状に延びており、各チーバードランド２６５の傾斜面
２６５ａは頂部２６５ｂから矢印ｎ方向に向って下り勾
配となっている。ギヤロータ２７０の両端面２７１，２
７２の各チーバードランド２７４の頂部２７４ｂ　１ｌ
−１中心０２から放射状に延びており、各チーバードラ
ンド２７４の傾斜面２７４ａＦｉ頂部２７４ｂから矢印
ｎ方向に向って下り勾配とガっている。また、リングギ
ヤ２６０の外周面２６４の各チーバードランド２６６の
頂部２６６ｂは中心軸線方向と平行に延びており、各チ
ーバードランド２６６の傾斜面２６６ａは頂部２６６ｂ
から矢印ｎ方向に向って下り勾配となっている。更に、
三り月状部材２５０の外側壁面２５１の各チーバードラ
ンド２５３の頂部２５３ｂの綾線は中心軸線と平行に延
びており、各チーバードランド２５３の傾斜面２５３ａ
（２７） は頂部２５３ｂに向って矢印ｎ方向に上り勾配となって
いる。また、三り月状部材２５０の内側壁面２５２の各
チーバードランド２５４の頂部２５４ｂは中心軸線と平
行に延びておシ、各チーバードランド２５４の傾斜面２
５４ａは頂部２５４ｂに向って矢印ｎ方向に上り勾配と
なっている。 この第９実施例の場合、リングギヤ２６０．ギヤロータ
２７０等とハウジング２１０との間の全ての摺動隙間に
くさび杉油膜１−が形成されるため、リングギヤ２６０
．ギヤロータ２７０等とハウジング２１０との金属接触
が最も効果的に防止されることとなる。このように効果
的に油膜を形成できるので５回転体とハウジングのクリ
アランスを小さくしてもよいという副次効果もある。こ
れにより、油の洩れｔｔ−少なくでき、ポンプ効率を高
めることができる。このクリアランスは例えばサイドグ
レート側で従来のクリアランスから２０μｍ　　　・程
度まで減少させてもよく、内燃機関のオイルポンプの如
く加工精度が良い場合は、１０ないしく２８） ５μｍ程度まで減少させてもよい。また加工精度とコス
トが許せば、クリアランスを最小油膜厚さく約１μｍ程
度）まで小さくすることができる。 なお、この第９実施例における各チーバードランド２５
３，２５４，２６５，２６６．２７４の断面形状は第５
図及び第７図に示されるような態様であってもよく、ま
た、リングギヤ２６０の両端面２６２．２６３及びギヤ
ロータ２７００両端面２７１．２７２に設ける各チーバ
ードランド２６５゜２７４の頂部２６５ｂ、２７４ｂの
綾線は基準円の接線をなすように形成してもよい。 更に、この第９実施例の変形例として、リングギヤ２６
０の両端面２６２．２６３及びギヤロータ２７０の両端
面２７１．２７２にそれぞれチーバードランド２６５．
２７４ｔ−設ける代りに、フロントサイドプレート２３
０及びリアサイドプレート２４０の内壁２３２．２４２
にそれぞれチーバードランドを周方向に連設するように
してもよく、また、リングギヤ２６０の外周面２６４に
チーバードランド２６６を設ける代りに、センタノーウ
ジング２２０のシリンダ状内壁２２１にテーノ（−ドラ
フトを周方向に連設するようにしてもよい。 更にまた。リングギヤ２６０及びギヤロータ２７０の両
端面のみ、フロント及びリアザイドブレー）２３０，２
４０の内壁面のみ、リングギヤ２６０の外周面のみ、又
は、センタノ・ウジング２２０の内壁のみにそれぞれチ
ーバードランドを設けるようにしても１本発明の所期目
的は達成される。 第１８図は１本発明によるノ・ウジングの摩耗防止効果
の試験結果を示すもので１図において、Ａはトロコイド
型オイルポンプの試験結果、Ｂはギヤ型オイルポンプの
試験結果、０はクレセント型オイルポンプの試験結果金
それぞれ示し、　ｌｊ。 図において（１）は回転体とノ・ウジングとの間の摺動
隙間にチーバードランドによるくさび形油膜層を形成し
ない従来構成の場合の試験結果を示し、（２）は回転体
の両端面とノ・ウジングとの間の摺動隙間のみにチーバ
ードランドによるくさび形油膜層を形成した本発明の実
施態様による試験結果を示し、（３）は回転体の外周面
とハウジングとの間の摺動隙間のみにチーバードランド
によるくさび形油膜層を形成した本発明の別の実施態様
による試験結果を示し、（４）は回転体の両端面とノ・
ウジングとの間及び回転体の外周面とハウジングとの間
の双方にチーバードランドによるくさび形油膜層を形成
した本発明の更に別の実施態様による試験結果を示す。 試験条件は、それぞれギヤロータの回転数：３　Ｑ　Ｏ
Ｏｒ　、ｐ　０ｍ　ｉポンプの運転時間：　１００）１
ｒ。 運転中の油温：８０℃、油種＋　８ＡＢ３０．ギヤロー
タの材質：鉄焼結体１ハウジングの材質：ＡＤＯ１２（
アルミニウム合金）である。捷た、回転体の両端面とハ
ウジングの内壁との間のクリアランスｉｊ　０．０５　
ｍｍ、回転体の外周面とノーウジングの内壁との間のク
リアランスは０．１２ｙ＋＋ｍのものを使用した。 第１２図から明らかなように、従来構成（１）の場合に
比べて本発明構成（２）〜（４）の場合のハウジング並 の摩耗祉大きく減少する。角に構成（４）の場合の摩（
３１） 耗防止効果は著しい。 以上の試験結果からも明らかなように１本発明によれば
１回転型オイルポンプのハウジングと回転体との間の摺
動隙間にチーバードランドによるくさび形油膜層を形成
することによってハウジングと回転体との間の油膜切れ
を効果的に防止できるようになるため、ハウジングや回
転体の金属接触による摩耗を低減させることができるよ
うになり、かつ回転方向の溝状のキズの発生を減少させ
。 その結果、ポンプ効率の低下や騒音の発生を防止できる
ようになるとともに、ポンプ内の焼付きの発生を防止で
きるようになり、長期に亘って安定したポンプ性能を保
持した回転型オイルポンプを提供できる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明をトロコイド型オイルポンプに適用した
場合の本発明の第１実施例を示す縦断面図、第２図は第
１図中■−■線に沿う断面図、第　　　　　３図は第１
図に示す第１実施例におけるギヤロータの側旬図、第４
図は第１図に示す第１実施例に（３２） おけるリングギヤの側面図、第５図は第２図中■−Ｖ線
に沿う拡大断面図、第６図は本発明をトロコイド型オイ
ルポンプに適用した場合の本発明の第２実施例を示す要
部平面図、第７図は第６図中■−■線に沿う拡大断面図
、第８図は本発明をトロコイド型オイルポンプに適用し
た場合の本発明の第３実施例を示す要部平面図、第９図
は第８図に示す第３実施例の要部斜視図、第１０図は本
発明をトロコイド型オイルポンプに適用した８合の本発
明の第４実施例を示す要部底面図、第１１図は本発明を
トロコイド型オイルポンプに適用した場合の本発明の第
５実施例を示す要部断面図、第１２図は本発明をトロコ
イド型オイルポンプに適用した場合の本発明の第６実施
例を示す要部平面図、第１３図は本発明をトロコイド型
オイルポンプに適用した場合の本発明の第７実施例を示
す要部断面図、第１４図は本発明をギヤ型オイルポンプ
に適用した場合の本発明の第８実施例を示す縦断面図、
第１５図は第１４図中ＸＶ−ＸＶ線に沿う断面図、第１
６図は本発明をクレセント型オイルポンプに適用した場
合の本発明の第９実施例を示す縦断面図、第１７図は第
１６図中潤−調線に沿う断面図、第１８図は本発明によ
るハウジングの摩耗防止効果を従来技術と比較して示す
グラフである。 １０．１１０，２１０・・・ハウジング、５０、６０．
１５０．１６０．２６０．２７０・・・回転体。 ３１．１２１，２３１・・・オイル吸込穴。 ４１．１２２．２４１・・・オイル吐出穴。 ２２、４４．５５．５６．６５．１２５．１２６．　１
５３．１６３゜２５３．２５４．２６！５，２６６．２
７４・・・チーバードランド。 特許出願人 大豊工業株式会社 特許出願代理人 弁理士　青　木　　　　朗 弁理士　　西　　舘　　和　　之 弁理士　西　岡　邦　昭 弁理士　山　口　昭　之 第５図 １１ 第６図 第７図 第９　ｖ、ｒｔ ５５ａ　　５５ｂ 第１７図 第１８図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、オイル吸込穴及びオイル吐出穴を有するハウジング
   と、該ハウジングの内壁に摺接しながらハウジング内で
   回転する回転体とを備え、該回転体の回転に伴ってオイ
   ル吸込穴からハウジング内のポンプ作動空間内にオイル
   を吸い込んでオイル吐出穴から吐出する回転型オイルポ
   ンプにおいて。 前記ハウジングの内壁と該内壁に摺接する前記回転体の
   摺接面とのいずれか一方にチーバードランドを連設する
   ことによシハウジングの内壁と回転体の摺接面との間に
   くさび杉油膜層を形成するようにしたことを特徴とする
   回転型オイルポンプ。