JPS58215252A - 連続鋳造における鋳型内溶鋼の電磁撹拌方法 - Google Patents
連続鋳造における鋳型内溶鋼の電磁撹拌方法Info
- Publication number
- JPS58215252A JPS58215252A JP9796882A JP9796882A JPS58215252A JP S58215252 A JPS58215252 A JP S58215252A JP 9796882 A JP9796882 A JP 9796882A JP 9796882 A JP9796882 A JP 9796882A JP S58215252 A JPS58215252 A JP S58215252A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- flow
- molten steel
- mold
- stirrer
- steel
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- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
- B22D11/11—Treating the molten metal
- B22D11/114—Treating the molten metal by using agitating or vibrating means
- B22D11/115—Treating the molten metal by using agitating or vibrating means by using magnetic fields
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、連続鋳造における鋳型内溶鋼の市イ鼓攪拌
方法に関し、とくに鋳型内における溶鋼の有効な′厖磁
攪拌によって、鋳片の有利な品質向上で図ろうとするも
のである。
方法に関し、とくに鋳型内における溶鋼の有効な′厖磁
攪拌によって、鋳片の有利な品質向上で図ろうとするも
のである。
リムド鋼相当の未脱酸鋼やセミキルド鋼相当の弱脱酸鋼
などの連続鋳造は品買上、表面気泡欠陥等の問題があシ
実用化）て至っていなかったが、最近、鋳型内箱５磁攪
拌の適用により、若干の試みが報告されている。
などの連続鋳造は品買上、表面気泡欠陥等の問題があシ
実用化）て至っていなかったが、最近、鋳型内箱５磁攪
拌の適用により、若干の試みが報告されている。
こ＼に一型内屯磁攪拌の作用原理は、刈型内の凝固界面
のテントライト組織（樹枝状凝固組織）に捕捉されたＨ
およびＣＯ気泡等’＜ ｄｊ磁カによって与えた溶鋼流
動により洗い流して除去し、ピンホール、ブローポール
等の表面気泡欠陥を防止しよりとするものである。
のテントライト組織（樹枝状凝固組織）に捕捉されたＨ
およびＣＯ気泡等’＜ ｄｊ磁カによって与えた溶鋼流
動により洗い流して除去し、ピンホール、ブローポール
等の表面気泡欠陥を防止しよりとするものである。
攪拌方法（こついて゛は第１図にボす水平旋回流と１ｌ
−１％ ２図に示すリミング流方向の垂直流（以下垂直
リミング流と叶ぶ）の２種明がある。
−１％ ２図に示すリミング流方向の垂直流（以下垂直
リミング流と叶ぶ）の２種明がある。
図において？Ｍ号Ｊは、連続鋳造用（両型、２は鋳型Ｊ
内に注入し／こ溶鋼であり、８，３は、図示例で鋳型１
のキャビティの幅方向に沿い、厚みツノ向に回い合わせ
でヌ・Ｉａゾした。鴨合ケ７バす、倒れもリニアモータ
タイブリ電磁スターブであり、４の白抜き矢印で由、磁
力附勢の向さ、オた５の実線矢印はｆ６鋼の流動方向を
、−とれそれ示す。
内に注入し／こ溶鋼であり、８，３は、図示例で鋳型１
のキャビティの幅方向に沿い、厚みツノ向に回い合わせ
でヌ・Ｉａゾした。鴨合ケ７バす、倒れもリニアモータ
タイブリ電磁スターブであり、４の白抜き矢印で由、磁
力附勢の向さ、オた５の実線矢印はｆ６鋼の流動方向を
、−とれそれ示す。
ここに水平旋回流（グー１図）は垂直リミング流（ｆ：
ｉ’、 ２図）に比べて、攪拌効率が良く、攪拌速度が
大きくとれ乙）こと、および攪拌装置のモールドへの組
込みやすさく加速域が長尺寸法のスラブ中方向９ことれ
る点）の利点から、現在、主流の方法となっている。
ｉ’、 ２図）に比べて、攪拌効率が良く、攪拌速度が
大きくとれ乙）こと、および攪拌装置のモールドへの組
込みやすさく加速域が長尺寸法のスラブ中方向９ことれ
る点）の利点から、現在、主流の方法となっている。
しかしこの方法は、短辺付近が加速終端となり、流速が
最大と７ 、＝ｏので、短辺コーナ入部で湯面が沸きあ
がりパウダーの巻込みによりのるかみ、湯シワ等の欠陥
となる問題があった。これを防止する方法としては、第
８図または第４図に７］χすように、短辺コーナに丸み
をつけたり、多角形状の角ｒつける方法があるが、第５
図に示すように、鋳辺１の表切Ｊａ間に挾まれる短辺１
ｂが長辺１ａと接する先端Ｂｓを薄くするを要しこのた
めすぐ熱変形し、実用面で問題があった。
最大と７ 、＝ｏので、短辺コーナ入部で湯面が沸きあ
がりパウダーの巻込みによりのるかみ、湯シワ等の欠陥
となる問題があった。これを防止する方法としては、第
８図または第４図に７］χすように、短辺コーナに丸み
をつけたり、多角形状の角ｒつける方法があるが、第５
図に示すように、鋳辺１の表切Ｊａ間に挾まれる短辺１
ｂが長辺１ａと接する先端Ｂｓを薄くするを要しこのた
めすぐ熱変形し、実用面で問題があった。
これに対し第２図に示すようにして与えられる垂直ＩＪ
ミンク流は、攪拌効率速度は水平旋回流に劣るが、攪
拌効果がモールド上部までの広い範囲に及ぶので、水平
流の場合より広い範囲（鋳片板Ｈ方向］の品質改善効果
が期待できる。しかし、垂直流の場合も、加速終端すな
わち流速最大の場所が湯面近傍となるので水平流と同様
に第２図の０部でパウダーの巻込みの問題があるうまた
湯面部近傍で、連関が速すぎると上昇流により浮上させ
てきた気泡や介在物を分離させるいとまが与えられずに
古度丁師侵入させるおそれがある。
ミンク流は、攪拌効率速度は水平旋回流に劣るが、攪
拌効果がモールド上部までの広い範囲に及ぶので、水平
流の場合より広い範囲（鋳片板Ｈ方向］の品質改善効果
が期待できる。しかし、垂直流の場合も、加速終端すな
わち流速最大の場所が湯面近傍となるので水平流と同様
に第２図の０部でパウダーの巻込みの問題があるうまた
湯面部近傍で、連関が速すぎると上昇流により浮上させ
てきた気泡や介在物を分離させるいとまが与えられずに
古度丁師侵入させるおそれがある。
したがって、坦面リミング流の速度分布は、モールドＦ
Ｍ＋＋から中間部にかけて大きく、モールド上部から湯
面にかけては、減速させることがのぞまれるところ、従
来の方式ではこうした速度分布を得ることは出来なかっ
た。そこでこの発明はこの上うな連間分布を得ることを
目的として開発したものである。
Ｍ＋＋から中間部にかけて大きく、モールド上部から湯
面にかけては、減速させることがのぞまれるところ、従
来の方式ではこうした速度分布を得ることは出来なかっ
た。そこでこの発明はこの上うな連間分布を得ることを
目的として開発したものである。
この発明ｔよ鋼スラブなどの連続鋳造用ｆ！’Ｊ型内に
注入した浴Ｑｉｉを、これに対し該鋳型の壁面に沿う上
向き推カケ加える市、磁スターラにより、リミング流方
向の垂直流でもって攪拌するに当り、該スタークとして
鋳型の尚さ方向で相異なる位置に配役した複数のりニア
モータタイプを用い、下方ノスターラで上ｍｌ垂直流を
加速し、上方のスタークでその流動に制限を加えること
により、上記のような速吐分布を有利にしかも簡便に得
られるようにし従来技術の難点を解決したものである。
注入した浴Ｑｉｉを、これに対し該鋳型の壁面に沿う上
向き推カケ加える市、磁スターラにより、リミング流方
向の垂直流でもって攪拌するに当り、該スタークとして
鋳型の尚さ方向で相異なる位置に配役した複数のりニア
モータタイプを用い、下方ノスターラで上ｍｌ垂直流を
加速し、上方のスタークでその流動に制限を加えること
により、上記のような速吐分布を有利にしかも簡便に得
られるようにし従来技術の難点を解決したものである。
ところで気泡分離に必要な流速は０．２〜１．０／／ｓ
で通常は０．５”／前後の値がとられている。しかし従
来型の電磁スターテ３による垂直リミンダ流の速度分布
を１１．６図に示すようにスターク３の加速始点Ｓと加
速終点ＥのＩ）３１に漸増する速度勾配をもら平均流速
Ｖｌｎを上記所敦流速に合せると、湯面付近で最大のｖ
、ｎａｘとなる。ｖｕａｘは通常Ｖ、ｍａｘ：２２ｖｒ
Ｉ］となることが多いので前述のような問題が起こりや
すいわけである。
で通常は０．５”／前後の値がとられている。しかし従
来型の電磁スターテ３による垂直リミンダ流の速度分布
を１１．６図に示すようにスターク３の加速始点Ｓと加
速終点ＥのＩ）３１に漸増する速度勾配をもら平均流速
Ｖｌｎを上記所敦流速に合せると、湯面付近で最大のｖ
、ｎａｘとなる。ｖｕａｘは通常Ｖ、ｍａｘ：２２ｖｒ
Ｉ］となることが多いので前述のような問題が起こりや
すいわけである。
このような速度分布をコントロールするグこめこの発明
では１ノ℃来型のスターク８に加えて、七の上部に減速
用のスターク８を組込んだものである。
では１ノ℃来型のスターク８に加えて、七の上部に減速
用のスターク８を組込んだものである。
第７図にでの配置構造と速度分布を示すが、減速用スタ
ーク８０作用により最大流速をＶｍａＸに減じかつ速Ｈ
Ｈ＋１を均一化するほかとくに湯面での流速ｖｆ：最大
ＩＩｌ★度に減速させ、気泡および介在物の浮上促進の
上に再巻込みを防止する。速度分布は加速、減速用のス
ターク３，８の組合せにより任怠に設定できるが、減速
用スターク８のＩＩヒカは、湯面での流速ＶＤが、浮上
促進とゼト巻込みの防止ができる限界流速（ｖｏｒ）に
なる上限値近くに設定するのが攪拌効率上望ましい。寸
だ攪拌力ｔよ、スフ〜うの↑１」、流値により容易に制
御できるので、加、減速両スターラの電流調整で操業条
件に応じた流速と速度パターンのｉ！ｆ制御も可能であ
る。
ーク８０作用により最大流速をＶｍａＸに減じかつ速Ｈ
Ｈ＋１を均一化するほかとくに湯面での流速ｖｆ：最大
ＩＩｌ★度に減速させ、気泡および介在物の浮上促進の
上に再巻込みを防止する。速度分布は加速、減速用のス
ターク３，８の組合せにより任怠に設定できるが、減速
用スターク８のＩＩヒカは、湯面での流速ＶＤが、浮上
促進とゼト巻込みの防止ができる限界流速（ｖｏｒ）に
なる上限値近くに設定するのが攪拌効率上望ましい。寸
だ攪拌力ｔよ、スフ〜うの↑１」、流値により容易に制
御できるので、加、減速両スターラの電流調整で操業条
件に応じた流速と速度パターンのｉ！ｆ制御も可能であ
る。
この発明による効果は次のとおり装約芒れろ。
】〕 垂直リミング流攪拌において湯面近傍で溶鋼流を
減速させるため、湯面付近におけな気泡浮上促進、およ
び青春込み防止が”］’ ｉｆ：である。これにより、
のりかみ、表面気泡欠陥、介在物等が防止でき鋳片品質
の向上が図れる。
減速させるため、湯面付近におけな気泡浮上促進、およ
び青春込み防止が”］’ ｉｆ：である。これにより、
のりかみ、表面気泡欠陥、介在物等が防止でき鋳片品質
の向上が図れる。
２）加速、減速用のスタークのｌヒカ比の選定、および
電流調整により、溶鋼流制御が’ｉｉＪ能であり流動副
針に対する自由度が大きい。
電流調整により、溶鋼流制御が’ｉｉＪ能であり流動副
針に対する自由度が大きい。
８）スタークを加速、減速の２ブロツクに構成させるだ
けなので、従来方式に比べても、コスト■でそれほどの
コストアップにはならない。
けなので、従来方式に比べても、コスト■でそれほどの
コストアップにはならない。
以上の説明で最も応用性、実用性の高い鋼スラブのＩＰ
ＩＩ Ｋついて示したが、比較的鋳型ザイズの大きいも
のであればスラブ以外、またさらには他の♀ス１の連続
鋳造ｔｖおける攪拌装置としても応用可ｈヒである。
ＩＩ Ｋついて示したが、比較的鋳型ザイズの大きいも
のであればスラブ以外、またさらには他の♀ス１の連続
鋳造ｔｖおける攪拌装置としても応用可ｈヒである。
第１図は水平旋回流方式の攪拌要領を模式にボすザー面
図、 第２図は従来方式の垂直流攪拌要領を示す断面図、 ダル３図、第４図は水平旋回流方式の短辺コーナ改変例
の平面図、 イ、５図は同じく短辺コーナ形状の詳細を示す平ＩＩｕ
図であり、 第６図は従来の垂直ＩＪ ミング流攪拌での速度パター
ン対比図、 第７図はこの発明での同様な速度パターン対比図である
。
図、 第２図は従来方式の垂直流攪拌要領を示す断面図、 ダル３図、第４図は水平旋回流方式の短辺コーナ改変例
の平面図、 イ、５図は同じく短辺コーナ形状の詳細を示す平ＩＩｕ
図であり、 第６図は従来の垂直ＩＪ ミング流攪拌での速度パター
ン対比図、 第７図はこの発明での同様な速度パターン対比図である
。
Claims (1)
- １、 ｆｉＩｌｌスラブなどの連続鋳造用鋳型内に注
入した１８鋼を、これに対し該鋳型の壁面に沿う上向き
推力を加える電磁スターンにより、リミング流方向の垂
直流でもって攪拌するに当り、該スターブとして鋳型の
尚さ方向で相異なる位置に配設した複数のリニアモータ
タイプを用い、ド万のスターブで上記垂直流を加速し、
上方のスターブでその流動にｆｌｒｌｌ Ｉｇ（を力Ｕ
えることを特徴とする、連続鋳造における鋳型内浴鋼の
電磁攪拌方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9796882A JPS58215252A (ja) | 1982-06-08 | 1982-06-08 | 連続鋳造における鋳型内溶鋼の電磁撹拌方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9796882A JPS58215252A (ja) | 1982-06-08 | 1982-06-08 | 連続鋳造における鋳型内溶鋼の電磁撹拌方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58215252A true JPS58215252A (ja) | 1983-12-14 |
| JPS6258812B2 JPS6258812B2 (ja) | 1987-12-08 |
Family
ID=14206462
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9796882A Granted JPS58215252A (ja) | 1982-06-08 | 1982-06-08 | 連続鋳造における鋳型内溶鋼の電磁撹拌方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58215252A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110756752A (zh) * | 2018-07-27 | 2020-02-07 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种薄带连铸布流除渣方法 |
-
1982
- 1982-06-08 JP JP9796882A patent/JPS58215252A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110756752A (zh) * | 2018-07-27 | 2020-02-07 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种薄带连铸布流除渣方法 |
| CN110756752B (zh) * | 2018-07-27 | 2021-09-17 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种薄带连铸布流除渣方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6258812B2 (ja) | 1987-12-08 |
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