JPS58214224A - 碍子形変電機器の耐震支持構造 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、碍子形変電機器の耐震支持構造の改良に関す
るものである。

１９７８年宮城県沖地震時、超高圧碍子形質電機器に多
大の被害が発生し、これを契機に変電機器の耐震仕様も
全面的に見直され、設計地震波または共振正弦波等の地
震力に対して動的耐震設計を行ない、これ全検証するこ
とが義務づけられることになった。

碍子形変電機器はその名の通り、対地主絶縁構造材料に
機器架の碍子または碍管が使用されているが、一般に縦
長の構造となり、水平方向の地震力に対して大きな曲げ
モーメントが発生し易い構造であること、また、一般の
金属構造材料に比較してその材料の機械的強度が低いこ
と、更にぜい性材料であるため、その発生応力が碍子ま
たは碍管の破壊強度を超えると、疲労現象等の前兆なく
破壊に至ることなどにより、碍子または碍管が地震時の
最弱点部例なっている。

碍子形変電機器の耐震強度の向上策として、碍子または
碍管の剛性の増大、機器各部の軽量化、重心高さの低下
により碍管に加わる曲げモーメントの低減、機器架台剛
性の増大などが行われており、合理的な設計をすれば、
超高圧以下の機器は殆んどが要求される耐震仕様を満足
できるものになる。しかし、５００ｋＶ級超超高圧の碍
子形質電機器の一部のものに要求される耐震仕様に対し
て十分なる安全’Ｊｆとれないものが出ている。例えば
電気的な制約から碍管の外径をあまり大きくできず非常
に細長い形状の避雷器や計器用変圧器などが該当する。

これらの機器の耐震強度の向上策の一例として第１図に
示すように、架台１と機器２との間に摩擦形の７リクシ
ヨンダンパ（振動減衰器）３を介在させ、振動減衰器に
より地震入力を摩擦熱に変換し、碍子形機器本体への伝
達地震力を低いレベルに抑え込み、機器本体の加速度応
答を小す＜シ、碍子ま友は碍管に働らく曲げモーメント
、曲げ応力を緩和する方法が知られている。

第２図は７リクシヨンダンパ３としても最も一般的な輪
ばね構造のものの断面図である。複数個のそれぞれ輪ば
ねからなる内輪４と外輪５の組合せからなっており、内
輪４の外周側テーバ面６と外輪５の内周側テーバ面７の
接触面に生じる摩擦力が振動の減衰エネルギーとなるわ
けである。このフリクションダンパ３を第１図の上部エ
ンドプレート８と下部エンドプレート９との間に、円周
上等間隔で複数個配列することになるが、フリクション
ダンパ３會有効に作動させるためにはフリクションダン
パ３の上下方向の振動変位量を大きくしてやる必要がめ
る。これは振動モデル的に考えると、架台１と碍子形機
器２との間に、はね常数の小さい回転ばねが挿入された
ことになり、機器の固有振動数が７リタシヨンダンパ３
のないときの１／２〜１／３となることが通例であシ、
このため、フリクションダンパ部近傍を支点とするロッ
キング振動が大きく現われ、碍管の応力は低くなるが、
碍管頂部の撮幅はかなり大きくなり、接続されているリ
ードｉ（図示せずンのたるみが十分になければ、リード
線が張り合い大きな張力を生じ、機器端子部の破損事故
の原因となったシ、この張力のためリード線を介して接
続されている相手側機器に無理な力が加わりこれを破損
し兼ねない。

また、フリクションダンパ３は内輪４と外輪５との接触
面の摩擦係数が振動減衰性能全支配し、この値が大きい
程性能はよくなるわけであるが、錆の発生や擦過傷の存
在などにより異常に摩擦係数が増大している状態で、地
震力を受けるとかしシ付現象を起こし、ばね効果を失い
必然的に振動減衰性能も失うことになる。

内輪４と外輪５の輪ばねの組合せからなるフリクション
ダンパ３は、接触面の摩擦係数がそれぞれ微妙に違うの
で、ばね特性が変ってくるため、各フリクションダンパ
３の振動荷重の分担にも差が出てくる。フリクションダ
ンパ３はその構造上、材料の降伏応力程度の高応力で使
用されるため、振動荷重分担に大きな差が生じれば、輪
ばねの折損事故？誘起するおそれもある。

更に大きな地震力全受はフリクションダンパ３が作動し
た後、地震力が無くなった時、全フリク２・ヨンダンバ
が児童に当初の設定位置まで復元すること汀、力と変位
の関係がヒステリシス特性全行つこと全利用している）
１７クシヨンダンバの本質かｌＺ）基本的に不可能でち
る。このため、大きな地震力を受けた後、機器の垂＠度
が若干傾斜した状態のままとなシ、当初の設置位置にも
どらないと云う欠点もおる。このため、大きな地震力を
受けてフリクションダンパが作動した場合は、全フリク
ションダンパの点検と再設定が必要になる。

フリクションダンパの輪ばねの材質は引張り強さ降伏点
が一般鋼材の３倍以上もある特殊ばね鋼が一般に使用さ
れるが、これ全特殊形状に非常に高精度で加工しなけれ
ばならす、価格もかなり高価になる。

本発明は上記の状況に鑑みなされたものであり、耐震強
度全向上できる碍子形質電機器のＩＴＦｔ震支持構造を
提供することを目的としたものである。

本発明の碍子形質電機器の耐震支持構造は、上下方向位
置に配設された積層ゴム支持装置と、該積層ゴム支持装
置の軸心上中心とする円周上位置に配設されたコイルば
ね及び上下部コイルばね枠力・らなる複数個のコイルば
ね装置とより形Ｆｆ２＃れた免震支持製置が、機器と架
台もしくは基礎との間に配役てれてなるもので必る。

上記のように、従来、変電機器の耐震強度を向上させる
方策としてフリクションダンパなどの振動減衰器を入れ
る方法が利用でれていたが、系全体の水平方向の固有振
動数ｉ　０．５　ＨＺ程度以下に下げる、いわゆる免震
支持する方式をとり入れることも考えられる。免振支持
と云うのは、地震力に含まれる加振振動数より系の水平
方向の固有振動数を下げることによシ、地震力の機器へ
の伝達成分を実質的に減少させるもので、その固有振動
数ケ０．５　ＨＺ程度以下にした場合、地震波中に含ま
れる多数の振動数成分の内で系と共撮する成分が殆んど
ないためである。この考え方は超高層ビルの耐震設計に
採用されている。超高層ビルの場合は建物自体が長大で
あるため、特別の装置全付加しなくても固有振動数が十
分低くなり免振構造になるが、問題になっている碍子形
質電機器の固有振動数は２〜４Ｈｚ位であるため、免振
支持装置全付加する必要がある。

変電機器の免振支持を実現するためには、鉛直方向のば
ね定数が大きく、機器の重量を十分支えられると共に、
水平方向のばね定数が極端に低い支持材が必要である。

従来から振動伝達全抑制するために防振ゴムが広く利用
されているが、ゴムの縦弾性係数は一般にせん断弾性係
数より大きいと云う特徴がある。

今、第３図に示す円柱の防振ゴムを考え、その直径をｄ
１有効高さ＝２ｈとする。さらに形状を表わす変数とし
て形状率Ｓを考えると、形状率Ｓば、８　＝　ＡＬ　Ｉ
　ＡＦ　　−・−−”　（１）但し、ＡＬ：受圧面積（
（π／４　）　ｄ２　）へｒ：自由面積（側面積＝πｄ
ｈ） この場合、形状率Ｓは Ｓ　＝　ｄ／４　ｈ　・・・・・・・・曲・・・（２）
になるが、一般のゴムの縦弾性係数Ｅとせん断弾性係数
Ｇとの比は、Ｓが大きくなる程大きくなることが知られ
ている。Ｓが１．０のときこの比は約８倍、Ｓ　カ５．
０　Ｏ、！：　キ、約１２０倍、８ｄＥ１０で約５００
倍、Ｓが１５で約１０００倍となる。

ゴムの圧縮ばね定数ｋ　ｋ　ｖ　、せん断げね定数をｋ
Ｈとすると、 ｋｖ　”Ｅ　（ＡＬ　／　ｈ　）　　−・・・・・・・
・・（３］ｋ　Ｈ＝Ｇ　（ＡＬ　／　ｈ　）　　・・・
・・・・・・・・・　（４）故に、ｋ　ｖ／　ｋ　Ｈ＝
　Ｅ／　Ｇ　　・・・・・・・・・・・・（５）となる
。

従って、５−１５、程度の薄いせんべい状の防振ゴム形
状にすれば、水平方向のげね定数が鉛直方向のばね常数
の約１／１０００程度にすることが可能になる訳で本発
明はこの点に着目した訳である。

しかし、１枚の薄円柱の防撮ゴムではｈが小さ過ぎ、従
って、ｋＨが大きくなりすき゛るため免震支持にはなり
得ない。このため、これを第４図の如く、ゴム板１０と
当板１１とを多数枚交互に積層した積層ゴム構造とし、
免震設計に必要なｋＨになるようにしたものである。こ
の積層ゴムを架台と機器との間に介在させることにより
免撮支持全得るものである。しかし、碍子形質電機器−
長大な鉛直碍管等がこの積層ゴム上に直立することにな
り、この慣性モーメントは相当大きなものとなり、一方
、積層ゴムの等何回転ばね定数は後に述べるように著し
く小さいため、このままでは大きなロッキング振動を生
じ使用に耐えないものになる。このため、本発明は積層
ゴム全機器下端の機器中心軸上に配置し、その外周にロ
ッキング振動抑制用コイルばねを複数個配置し、ロッキ
ング感動を抑制しつつ碍子形質電機器を免振支持するも
のである。

以下本発明の碍子形質電機器の耐震支持構造の一実施例
を第１図ないし第４図と同部品は同符号で示し第５図に
より説明する。架台１と機器２との間には、上部エンド
プレート８と下部エンドプレート９との間の中心部には
積層ゴム支持装置１２が挟着固定されている。積層ゴム
支持装置１２の中心から半径凡の同心円をピッチサーク
ルとし、この円周上にコイルばね１８が等間隔に複数個
配置されている。コイルばね１８は上下部エンドプレー
ト８，９にそれぞれ固定された上部コイルばね枠２１．
下部コイルばね枠１７内に収納され、上下部コイルばね
枠２１，１７はコイルはね１８の周囲を上下に摺動可能
に構成されている。

当板１６、抑えボルト１９、上部コイルばね枠２１によ
り上部側のコイルばね支持部材を形成している。下部コ
イルばね枠１７は下部エンドプレート９に固定されてい
るが、上部コイルばね枠８は上部エンドプレート８に固
定されず、水平方向に動き得る摺動面２０を形成してい
る。コイルばね１８、上下部コイルばね枠２１，１７に
よりコイルばね装置１３を形成している。積層ゴム支持
装置１２と複数個のコイルばね装置１３とにより免震支
持装置を形成している。

積層ゴム支持装置１２の詳細を第６図に示す。

１枚のゴム板１０の直径をｄ１厚さをｈとし、これがｎ
枚積層されている。免震支持装置の上に載せる機器２の
重量を、５００ｋｖ級の代表類として、４０００Ｋｇと
した時、系の水平方向の固有振動数を０．５　Ｈｚ以下
の免震支持方式とするための積層ゴム支持装置１２の寸
法例は次の如くになる。

ｄ　＝１６ｃｒｎ、　ｈ　＝０．２５ｃｒｎ、　ｎ＝１
００枚とすると、受圧面積ＡＬ＝２０１α２、形状率Ｓ
は、Ｓ＝ｄ／４ｈ＝１６／（４Ｘ０．２５）＝１６、と
なる。天然ゴム系のゴムを使用すると、Ｇ＝５に９Ｉｃ
ｍ２．　Ｅ　＝　５５００　Ｋ４／ｃｍ２　　となる。

従って、積層ゴム支持装置１２の水平ばね定数ＫＭは、
中４０（匂／（７）） こｎよシ水平方向の固有撮動数ｆＨは、Ｗは免震支持装
置上の載荷重量で、本実施例の場合、４０００に９、Ｇ
は重力の加速度で一般に、９８０ｃｍ／８”であるから
、 となり、実現可能な形状寸法諸元で、免震支持を可能と
することが示芒ｎる。

一方、留意すべき必要のあるものに、系の鉛直方向の固
有振動数がある。この値が低過ぎ１０Ｈｚ以下になれば
、地震波の鉛直成分と共振するおそれがある定めである
。一般には系の鉛直方向の固有撮動数は１５Ｈｚ以上で
あることが望ましい。積層ゴム支持装置１２の鉛直方向
のばね定数Ｋｖは、 ＝４４２２０　（Ｋｆ／ｃｒｎｌ これにより鉛直方向の固有撮動数ｆｖＬｄ、中１ｆ５．
６　（）Ｔｚ　） となり、鉛直方向の剛性は十分にあることが示でれる。

薄いゴム板を多数直列にし、ＥとＧとの比を１０００倍
程度にする理由はこのようにｆＩＩを、０、５　Ｈｚ以
下、ｆｖを１０Ｈｚ以上にするためなのである。

積層ゴム支持装置上に搭載される機器の重心の高きが０
の場合にはこれで使用できる訳であるが、笑際には重心
の高爆がＯと云うことはあり得す、特に碍子形質電機器
は縦長の念袷、重心位置は非常に高くなり５０．ＯｋＶ
級の場合３００ｃｒｎ以上になる例が一般である。この
場合、ロッキング振動と称される揺れ振動が問題になり
、この振動成分が大きくなると、機器の上部の振動振幅
が大きくなり碍子または碍管部に大きなモーメントを生
じる上、場合によっては安定に機器が自立できないで傾
斜したままになることもあり得る。

第７図はロッキング振動を説明するための振動モデル図
、第８図はロッキング撮動中の回転撮動分の等価モデル
図を示す。Ｃは機器、ｂはゴム部でるる。ここで、積層
ゴム支持装置の等何回転ばね定数をＫａ、支持装置面ま
わりの機器の回転慣性モーメン−トを■とす：ｈば、回
転方向の固有振動数ｆｎば、 で表される。このｆＲかｆｖと同様にｌ０Ｉ（ｚ以上と
ならなければ、ロッキング振動成分が大きくなり、理習
的免震構造とはならない。

第９図はＫｎを求ぬるための説明図である。円板状ゴム
板の坐径を、ｎ＝（１／２）ｄ　とすると、回転モーメ
ントＭは、 Ｋｖθ ＝　　　　　ａ２”　ＫＲθ　・・・・・・・・・・・
・　（７）従って、 となる。

本実施例では、 ＫＲ＝８２／８Ｘ４４２２０：３．５４Ｘ１０’　（Ｋ
ｑ・ｔｙｎ／　ｒａｄ　）一方、■は重心高さを３＋０
０ｃｒｎとして、Ｉ中４０００Ｘ３００２＝　３．６０
Ｘ１０”　　（Ｋｑ・１ぐ７）ｉ２ンこれより ：　０．１６　（Ｈｚ　） となり、このままではｆＩ！が小さ過ぎる。Ｋｎ（’１
この値の１００倍以上にしなければ実用的な構造とはな
り得ない。

このため、第５図に示すように、積層ゴム支持装置１２
を碍子形機器２の中心軸上に配置し、その外周にロッキ
ング撮動抑制用コイルばね１８を複数個配置している。

各コイルばね１８のばね定数を、ｋ　ｇｐ　（Ｋｙ／　
ｏｎ　）　ｌし、コイルばね１８の取付ピッチサークル
径をＤ（ｃｒｎ）、コイｌｄ：ネ１８の数をｊとすると
、このコイルばね群による鉛直方向のばね定数Ｋｖ’は Ｋｖ’　：　ｊ−に８ｐ となる。このＫｖ’が前述の積層ゴム支持装置１８のＫ
ｖの１／４以下にすることが必要となる。

これはＫｖとＫｖ’との比で機器２の鉛直荷重の積層ゴ
ム支持装置１２とコイルばね群の分担比が定まり、Ｋｖ
′がＫｖに比し太きすぎると、碍子形機器２の荷重がコ
イルばね群に加わり過ぎ、積層ゴム交付装置１２による
免震振動の効果を引き出せなくなるからである。

今、ｊを８本とすると、 このｋｌＩＰはコイルばねとして容易に実現できる値で
ある。

ここで、コイルばね群による回転ばね定数ＫＲ’は、 Ｄ＝２００ｃｍ　、　ｋ３ｐ’　＝　１３８０Ｋｇ／Ｃ
Ｍ、　　ｊ　＝８とすれば、 ＫＲ’　＝１．３８Ｘ１０７（０，５＋１＋０．５＋０
＋０．５＋１＋０．５＋Ｏ） ＝　５．５２Ｘ１０″（Ｋｑ−ｚ〆ｒａｄ）コイルばね
群による回転はね定数ＫＢ’は、積層ブッシング支持装
置１２の回転ばね定数Ｋｎの約１６０倍となり、ロッキ
ング振動を十分制御できる値とすることができる。

上記のように構成することにより、積層ゴム支持装置１
２、コイルばね群とも実現できる合理的な形状寸法範囲
で、５００ｋＶ級で重量４０００Ｋｑ級の機器用の免震
支持構造を得ることができる。

機器の重量や重心高さ等が変った場合も同様な手法で適
切な形状９寸法を決定することが可能である。

このような免震支持構造の採用により、ロッキング振動
を抑制しつつ、機器系の水平方向の固有振動数を０．５
　Ｈｚ以下にすることが可能となるが、機器の水平方向
の撮動撮幅を拘束せぬようにすることが肝要である。こ
のため、上部エンドプレート８の抑えボルト１９貫通部
は半径方向に５ｃｒ／Ｔ程度以上のクリアランスを設け
ておく必要がある。

このクリアランスは、著名な各種地震波を入力したとき
の地震応答解析結果から得られた機器の水平方向の変位
応答値より太きくシ、上部エンドプレート８がコイルば
ね貫通スプリングに接触しないように定められるべきで
ある。この構造において、当板１６及び上部コイルばね
枠２１と、上部エンドプレート８の水平方向摺動面の摩
擦力が摩擦ダンパとして作用するので、著しく簡単な構
造で振動減衰効果を上げることができる。特に当板１６
と上部エンドプレート８との間に加わる鉛直方向荷重は
、コイルばね１８によって安定化されているから各コイ
ルばね上のプレートと上部エントフＬ’　　）間に生ず
る摩擦力のアンバランスミｊ少なく良好な撮動減衰器と
して作用する。

このように本実施例の変電機器の耐震支持構造は構成さ
れ、積層ゴム支持装置の外周側にコイルばねを円周上に
配置することにより、比較的縦長の積層ゴムを用いる場
合にも安定性が高く、その結果、比較的重量の軽い変電
機器の免震にも用いることができる。そして、積層ゴム
が万一破損した場合でも周囲のコイルばねたけて機器を
支持する、ことができるバックアップ構造となっている
。

また、水平面内で作用する摩擦ダンパを用いるので摩擦
ダンパ用として特別の取付高さを必要としない。さらに
、円形のゴム板からなる積層ゴムを用いているので方向
性のない免震支持ができ、摩擦ダンパによって生じる水
平方向の残留変位は、コイルばねを下方に押し下げるだ
けで容易に除去でき、摩擦板の保守点検も容易である。

そして、ロッキング撮動がコイルばね群で抑制されるた
め、機器頂部の変位応答は小さく抑えることができるの
で、リード線との相互干渉はほとんど受けない。

次に、ガスブッシングに笑施した場合の他の実施例につ
いて従来構造を述べた後説明する。

近年、ガスしゃ断器、ガス複合開閉器、カス絶縁開閉装
置、ガス絶縁母線が広く採用されるようになり、これら
機器、装置類と気中母線、架空線との接紐部には、ガス
ブッシングが一般に使用されている。

そして、送変電容量の増大にともない送電電圧が高くな
り、現在では５００ｋＶ送電系統が実用化てれているが
、近い将来１０００ｋＶ送電の実用化が計画されている
。これらの送電系統に使用宴れる変電機器にはガスブッ
シングが広く採用されており、送電電圧が高くなると絶
縁距離を犬きく確保する必要があるため、碍管長さく高
さ）、碍管胴面径を大きくする必要がある。例えば、碍
管長さく高さ）についてみると、定格電圧２７５ｋＶ級
の場合、約３ｍ、５０ｋＶ級の場合約６〜７ｍ、１００
０ｋＶ級の場合約１２ｍとなっており、定格電圧に略比
例して犬きくなっている。碍管胴面径、碍管肉厚も一般
的に碍管長さく高は）が大きくなるにつれて略比例して
大きくなっている。このため、１０００ｋＶ級ガスブツ
ソングの耐震性能は特別な対策を行わなけれは、５００
ｋＶ級の場合に比較して耐震的には略２倍と厳しくなり
耐震仕様を満足できなくなる。

ここで１０００ｋＶ級ガスブッシングの耐震強度の向上
策が重要な問題となっているが、その向上策の従来の構
造を第１０図により説明する。碍管２２の取付フランジ
３４とタンク７２ンジ２７との間に、可撓継手３５及び
振動減衰器３６が取り付けられ、振動減衰器３６にて碍
管２２の加速度応答を小さくシ、碍管２２の曲げモーメ
ント、曲げ応力を緩和する方法が知られている。この方
法の場合、撮動減衰器３６を有効に作動させるため７ラ
ンジ２７とフランジ３４の相対変位を大きく形成するこ
とが必要となり、このため、フランジ２７とフランジ３
４との間を可撓接手３５で接続する必要が生じ、かつ、
この可撓接手３５はブッシング及びタンク本体２５の内
圧に耐えることが要求される。また、本方式の場合、７
ランジ２７と７ランジ３４の相対変位が大きくなるが、
これはブッシングの共振撮動数の低下をきたし、ブッシ
ングの水平変位は大きくならざるを得す、中心導体２８
の水平変位も大きくなる。このため、中心導体２８と下
部端子３０との間の可撓接続構造も特殊な方式の開発が
必要になってくる。尚、第１０図において、２３は上部
碍管金具、２４は下部碍管金具、２５はタンク本体、２
６はタンク補強材、２９は上部端子、３１は接続導体、
３２は絶縁支持台、３３は絶縁ガスである。

次に、第１１図、第１２図により実施例のブッシングの
対震支持構造について説明する。第１１図は第５図のＡ
部分と同部分の詳細図、第１２図は免震支持構造を本体
タンクと基礎間に取付けた状態の縦断面図である。第１
１図において３７は機器取付座、３８は基礎取付座であ
る。第１１図の免震支持構造において、薄い防振ゴムの
せん断方向のばね定数は圧縮方向のばね定数の１／１０
００以下にすることができるので、この薄い防撮ゴムを
複数枚直列に重ね合せることにより、系の水平方向の固
有振動数を０．５　Ｈｚ以下とするものである。このよ
うに水平方向の固有撮動数が低くなると、地震波との共
振現象が現われず、耐震性能が上がることになる。しか
し、積層ゴム支持装置だけでは大きなロッキング振動を
生じるので、これを抑制するため、この外周にコイルば
ね群を配置するように形成されている。

第１２図は１０００ｋＶ！ｉｔガスブツシング装置にこ
の免震支持装置を装着した実施例である。タンク７ラン
ジ２７と基礎４１との間に第１１図に示す免震支持装置
４０が４個所（取り付けられている。このように構成す
ることにより、タンク本体２５は水平方向に最大数ｍの
振動振幅を受けるが、ブッシング碍管にかかる曲げモー
メントは免震され大幅に低減するばかりでなく、碍管２
２と中心導体２８との相対変位も特に問題とはならす従
来構造のままでよい。但し、タンク本体２５と基礎４１
との水平相対変位が最大数ｍであるため水平母線部に可
撓継手３９と可撓端子４２を配置しこの相対変位を円滑
に吸収できるようになっている。尚、タンク本体２５部
分を含む重量は、１０００ｋＶ級ガスブッシング引出部
で約２０〜３０トンとかなり重くなることから本実施例
のように、タンクフランジ２７と基礎４１間に免震支持
装置４０を複数個配設することが著しく有効である。本
実施例も上記実施例と同様の作用効果を有する。

以上記述した如く本発明の碍子形質電機器の耐震支持構
造は、耐震強度を著しく向上できる効果を有するもので
ある。

【図面の簡単な説明】

第１図は従来の碍子形質電機器のｉ１震支持構造の概略
図、第２図は第１図のフリクションダンパの断面図、第
３図は本発明の碍子形質電機器の耐震支持構造の実施例
に使用する防振ゴム板の斜視図、第４図は第３図のゴム
板の積層状態の斜視図、第５図は第４図の積層ゴム支持
装置を取り付けた本発明の碍子形質電機器の耐震支持構
造の実施例の断面図、第６図ないし第９図はそれぞれ各
種のばね定数の説明図、第１０図は従来のガスブッシン
グの耐震支持構造の断面図、第１１図は本発明の碍子形
質電機器の耐震支持構造の他の実施例のガスブッシング
免震支持装置の詳細図、第１２図は第１１図の免震支持
装置を取り付けたガスブッシング而１震支持構造の断面
図、第１３図は第１２図の■−■矢視矢視面断面図る。 １・・・架台、２・・・碍子形機器、８・・・上部エン
ドプレート、１２・・・積層ゴム支持装置、１３・・・
コイルばね装置、１６・・・当板、１７・・・下部コイ
ルばね枠、１８・・・コイルげね、１９・・・抑えボル
ト、２１・・・上部コイルばね枠、４０・・・免震支持
装置、４１・・・基礎。 第　５　回 第　ｚ　図 １、＋ ｆ７７図　　　　　　笛？図 第　／／　　図 ｆｆｙ　　、１２　　口 ４！２．３２５

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、上下方向位置に配設された積層ゴム支持装置と、該
   積層ゴム支持装置の軸心を中心とする円周上位置に配設
   されたコイルばね及び上下部コイルばねからなる複数個
   のコイルばね装置とにより形成された免震支持装置が、
   機器と架台もしくは基礎との間に配設されてなること全
   特徴とする碍子形変電機器の耐震支持構造。 ２　上記コイルばねの上端側に取り付けられた上部エン
   ドプレートが上部側のコイルばね支持部材に水平方向に
   摺動自在に取シ付けられている特許請求の範囲第１項記
   載の碍子形変電機器の耐震支持装置。