JPS58198114A - 距離継電装置 - Google Patents
距離継電装置Info
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- JPS58198114A JPS58198114A JP8186782A JP8186782A JPS58198114A JP S58198114 A JPS58198114 A JP S58198114A JP 8186782 A JP8186782 A JP 8186782A JP 8186782 A JP8186782 A JP 8186782A JP S58198114 A JPS58198114 A JP S58198114A
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- circuit
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は電力系統における送配電線の保護に用いられる
距離継電装置ｉｉ（以下単にリレーと称す）Ｋ関する。
距離継電装置ｉｉ（以下単にリレーと称す）Ｋ関する。
従来、電力系統の送配電線保護用継電器の回路と′して
＠１図に示した様なブロック図が提案されている。すな
わち、第１図はモー特性リレーの回路構成例を示したも
ので、図においてＥは被保護系統の電圧、■は前記系統
に流れる電流、Ｐ、 、 Ｐ、は＠配液保護系統の電圧
Ｅの入力端子、Ｃ，、Ｃ，は同様に系統に流れる電流Ｉ
を取込む電流入力端子、Ｔｉ＋は離圧入カドランス、Ｔ
Ｏは整定インピーダンスＺａｋ導出するためのギヤツブ
打電流入カドランスである。次に１Ｆｉ系統の故障電圧
が零Ｖに低下した場合にも方間判別できるように故障発
生前の系統電圧を所定時間記憶しているメモリー回路で
基準ベクトルＶ１＝ ＥＭ ′ｔ−出力する。２は前
記、ギヤツブ打電流入カドランスＴｏの整定インピーダ
ンスＺ８と系統の電流ｌの積２８・■ と系統の電圧Ｅ
から演算ベクトルｖ、 ＝ ｇ −ｚ、・１ を導出す
るための合成回路、６．４は前記、基準ベクトルｖｓ＝
ＥＭ−及ヒ演１１ヘク） ルＶ、＝ Ｅ−Ｚｓ ・
Ｉ ｆ夫々矩形波に変換する矩形波回路、５は前記矩形
波回路６．４の出力が同極性の期間を検出する区分回路
、６は入力信号管受けてから出力信号が発生するまでの
動作時間がｔ、のＯＮ、ＴＤタイマ、本発明の実施例で
はｔ、＝５ｍｇに設定しているがこれは入力周波数が５
０ＨｚＫおける電気角９０゜に相当する。７は入力信号
がＯＦＦしてから出力信号がＯＦＦするまでの復帰時間
が１．のＯＦＦ 。
＠１図に示した様なブロック図が提案されている。すな
わち、第１図はモー特性リレーの回路構成例を示したも
ので、図においてＥは被保護系統の電圧、■は前記系統
に流れる電流、Ｐ、 、 Ｐ、は＠配液保護系統の電圧
Ｅの入力端子、Ｃ，、Ｃ，は同様に系統に流れる電流Ｉ
を取込む電流入力端子、Ｔｉ＋は離圧入カドランス、Ｔ
Ｏは整定インピーダンスＺａｋ導出するためのギヤツブ
打電流入カドランスである。次に１Ｆｉ系統の故障電圧
が零Ｖに低下した場合にも方間判別できるように故障発
生前の系統電圧を所定時間記憶しているメモリー回路で
基準ベクトルＶ１＝ ＥＭ ′ｔ−出力する。２は前
記、ギヤツブ打電流入カドランスＴｏの整定インピーダ
ンスＺ８と系統の電流ｌの積２８・■ と系統の電圧Ｅ
から演算ベクトルｖ、 ＝ ｇ −ｚ、・１ を導出す
るための合成回路、６．４は前記、基準ベクトルｖｓ＝
ＥＭ−及ヒ演１１ヘク） ルＶ、＝ Ｅ−Ｚｓ ・
Ｉ ｆ夫々矩形波に変換する矩形波回路、５は前記矩形
波回路６．４の出力が同極性の期間を検出する区分回路
、６は入力信号管受けてから出力信号が発生するまでの
動作時間がｔ、のＯＮ、ＴＤタイマ、本発明の実施例で
はｔ、＝５ｍｇに設定しているがこれは入力周波数が５
０ＨｚＫおける電気角９０゜に相当する。７は入力信号
がＯＦＦしてから出力信号がＯＦＦするまでの復帰時間
が１．のＯＦＦ 。
ＴＤタイマで前記動作時におけるＯＮ 、ＴＤタイマ６
からの半サイクルに１回のパルス出力を連続化するタイ
マである。
からの半サイクルに１回のパルス出力を連続化するタイ
マである。
実施例では前記ＯＦＦ 、ＴＤタイマ７の設定時間ｔＪ
ｒ ｔ、＝ １５１１ｇにしており、これは入力周波数
が５ＱＨｚにおける半サイクル（１０ｉｎａ）に余裕時
間を加えたものである。また８はインピーダンスの設定
装置である。ここで方向距離判別要素ＤＺは下記の諸回
路で構成されている。すなわち、メモリー回路１、合成
回路２、矩形波回路６，４区分回路５、ＤＮ−ＴＤタイ
マ６．０ＦＦ−ＴＤタイマ７で萌配基準ベクトルｖ１と
演算ベクトルＶ。
ｒ ｔ、＝ １５１１ｇにしており、これは入力周波数
が５ＱＨｚにおける半サイクル（１０ｉｎａ）に余裕時
間を加えたものである。また８はインピーダンスの設定
装置である。ここで方向距離判別要素ＤＺは下記の諸回
路で構成されている。すなわち、メモリー回路１、合成
回路２、矩形波回路６，４区分回路５、ＤＮ−ＴＤタイ
マ６．０ＦＦ−ＴＤタイマ７で萌配基準ベクトルｖ１と
演算ベクトルＶ。
の位相差が±９０°以内では出力端子ｏｕｔから出力有
Ｗｌａｔ−発生し、前記のＶ、とＶ、の位相差が±９０
゜以上の場合には出力なしＩ ＯＩの信号全発生する。
Ｗｌａｔ−発生し、前記のＶ、とＶ、の位相差が±９０
゜以上の場合には出力なしＩ ＯＩの信号全発生する。
また、９は過電流要素で前記の距離判別要素ＤＺが小電
流故障の不安定域で不要動作することを防止するための
回路で動作値は１例として定格電流１（１、即ち、ＩＡ
定格の場合にはαＩＡに設定される。１０はＡＮＤ回路
である。
流故障の不安定域で不要動作することを防止するための
回路で動作値は１例として定格電流１（１、即ち、ＩＡ
定格の場合にはαＩＡに設定される。１０はＡＮＤ回路
である。
この様に構成された従来のリレーにおいて、ブロック圓
の動作を第２図の動作ベクトル図を参照して説明する。
の動作を第２図の動作ベクトル図を参照して説明する。
まず
Ｌ前方外部故障（故障電圧ＥＦｉＢ、 ）の場合２限界
点故障（故障電圧はＥｔ）の場合ａ内部故障（故障電圧
ＩｆｉＢ、）の場合表後方至近点外部故障（故障電圧は
Ｅ４＋ ０ ）の場合上記１〜４から明らかなように従
来の動作位相特性はインピーダンスＺ、 −１ｔ−直径
とする回持性として表わされる。従って、系統の電圧Ｅ
が系統に挿入された力軍改善用のコンデンサＰＤ（図示
していない）を通して得られる場合には前記コンデンサ
ＰＤのトランジェント現象で至近点故障発生直後に故障
発生位相によって電圧入力ＥＫ直流分が重畳されること
が知られている。仁のような場合、従来の如き回路構成
のリレーでは方向判別機能を損なって後方至近点外部故
障で不要な動作ｔするという重要な欠点を有していた。
点故障（故障電圧はＥｔ）の場合ａ内部故障（故障電圧
ＩｆｉＢ、）の場合表後方至近点外部故障（故障電圧は
Ｅ４＋ ０ ）の場合上記１〜４から明らかなように従
来の動作位相特性はインピーダンスＺ、 −１ｔ−直径
とする回持性として表わされる。従って、系統の電圧Ｅ
が系統に挿入された力軍改善用のコンデンサＰＤ（図示
していない）を通して得られる場合には前記コンデンサ
ＰＤのトランジェント現象で至近点故障発生直後に故障
発生位相によって電圧入力ＥＫ直流分が重畳されること
が知られている。仁のような場合、従来の如き回路構成
のリレーでは方向判別機能を損なって後方至近点外部故
障で不要な動作ｔするという重要な欠点を有していた。
第８図は前記の後方至近点故障において故障電圧Ｅ４が
零の場合における不具合現象を説明するタイムチャート
図である。基準ベクトル■、。４” −８４Ｍは故障発
生前の電圧をメモリー回路１によって所定時間記憶して
いるので直流分の影ａｈ何ら受けない。そこで第８図の
故障発生前無電流の状態から後方至近点外部故障が発生
すると本来故障発生的後共に基準ベクトル■、と演算ベ
クトル■、の位相関係は１８ Ｇ’のままで前記Ｖ、と
Ｖ、が同極性と表る期間は存在しない。しかるに演算ベ
クトルＶ、。、＝ｇ、 −ｚ、・Ｉは直流分電圧Ｅｄｃ
によりオフセットされたものとなり、その矩形波は■、
の如く所定時間連続波とな９外部故障が発生しているに
もかかわらず同極性の期間を検出する区分回路５が出力
信号を発生して０Ｎ−ＴＤタイマ６がこれｔ検出し０Ｆ
Ｆ−ＴＤタイマ７により波形が引延ばされて出力端子ｏ
ｕｔｌｃ不要な出力が生じてしまう。
零の場合における不具合現象を説明するタイムチャート
図である。基準ベクトル■、。４” −８４Ｍは故障発
生前の電圧をメモリー回路１によって所定時間記憶して
いるので直流分の影ａｈ何ら受けない。そこで第８図の
故障発生前無電流の状態から後方至近点外部故障が発生
すると本来故障発生的後共に基準ベクトル■、と演算ベ
クトル■、の位相関係は１８ Ｇ’のままで前記Ｖ、と
Ｖ、が同極性と表る期間は存在しない。しかるに演算ベ
クトルＶ、。、＝ｇ、 −ｚ、・Ｉは直流分電圧Ｅｄｃ
によりオフセットされたものとなり、その矩形波は■、
の如く所定時間連続波とな９外部故障が発生しているに
もかかわらず同極性の期間を検出する区分回路５が出力
信号を発生して０Ｎ−ＴＤタイマ６がこれｔ検出し０Ｆ
Ｆ−ＴＤタイマ７により波形が引延ばされて出力端子ｏ
ｕｔｌｃ不要な出力が生じてしまう。
この誤動作を防ぐ方法として過電流要素９の設定値を大
にする方法が考えられるがこの方法では結果的にリレー
全体の検出感度全悪化させてしまうことになり実用的解
決策とは言難い。
にする方法が考えられるがこの方法では結果的にリレー
全体の検出感度全悪化させてしまうことになり実用的解
決策とは言難い。
本発明は上記のような従来の欠点を除去するためになさ
れたもので、送配電系の故障電圧Ｅに仮に直流分の電圧
Ｅｄｃが重置されるような場合が生じてもリレーの動作
として方向判別を誤らない高ＩＩＩｔ度、高信着性を有
する距離継電装置を提供することを目的とする。
れたもので、送配電系の故障電圧Ｅに仮に直流分の電圧
Ｅｄｃが重置されるような場合が生じてもリレーの動作
として方向判別を誤らない高ＩＩＩｔ度、高信着性を有
する距離継電装置を提供することを目的とする。
以下、本発明の１実施例を図について説明する。
第１図と同一の部分は同一の符号をもって図示した第４
図において、１１＃′ｉ不足電圧要素、１２は前記の不
足電圧要素１１から一旦出力が発生すると所定のｔ３時
間のみパルス出力Ｖ。？ｒ、出力するワンショットマル
チ回路、１３は整定インピーダンスｚ８と故障電流Ｉの
積Ｚｓ・工の大きさが所定値ｖｃｃ以上の時動作する高
整定過電流要素、１４．１５はＩＮＨＩＢＩＴ回路であ
る。
図において、１１＃′ｉ不足電圧要素、１２は前記の不
足電圧要素１１から一旦出力が発生すると所定のｔ３時
間のみパルス出力Ｖ。？ｒ、出力するワンショットマル
チ回路、１３は整定インピーダンスｚ８と故障電流Ｉの
積Ｚｓ・工の大きさが所定値ｖｃｃ以上の時動作する高
整定過電流要素、１４．１５はＩＮＨＩＢＩＴ回路であ
る。
この様に構成された本発明において今、送配電系統に故
障が発生して不足電圧要素１１がその故障の現象を検出
し不足電圧要素１１が一旦動作したとすると故障電流が
所定値以下であるならば、つまり高整定過電流要素１５
が不動作ならば方向距離判別要素ＤＺｉワンショットマ
ルチ回路１２で１発生するパルス幅の所定時間のみロッ
クすることになりコンデンサＰＤのトランジェント直流
分電圧Ｅｄｃによる不要動作は防止され、また故障電流
が所定以上あるならば、即ち、高整定過電流要素１６が
動作した場合には不足電圧要素１１によるロックを無効
にして内部故障の場合の高速動作￥ｒ可能ならしめる。
障が発生して不足電圧要素１１がその故障の現象を検出
し不足電圧要素１１が一旦動作したとすると故障電流が
所定値以下であるならば、つまり高整定過電流要素１５
が不動作ならば方向距離判別要素ＤＺｉワンショットマ
ルチ回路１２で１発生するパルス幅の所定時間のみロッ
クすることになりコンデンサＰＤのトランジェント直流
分電圧Ｅｄｃによる不要動作は防止され、また故障電流
が所定以上あるならば、即ち、高整定過電流要素１６が
動作した場合には不足電圧要素１１によるロックを無効
にして内部故障の場合の高速動作￥ｒ可能ならしめる。
ここで、不足電圧要素１１の設定価は上記コンデンサＰ
Ｄのトランジェント直流分電圧Ｂａｃよシ大きい限シに
おいて方向距離判別要素ＤＺｔ−不要にロックすること
をさける意味で小さい程好ましい。
Ｄのトランジェント直流分電圧Ｂａｃよシ大きい限シに
おいて方向距離判別要素ＤＺｔ−不要にロックすること
をさける意味で小さい程好ましい。
トランジェント直流分電圧Ｅｄｃは過去のデータから最
大２ｖ程度が好適とされている。図示した本発明の実施
例では不足電圧要素１１の設定値は例えばαＩＶｎ÷６
■、但し■ｎは定格電圧で６ａ５■とする。また、ロッ
ク時間を定めるワンショットマルチ回路１２の動作時間
ｔ１は第５図に示す様に直流分電圧Ｅｄｃの減衰時間を
考慮して実施例では６０ｍ５に設定している。そして前
記直流分電圧Ｅｄｏ□）減衰□時間より長い限りにおい
ては内部故障 ′時の動作時間遅れを最小限にす
るため前記、ワンショットマルチ回路１２の動作時間ｔ
、は短かい程好ましい。
大２ｖ程度が好適とされている。図示した本発明の実施
例では不足電圧要素１１の設定値は例えばαＩＶｎ÷６
■、但し■ｎは定格電圧で６ａ５■とする。また、ロッ
ク時間を定めるワンショットマルチ回路１２の動作時間
ｔ１は第５図に示す様に直流分電圧Ｅｄｃの減衰時間を
考慮して実施例では６０ｍ５に設定している。そして前
記直流分電圧Ｅｄｏ□）減衰□時間より長い限りにおい
ては内部故障 ′時の動作時間遅れを最小限にす
るため前記、ワンショットマルチ回路１２の動作時間ｔ
、は短かい程好ましい。
他方高整定過電流要素１５の設定も直流分電圧Ｂｄｃの
大きさを考慮して行うもので、直流分電圧Ｅｄ０２ｖの
直流分電圧が存在しても安定した矩形波を得て正しい方
向距離判別を行うためには、Ｚ、−Ｉ＞４Ｖが必要で実
施例では高整定過電流要素１３の動作電圧Ｖｏｃ ＝
４ Ｖとする。従って、整定インピーダンスＺｓと高整
定過電流要素１５の動作電流１０゜の関係は次の通りと
なる。（定格ＩＡの場合） 、７．ａ＝ｌΩの時−１ｏｃ＝４Ａ、Ｚｓ＝２０の時、
Ｉｏ０＝２ＡＺｓ ” ４Ωの時、Ｉｏ。＝ＩＡ、Ｚｓ
＝８Ωの時、Ｉｏ０＝α５ＡＺｓ ＝ １６Ω時ｅ１０
゜＝０２５Ａ第５図は第４図の動作を説明するためのタ
イムチャート図で第８図と同様に後方至近点外部故障で
故障電圧Ｅ、が零の場合について説明したものである。
大きさを考慮して行うもので、直流分電圧Ｅｄ０２ｖの
直流分電圧が存在しても安定した矩形波を得て正しい方
向距離判別を行うためには、Ｚ、−Ｉ＞４Ｖが必要で実
施例では高整定過電流要素１３の動作電圧Ｖｏｃ ＝
４ Ｖとする。従って、整定インピーダンスＺｓと高整
定過電流要素１５の動作電流１０゜の関係は次の通りと
なる。（定格ＩＡの場合） 、７．ａ＝ｌΩの時−１ｏｃ＝４Ａ、Ｚｓ＝２０の時、
Ｉｏ０＝２ＡＺｓ ” ４Ωの時、Ｉｏ。＝ＩＡ、Ｚｓ
＝８Ωの時、Ｉｏ０＝α５ＡＺｓ ＝ １６Ω時ｅ１０
゜＝０２５Ａ第５図は第４図の動作を説明するためのタ
イムチャート図で第８図と同様に後方至近点外部故障で
故障電圧Ｅ、が零の場合について説明したものである。
図かられかる様に外部故障である罠もかかわらず区分回
路５からは出力信号が発生しているが不足電圧要素１１
は動作してワンショットマルチ−回路１２からのパルス
状のロック出力信号によシＩＮＨＩＢＩ’ｒ回路１５を
介して方向距離判別要素ＤＺｔ−ロックしているので不
要な動作をすることはない。ここで＠５図の例は整定イ
ンピーダンスＺ１と故障電流Ｉの積Ｚ１・Ｉが高整定過
電流要素１３の設定値ｖｏｃ＝ ４ ｖよシ小さい場合
で、もちろん＾整定過電流要素１５Ｆｉ動作することは
ない。
路５からは出力信号が発生しているが不足電圧要素１１
は動作してワンショットマルチ−回路１２からのパルス
状のロック出力信号によシＩＮＨＩＢＩ’ｒ回路１５を
介して方向距離判別要素ＤＺｔ−ロックしているので不
要な動作をすることはない。ここで＠５図の例は整定イ
ンピーダンスＺ１と故障電流Ｉの積Ｚ１・Ｉが高整定過
電流要素１３の設定値ｖｏｃ＝ ４ ｖよシ小さい場合
で、もちろん＾整定過電流要素１５Ｆｉ動作することは
ない。
上記は後方至近点外部故障で直流分電圧Ｅｄｏが重畳さ
れる場合の不要動作阻止について述べたものであるが内
部至近点故障の場合についても不足電圧要素１１が動作
して故障電流が小さい場合、つまりＺ８・Ｉ＜４Ｖの場
合には方向距離判別要素ＤＺの動作時間は６（ｌａｓ遅
れる。しかし、故障電流が大きい場合、すなわちｚ８・
Ｉ＞４Ｖの場合に瞬時動作できるものである。
れる場合の不要動作阻止について述べたものであるが内
部至近点故障の場合についても不足電圧要素１１が動作
して故障電流が小さい場合、つまりＺ８・Ｉ＜４Ｖの場
合には方向距離判別要素ＤＺの動作時間は６（ｌａｓ遅
れる。しかし、故障電流が大きい場合、すなわちｚ８・
Ｉ＞４Ｖの場合に瞬時動作できるものである。
上記説明は主として故障検出要素に不足電圧要素を用い
たが特にこれに限定されるものでなく電流急変検出要素
や電流補償付不足電圧要素等健全時の電圧、＊流に対し
不要の動作をしない検出要素であれば良い。さらに以上
の説明はモー特性リレーに本発明を適用する場合につい
て述べたが方向レンズ特性リレーや方向矩形特性リレー
等にも適用できることはもちろんである。
たが特にこれに限定されるものでなく電流急変検出要素
や電流補償付不足電圧要素等健全時の電圧、＊流に対し
不要の動作をしない検出要素であれば良い。さらに以上
の説明はモー特性リレーに本発明を適用する場合につい
て述べたが方向レンズ特性リレーや方向矩形特性リレー
等にも適用できることはもちろんである。
以上記載のように本発明によれば簡単な回路構成で後方
至近点外部故障によシ直流分電圧が発生する様な場合で
もその時の不足電圧を速やかに検出して直流電圧が減衰
する所定のμ適時間ワンショットマルチ回路會動作させ
高整定過電流要素との出力信号の組合せにより不要動作
せず、出力に誤信号を発生しない確実な方向判別性能を
有する高信頼度の距離継電装置を提供できる顕著な効果
がある。
至近点外部故障によシ直流分電圧が発生する様な場合で
もその時の不足電圧を速やかに検出して直流電圧が減衰
する所定のμ適時間ワンショットマルチ回路會動作させ
高整定過電流要素との出力信号の組合せにより不要動作
せず、出力に誤信号を発生しない確実な方向判別性能を
有する高信頼度の距離継電装置を提供できる顕著な効果
がある。
第１図は従来の距離継電装置の構成を示すブロック図、
第２図及び第８図は第１図の動作金示すベクトル図及び
タイムチャート図、第４図は本発明の一実施例を示す距
離継電装置のブロック図、第５図は第４図の動作を説明
するタイムチャート図である。 Ｔ、・・・電圧式カドランス、Ｔｏ・・・ギヤツブ打電
流入カドランス、１・・・メモリー回路、２・・・合成
同区５．４・・・矩形波回路、５・・・区分回路、６．
７．１２・・・タイマ、８・・・整定機構、９・・・過
電流要素、１１・・・不足電圧要素、１２・・・ワンシ
ョットマルチ回路、１５・・・畠整定過電流要素、１４
．１５・・、ＩＮ）ＪＩＢＩＴ回路、ＤＺ・・・方向距
離判別要素。 なお、図中同一符号は同−又は相当部分を示す。
第２図及び第８図は第１図の動作金示すベクトル図及び
タイムチャート図、第４図は本発明の一実施例を示す距
離継電装置のブロック図、第５図は第４図の動作を説明
するタイムチャート図である。 Ｔ、・・・電圧式カドランス、Ｔｏ・・・ギヤツブ打電
流入カドランス、１・・・メモリー回路、２・・・合成
同区５．４・・・矩形波回路、５・・・区分回路、６．
７．１２・・・タイマ、８・・・整定機構、９・・・過
電流要素、１１・・・不足電圧要素、１２・・・ワンシ
ョットマルチ回路、１５・・・畠整定過電流要素、１４
．１５・・、ＩＮ）ＪＩＢＩＴ回路、ＤＺ・・・方向距
離判別要素。 なお、図中同一符号は同−又は相当部分を示す。
Claims (1)
- 電力送配電系統の電圧を導出する電圧入力装置と、前記
電力送配電系統を流れる電流ｔ−導出する電流入力装置
と、前記電流入力装置の出力信号に所定の整定インピー
ダンス効果を与えるインピーダンス設定装置と、前記電
力送配電系統の電圧及び電流に応動し複数の回路からな
る方向距離判別要素部と、前記不足電圧要素部の出力側
に接続されたワンショットマルチ回路と、前記既設定の
整定インピーダンス及び系統の電流との乗算結果に応動
する過電法要一部とを備え、前記送配電系統の故障発生
時に前記過電流要素部が不動作の時には、前記ワンショ
ットマルチ回路の出力で方向距離判別要素部を所定時間
ロックし、前記過電流要素部が動作時には前記ワンショ
ットマルチ回路の出力信号によるロックを無効とするよ
うに動作することを特徴とした距離継電装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8186782A JPS58198114A (ja) | 1982-05-13 | 1982-05-13 | 距離継電装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8186782A JPS58198114A (ja) | 1982-05-13 | 1982-05-13 | 距離継電装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58198114A true JPS58198114A (ja) | 1983-11-18 |
| JPH0216651B2 JPH0216651B2 (ja) | 1990-04-17 |
Family
ID=13758415
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8186782A Granted JPS58198114A (ja) | 1982-05-13 | 1982-05-13 | 距離継電装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58198114A (ja) |
-
1982
- 1982-05-13 JP JP8186782A patent/JPS58198114A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0216651B2 (ja) | 1990-04-17 |
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