JPS58189583A - 制御棒集合体 - Google Patents
制御棒集合体Info
- Publication number
- JPS58189583A JPS58189583A JP57072430A JP7243082A JPS58189583A JP S58189583 A JPS58189583 A JP S58189583A JP 57072430 A JP57072430 A JP 57072430A JP 7243082 A JP7243082 A JP 7243082A JP S58189583 A JPS58189583 A JP S58189583A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- dash
- control rod
- ram
- stainless steel
- lower guide
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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Classifications
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Valve Device For Special Equipments (AREA)
- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は高速増殖炉の制御棒集合体に胸する。
一般に高速増殖炉の制御棒集合体に第１図および！２図
に示す如く構成されている。すなわち、１は下部案内管
であって、この下部案内管１の１１１部にはエントラン
スノズル２が！ｆｆうれている。そして、このエントラ
ンスノズル２は炉心支持板（図示せず）に挿入されハイ
ドロリンクホールドダウン輯により下部案内′＃１の浮
き上り會防止し、この下部案内管１を炉心内の所定位置
に保持するように構成されている。
に示す如く構成されている。すなわち、１は下部案内管
であって、この下部案内管１の１１１部にはエントラン
スノズル２が！ｆｆうれている。そして、このエントラ
ンスノズル２は炉心支持板（図示せず）に挿入されハイ
ドロリンクホールドダウン輯により下部案内′＃１の浮
き上り會防止し、この下部案内管１を炉心内の所定位置
に保持するように構成されている。
そして、この下部案内管１内には制＠棒３が上下動自在
に挿入されている。そして、この制御棒３の上端にはハ
ンドリングヘッド４が設けられている。そして、このハ
ンドリングヘッド４には制御棒駆動機構（図ボせず）の
延長管が連結され、この制御１１棒駆動機構によって制
御棒３が上下に移動され、原子炉のｉｔ＋ｌｌ ｍ會な
すように構成されている。なお、第１図は制（ｌＱＩ棒
３が上方に引抜かれ次状態を示している。１＾この制御
４Ｉ３の下端には円柱状のダッシュラム５が突設されて
いる。筐た、上記下部案内′＃ｔ１円下部には有底円筒
状のダッシュボット６が設けられている。そして、制＃
４Ｉ１３が挿入子なわち下降した場合にはこのダッシュ
ラム５が票２図に示す如くダッシュポット６内に挿入さ
れ、こｑ）ダッシュラム５の外周面とダッシュポット６
の円Ｉ！１面との間には所定の間１１７が形成されるよ
うに構成されている。そして、スクラム時にこの制御棒
３が挿入された場合、ダッシュラム５がダッシュポット
６内に進入し、このダッシュポット６円の冷却材が間隙
７から押し出され、その際の抵抗によって制御棒３の速
度？減速し２、緩衝ｉな丁ように構成されている。そし
て、このスクラム時における制御棒３の挿入特性丁なわ
ちスクラム特性音第３図に示す。第３図中人は制御棒駆
動構内のガス圧あるいはスフ−リングの付勢力によって
下向に加速される加速区間、Ｂは制御棒３が一定速度で
下部する下降区間、Ｃはダッシュラム５とダッシュボッ
ト６によって制御棒Ｓが減速されて停止するに倫区関で
ある。そして、１記したダツ／ユラム５とダツ／エボッ
ト６との間の間隙７は制御棒３の全挿入１での時間すな
わちスクラム時間が所定の＃Ｎ］以上とならないように
、かつ停止時の偽撃が所定の甑ｔ−超えないようにその
寸法が設定されている。なお、上記下部案内１ｆ１、制
御棒３の構造部材、ダッシュラム５、ダッシュポット６
軒は一般に耐食性および耐熱性の大きなオーステナイト
系ステンレス鋼で形成されている。
に挿入されている。そして、この制御棒３の上端にはハ
ンドリングヘッド４が設けられている。そして、このハ
ンドリングヘッド４には制御棒駆動機構（図ボせず）の
延長管が連結され、この制御１１棒駆動機構によって制
御棒３が上下に移動され、原子炉のｉｔ＋ｌｌ ｍ會な
すように構成されている。なお、第１図は制（ｌＱＩ棒
３が上方に引抜かれ次状態を示している。１＾この制御
４Ｉ３の下端には円柱状のダッシュラム５が突設されて
いる。筐た、上記下部案内′＃ｔ１円下部には有底円筒
状のダッシュボット６が設けられている。そして、制＃
４Ｉ１３が挿入子なわち下降した場合にはこのダッシュ
ラム５が票２図に示す如くダッシュポット６内に挿入さ
れ、こｑ）ダッシュラム５の外周面とダッシュポット６
の円Ｉ！１面との間には所定の間１１７が形成されるよ
うに構成されている。そして、スクラム時にこの制御棒
３が挿入された場合、ダッシュラム５がダッシュポット
６内に進入し、このダッシュポット６円の冷却材が間隙
７から押し出され、その際の抵抗によって制御棒３の速
度？減速し２、緩衝ｉな丁ように構成されている。そし
て、このスクラム時における制御棒３の挿入特性丁なわ
ちスクラム特性音第３図に示す。第３図中人は制御棒駆
動構内のガス圧あるいはスフ−リングの付勢力によって
下向に加速される加速区間、Ｂは制御棒３が一定速度で
下部する下降区間、Ｃはダッシュラム５とダッシュボッ
ト６によって制御棒Ｓが減速されて停止するに倫区関で
ある。そして、１記したダツ／ユラム５とダツ／エボッ
ト６との間の間隙７は制御棒３の全挿入１での時間すな
わちスクラム時間が所定の＃Ｎ］以上とならないように
、かつ停止時の偽撃が所定の甑ｔ−超えないようにその
寸法が設定されている。なお、上記下部案内１ｆ１、制
御棒３の構造部材、ダッシュラム５、ダッシュポット６
軒は一般に耐食性および耐熱性の大きなオーステナイト
系ステンレス鋼で形成されている。
一般に炉心内ｅこある部材は為速中性子の照射によって
ボイドスエリング？生じ、体格が膨張する。このため、
ダッシュラム５の外径およびダッシュボット６の内径が
変化してし１いこれらの間の間隙７の寸法が変化する。
ボイドスエリング？生じ、体格が膨張する。このため、
ダッシュラム５の外径およびダッシュボット６の内径が
変化してし１いこれらの間の間隙７の寸法が変化する。
このため第３図に示すスクラム特性のうち緩ｇ＃区間Ｃ
の特性が駕化する。この場合、上記タツンユポット６に
炉心の下部に位置し、温度が低く〃・つ中性子照射量が
小さい。これに対し制（１１４１棒３は通常に引＆状態
で使用されるため、ダッシュラム５はほぼ炉心の中心位
置８の近傍に位置し、ＯＭ＃Ｌが高くかつ中性子照射ｔ
％大きい。このため、ダッシュラム５の方がダッシュボ
ット６よりボイドスエリング量が大きく、よってタラシ
ュボット６０内径増大倉よりダッシュボット６の外径増
大量の方が大きい。このため間隙７０寸法が小さくなり
、緩衝区間Ｃの時間が長くなり、スクラム時間が長くな
る不具合がめった。このような不具合ｔｍ消するにはボ
イドスエリンダの影＊を見込んでダッシュボントロとダ
ッシュラム５との間の間隙７１あらかじめ大きくしてお
くことも考えられるが、このようにすると初期の状態に
おいてこの間隙７が過大となり、充分な緩衝上なすこと
かできず、スクラム時の備撃が大きくなる等の不具合ｉ
生じる。
の特性が駕化する。この場合、上記タツンユポット６に
炉心の下部に位置し、温度が低く〃・つ中性子照射量が
小さい。これに対し制（１１４１棒３は通常に引＆状態
で使用されるため、ダッシュラム５はほぼ炉心の中心位
置８の近傍に位置し、ＯＭ＃Ｌが高くかつ中性子照射ｔ
％大きい。このため、ダッシュラム５の方がダッシュボ
ット６よりボイドスエリング量が大きく、よってタラシ
ュボット６０内径増大倉よりダッシュボット６の外径増
大量の方が大きい。このため間隙７０寸法が小さくなり
、緩衝区間Ｃの時間が長くなり、スクラム時間が長くな
る不具合がめった。このような不具合ｔｍ消するにはボ
イドスエリンダの影＊を見込んでダッシュボントロとダ
ッシュラム５との間の間隙７１あらかじめ大きくしてお
くことも考えられるが、このようにすると初期の状態に
おいてこの間隙７が過大となり、充分な緩衝上なすこと
かできず、スクラム時の備撃が大きくなる等の不具合ｉ
生じる。
本発明はボイドスエリングｉｆｆよってスクラム特性に
影曽が与えられることがなく、より安定し次スクラム作
動ｒなさしめることができる制御棒集合体を侍ることに
ある。
影曽が与えられることがなく、より安定し次スクラム作
動ｒなさしめることができる制御棒集合体を侍ることに
ある。
本発明は下部案内管と、この下部案内管内に上下動自在
に押入される動御棒と、この附Ｉノ御棒の下部に設けら
れたターンシュラムと、上き「下部案内管の下部に設け
られたダッシュボットと？備え、上記ダッシュラムはそ
の全部あるいは一部が冷間加工され几オーステナイト糸
ステンレス鋼で形成され、また上記ダッシュポットはそ
の全部あるいは一部が冷間加工ｒしていないオーステナ
イト系ステンレス銅ま之に上１ダッシュラムに使用され
ているオーステナイト系ステンレス銅の冷間加工度より
小さな加工度で冷間加工されたオーステナイト系ステン
レス鋼で形敗し念ものである。そして、オーステナイト
系ステンレス鋼は冷間加工することによってボイドスエ
リン装置が減少し、冷間加工度か大きくなるに従ってボ
イドスエリング１の減少量も太きくなる。よってダッシ
ュラムとダッシュボットに対する温良、中性土照射■婢
の中性子照射量のｌＦは上記冷間加工度の差により相殺
され、ダッシュラムとダッシュポットのボイドスエリン
グ量ははぼ吟しくなり、これらの闇の間隙の寸法が変化
しないのでスクラム特性に影畳が与えられることがなく
、安定したスクラム作動が得られるものである。
に押入される動御棒と、この附Ｉノ御棒の下部に設けら
れたターンシュラムと、上き「下部案内管の下部に設け
られたダッシュボットと？備え、上記ダッシュラムはそ
の全部あるいは一部が冷間加工され几オーステナイト糸
ステンレス鋼で形成され、また上記ダッシュポットはそ
の全部あるいは一部が冷間加工ｒしていないオーステナ
イト系ステンレス銅ま之に上１ダッシュラムに使用され
ているオーステナイト系ステンレス銅の冷間加工度より
小さな加工度で冷間加工されたオーステナイト系ステン
レス鋼で形敗し念ものである。そして、オーステナイト
系ステンレス鋼は冷間加工することによってボイドスエ
リン装置が減少し、冷間加工度か大きくなるに従ってボ
イドスエリング１の減少量も太きくなる。よってダッシ
ュラムとダッシュボットに対する温良、中性土照射■婢
の中性子照射量のｌＦは上記冷間加工度の差により相殺
され、ダッシュラムとダッシュポットのボイドスエリン
グ量ははぼ吟しくなり、これらの闇の間隙の寸法が変化
しないのでスクラム特性に影畳が与えられることがなく
、安定したスクラム作動が得られるものである。
以下＠４図および第５図を参照して本発明の一実施例金
説明する。
説明する。
図中１０１は下部案内管でめって、この下部案内管１０
１の下端部にはエントランスノズル１０２が設けられて
いる。そして、このエントランスノズル１０２に炉心支
持板（図示せず）に挿入されハイドロリンクホールドタ
ウン鴫により下部案内管１０１の浮き上り會防止し、こ
の下部案内管１０１１に炉心内の汐「定位置に保持する
ようにｍｇ場れでいる。そして、Ｃの下部案内管１０１
内には制御棒１０３か上下動自在に挿入されている。そ
して、こυ１ＩＩＪ１１ｉｌ＋−１０３の上端にはハン
ドリングヘッド１０４か設けられている。そして、この
ハンドリングヘッド１０４にに制御棒躯動伽桝（図ホせ
ず）の延長管が連結され、この１１１ｉｌＩＩ１４１棒
躯動磯栴によって制御棒１０３か上下に移＃Ｊされ、原
子炉の１１１１１ ｍ ｋなすように構成されている。
１の下端部にはエントランスノズル１０２が設けられて
いる。そして、このエントランスノズル１０２に炉心支
持板（図示せず）に挿入されハイドロリンクホールドタ
ウン鴫により下部案内管１０１の浮き上り會防止し、こ
の下部案内管１０１１に炉心内の汐「定位置に保持する
ようにｍｇ場れでいる。そして、Ｃの下部案内管１０１
内には制御棒１０３か上下動自在に挿入されている。そ
して、こυ１ＩＩＪ１１ｉｌ＋−１０３の上端にはハン
ドリングヘッド１０４か設けられている。そして、この
ハンドリングヘッド１０４にに制御棒躯動伽桝（図ホせ
ず）の延長管が連結され、この１１１ｉｌＩＩ１４１棒
躯動磯栴によって制御棒１０３か上下に移＃Ｊされ、原
子炉の１１１１１ ｍ ｋなすように構成されている。
なお、ｗＪ１図は制御１Ｉｈ１０３が上方に引掻かれた
状Ｄ 會７１Ｔ している。１次、仁の制御４１棒１０
３の下端には円柱状の夕°ツシュラム１０５が突設石れ
ている。また、上記下部案内′＃１０１内下部にに有底
円筒状のダッシュポンド１０６が設けられている。そし
て、制御！′ｌｌ５１０３が挿入子なわち工師した場合
に扛このターンシュラム１０５が第５図に示ス如くダッ
シュポット１０６内に捧人され、この夕′ツシュラム１
０５の外８ＩｔＩとダッシュポット１０６の内ｊｉｉＩ
［ｉ′Ｉとの間には所定の間隙１０７が形成されるよう
に構成されている。そして、メタ２ム時にこの制御＄
１０３か押入された場合、ダッシュラム１０５か夕”ツ
シュボット１０６内に過大し、このダッシュポット１０
６内の冷却材が蘭陳１０７から押し出され、その際の抵
抗によって制御棒１０３の速度を秋連し、緩衝ｒな丁よ
うにＩｌ底さｎている。そして、このターンシュラム１
０５とダッシュポット１０６との間の関＠１０７Ｆ１劃
＃＊１０３の全挿入１での時間丁なわちスクラム時間が
所定の時間以上とならないように、かつ停止時のｌｌｌ
１ｓがＰＩＴ定の油葡超えないようにその寸法が設定さ
れている。そして、上記下部案内管１０１、制御棒１０
３の構造部材、ダッシュラム１０５、ダッシュポット１
０６１１１１は耐食性および耐熱性の大きなオーステナ
イト系ステンレス鋼で形成されている。
状Ｄ 會７１Ｔ している。１次、仁の制御４１棒１０
３の下端には円柱状の夕°ツシュラム１０５が突設石れ
ている。また、上記下部案内′＃１０１内下部にに有底
円筒状のダッシュポンド１０６が設けられている。そし
て、制御！′ｌｌ５１０３が挿入子なわち工師した場合
に扛このターンシュラム１０５が第５図に示ス如くダッ
シュポット１０６内に捧人され、この夕′ツシュラム１
０５の外８ＩｔＩとダッシュポット１０６の内ｊｉｉＩ
［ｉ′Ｉとの間には所定の間隙１０７が形成されるよう
に構成されている。そして、メタ２ム時にこの制御＄
１０３か押入された場合、ダッシュラム１０５か夕”ツ
シュボット１０６内に過大し、このダッシュポット１０
６内の冷却材が蘭陳１０７から押し出され、その際の抵
抗によって制御棒１０３の速度を秋連し、緩衝ｒな丁よ
うにＩｌ底さｎている。そして、このターンシュラム１
０５とダッシュポット１０６との間の関＠１０７Ｆ１劃
＃＊１０３の全挿入１での時間丁なわちスクラム時間が
所定の時間以上とならないように、かつ停止時のｌｌｌ
１ｓがＰＩＴ定の油葡超えないようにその寸法が設定さ
れている。そして、上記下部案内管１０１、制御棒１０
３の構造部材、ダッシュラム１０５、ダッシュポット１
０６１１１１は耐食性および耐熱性の大きなオーステナ
イト系ステンレス鋼で形成されている。
そして、上記ダッシュラムｌ０５ｕオーステナイ計系ス
テンレス銅を溶体化処理で形成したのち、冷間加工を加
えたものである。′ｔた、上記ターツシエボット１０６
σオーステナイト系ステンレス鋼【溶体化処理で形成し
７次１ｍの材料あるいはこれに上記ダッシュラム１０５
の冷間〃ロ工度より小さな加工度で冷間加工したもので
ある。したがって、このダッシュラム１０５と夕゛ツシ
エボット１０６との間に所冗の冷間加工度の差が与えら
れ１おり、この冷関加工展の差は両者に対する中性子照
射条件の差に対応して以下の如く設定されている。
テンレス銅を溶体化処理で形成したのち、冷間加工を加
えたものである。′ｔた、上記ターツシエボット１０６
σオーステナイト系ステンレス鋼【溶体化処理で形成し
７次１ｍの材料あるいはこれに上記ダッシュラム１０５
の冷間〃ロ工度より小さな加工度で冷間加工したもので
ある。したがって、このダッシュラム１０５と夕゛ツシ
エボット１０６との間に所冗の冷間加工度の差が与えら
れ１おり、この冷関加工展の差は両者に対する中性子照
射条件の差に対応して以下の如く設定されている。
すなわち、炉心内における軸方図の温度分布および中性
子照射量の分布に第６図に示す如きＳＯであり、こＯよ
うな特性は設計時あるいは運転実績のデータの解析によ
ってあらかじめ知られている。よって、ｋ！Ｊ６図に示
す如くダッシュラム１０５およびダッシュポット１０６
の炉心に対する位置？＊＊Ｐ＊にこのような分布特性に
対応させればダッシュラム１０５およびダッシュポット
１０６の温度、中性子照射量等の中性子照射条件會それ
ぞれ求めることができる。
子照射量の分布に第６図に示す如きＳＯであり、こＯよ
うな特性は設計時あるいは運転実績のデータの解析によ
ってあらかじめ知られている。よって、ｋ！Ｊ６図に示
す如くダッシュラム１０５およびダッシュポット１０６
の炉心に対する位置？＊＊Ｐ＊にこのような分布特性に
対応させればダッシュラム１０５およびダッシュポット
１０６の温度、中性子照射量等の中性子照射条件會それ
ぞれ求めることができる。
なお、制−棒１０３は原子炉運転中における位置が変更
される場４ｒ％あるか、このような場合には各位置にお
ける時間から平均的な中性子照射条件會求めれはよい。
される場４ｒ％あるか、このような場合には各位置にお
ける時間から平均的な中性子照射条件會求めれはよい。
久にこのような中性子照ＪＦＩＳ件から、ダッシュラム
１０５およびタラシュホント１０６會ＰｉＪ−の材料で
形成した場合にこれらダッシュラム１０５およびダッシ
ュポット１０６に生じるボイドスエリングのＪｉｔ求め
る。なお、オーステナイト系ステンレス鋼に対する中性
子照射条件トホイドスエリングとの関係は爽験的に知ら
れている。たとえに第７図には中性子照射量を一定とし
た場合における温度とボイドスエリング量との特性１示
す。またＩ！８図には温度【一定とした場合における中
性子照射量とポイドスエリングとの特性１示す。よって
、これらの特性から、上記ダッシュラム１０５とダッシ
ュポット１０６￥ｒｆｉｉＪ−材料で形成した場合にこ
れらに生じるボイドスエリング量會求めることができる
。
１０５およびタラシュホント１０６會ＰｉＪ−の材料で
形成した場合にこれらダッシュラム１０５およびダッシ
ュポット１０６に生じるボイドスエリングのＪｉｔ求め
る。なお、オーステナイト系ステンレス鋼に対する中性
子照射条件トホイドスエリングとの関係は爽験的に知ら
れている。たとえに第７図には中性子照射量を一定とし
た場合における温度とボイドスエリング量との特性１示
す。またＩ！８図には温度【一定とした場合における中
性子照射量とポイドスエリングとの特性１示す。よって
、これらの特性から、上記ダッシュラム１０５とダッシ
ュポット１０６￥ｒｆｉｉＪ−材料で形成した場合にこ
れらに生じるボイドスエリング量會求めることができる
。
次にこれらダッシュラム１０５とダッシュポット１０６
に生じるボイドスエリング量の差を相殺するに必要な冷
間加工度の差ｔ−求める。一般にオーステナイト系ステ
ンレス鋼は冷間加工會施こ丁ことによってボイドスエリ
ング量が減少し、しかも冷間加工度が大きくなるに従っ
てボイドスエリングの減少量も大きくなることが知られ
ている。なお、帛９図にはこの特性の一例髪示す。よっ
て、このような特性から上記夕゛ツシュラム１０５とダ
ッシュポット１０６の中性子照射条件の差によるボイド
スエリング１の差音ちょうど相殺するに必要な？’ｌｌ
ｔ間加工度の差を求めることがで襄るものでろる。
に生じるボイドスエリング量の差を相殺するに必要な冷
間加工度の差ｔ−求める。一般にオーステナイト系ステ
ンレス鋼は冷間加工會施こ丁ことによってボイドスエリ
ング量が減少し、しかも冷間加工度が大きくなるに従っ
てボイドスエリングの減少量も大きくなることが知られ
ている。なお、帛９図にはこの特性の一例髪示す。よっ
て、このような特性から上記夕゛ツシュラム１０５とダ
ッシュポット１０６の中性子照射条件の差によるボイド
スエリング１の差音ちょうど相殺するに必要な？’ｌｌ
ｔ間加工度の差を求めることがで襄るものでろる。
なお、本発明は上記の一実施例には限定されてない。
たとえばダッシュラム、ダッシュポット全体管前述の如
く冷間加工度に差音与えた材料で形成する必要ＦＸなく
、一部のみたとえばダッシュラムの外周面の部分、ダッ
シュポットの内周面０部分のみｔ−前述の如く冷間加工
度に差を与えたオーステナイト系ステンレス鋼で形成し
てもよい。
く冷間加工度に差音与えた材料で形成する必要ＦＸなく
、一部のみたとえばダッシュラムの外周面の部分、ダッ
シュポットの内周面０部分のみｔ−前述の如く冷間加工
度に差を与えたオーステナイト系ステンレス鋼で形成し
てもよい。
上述の如く本発明に下部案内管と、この下部案内管内に
上下動自在に挿入された制御棒と、この制御棒の下部に
設けられたダッシュラムと、 ・上記下部案内管
の下部にＷｉけられ几ダッシュボットとｔ備え、上記ダ
ッシュラムはその全部あるいは一部が冷関刀ロエきれた
オーステナイト系ステンレス鋼で形成され、また上記ダ
ッシュポットはその全部あるいは一部が冷間加工ｒして
いないオーステナイト糸ステンレスｆ１１４または上記
ダッシュラムに使用されているオーステナイト系ステン
レス鋼の冷間加工度より小さな加工度で冷間加工された
オーステナイト系ステンレス鋼で形成したものである。
上下動自在に挿入された制御棒と、この制御棒の下部に
設けられたダッシュラムと、 ・上記下部案内管
の下部にＷｉけられ几ダッシュボットとｔ備え、上記ダ
ッシュラムはその全部あるいは一部が冷関刀ロエきれた
オーステナイト系ステンレス鋼で形成され、また上記ダ
ッシュポットはその全部あるいは一部が冷間加工ｒして
いないオーステナイト糸ステンレスｆ１１４または上記
ダッシュラムに使用されているオーステナイト系ステン
レス鋼の冷間加工度より小さな加工度で冷間加工された
オーステナイト系ステンレス鋼で形成したものである。
そして、オーステナイト系ステンレス鋼は冷間加工する
ことによってボイドスエリ／グ量が減少し、冷間加工度
が大きくなるに従ってポイドスエリング量の減少量も大
きくなる。よってダッシュラムと夕“ツシュボットに対
する温度、中性子照射１ｉ勢の中性子照射量の差は上記
冷間加工度の差により相殺され、ダッシュラムとダッシ
ュポットのボ１ドスエリングｔははｔよ等しくなり、こ
れらの間の間隙の寸法がｉ化しないのでスクラム特性に
影智が与えられることがなく、女定したスクラム作動が
得られる勢その効果は大でおる。
ことによってボイドスエリ／グ量が減少し、冷間加工度
が大きくなるに従ってポイドスエリング量の減少量も大
きくなる。よってダッシュラムと夕“ツシュボットに対
する温度、中性子照射１ｉ勢の中性子照射量の差は上記
冷間加工度の差により相殺され、ダッシュラムとダッシ
ュポットのボ１ドスエリングｔははｔよ等しくなり、こ
れらの間の間隙の寸法がｉ化しないのでスクラム特性に
影智が与えられることがなく、女定したスクラム作動が
得られる勢その効果は大でおる。
第１図および第２図は従来例ｒ示し、第１図に全体の縦
断面図、第２図にダッシュラムとダッシュポットの部分
の縦ＩＩｒ ｉｎ図である。筐た、第３図はスクラム籍
性髪示す鯨図である。第４図および第５図に本発明の一
笑施例全示し、第４図は全体の縦断面図、第５図はダッ
シュラムとダッシュポットの部分の縦断面図である。ま
た、第６図は炉心の温度、中性子照射口の分布および制
御棒集合体との位を関係會示す図、第７図は温度に対す
るボイドスエリングの特性を示す線図、第８図は中性子
照射量に対するボイドスエリングＯＷ性髪示す線図、第
９図は冷間加工度がボイドスエリングに与える影ｓｒ示
す１ＩｉＩ因である。 １０１・・・下部系内管、１０３・・・制御棒、１０５
・・・−ツ７ユラム、１０６・・ダッシュポット、１０
７・・・ダッシュラム。 出願人代理人 弁理士 鈴 江 武 彦牲−ｊ 第２図 第３図 （才′シ）吋翫 第５図 第６図 第７図 第Ｓ図 刺を１蔑’ｔｔｔ ｎ１ｒｙ？（Ｅ＞０．ＩＭｅｖ）第
９図 ＋１−１）！’！、１１％−（Ｅ＞０．ＩＭｅｖ）手続
補正書 昭和５７年：Ｓ・月ｔ 日 １、事件の表示 特願昭５７−７２４３０ 号 ２、発明の名称 制御棒集合体 ：３．補ＩＥをする者 事件との関係 特許出願人 （３０７） 東京芝浦電気株式会社 ４、代理人 ５、自発補正 ７、補正の内容 〕ｒζ２明■・
′・１争鵠占８に変更なし）＜ＩＩ゛・ｌ −１＋１、
□苧
断面図、第２図にダッシュラムとダッシュポットの部分
の縦ＩＩｒ ｉｎ図である。筐た、第３図はスクラム籍
性髪示す鯨図である。第４図および第５図に本発明の一
笑施例全示し、第４図は全体の縦断面図、第５図はダッ
シュラムとダッシュポットの部分の縦断面図である。ま
た、第６図は炉心の温度、中性子照射口の分布および制
御棒集合体との位を関係會示す図、第７図は温度に対す
るボイドスエリングの特性を示す線図、第８図は中性子
照射量に対するボイドスエリングＯＷ性髪示す線図、第
９図は冷間加工度がボイドスエリングに与える影ｓｒ示
す１ＩｉＩ因である。 １０１・・・下部系内管、１０３・・・制御棒、１０５
・・・−ツ７ユラム、１０６・・ダッシュポット、１０
７・・・ダッシュラム。 出願人代理人 弁理士 鈴 江 武 彦牲−ｊ 第２図 第３図 （才′シ）吋翫 第５図 第６図 第７図 第Ｓ図 刺を１蔑’ｔｔｔ ｎ１ｒｙ？（Ｅ＞０．ＩＭｅｖ）第
９図 ＋１−１）！’！、１１％−（Ｅ＞０．ＩＭｅｖ）手続
補正書 昭和５７年：Ｓ・月ｔ 日 １、事件の表示 特願昭５７−７２４３０ 号 ２、発明の名称 制御棒集合体 ：３．補ＩＥをする者 事件との関係 特許出願人 （３０７） 東京芝浦電気株式会社 ４、代理人 ５、自発補正 ７、補正の内容 〕ｒζ２明■・
′・１争鵠占８に変更なし）＜ＩＩ゛・ｌ −１＋１、
□苧
Claims (1)
- 下部案内管と、この下部案内管内に上下＠自在に挿入さ
れる制御棒と、この制御棒の下部に設けられたダッシュ
ラムと、上記下部案内管の下部に設けられたダッシュポ
ットとｔ−ｍえ、上記ダッシュラムはその全部あるいは
一部が冷間加工されたオーステナイト系ステンレス鋼で
形成され、また上記ダッシュポットはその全部あるいは
一部が冷関加工會していないオーステナイト系ステンレ
ス鋼または上記ダッシュラムに使用されているオーステ
ナイト系ステンレス−の冷間加工度より小さな加工度で
冷間加工され友オーステナイト系ステンレス−で形成さ
れていることｔ−特徴とする制御４１１棒集合体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57072430A JPS58189583A (ja) | 1982-04-28 | 1982-04-28 | 制御棒集合体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57072430A JPS58189583A (ja) | 1982-04-28 | 1982-04-28 | 制御棒集合体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58189583A true JPS58189583A (ja) | 1983-11-05 |
| JPH0352598B2 JPH0352598B2 (ja) | 1991-08-12 |
Family
ID=13489065
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57072430A Granted JPS58189583A (ja) | 1982-04-28 | 1982-04-28 | 制御棒集合体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58189583A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6337296A (ja) * | 1986-07-31 | 1988-02-17 | 株式会社東芝 | 原子炉用制御棒 |
-
1982
- 1982-04-28 JP JP57072430A patent/JPS58189583A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6337296A (ja) * | 1986-07-31 | 1988-02-17 | 株式会社東芝 | 原子炉用制御棒 |
| JPH0533757B2 (ja) * | 1986-07-31 | 1993-05-20 | Tokyo Shibaura Electric Co |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0352598B2 (ja) | 1991-08-12 |
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