JPH0248878B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0248878B2 JPH0248878B2 JP56058415A JP5841581A JPH0248878B2 JP H0248878 B2 JPH0248878 B2 JP H0248878B2 JP 56058415 A JP56058415 A JP 56058415A JP 5841581 A JP5841581 A JP 5841581A JP H0248878 B2 JPH0248878 B2 JP H0248878B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cladding tube
- pellets
- lower cladding
- tube
- control rod
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 239000008188 pellet Substances 0.000 claims description 51
- 238000005253 cladding Methods 0.000 claims description 49
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 claims description 20
- 230000007423 decrease Effects 0.000 claims description 5
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 claims 3
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 claims 2
- 238000009423 ventilation Methods 0.000 claims 2
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 6
- 230000008961 swelling Effects 0.000 description 5
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 238000003908 quality control method Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、高速増殖炉用制御棒集合体に内蔵す
るベント型制御棒に係り、とくに原子炉中で使用
時にB4Cから発生する気体を放出する機構を備え
たベント型制御棒用吸収ピンに関する。
るベント型制御棒に係り、とくに原子炉中で使用
時にB4Cから発生する気体を放出する機構を備え
たベント型制御棒用吸収ピンに関する。
高速増殖炉では炉心内に制御棒集合体を装荷し
ているが、その集合体中に内蔵するベント型制御
棒は筒状ガイドチユーブ内に保護管を介して多数
本の吸収ピンが配列されてなるものである。そし
て、その吸収ピンは第１図に示したような構成に
なつている。
ているが、その集合体中に内蔵するベント型制御
棒は筒状ガイドチユーブ内に保護管を介して多数
本の吸収ピンが配列されてなるものである。そし
て、その吸収ピンは第１図に示したような構成に
なつている。
すなわち、円柱状に圧粉成形した複数のB4Cペ
レツト８（Ｂ―10を含んでいる）を積層して収納
する下部被覆管７と、この下部被覆管７の下部を
閉塞する下部端栓９と、前記下部被覆管７に中間
端栓５を介して連続し上部空間を構成する上部被
覆管３と、この上部被覆管３の上部を閉塞する上
部端栓１と、上部被覆管３内の上部空間とB4Cペ
レツト収納部とを区切り固定するための中間端栓
５と、下部被覆管７のB4Cペレツト収納部と、上
部被覆管３の空間とを連通させるベントチユーブ
２とが前記中間端栓５に固定されたものからなつ
ている。また上部被覆管３の下部側面には通気孔
４が設けられており、この通気孔４はB4Cペレツ
ト８から発生するHeガスがベントチユーブ２お
よび上部空間を通り被覆管３外の液体冷却材中に
放出できるようになつている。なお、ペレツト８
はスプリング６により位置ずれしないように押圧
されている。しかしながら、上記構成の吸収ピン
においては上記Heガスの放出通路が逆に液体冷
却材の浸入通路となり逆流するため原子炉冷却材
の使用条件において、浸入した冷却材がベイント
チユーブ２を越えて逆流しない範囲内に設定する
必要がある。
レツト８（Ｂ―10を含んでいる）を積層して収納
する下部被覆管７と、この下部被覆管７の下部を
閉塞する下部端栓９と、前記下部被覆管７に中間
端栓５を介して連続し上部空間を構成する上部被
覆管３と、この上部被覆管３の上部を閉塞する上
部端栓１と、上部被覆管３内の上部空間とB4Cペ
レツト収納部とを区切り固定するための中間端栓
５と、下部被覆管７のB4Cペレツト収納部と、上
部被覆管３の空間とを連通させるベントチユーブ
２とが前記中間端栓５に固定されたものからなつ
ている。また上部被覆管３の下部側面には通気孔
４が設けられており、この通気孔４はB4Cペレツ
ト８から発生するHeガスがベントチユーブ２お
よび上部空間を通り被覆管３外の液体冷却材中に
放出できるようになつている。なお、ペレツト８
はスプリング６により位置ずれしないように押圧
されている。しかしながら、上記構成の吸収ピン
においては上記Heガスの放出通路が逆に液体冷
却材の浸入通路となり逆流するため原子炉冷却材
の使用条件において、浸入した冷却材がベイント
チユーブ２を越えて逆流しない範囲内に設定する
必要がある。
この要求を解決させるためにはつぎの(1)式を満
たすことがある。
たすことがある。
hv−ｈ＝１／Ａ（Ｖ−VP）＞０ ……(1)
ここで、hv：中間端栓の上面からのベントチ
ユーブ高さ ｈ：上部被覆管に冷却材が浸入する高
さ Ａ：上部被覆管の断面積からベントチ
ユーブの断面積を引いた第２図に示すＡ部
の面積 VP：吸収ピン内の冷却材浸入を許さ
ない部分の体積（B4Cペレツト収納部）。
ただし、ベント型制御棒は、原子炉内で鉛
直に設置されるため第１図の〓部体積を考
慮する。
ユーブ高さ ｈ：上部被覆管に冷却材が浸入する高
さ Ａ：上部被覆管の断面積からベントチ
ユーブの断面積を引いた第２図に示すＡ部
の面積 VP：吸収ピン内の冷却材浸入を許さ
ない部分の体積（B4Cペレツト収納部）。
ただし、ベント型制御棒は、原子炉内で鉛
直に設置されるため第１図の〓部体積を考
慮する。
Ｖ：吸収ピン内の気体部の体積。
これは、原子炉内の冷却材条件（温度，圧力）に
より変動する。
より変動する。
Ｖ＝Ｔ／T′・P′／ＰV′
ここで、T′・P′，V′は変動前の冷却材温度，圧
力，および吸収ピンの気体部の体積。
力，および吸収ピンの気体部の体積。
さらに吸収ピンの長さはベントチユーブ２の長
さ（hv）に支配されるため、原子炉冷却材変動
条件を一定とすると、(1)式よりベントチユーブ２
の長さはVPに依存し、VPが少い程吸収ピンの長
さは短くなる。
さ（hv）に支配されるため、原子炉冷却材変動
条件を一定とすると、(1)式よりベントチユーブ２
の長さはVPに依存し、VPが少い程吸収ピンの長
さは短くなる。
上記VPは第１図〓印で示す空間であるが、こ
のうち、B4Cペレツト８と下部被覆管７との間隙
が占める割合は大きい。この空間は吸収ピンの使
用中におけるスウエリングおよび熱膨張による
B4Cペレツト８を下部被覆管７が干渉しない範囲
を維持しなければならない。すなわち、以下の(2)
式を満足させる必要がある。
のうち、B4Cペレツト８と下部被覆管７との間隙
が占める割合は大きい。この空間は吸収ピンの使
用中におけるスウエリングおよび熱膨張による
B4Cペレツト８を下部被覆管７が干渉しない範囲
を維持しなければならない。すなわち、以下の(2)
式を満足させる必要がある。
ｇ＝（１＋βC T＋βC S）DC
−（１＋βP T＋βP S）DP ……(2)
ここで、ｇ：下部被覆管７とB4Cペレツト８と
のギヤツプ DC：下部被覆管７の内径 DP：B4Cペレツト８の外径 βC T：下部被覆管７の熱膨張率 βC S：下部被覆管のスウエリング膨張率 βP T：B4Cペレツト８の熱膨張率 βP S：B4Cペレツト８のスウエリング膨
張率 (2)式でβC TとβP Tは使用中における変化は少く長寿
命化をねらうと、βC SとβP Sが問題となり、B4Cペレ
ツト８の場合、βP Sが支配的となる。さらにβP Sは
B4Cペレツト中に含まれるＢ―10の熱焼度に比例
することが知られている。この燃焼度は(3)式で示
される。
のギヤツプ DC：下部被覆管７の内径 DP：B4Cペレツト８の外径 βC T：下部被覆管７の熱膨張率 βC S：下部被覆管のスウエリング膨張率 βP T：B4Cペレツト８の熱膨張率 βP S：B4Cペレツト８のスウエリング膨
張率 (2)式でβC TとβP Tは使用中における変化は少く長寿
命化をねらうと、βC SとβP Sが問題となり、B4Cペレ
ツト８の場合、βP Sが支配的となる。さらにβP Sは
B4Cペレツト中に含まれるＢ―10の熱焼度に比例
することが知られている。この燃焼度は(3)式で示
される。
Ｂ＝∫N・φσdt ……(3)
ここで、Ｂ：燃焼度
Ｎ：B4C単位体積当りのＢ―10量
φ：中性子束
σ：Ｂ―10の反応断面積、
ｔ：時間
また、上記燃焼度は軸方向に沿う分布形を有
し、第３図は上記吸収ピンを安全棒に使用した場
合炉心から該安全棒をある程度引抜いた状態で使
用された際の該安全棒におけるＢ―10の燃焼度分
布の例を示している。
し、第３図は上記吸収ピンを安全棒に使用した場
合炉心から該安全棒をある程度引抜いた状態で使
用された際の該安全棒におけるＢ―10の燃焼度分
布の例を示している。
本発明は上記事情にかんがみてなされたもの
で、B4Cペレツトと被覆管との隙間（ギヤツプ）
を必要最少限とし、かつB4Cペレツトの収納空間
を小さくしスウエリングによる被覆管との干渉を
避けて全体の長さを短くし得るベント型制御棒用
吸収ピンを提供することにある。
で、B4Cペレツトと被覆管との隙間（ギヤツプ）
を必要最少限とし、かつB4Cペレツトの収納空間
を小さくしスウエリングによる被覆管との干渉を
避けて全体の長さを短くし得るベント型制御棒用
吸収ピンを提供することにある。
以下第４図および第５図を参照しながら本願第
１発明の実施例を説明する。なお、図中第１図と
同一部分には同一符号で示し重複する部分の説明
を省略する。すなわち、第４図に示す本願第１発
明の第１の実施例では、下部被覆管７に装填され
た最下端部のB4Cペレツト８Ｃの直径は小さく、
中央のペレツト８ｂは前記８ｃより大きくし、上
部のペレツト８ａの直径をさらに８ｂより大きく
形成してなるものである。
１発明の実施例を説明する。なお、図中第１図と
同一部分には同一符号で示し重複する部分の説明
を省略する。すなわち、第４図に示す本願第１発
明の第１の実施例では、下部被覆管７に装填され
た最下端部のB4Cペレツト８Ｃの直径は小さく、
中央のペレツト８ｂは前記８ｃより大きくし、上
部のペレツト８ａの直径をさらに８ｂより大きく
形成してなるものである。
この実施例から明らかなように被覆管７の軸方
向下方に向うに従つて、B4Cペレツト８と下部被
覆管７とのギヤツプは拡がる。
向下方に向うに従つて、B4Cペレツト８と下部被
覆管７とのギヤツプは拡がる。
また第５図に示す本願第１発明の第２の実施例
では前記B4Cペレツト８ａ〜８ｃの長さをB4Cペ
レツト外径が小さくなるので対応させ短かくして
いる。
では前記B4Cペレツト８ａ〜８ｃの長さをB4Cペ
レツト外径が小さくなるので対応させ短かくして
いる。
このように本願第１発明の実施例を示す第４図
と第５図ではペレツト８ａ，８ｂ，８ｃは上方か
ら順次直径が小さくなるので被覆管７の内面との
ギヤツプは下部から上部へ向けて狭まつている。
と第５図ではペレツト８ａ，８ｂ，８ｃは上方か
ら順次直径が小さくなるので被覆管７の内面との
ギヤツプは下部から上部へ向けて狭まつている。
以上説明した本願第１発明の第１と第２の実施
例は、第３図のＢ―10燃焼度分布に適合したもの
で、図示の様にＢ―10燃焼度分布に沿つてB4Cペ
レツト８と下部被覆管７とのギヤツプを調節して
いるため寿命末期にはB4Cペレツト８と下部被覆
管７とのギヤツプは同じとなる。
例は、第３図のＢ―10燃焼度分布に適合したもの
で、図示の様にＢ―10燃焼度分布に沿つてB4Cペ
レツト８と下部被覆管７とのギヤツプを調節して
いるため寿命末期にはB4Cペレツト８と下部被覆
管７とのギヤツプは同じとなる。
したがつて、初期におけるB4Cペレツト８と下
部被覆管７とのギヤツプは、必要最少限のギヤツ
プとすることができる。したがつて(1)式で示す
VPは合理的に設定でき、よつてhvは合理的な長
さを得ることが可能となる。
部被覆管７とのギヤツプは、必要最少限のギヤツ
プとすることができる。したがつて(1)式で示す
VPは合理的に設定でき、よつてhvは合理的な長
さを得ることが可能となる。
さらに第２の実施例ではB4Cペレツト外径を小
さくするのに合わせてペレツトの長さを短かくす
ることで、B4Cペレツト８を下部被覆管内に装荷
する際の誤装荷に対する品質管理を容易にする効
果がある。
さくするのに合わせてペレツトの長さを短かくす
ることで、B4Cペレツト８を下部被覆管内に装荷
する際の誤装荷に対する品質管理を容易にする効
果がある。
次に第６図および第７図を参照しながら本願第
２発明について説明する。
２発明について説明する。
第６図に示す本願第２発明の第１の実施例は、
B4Cペレツト８ｄ〜８ｊの各々の長さも等しく
し、前記B4CペレツトのＢ―10濃縮度を軸方向で
下方にいくにしたがつて小さくしたものである。
B4Cペレツト８ｄ〜８ｊの各々の長さも等しく
し、前記B4CペレツトのＢ―10濃縮度を軸方向で
下方にいくにしたがつて小さくしたものである。
第７図に示す本願第２発明の第２の実施例は
B4Cペレツト８ｋ〜８ｒの外径を軸方向に一定と
して前記B4CペレツトのＢ―10濃縮度を軸方向で
下方にいくにしたがつて小さくし、濃縮度が小さ
くなるのに対応させB4Cペレツト８ｋ〜８ｒの長
さを順次短かく変えたベント型吸収ピンである。
B4Cペレツト８ｋ〜８ｒの外径を軸方向に一定と
して前記B4CペレツトのＢ―10濃縮度を軸方向で
下方にいくにしたがつて小さくし、濃縮度が小さ
くなるのに対応させB4Cペレツト８ｋ〜８ｒの長
さを順次短かく変えたベント型吸収ピンである。
ところで、B4Cペレツト８のスウエリングは、
前記(2)式で説明のごとく、B4Cペレツト８中に含
まれるＢ―10の燃焼度に比例することが知らてい
る。
前記(2)式で説明のごとく、B4Cペレツト８中に含
まれるＢ―10の燃焼度に比例することが知らてい
る。
また、この燃焼度は前記(3)式で説明した通り、
中性子束と、B4Cペレツト８の単位体積当りのＢ
―10の量（Ｂ―10の濃縮度）で決まる。つまり、
B4Cペレツト８のＢ―10濃縮度を軸方向に変えた
本願第２発明の第１および第２の実施例では(3)式
に示すＢ―10燃焼度が軸方向に均一化できる。し
たがつて、B4Cペレツト８と下部被覆管７とのギ
ヤツプ部（体積）を合理的に縮小化が計れ(1)式の
VPを合理的に設定できる結果hvを合理的長さに
設定することが可能となる。
中性子束と、B4Cペレツト８の単位体積当りのＢ
―10の量（Ｂ―10の濃縮度）で決まる。つまり、
B4Cペレツト８のＢ―10濃縮度を軸方向に変えた
本願第２発明の第１および第２の実施例では(3)式
に示すＢ―10燃焼度が軸方向に均一化できる。し
たがつて、B4Cペレツト８と下部被覆管７とのギ
ヤツプ部（体積）を合理的に縮小化が計れ(1)式の
VPを合理的に設定できる結果hvを合理的長さに
設定することが可能となる。
また本願第２発明の第２の実施例ではB4Cペレ
ツト８ｋ〜８ｒの長さを変えることで第５図に示
す本願第１発明の第２の実施例と同様に品質管理
が容易になる効果がある。
ツト８ｋ〜８ｒの長さを変えることで第５図に示
す本願第１発明の第２の実施例と同様に品質管理
が容易になる効果がある。
以上説明したように本発明に係るベント型制御
棒用吸収ピンはその制御棒の可動範囲の空間的制
限の中で、可能な限りB4Cペレツトと被覆管との
干渉に対する余裕が生じるので長期間の使用が可
能となる効果がある。
棒用吸収ピンはその制御棒の可動範囲の空間的制
限の中で、可能な限りB4Cペレツトと被覆管との
干渉に対する余裕が生じるので長期間の使用が可
能となる効果がある。
第１図は従来のベント型制御棒用吸収ピンを示
す縦断面図、第２図は第１図におけるＺ―Ｚ矢視
方向を切断して示す断面図、第３図は制御棒用吸
収ピンを安全棒に使用した場合の代表的なＢ―10
燃焼度分布を示す曲線図、第４図および第５図は
本願第１発明に係るベント型制御棒用吸収ピンの
各実施例を示す縦断面図、第６図および第７図は
本願第２発明に係るベント型制御棒用吸収ピンの
実施例を示す縦断面図である。 １…上部端栓、２…ベントチユーブ、３…上部
被覆管、４…ベントホール、５…中部端栓、６…
スプリング、７…下部被覆管、８…B4Cペレツ
ト、９…下部端栓。
す縦断面図、第２図は第１図におけるＺ―Ｚ矢視
方向を切断して示す断面図、第３図は制御棒用吸
収ピンを安全棒に使用した場合の代表的なＢ―10
燃焼度分布を示す曲線図、第４図および第５図は
本願第１発明に係るベント型制御棒用吸収ピンの
各実施例を示す縦断面図、第６図および第７図は
本願第２発明に係るベント型制御棒用吸収ピンの
実施例を示す縦断面図である。 １…上部端栓、２…ベントチユーブ、３…上部
被覆管、４…ベントホール、５…中部端栓、６…
スプリング、７…下部被覆管、８…B4Cペレツ
ト、９…下部端栓。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 下部側面に通気孔を有する上部被覆管と、こ
の上部被覆管の下部に中間端栓を介して連結され
た下部被覆管と、前記上部および下部被覆管の両
端を閉塞する端栓と、前記中間端栓に取り付けら
れ前記下部被覆管と上部被覆管との空間を連通す
るベントチユーブと、前記下部被覆管内に装填さ
れた複数個のB4Cペレツトとを具備したベント型
制御棒用吸収ピンにおいて、前記下部被覆管内に
下方に沿つて順次外径が縮少した複数個のB4Cペ
レツトが装填されてなることを特徴とするベント
型制御棒用吸収ピン。 ２ 下部側面に通気孔を有する上部被覆管と、こ
の上部被覆管の下部に中間端栓を介して連結され
た下部被覆管と、前記上部および下部被覆管の両
端を閉塞する端栓と、前記中間端栓に取り付けら
れた前記下部被覆管と上部被覆管との空間を連通
するベントチユーブと、前記下部被覆管内に装填
された複数個のB4Cペレツトとを具備したベント
型制御棒用吸収ピンにおいて、前記下部被覆管内
に軸方向に下方にいくにしたがつて順次Ｂ―10濃
縮度を小さくした複数個のB4Cペレツトが装填さ
れてなることを特徴とするベント型制御棒用吸収
ピン。 ３ 下部被覆管内に軸方向に下方にいくにしたが
つて順次B4Cペレツトの長さを短くした複数個の
B4Cペレツトが装填されてなることを特徴とする
特許請求の範囲第１項記載のベント型制御棒用吸
収ピン。 ４ 下部被覆管内に軸方向に下方にいくにしたが
つて順次B4Cペレツトの長さを短くした複数個の
B4Cペレツトが装填されてなることを特徴とする
特許請求の範囲第２項記載のベント型制御棒用吸
収ピン。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56058415A JPS57173786A (en) | 1981-04-20 | 1981-04-20 | Absorbing pin for vent type control rod |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56058415A JPS57173786A (en) | 1981-04-20 | 1981-04-20 | Absorbing pin for vent type control rod |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57173786A JPS57173786A (en) | 1982-10-26 |
| JPH0248878B2 true JPH0248878B2 (ja) | 1990-10-26 |
Family
ID=13083740
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56058415A Granted JPS57173786A (en) | 1981-04-20 | 1981-04-20 | Absorbing pin for vent type control rod |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS57173786A (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58196488A (ja) * | 1982-05-12 | 1983-11-15 | 株式会社日立製作所 | 高速増殖炉 |
| JPS59224593A (ja) * | 1983-06-03 | 1984-12-17 | 株式会社東芝 | 制御棒 |
| JPS6145992A (ja) * | 1984-08-10 | 1986-03-06 | 株式会社日立製作所 | 制御棒要素 |
| US4678628A (en) * | 1986-03-03 | 1987-07-07 | Westinghouse Electric Corp. | Nuclear reactor control rod cluster for enthalpy rise compensation |
| JPH0650796Y2 (ja) * | 1988-01-07 | 1994-12-21 | 三菱重工業株式会社 | 原子炉用の中性子吸収棒 |
-
1981
- 1981-04-20 JP JP56058415A patent/JPS57173786A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS57173786A (en) | 1982-10-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4777016A (en) | Fuel assembly | |
| KR930009570B1 (ko) | 감소가 팁을 가진 원자로 제어봉 | |
| EP0212920A2 (en) | Full length control rod employing axially inhomogeneous absorber materials for zero reactivity redistribution factor | |
| US4557892A (en) | Nuclear fuel element | |
| JPS637353B2 (ja) | ||
| JPH0248878B2 (ja) | ||
| US5991354A (en) | Nuclear fuel pellet | |
| EP0057529B1 (en) | Fast breeder nuclear reactor | |
| GB2163888A (en) | Fission gas plenum chamber for nuclear fuel element sub-assembly | |
| EP0158100B1 (en) | Poison rod for use in a nuclear reactor | |
| JP3121434B2 (ja) | 燃料および水の分布を最適化した燃料集合体 | |
| US3945886A (en) | Control rod for nuclear reactor | |
| US4587091A (en) | Nuclear fuel assembly | |
| JPS5821194A (ja) | 高速増殖炉燃料集合体 | |
| US4762673A (en) | Burnable poison rod for use in a nuclear reactor | |
| JP3141452B2 (ja) | 燃料集合体 | |
| JPH0527067A (ja) | 原子炉燃料集合体 | |
| EP0158791B1 (en) | An improved control rod assembly for a nuclear reactor fuel assembly | |
| JPH0382994A (ja) | 高速炉用燃料集合体及び高速炉の炉心並びに高速炉用燃料棒 | |
| JPS581396B2 (ja) | 沸騰水型原子炉用核燃料集合体 | |
| JP2559446B2 (ja) | 燃料集合体 | |
| GB2169127A (en) | Gray rod for a nuclear reactor | |
| JPH01276095A (ja) | 燃料集合体 | |
| JPH04286992A (ja) | 原子炉用制御棒 | |
| JPH02154195A (ja) | 炉心内挿物集合体 |