JP2559446B2 - 燃料集合体 - Google Patents
燃料集合体Info
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- JP2559446B2 JP2559446B2 JP63035270A JP3527088A JP2559446B2 JP 2559446 B2 JP2559446 B2 JP 2559446B2 JP 63035270 A JP63035270 A JP 63035270A JP 3527088 A JP3527088 A JP 3527088A JP 2559446 B2 JP2559446 B2 JP 2559446B2
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- Japan
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- fuel
- fuel rod
- gas plenum
- rod
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、燃料集合体に係り、特に短尺燃料棒を有す
る燃料集合体に関するものである。
る燃料集合体に関するものである。
従来の原子炉用燃料棒は、ジルコニウム合金製の被覆
管内中に燃料ペレツトを装填し、上下両端をジルコニウ
ム系合金製またはステンレス鋼製の端栓で密封したもの
である。被覆管は燃料棒内にて生成される核分裂生成物
（FPガス）が冷却材中に漏洩するのを防止している。燃
料棒内の圧力が過大に上昇するのを防ぐため、被覆管内
の上端部ガスプレナムを設けている。ガスプレナム内に
は、燃料取扱時に燃料ペレツト２が移動しないように、
しかも原子炉で使用されたときに被覆管と燃料ペレツト
の軸方向膨張差を吸収できるようにインコネル系合金，
ステンレス鋼もしくは、ピアノ線よりなるコイルスプリ
ングが配置されている。コイルスプリング６は、絶縁体
を介して燃料ペレツトを下向きに押圧保持している。
管内中に燃料ペレツトを装填し、上下両端をジルコニウ
ム系合金製またはステンレス鋼製の端栓で密封したもの
である。被覆管は燃料棒内にて生成される核分裂生成物
（FPガス）が冷却材中に漏洩するのを防止している。燃
料棒内の圧力が過大に上昇するのを防ぐため、被覆管内
の上端部ガスプレナムを設けている。ガスプレナム内に
は、燃料取扱時に燃料ペレツト２が移動しないように、
しかも原子炉で使用されたときに被覆管と燃料ペレツト
の軸方向膨張差を吸収できるようにインコネル系合金，
ステンレス鋼もしくは、ピアノ線よりなるコイルスプリ
ングが配置されている。コイルスプリング６は、絶縁体
を介して燃料ペレツトを下向きに押圧保持している。
一方、高燃焼度の燃料集合体が最近多く提案されてい
る。その１つの燃料集合体として、熱的余裕の増加及び
圧損低減等を目的とした短尺燃料棒を有する燃料集合体
がある。これは、最外周から第二列目の燃料棒のうち４
本ないし８本を他の燃料棒よりも短くし、燃料棒の長さ
が短くなることにより作られた空間は冷却材の通路にし
ている。この燃料集合体は、二相流部で短尺化された燃
料棒自身及びその周囲の燃料棒の熱的余裕の増加と、冷
却材流路面積増加による二相流部の圧力損失低減を図つ
たものである。
る。その１つの燃料集合体として、熱的余裕の増加及び
圧損低減等を目的とした短尺燃料棒を有する燃料集合体
がある。これは、最外周から第二列目の燃料棒のうち４
本ないし８本を他の燃料棒よりも短くし、燃料棒の長さ
が短くなることにより作られた空間は冷却材の通路にし
ている。この燃料集合体は、二相流部で短尺化された燃
料棒自身及びその周囲の燃料棒の熱的余裕の増加と、冷
却材流路面積増加による二相流部の圧力損失低減を図つ
たものである。
上記従来技術は、燃料の高燃焼度化のために、短尺燃
料棒を用いることによる中性子経済性の低下の点につい
て配慮がなされておらず短尺燃料棒のまわりの燃料棒の
燃焼度が低下するという問題があつた。
料棒を用いることによる中性子経済性の低下の点につい
て配慮がなされておらず短尺燃料棒のまわりの燃料棒の
燃焼度が低下するという問題があつた。
本発明の目的は、短尺燃料棒を用いた場合でも、中性
子経済性を向上できる燃料集合体を提供することにあ
る。
子経済性を向上できる燃料集合体を提供することにあ
る。
上記目的を達成するための第１の手段は、該燃料ペレ
ットを充填した第１燃料棒と、核燃料ペレットを充填し
前記第１燃料棒よりも軸方向長さが短い第２燃料棒とを
有する燃料集合体において、前記第２燃料棒は、その上
端部及び下端部の両方にガスプレナムを有し、該第２燃
料棒の上端部のガスプレナムの軸方向長さが、前記第１
燃料棒の上端部のガスプレナムの軸方向長さよりも短
く、前記第２燃料棒の下端部のガスプレナム内に、前記
第１燃料棒の上端部のガスプレナム内のスプリングより
も中性子吸収断面積が小さな円筒状の支持部材を設け
る。
ットを充填した第１燃料棒と、核燃料ペレットを充填し
前記第１燃料棒よりも軸方向長さが短い第２燃料棒とを
有する燃料集合体において、前記第２燃料棒は、その上
端部及び下端部の両方にガスプレナムを有し、該第２燃
料棒の上端部のガスプレナムの軸方向長さが、前記第１
燃料棒の上端部のガスプレナムの軸方向長さよりも短
く、前記第２燃料棒の下端部のガスプレナム内に、前記
第１燃料棒の上端部のガスプレナム内のスプリングより
も中性子吸収断面積が小さな円筒状の支持部材を設け
る。
また、第２の手段は、核燃料ペレットを充填した第１
燃料棒と、核燃料ペレットを充填し前記第１燃料棒より
も軸方向長さが短い第２燃料棒とを有する燃料集合体に
おいて、前記第２燃料棒の上端部のガスプレナム内のス
プリングの材料を、前記第１燃料棒の上端部のガスプレ
ナム内のスプリングの材料よりも中性子吸収断面積が小
さいものとする。
燃料棒と、核燃料ペレットを充填し前記第１燃料棒より
も軸方向長さが短い第２燃料棒とを有する燃料集合体に
おいて、前記第２燃料棒の上端部のガスプレナム内のス
プリングの材料を、前記第１燃料棒の上端部のガスプレ
ナム内のスプリングの材料よりも中性子吸収断面積が小
さいものとする。
第１の手段によれば、第２燃料棒の上端部のガスプレ
ナム長さを短くすると共に、第２燃料棒の下端部のガス
プレナム内の支持部材の中性子吸収断面積を小さくする
ことにより、第２燃料棒の上端部及び下端部のガスプレ
ナムにおいて無駄に吸収される中性子の量を低減できる
ので、中性子経済性を向上することができる。
ナム長さを短くすると共に、第２燃料棒の下端部のガス
プレナム内の支持部材の中性子吸収断面積を小さくする
ことにより、第２燃料棒の上端部及び下端部のガスプレ
ナムにおいて無駄に吸収される中性子の量を低減できる
ので、中性子経済性を向上することができる。
また、第２の手段によれば、第２燃料棒の上端部のガ
スプレナム内のスプリングに中性子吸収断面積が小さな
材料を用いることにより、第２燃料棒の上端部のガスプ
レナムにおいて無駄に吸収される中性子の量を低減でき
るので、中性子経済性を向上することができる。
スプレナム内のスプリングに中性子吸収断面積が小さな
材料を用いることにより、第２燃料棒の上端部のガスプ
レナムにおいて無駄に吸収される中性子の量を低減でき
るので、中性子経済性を向上することができる。
本発明の好適な一実施例である燃料集合体を第１図及
び第２図に基づいて説明する。
び第２図に基づいて説明する。
本実施例の燃料集合体９は、上部タイプレート14及び
下部タイプレート15を有し、多数の燃料棒11の上下端部
が上部タイプレート14及び下部タイプレート15に保持さ
れ、燃料棒11よりも軸方向の長さが短い短尺燃料棒10が
下部タイプレート15にネジ結合によつて保持されてい
る。燃料集合体９は、第２図に示すように横断面の中央
部に太径の２本の水ロツド16を配置している。水ロツド
16の直径は燃料棒の配列ピツチよりも大きく、２本の水
ロツド16は７本の燃料棒が配置される空間に隣接して配
置されている。水ロツド16は、下部タイプレート15に保
持される。短尺燃料棒10は、第２図に示すように燃料集
合体横断面のコーナ部付近に配置される。
下部タイプレート15を有し、多数の燃料棒11の上下端部
が上部タイプレート14及び下部タイプレート15に保持さ
れ、燃料棒11よりも軸方向の長さが短い短尺燃料棒10が
下部タイプレート15にネジ結合によつて保持されてい
る。燃料集合体９は、第２図に示すように横断面の中央
部に太径の２本の水ロツド16を配置している。水ロツド
16の直径は燃料棒の配列ピツチよりも大きく、２本の水
ロツド16は７本の燃料棒が配置される空間に隣接して配
置されている。水ロツド16は、下部タイプレート15に保
持される。短尺燃料棒10は、第２図に示すように燃料集
合体横断面のコーナ部付近に配置される。
短尺燃料棒10を含む燃料棒11の束は、チヤンネルボツ
クス13によつて囲まれる。チヤンネルボツクス13は、上
部タイプレート14に取付けられる。燃料棒は、９行９列
に配置されている。燃料棒11は、ジルコニウム合金（ジ
ルカロイ−２又はジルカロイ−４が一般的）製の被覆管
21内に燃料ペレツト22を充填し、被覆管21の上下端を被
覆管21と同一材料にて作られた端栓23,24で密封したも
のである。燃料棒21内でその上端部にFPガスを捕集する
ガスプレナム25を有している。また、燃料ペレツト22が
輸送中に滑動しない様に、しかも原子炉内で燃焼中に被
覆管21と燃料ペレツト22の軸方向膨張差を吸収する様
に、インコネル系合金，ステンレス鋼またはピアノ線に
て製作されるコイルスプリング６がガスプレナム25内に
配置されている。ガスプレナム25の軸方向長さLPは、原
子炉運転中でのFPガス放出による燃料棒22の内圧増加を
抑制して被覆管21の機械的健全性を確保できるように定
められている。
クス13によつて囲まれる。チヤンネルボツクス13は、上
部タイプレート14に取付けられる。燃料棒は、９行９列
に配置されている。燃料棒11は、ジルコニウム合金（ジ
ルカロイ−２又はジルカロイ−４が一般的）製の被覆管
21内に燃料ペレツト22を充填し、被覆管21の上下端を被
覆管21と同一材料にて作られた端栓23,24で密封したも
のである。燃料棒21内でその上端部にFPガスを捕集する
ガスプレナム25を有している。また、燃料ペレツト22が
輸送中に滑動しない様に、しかも原子炉内で燃焼中に被
覆管21と燃料ペレツト22の軸方向膨張差を吸収する様
に、インコネル系合金，ステンレス鋼またはピアノ線に
て製作されるコイルスプリング６がガスプレナム25内に
配置されている。ガスプレナム25の軸方向長さLPは、原
子炉運転中でのFPガス放出による燃料棒22の内圧増加を
抑制して被覆管21の機械的健全性を確保できるように定
められている。
次に短尺燃料棒10の構成を第３図により説明する。短
尺燃料棒10は、上下端部を端栓3,4にて密封された被覆
管（ジルコニウム合金製）２内に燃料ペレツト22を充填
している。短尺燃料棒10は、内部で上端部に長さLUのガ
スプレナム５を、下端部に長さLDのガスプレナム5Aを有
している。ガスプレナム５の軸方向長さは、ガスプレナ
ム25のそれよりも短かい。短尺燃料棒10のガスプレナム
５の上端は、燃料棒21の燃料有効長（燃料ペレツト22が
充填された領域の軸方向長）の上端よりも下方に位置し
ている。ガスプレナム５内には、Zr−Nb合金、ジルカロ
イ−２またはジルカロイ−４等のジルコニウム合金を強
伸線加工してなるコイルスプリング6Aを配置している。
コイルスプリング6Aは、コイルスプリング６よりも、微
視的中性子吸収断面積の小さな物質で構成される。コイ
ルスプリング6Aの軸方向長さLUも中性子吸収を抑制する
意味からできるだけ短くする。すなわち LU≧ΔLE＋Lsolid …（１） ここで、ΔLEは原子炉運転中に生じる被覆管２と燃料
ペレツト22との軸方向膨張差、及びLsolidはコイルスプ
リング6Aの密着高さである。
尺燃料棒10は、上下端部を端栓3,4にて密封された被覆
管（ジルコニウム合金製）２内に燃料ペレツト22を充填
している。短尺燃料棒10は、内部で上端部に長さLUのガ
スプレナム５を、下端部に長さLDのガスプレナム5Aを有
している。ガスプレナム５の軸方向長さは、ガスプレナ
ム25のそれよりも短かい。短尺燃料棒10のガスプレナム
５の上端は、燃料棒21の燃料有効長（燃料ペレツト22が
充填された領域の軸方向長）の上端よりも下方に位置し
ている。ガスプレナム５内には、Zr−Nb合金、ジルカロ
イ−２またはジルカロイ−４等のジルコニウム合金を強
伸線加工してなるコイルスプリング6Aを配置している。
コイルスプリング6Aは、コイルスプリング６よりも、微
視的中性子吸収断面積の小さな物質で構成される。コイ
ルスプリング6Aの軸方向長さLUも中性子吸収を抑制する
意味からできるだけ短くする。すなわち LU≧ΔLE＋Lsolid …（１） ここで、ΔLEは原子炉運転中に生じる被覆管２と燃料
ペレツト22との軸方向膨張差、及びLsolidはコイルスプ
リング6Aの密着高さである。
短尺燃料棒10のガスプレナム５の長さは、原子炉運転
中に燃料ペレツト22が軸方向に膨張したとき、コイルス
プリング6Aが密着しないだけの初期長さを有している。
FPガスの補集に必要なガスプレナム容積は、ガスプレナ
ム5Aの容積との合計で確保する。ガスプレナム5A内にス
リーブ７が配置され、スリーブ７は絶縁体8Aを介して燃
料ペレツト22を支持している。８も絶縁体である。
中に燃料ペレツト22が軸方向に膨張したとき、コイルス
プリング6Aが密着しないだけの初期長さを有している。
FPガスの補集に必要なガスプレナム容積は、ガスプレナ
ム5Aの容積との合計で確保する。ガスプレナム5A内にス
リーブ７が配置され、スリーブ７は絶縁体8Aを介して燃
料ペレツト22を支持している。８も絶縁体である。
短尺燃料棒10に用いるコイルスプリング6Aは通常の圧
縮コイルスプリングとし、その材料は前述したようなZr
基合金とする。特に、Zr−Nb系合金は燃料棒11に用いら
れるステンレス線材またはインコネル線材製のコイルス
プリング６に比べ、微視的中性子吸収断面積が約1/20と
なる。しかも、Zr−Nb系合金製のコイルスプリング6A
は、Nbの添付量，加工率及び熱処理条件を適正化するこ
とによつて高強度のバネ特性を持たせうる。更に、Zr−
Nb系合金は、強伸線加工により高強度化をはかりうるの
で短尺燃料棒10のコイルスプリング材として最適であ
る。またジルカロイ−２及びジルカロイ−４も強伸線加
工してコイルに成型すれば高強度になる。Zr−Nb系合金
としては、Nbを５〜25重量％を含んでいる。
縮コイルスプリングとし、その材料は前述したようなZr
基合金とする。特に、Zr−Nb系合金は燃料棒11に用いら
れるステンレス線材またはインコネル線材製のコイルス
プリング６に比べ、微視的中性子吸収断面積が約1/20と
なる。しかも、Zr−Nb系合金製のコイルスプリング6A
は、Nbの添付量，加工率及び熱処理条件を適正化するこ
とによつて高強度のバネ特性を持たせうる。更に、Zr−
Nb系合金は、強伸線加工により高強度化をはかりうるの
で短尺燃料棒10のコイルスプリング材として最適であ
る。またジルカロイ−２及びジルカロイ−４も強伸線加
工してコイルに成型すれば高強度になる。Zr−Nb系合金
としては、Nbを５〜25重量％を含んでいる。
短尺燃料棒10の上下のガスプレナム5.5Aの軸方向長さ
の合計量は短長燃料棒10の長さが燃料棒11の長さよりも
短くなる分だけ燃料ペレツト22が少なくFPガスの全放出
量が減少するので、燃料棒11のガスプレナム25の軸方向
長さよりも短くできる。さらにガスプレナム5Aはガスプ
レナム５よりも温度が低いため、FPガスの捕集という観
点からは、ガスプレナム５よりも有効であるので、短尺
燃料棒10の全プレナム長の短尺化が図れる。すなわち下
部のガスプレナム5Aの軸方向長としての必要な長さは、 LD≧LP−ΔLf−LU …（２） LP:燃料棒11のガスプレナム25の長さ LU:短尺燃料棒10の下部のガスプレナム5Aの長さ ΔLf:短尺燃料棒10のために生じる全ガスプレナム長の
短縮量 ガスプレナム5Aを用いることの効果は、スリーブ７を
ガスプレナム5A内に配することによつて短尺燃料棒10の
高燃焼度化が図れる。すなわち上部のみに同一長さのガ
スプレナムを有する燃料棒よりペレツト有効長さ部を熱
中性子束の高い軸方向中央部にずらすことができるため
（第４図参照）、燃料物質の有効燃焼が図れる。
の合計量は短長燃料棒10の長さが燃料棒11の長さよりも
短くなる分だけ燃料ペレツト22が少なくFPガスの全放出
量が減少するので、燃料棒11のガスプレナム25の軸方向
長さよりも短くできる。さらにガスプレナム5Aはガスプ
レナム５よりも温度が低いため、FPガスの捕集という観
点からは、ガスプレナム５よりも有効であるので、短尺
燃料棒10の全プレナム長の短尺化が図れる。すなわち下
部のガスプレナム5Aの軸方向長としての必要な長さは、 LD≧LP−ΔLf−LU …（２） LP:燃料棒11のガスプレナム25の長さ LU:短尺燃料棒10の下部のガスプレナム5Aの長さ ΔLf:短尺燃料棒10のために生じる全ガスプレナム長の
短縮量 ガスプレナム5Aを用いることの効果は、スリーブ７を
ガスプレナム5A内に配することによつて短尺燃料棒10の
高燃焼度化が図れる。すなわち上部のみに同一長さのガ
スプレナムを有する燃料棒よりペレツト有効長さ部を熱
中性子束の高い軸方向中央部にずらすことができるため
（第４図参照）、燃料物質の有効燃焼が図れる。
スリーブ７はコイルスプリング6Aの材料と同じZr−Nb
系合金にて構成され、中性子吸収量を減少させている。
スリーブ７は構造原子炉運転中に構造が降伏しないよう
にしかもスリーブ７の体積が最小になり、FPガスの通過
が容易になるように第５図及び第６図に示す構造にする
とよいスリーブ７にて燃料ペレツトを軸方向に支持して
FPガスは通過孔17を通して下部のガスプレナム5Aに捕集
する。
系合金にて構成され、中性子吸収量を減少させている。
スリーブ７は構造原子炉運転中に構造が降伏しないよう
にしかもスリーブ７の体積が最小になり、FPガスの通過
が容易になるように第５図及び第６図に示す構造にする
とよいスリーブ７にて燃料ペレツトを軸方向に支持して
FPガスは通過孔17を通して下部のガスプレナム5Aに捕集
する。
以上述べた実施例は下記の効果を得ることができる。
（ｉ）燃料棒11の燃料有効長上端よりも下方に位置する
上部のガスプレナム５の長さを（１）式で制限すること
により、コイルスプリング6Aの体積を減少でき、コイル
スプリング6Aによる中性子吸収量が減少する。
上部のガスプレナム５の長さを（１）式で制限すること
により、コイルスプリング6Aの体積を減少でき、コイル
スプリング6Aによる中性子吸収量が減少する。
（ii）コイルスプリング6A及びスリーブ７にZr−Nb系合
金を用いることで中性子吸収が減少する。
金を用いることで中性子吸収が減少する。
（iii）スリーブ７を用いて燃料ペレツトを軸方向中央
部にずらすことで短尺燃料棒10の有効燃焼がはかれる。
部にずらすことで短尺燃料棒10の有効燃焼がはかれる。
第１図の燃料集合体は、従来例で述べた短尺燃料棒を
有する燃料集合体で得られる機能も生じる。すなわち、
燃料集合体の高燃焼度化，燃料棒の熱的余裕の増加及び
二相流部の圧力損失の低減が図れる。
有する燃料集合体で得られる機能も生じる。すなわち、
燃料集合体の高燃焼度化，燃料棒の熱的余裕の増加及び
二相流部の圧力損失の低減が図れる。
燃料棒11の上端部に位置するガスプレナムと短尺燃料
棒10の上端部に位置するガスプレナムとの高さを等しく
した場合において、短尺燃料棒10の上記ガスプレナムに
配置されたコイルスプリングを、燃料棒11の上記ガスプ
レナム内のコイルスプリング（上記コイルスプリングの
長さと等しい）よりも微視的中性子吸収断面積の小さな
材料にて構成してもよい。この例においても、中性子経
済が従来例よりも向上する。しかし、中性子経済の向上
の度合は、第１図の実施例よりも小さい。
棒10の上端部に位置するガスプレナムとの高さを等しく
した場合において、短尺燃料棒10の上記ガスプレナムに
配置されたコイルスプリングを、燃料棒11の上記ガスプ
レナム内のコイルスプリング（上記コイルスプリングの
長さと等しい）よりも微視的中性子吸収断面積の小さな
材料にて構成してもよい。この例においても、中性子経
済が従来例よりも向上する。しかし、中性子経済の向上
の度合は、第１図の実施例よりも小さい。
また、燃料棒11の上端部に位置するガスプレナム内に
配置されるコイルスプリングと短尺燃料棒10の上端部に
位置するガスプレナム内に配置されるコイルスプリング
との材質を同じくした場合において、短尺燃料棒10のガ
スプレナムの高さを燃料棒11のその高さよりも短くして
短尺燃料棒10のコイルスプリングの体積を燃料棒11のコ
イルスプリングの体積よりも小さくしても、従来例より
も中性子経済が向上する。しかし、第１図の実施例程
は、中性子経済が向上しない。
配置されるコイルスプリングと短尺燃料棒10の上端部に
位置するガスプレナム内に配置されるコイルスプリング
との材質を同じくした場合において、短尺燃料棒10のガ
スプレナムの高さを燃料棒11のその高さよりも短くして
短尺燃料棒10のコイルスプリングの体積を燃料棒11のコ
イルスプリングの体積よりも小さくしても、従来例より
も中性子経済が向上する。しかし、第１図の実施例程
は、中性子経済が向上しない。
本発明によれば、短尺燃料棒を用いた場合でも、短尺
燃料棒のガスプレナムにおいて無駄に吸収される中性子
の量を低減できるので、中性子経済性を向上することが
できる。
燃料棒のガスプレナムにおいて無駄に吸収される中性子
の量を低減できるので、中性子経済性を向上することが
できる。
第１図は本発明の一実施例である燃料集合体の縦断面
図、第２図は第１図のII−II断面図、第３図は第１図の
短尺燃料棒の構成図、第４図は軸方向における熱中性子
束及びボイド率分布の特性図、第５図及び第６図は、下
部プレナム内のスリーブの構成図である。 2,21……被覆管、5,5A,25……ガスプレナム、6,6A……
コイルスプリング、７……スリーブ、９……燃料集合
体、10……短尺燃料棒、11……燃料棒、14……上部タイ
プレート、15……下部タイプレート、22……燃料ペレツ
ト。
図、第２図は第１図のII−II断面図、第３図は第１図の
短尺燃料棒の構成図、第４図は軸方向における熱中性子
束及びボイド率分布の特性図、第５図及び第６図は、下
部プレナム内のスリーブの構成図である。 2,21……被覆管、5,5A,25……ガスプレナム、6,6A……
コイルスプリング、７……スリーブ、９……燃料集合
体、10……短尺燃料棒、11……燃料棒、14……上部タイ
プレート、15……下部タイプレート、22……燃料ペレツ
ト。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 安田 哲郎 茨城県日立市幸町３丁目１番１号 株式 会社日立製作所日立工場内 (56)参考文献 特開 昭61−264290（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−127190（ＪＰ，Ａ) 特開 昭64−23195（ＪＰ，Ａ) 特公 昭61−13196（ＪＰ，Ｂ１) 特公 平４−37391（ＪＰ，Ｂ２)
Claims (5)
- 【請求項１】核燃料ペレットを充填した第１燃料棒と、
核燃料ペレットを充填し前記第１燃料棒よりも軸方向長
さが短い第２燃料棒とを有する燃料集合体において、 前記第２燃料棒は、その上端部及び下端部の両方にガス
プレナムを有し、 該第２燃料棒の上端部のガスプレナムの軸方向長さが、
前記第１燃料棒の上端部のガスプレナムの軸方向長さよ
りも短く、 前記第２燃料棒の下端部のガスプレナム内に、前記第１
燃料棒の上端部のガスプレナム内のスプリングよりも中
性子吸収断面積が小さな円筒状の支持部材を設けたこと
を特徴とする燃料集合体。 - 【請求項２】請求項１において、前記第２燃料棒の上端
部のガスプレナム内のスプリングの体積は、前記第１燃
料棒の上端部のガスプレナム内のスプリングの体積より
も小さいことを特徴とする燃料集合体。 - 【請求項３】核燃料ペレットを充填した第１燃料棒と、
核燃料ペレットを充填し前記第１燃料棒よりも軸方向長
さが短い第２燃料棒とを有する燃料集合体において、 前記第２燃料棒の上端部のガスプレナム内のスプリング
の材料は、前記第１燃料棒の上端部のガスプレナム内の
スプリングの材料よりも中性子吸収断面積が小さいこと
を特徴とする燃料集合体。 - 【請求項４】請求項３において、前記第２燃料棒の上端
部のガスプレナム内のスプリングがZr−Nb合金製である
ことを特徴とする燃料集合体。 - 【請求項５】請求項３において、前記第２燃料棒の下端
部のガスプレナム内に、前記第１燃料棒の上端部のガス
プレナム内のスプリングよりも中性子吸収断面積が小さ
な円筒状の支持部材を設けたことを特徴とする燃料集合
体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63035270A JP2559446B2 (ja) | 1988-02-19 | 1988-02-19 | 燃料集合体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63035270A JP2559446B2 (ja) | 1988-02-19 | 1988-02-19 | 燃料集合体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01212392A JPH01212392A (ja) | 1989-08-25 |
| JP2559446B2 true JP2559446B2 (ja) | 1996-12-04 |
Family
ID=12437101
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63035270A Expired - Lifetime JP2559446B2 (ja) | 1988-02-19 | 1988-02-19 | 燃料集合体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2559446B2 (ja) |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61144467A (ja) * | 1984-12-14 | 1986-07-02 | Aichi Mach Ind Co Ltd | Ｖリブドプ−リおよびその製造方法 |
| JPS61123261U (ja) * | 1985-01-22 | 1986-08-02 |
-
1988
- 1988-02-19 JP JP63035270A patent/JP2559446B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH01212392A (ja) | 1989-08-25 |
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