JPS58185735A - 銀−酸化物系電気接点材料 - Google Patents
銀−酸化物系電気接点材料Info
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- JPS58185735A JPS58185735A JP57068475A JP6847582A JPS58185735A JP S58185735 A JPS58185735 A JP S58185735A JP 57068475 A JP57068475 A JP 57068475A JP 6847582 A JP6847582 A JP 6847582A JP S58185735 A JPS58185735 A JP S58185735A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/10—Alloys containing non-metals
- C22C1/1078—Alloys containing non-metals by internal oxidation of material in solid state
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C5/00—Alloys based on noble metals
- C22C5/06—Alloys based on silver
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は内部酸化法によって製造される銀−酸化物系電
気接点材料に関するものである。
気接点材料に関するものである。
内部酸化法によって製造される嫁−酸化物系電気接点材
料として銀−酸化力５ドミウム系接点が広く用いられて
来たが、近年カドミウムの毒性が鵬議されるに伴い、、
Ａｇ−３ｎｕｇ−Ｉｎ２Ａｇ−３ｎｕ系の接点が中負荷
の開閉器を中心に使用される様になって来た。しかし種
々の問題点をもち完成の域には達していない。
料として銀−酸化力５ドミウム系接点が広く用いられて
来たが、近年カドミウムの毒性が鵬議されるに伴い、、
Ａｇ−３ｎｕｇ−Ｉｎ２Ａｇ−３ｎｕ系の接点が中負荷
の開閉器を中心に使用される様になって来た。しかし種
々の問題点をもち完成の域には達していない。
Ａｇ−８ｎ０２−Ｉｎ、 ０．−ＣｄＯ糸材料１’ｌＡ
ｇ−８ｎ−Ｉｎ−Ｃｄ合金を内部酸化して製造される中
負荷開閉器では、 Ａｇ−Ｃｄ０ より１ｌｌ１１浴
着性、耐消耗性に優れ省銀面でも３０％近く接点重量を
軽諷し斯界に多大の貢献をなしているが従来のＡｇ−８
ｎ０２−Ｉｎ２０３−ＣｄＯ系の接点には部分的に大き
な欠点が見られる。すなわち、中負荷開閉器の用品−気
試験後の接点表面を見ると大きな亀甲状のクランクが入
り大きな亀甲状欠落が見られる。亀甲状のクラック、欠
落等ｆｔ副食して見ると、内部酸化の際に発生するＡｇ
−８ｎＯ２−１ｎ２０３−ＣｄＯ系特有の大小の粒界の
うち大きな巾のＡｇの成分の多い粒界にアークエネルギ
ーが流れ亀甲状クランクの要因となり、欠格に発展する
ことが判明した。
ｇ−８ｎ−Ｉｎ−Ｃｄ合金を内部酸化して製造される中
負荷開閉器では、 Ａｇ−Ｃｄ０ より１ｌｌ１１浴
着性、耐消耗性に優れ省銀面でも３０％近く接点重量を
軽諷し斯界に多大の貢献をなしているが従来のＡｇ−８
ｎ０２−Ｉｎ２０３−ＣｄＯ系の接点には部分的に大き
な欠点が見られる。すなわち、中負荷開閉器の用品−気
試験後の接点表面を見ると大きな亀甲状のクランクが入
り大きな亀甲状欠落が見られる。亀甲状のクラック、欠
落等ｆｔ副食して見ると、内部酸化の際に発生するＡｇ
−８ｎＯ２−１ｎ２０３−ＣｄＯ系特有の大小の粒界の
うち大きな巾のＡｇの成分の多い粒界にアークエネルギ
ーが流れ亀甲状クランクの要因となり、欠格に発展する
ことが判明した。
そこで本発明者ｔ’；ｘ、 Ａｇ−Ｃｄ−８ｎ−Ｉｎ−
Ｎｉ系合金においてＣｕが内部酸化の際に−Ａｇ成分の
多い粒界を減少させるため悌めで有効に働いていること
を発見した。そしてさらに研究をブ圧めたところ。
Ｎｉ系合金においてＣｕが内部酸化の際に−Ａｇ成分の
多い粒界を減少させるため悌めで有効に働いていること
を発見した。そしてさらに研究をブ圧めたところ。
Ａｇ−Ｃｄ−８ｎ−Ｉｎ−Ｎｉ合金において、０．６な
いし０．８亀歇チのＣｕ量を添加することで、欠落Ｖ（
つながる亀甲状クランク安因であＡ１１］広い粒界がな
〈耐溶着性、耐消耗性等において予想外の改善がみられ
ることを発見し、ここに本発明を完成したものである。
いし０．８亀歇チのＣｕ量を添加することで、欠落Ｖ（
つながる亀甲状クランク安因であＡ１１］広い粒界がな
〈耐溶着性、耐消耗性等において予想外の改善がみられ
ることを発見し、ここに本発明を完成したものである。
かくして本発明はｈＭＭ％で、Ｓｎ ３ないし９％、
Ｉｎ １ないし３％、 Ｃｄ Ｏ，２〜０．８％、
ＮｉＯ，０５ないし１％、 Ｃｕ Ｏ，３ないし０．８
％、残部Ａｇおよび不可避不純物からなる合金を内部酸
化させてなる銀−敵ｆヒ物系電気接点材料である。
Ｉｎ １ないし３％、 Ｃｄ Ｏ，２〜０．８％、
ＮｉＯ，０５ないし１％、 Ｃｕ Ｏ，３ないし０．８
％、残部Ａｇおよび不可避不純物からなる合金を内部酸
化させてなる銀−敵ｆヒ物系電気接点材料である。
本発明でＩａ ０．３ないし０．８重量係のＣｕを加え
ることによって、Ａｇ −Ｓ ｎ０２− Ｉ ｎ２０ｓ
系及びＡｇ−８ｎＯ□−Ｉｎ２０３−ＣａＯ系の内部酸
化単体接点の中負荷開閉器の亀甲状クラック、入洛等に
つながる粒界を改善し、品質間における安定性をもたら
し。
ることによって、Ａｇ −Ｓ ｎ０２− Ｉ ｎ２０ｓ
系及びＡｇ−８ｎＯ□−Ｉｎ２０３−ＣａＯ系の内部酸
化単体接点の中負荷開閉器の亀甲状クラック、入洛等に
つながる粒界を改善し、品質間における安定性をもたら
し。
さらに実用上における性能向上をもたらした。
本発明における内部酸化前に銀基地中に分散している酸
ｆヒさるべき成分の鉦について、その限定理由を示すと
次の辿りである。なお本明細誓中での「％」表示につい
ては伺わも重景チで示す。
ｆヒさるべき成分の鉦について、その限定理由を示すと
次の辿りである。なお本明細誓中での「％」表示につい
ては伺わも重景チで示す。
Ｓｎ ｔ７）鼠ｉ１３〜９％が好ましく、５％未満では
−流しゃ断時性が充分でなく、９％を越えると接触抵抗
が過大になるとともに製造時の酸化処ｆｊ（が困難にな
る。
−流しゃ断時性が充分でなく、９％を越えると接触抵抗
が過大になるとともに製造時の酸化処ｆｊ（が困難にな
る。
Ｉｎの量は１〜３％が適当であって、１％未鉤で！Ｉ′
ｉＳｎの酸化を助ける効果が少なく、また中ないし重負
荷用としての耐浴着性耐アーク哨粍性を強化するために
も１％以上が好ましい。また３％を越えるとコストアッ
プを招くので上限を３％とした。
ｉＳｎの酸化を助ける効果が少なく、また中ないし重負
荷用としての耐浴着性耐アーク哨粍性を強化するために
も１％以上が好ましい。また３％を越えるとコストアッ
プを招くので上限を３％とした。
Ｃｄの門は０．２〜Ｏ，８％が好ましく、０．２％未／
１＾ではＡｇ−Ｃｄ庁合金１１みの鋳造性を維持するに
不充分であり、一方０．８％を越えて含有させると、各
酸化物１１１［のバランスが崩れ、酸化物の微細均−分
故効果がそこなわれるようになって常温平均ビッカース
酸さ：１００１ｔ、ｙ／−以上の高硬疫を確保するのが
困難になることから、上限全０．８係と定めた。
１＾ではＡｇ−Ｃｄ庁合金１１みの鋳造性を維持するに
不充分であり、一方０．８％を越えて含有させると、各
酸化物１１１［のバランスが崩れ、酸化物の微細均−分
故効果がそこなわれるようになって常温平均ビッカース
酸さ：１００１ｔ、ｙ／−以上の高硬疫を確保するのが
困難になることから、上限全０．８係と定めた。
Ｎｉに他の酸化物を微細に分散せしめＡｇマトリックス
′（ｉｌ−留細にして、材料の硬さを高め、もって耐摩
耗性を向上させる作用をもつが、その量が０．０５％未
満では、常温ビッカース酸さ：１００Ｋｇ ／ ｍｍ
２以上を確保することが困難であり、一方１％を越えて
含有させると、Ａｇ中に酸化物を均一に分散させること
ができなくなることから、−ｔの計を０．０５〜１係と
定めた。
′（ｉｌ−留細にして、材料の硬さを高め、もって耐摩
耗性を向上させる作用をもつが、その量が０．０５％未
満では、常温ビッカース酸さ：１００Ｋｇ ／ ｍｍ
２以上を確保することが困難であり、一方１％を越えて
含有させると、Ａｇ中に酸化物を均一に分散させること
ができなくなることから、−ｔの計を０．０５〜１係と
定めた。
Ｃｕ門は０．３〜０．８チが好ましく、０．３チ未満で
は酸化時の粒界析出物の抑制効果が少なく。
は酸化時の粒界析出物の抑制効果が少なく。
０．８％を越えるとＡｇ中のＣｕの固溶量が多くなり、
材料の銃猟抵抗が過大となる。最も特性的に簀定した範
囲［０，４〜０．６％である。
材料の銃猟抵抗が過大となる。最も特性的に簀定した範
囲［０，４〜０．６％である。
以下第１表に示す合金例を比較例とともに示す実施例に
よって本発明をさらに説明する。なお。
よって本発明をさらに説明する。なお。
性能についてに、性能比較試験１および２によって、本
発明接点材料である実施例１〜５による材料と従来の接
点材料である比較例１〜５による材料とを対比した。
発明接点材料である実施例１〜５による材料と従来の接
点材料である比較例１〜５による材料とを対比した。
実施例１
本例は本発明接点材の製造例を示すものである。
Ａｇ８６３９とＮｉ’２ダを大気中で約１５００°Ｃで
溶解し１次に湯温度を１２００℃に低下させＣｕ５？を
入れ、さらに湯温度を１ｏｏｏ℃に低下させてから５０
チＡｇ−５０％ＣｄのＡｄ−Ｃｄの母合金１０９ 、
Ｉｎ ５０？ 、 Ｓｎ ９１：Ｈ’を添加し、これを
鋳造して９９０）の鋳塊を得た（鋳込歩留９９％）。こ
の鋳塊の押湯部分を約５チ除去し・さらに表面を面削し
て巾４０ｆｉ厚さ１０ｆｌの接点素材としこの一面に約
１闘の純銀板を熱圧着してろう骨用の銀層を形成した。
溶解し１次に湯温度を１２００℃に低下させＣｕ５？を
入れ、さらに湯温度を１ｏｏｏ℃に低下させてから５０
チＡｇ−５０％ＣｄのＡｄ−Ｃｄの母合金１０９ 、
Ｉｎ ５０？ 、 Ｓｎ ９１：Ｈ’を添加し、これを
鋳造して９９０）の鋳塊を得た（鋳込歩留９９％）。こ
の鋳塊の押湯部分を約５チ除去し・さらに表面を面削し
て巾４０ｆｉ厚さ１０ｆｌの接点素材としこの一面に約
１闘の純銀板を熱圧着してろう骨用の銀層を形成した。
次いでこれらの素材を塑性加工によって厚さ１．５及び
１．２Ｍの薄板とした後、プレス機によって６聴φと６
．２胴φの丸型の２棒の接点形状に打抜き、これｆ７０
０°Ｃ１３気圧の酸素雰囲気中で４８時間保持して下記
の銀−酸化物系接点を製作した。
１．２Ｍの薄板とした後、プレス機によって６聴φと６
．２胴φの丸型の２棒の接点形状に打抜き、これｆ７０
０°Ｃ１３気圧の酸素雰囲気中で４８時間保持して下記
の銀−酸化物系接点を製作した。
可動接点 ６關φＸ １．５＋＋ｏｎ厚 （接触面２
０Ｒ付）固定接点 ６．２＋ｏ＋φ×１．２−早 （接
触面フラット）これら２種の接点を後記の通り横置試験
した。すなわち接点断面顕微鏡写真、常温硬さ、消耗量
、懐触抵抗の変化および溶着力ｆ検査、試験した。
０Ｒ付）固定接点 ６．２＋ｏ＋φ×１．２−早 （接
触面フラット）これら２種の接点を後記の通り横置試験
した。すなわち接点断面顕微鏡写真、常温硬さ、消耗量
、懐触抵抗の変化および溶着力ｆ検査、試験した。
実施例２
本例も本発明接点材の製造例を示すものである。
Ａｇ ８７’４．５９とＮｉ０．５ｆを大気中で約１５
００℃で溶解し、次に湯温度を１２００℃に低下させＣ
ｕ５ｒを入れ、さらに湯温度を１０００℃に低下させて
から５０多Ａｇ−５０％ＣｄのＡｇ−Ｃｄ［合金１０？
、 Ｉｎ ３０ｆ 、 Ｓｎ ８（ＩＮ’を添加し、
これを鋳造して９９０２の鋳塊を得た（鋳込歩留９９チ
）。これを実施例１に示す方法で同形、同寸法の銀−酸
化物系接点にした。そしてこれについても後記の通り実
施例１と同一の試験を行った。
００℃で溶解し、次に湯温度を１２００℃に低下させＣ
ｕ５ｒを入れ、さらに湯温度を１０００℃に低下させて
から５０多Ａｇ−５０％ＣｄのＡｇ−Ｃｄ［合金１０？
、 Ｉｎ ３０ｆ 、 Ｓｎ ８（ＩＮ’を添加し、
これを鋳造して９９０２の鋳塊を得た（鋳込歩留９９チ
）。これを実施例１に示す方法で同形、同寸法の銀−酸
化物系接点にした。そしてこれについても後記の通り実
施例１と同一の試験を行った。
実施例６
本例も本発明接点材の製造例を示すものである。
Ａｇ８８９ｒとＮ１２ｒを大気中で約１５００’Ｃで浴
解し、次に湯温度を１２００°Ｃに低下させＣｕ３ｆ金
入れ、さらに湯温度を１０００℃に低下させてから５０
％Ａｇ−５０チＣｄ のＡｇ−Ｃｄ母合金１６ｆ、Ｉｎ
２０Ｓ’、Ｓｎ ７（Ｈ’を添加し・これを鋳造して
９９０２の鋳塊を得たＣ鋳込歩留９９％）。これｆ実施
例１に示す方法で同形、同寸法の・銀−酸化物系接点に
した。そしてこれについても後記の通り実施例１と同一
の試験を行った。
解し、次に湯温度を１２００°Ｃに低下させＣｕ３ｆ金
入れ、さらに湯温度を１０００℃に低下させてから５０
％Ａｇ−５０チＣｄ のＡｇ−Ｃｄ母合金１６ｆ、Ｉｎ
２０Ｓ’、Ｓｎ ７（Ｈ’を添加し・これを鋳造して
９９０２の鋳塊を得たＣ鋳込歩留９９％）。これｆ実施
例１に示す方法で同形、同寸法の・銀−酸化物系接点に
した。そしてこれについても後記の通り実施例１と同一
の試験を行った。
本例も本発明接点材の製造例を示すものである。
Ａｇ９０１９とＮ１２ｒを大気中で約１５００°Ｃで溶
解し１次に湯温度を１２００℃に低下させＣｕＢｆｆ入
れ、さらに湯温度をｉ ｏｏｏ℃に低下させてから５０
％Ａｇ−５０％Ｃｄの母合金４２゜Ｉｎ ２０ｆ 、Ｓ
ｎ ６５ｆｉ添加し、これを鋳造して９９０２の鋳塊を
得た（＠込歩留９９％〕。これを実施例１に示す方法で
同形、同寸法の銀−酸化物系接点にした。そしてこれに
ついても後記の辿り実施しく１１と同一の試験を行った
。
解し１次に湯温度を１２００℃に低下させＣｕＢｆｆ入
れ、さらに湯温度をｉ ｏｏｏ℃に低下させてから５０
％Ａｇ−５０％Ｃｄの母合金４２゜Ｉｎ ２０ｆ 、Ｓ
ｎ ６５ｆｉ添加し、これを鋳造して９９０２の鋳塊を
得た（＠込歩留９９％〕。これを実施例１に示す方法で
同形、同寸法の銀−酸化物系接点にした。そしてこれに
ついても後記の辿り実施しく１１と同一の試験を行った
。
実施例５
本例も本発明接点材の製造例を示すものである。
Ａｇ９５１ｒとＮ１２ｆを大気中で約１５００°Ｃで溶
解し１次に湯温度を１２００℃に低下させＣｕ３Ｓ’を
入れ、さらに湯温度を１０００℃に低下させてから５０
％Ａｇ−５０％Ｃｄ母合金４１゜Ｉｎ １０ｒ、Ｓｎ
３（Ｈ’ｉ添加し、これを鋳造して９９０２の鋳塊を得
た（鋳込歩留９９％）。これを実施例１に示す方法で同
形、同寸法の銀−酸ｆヒ物系接点にした。そしてこれに
ついても後記の通り実施例１と同一の試験を行った。
解し１次に湯温度を１２００℃に低下させＣｕ３Ｓ’を
入れ、さらに湯温度を１０００℃に低下させてから５０
％Ａｇ−５０％Ｃｄ母合金４１゜Ｉｎ １０ｒ、Ｓｎ
３（Ｈ’ｉ添加し、これを鋳造して９９０２の鋳塊を得
た（鋳込歩留９９％）。これを実施例１に示す方法で同
形、同寸法の銀−酸ｆヒ物系接点にした。そしてこれに
ついても後記の通り実施例１と同一の試験を行った。
比較例１
本例は従来の接点材のＡｇ−８ｎＯ，−Ｉｎ２Ｏ：＋光
接点材の製造例を示すものである。Ａｇ９３１ｇとＮ１
２Ｆを大気中で約１５００℃で浴解し・次に湯温度を１
０００℃に低下させてがらＩｎ１７ｆ・および５ｎ５０
９を添加し、これを鋳造して９００７の鋳塊を得た（鋳
込歩留９０％）。これを実施例１に示す方法で同形・同
寸法の銀−酸化物系接点にした。そしてこれについても
後記の通り実施例１と同一の試験を行なった。
接点材の製造例を示すものである。Ａｇ９３１ｇとＮ１
２Ｆを大気中で約１５００℃で浴解し・次に湯温度を１
０００℃に低下させてがらＩｎ１７ｆ・および５ｎ５０
９を添加し、これを鋳造して９００７の鋳塊を得た（鋳
込歩留９０％）。これを実施例１に示す方法で同形・同
寸法の銀−酸化物系接点にした。そしてこれについても
後記の通り実施例１と同一の試験を行なった。
比較例２
本例も従来の接点材のＡｇ”５ｎ０２−Ｉｎ２０３系接
点材の製造例を示すものである。Ａｇ８９８ｒとＮ１２
ｆを大気中で約１５００°Ｃで溶解し１次に湯温度を１
０００℃に低下させてからＩｎ３０ｆおよび５ｎ７０ｆ
！を添加し、これを鋳造して９００２の鋳塊を得た（鋳
込歩留９０％）。これを実施し１１１に示す方法で同形
・同寸法の銀−酸化物系接点にしまた。そしてこれにつ
いても後記の通り実施例１と同一の試１恢を行なった。
点材の製造例を示すものである。Ａｇ８９８ｒとＮ１２
ｆを大気中で約１５００°Ｃで溶解し１次に湯温度を１
０００℃に低下させてからＩｎ３０ｆおよび５ｎ７０ｆ
！を添加し、これを鋳造して９００２の鋳塊を得た（鋳
込歩留９０％）。これを実施し１１１に示す方法で同形
・同寸法の銀−酸化物系接点にしまた。そしてこれにつ
いても後記の通り実施例１と同一の試１恢を行なった。
比較例３
本例も従来の接点材のＡｇ Ｓ ｎ０２− Ｉ ｎ２
０３系接点材の製造例を示すものである。Ａｇ ８９８
ｒとＮｉ２？ｆ大気中で約１５００℃で浴解し・次に湯
温度を１０００”Ｃに低下させてから５ｏチＡｇ−５０
％ＣｄのＡｇ−Ｃｄ（７）母合金１０ｙ、Ｉｎ ２５ｆ
Ｌ−Ｌび５ｎ６５を全添加し、これｆシＪ造して。
０３系接点材の製造例を示すものである。Ａｇ ８９８
ｒとＮｉ２？ｆ大気中で約１５００℃で浴解し・次に湯
温度を１０００”Ｃに低下させてから５ｏチＡｇ−５０
％ＣｄのＡｇ−Ｃｄ（７）母合金１０ｙ、Ｉｎ ２５ｆ
Ｌ−Ｌび５ｎ６５を全添加し、これｆシＪ造して。
９９０りの鋳塊をイ４すた（νｊ込歩留９９％）。これ
を実施例１に示す方法で同形・同寸法の銀−酸化物系接
点にした。そしてこれについても後記の通り実施例１と
同一の試験を行なった。
を実施例１に示す方法で同形・同寸法の銀−酸化物系接
点にした。そしてこれについても後記の通り実施例１と
同一の試験を行なった。
比較例４
本例も従来の接点材のＡ ｇ ｓｎ ０２ Ｉ ｎ
２０３系接点材の製造例を示すものである。ＡｇＢ６２
？とＮ１２ｙ（ｉ−大気中で約１５００℃で溶解し、次
に湯温度を１０００℃に低下させてから５０チＡｇ−５
０％ＣｄのＡｇ−Ｃｄ の母合金１６１ｉ’、Ｉｎ３０
ｙ、および５ｎ９０ｆを添加し、これを鋳造して９９０
２の鋳塊を得た（鋳込歩留９９％）。
２０３系接点材の製造例を示すものである。ＡｇＢ６２
？とＮ１２ｙ（ｉ−大気中で約１５００℃で溶解し、次
に湯温度を１０００℃に低下させてから５０チＡｇ−５
０％ＣｄのＡｇ−Ｃｄ の母合金１６１ｉ’、Ｉｎ３０
ｙ、および５ｎ９０ｆを添加し、これを鋳造して９９０
２の鋳塊を得た（鋳込歩留９９％）。
これを実施例１に示す方法で同形・同寸法の銀−酸化物
系接点にした。そしてこれについても後記の通り実施例
１と同一の試験を行なった。
系接点にした。そしてこれについても後記の通り実施例
１と同一の試験を行なった。
比較例５
本例も従来の接点材のＡｇ−Ｃｄ０系接点材の製造例を
示すものである。Ａｇ７５８ｆとＮ１２ｆを大気中で約
１５００°Ｃで溶解し、次に湯温度を１０００°Ｃに低
下させてから５０％Ａｇ−５０％Ｃｄの母合金２４０２
を添加し、これを鋳造して９９０７の鋳塊を得た（鋳込
歩留９９係）。これを実施例１に示す方法で同形・同寸
法の銀−酸化物系接点にした。そしてこれについても後
記の通り実施例１と同一の試験を行った。
示すものである。Ａｇ７５８ｆとＮ１２ｆを大気中で約
１５００°Ｃで溶解し、次に湯温度を１０００°Ｃに低
下させてから５０％Ａｇ−５０％Ｃｄの母合金２４０２
を添加し、これを鋳造して９９０７の鋳塊を得た（鋳込
歩留９９係）。これを実施例１に示す方法で同形・同寸
法の銀−酸化物系接点にした。そしてこれについても後
記の通り実施例１と同一の試験を行った。
第 １ 表
本試験は硬さおよび電気伝導度を評イ面するものである
。前記製造例において製作した各ｊｄ点材について常温
硬さおよび常温における酸気伝導関を測定した。この結
果を第２表に示す。
。前記製造例において製作した各ｊｄ点材について常温
硬さおよび常温における酸気伝導関を測定した。この結
果を第２表に示す。
本発明の接点材はいづれも比較例の接点材に比１、てＩ
Ｋ気気溝導度実質上の低下がなく硬さが少し向上してい
る。
Ｋ気気溝導度実質上の低下がなく硬さが少し向上してい
る。
性能比較試験２
本試験はｒＡ粍敬２接触抵抗および溶接性を評価するも
のである。前記製造例によって製作した各接点材につい
てその接点性能を確認するため、電圧ＡＣ２００Ｖ、電
流１１５Ａ、力率０．５で三相５．５ＫＷ定格の電磁開
閉器に組込み２０万回のインチングチストを実施した。
のである。前記製造例によって製作した各接点材につい
てその接点性能を確認するため、電圧ＡＣ２００Ｖ、電
流１１５Ａ、力率０．５で三相５．５ＫＷ定格の電磁開
閉器に組込み２０万回のインチングチストを実施した。
この試験結果を第６表に示す。この試験では試験の前後
の接触抵抗について測定し併せて同表に示した。
の接触抵抗について測定し併せて同表に示した。
第２表
条 常＠硬さの範囲は測定値の最大値と最小値を示す
。
。
※※ 乎均硬さは最大値と最小値の中ｆｌｊＵ値で示す
。
。
第６表
これをみれば２末完防接点材にいづれも比較例に対して
、同−歓の酸化物を含有する場合、消耗値が低下してお
り改善効果が認められる。
、同−歓の酸化物を含有する場合、消耗値が低下してお
り改善効果が認められる。
ＣｄＯ、Ｓ ｎ０２ 、 Ｉ ｎ２０３ およびＮｉＯ
ならびにこれらの混合酸化物の微細均一分散効果、これ
ら酸化物が高温において適当な蒸気用をもソ効果、Ｃｕ
による粒界の安定化効果等の相剰効呆Ｖこよって従来品
に比較してすぐれた接点性１ｊ５を光挿しうるものであ
る。
ならびにこれらの混合酸化物の微細均一分散効果、これ
ら酸化物が高温において適当な蒸気用をもソ効果、Ｃｕ
による粒界の安定化効果等の相剰効呆Ｖこよって従来品
に比較してすぐれた接点性１ｊ５を光挿しうるものであ
る。
従って１本発り］接点材に広い餉倚範囲にわたってＴ業
的利用が期待できる一力経済四の点から斯界に多大の貢
献をなしつるものである。
的利用が期待できる一力経済四の点から斯界に多大の貢
献をなしつるものである。
特許出願人 三菱マロリ−冶盆工業株式会社−１′
Claims (1)
- 重ｔ％で＊ Ｓｎ ： ３ないし９％、Ｉｎ：１ない
し６チ、Ｃｄ：０．２ないし０．８％、Ｎｉ：０．０５
ないし１％ｈ Ｃｕ ： ０．３ないし０．８％、残
部Ａｇおよび不可避不純物からなる合金を内部酸化させ
てなる銀−酸化物系電気接点材料。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57068475A JPS6028898B2 (ja) | 1982-04-23 | 1982-04-23 | 銀−酸化物系電気接点材料 |
| US06/486,509 US4462841A (en) | 1982-04-23 | 1983-04-19 | Silver-metal oxide alloy electrical contact materials |
| DE19833314652 DE3314652C2 (de) | 1982-04-23 | 1983-04-22 | Silber-Metalloxid-Legierung und ihre Verwendung als elektrischer Kontaktwerkstoff |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57068475A JPS6028898B2 (ja) | 1982-04-23 | 1982-04-23 | 銀−酸化物系電気接点材料 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58185735A true JPS58185735A (ja) | 1983-10-29 |
| JPS6028898B2 JPS6028898B2 (ja) | 1985-07-08 |
Family
ID=13374743
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57068475A Expired JPS6028898B2 (ja) | 1982-04-23 | 1982-04-23 | 銀−酸化物系電気接点材料 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6028898B2 (ja) |
| DE (1) | DE3314652C2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0416584U (ja) * | 1990-05-29 | 1992-02-12 |
-
1982
- 1982-04-23 JP JP57068475A patent/JPS6028898B2/ja not_active Expired
-
1983
- 1983-04-22 DE DE19833314652 patent/DE3314652C2/de not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3314652C2 (de) | 1985-11-14 |
| JPS6028898B2 (ja) | 1985-07-08 |
| DE3314652A1 (de) | 1983-11-10 |
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