JPS5816986A - 船用推進装置 - Google Patents
船用推進装置Info
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- JPS5816986A JPS5816986A JP11428281A JP11428281A JPS5816986A JP S5816986 A JPS5816986 A JP S5816986A JP 11428281 A JP11428281 A JP 11428281A JP 11428281 A JP11428281 A JP 11428281A JP S5816986 A JPS5816986 A JP S5816986A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- ring
- shaped structure
- length
- slat
- hull
- Prior art date
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- Pending
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B63—SHIPS OR OTHER WATERBORNE VESSELS; RELATED EQUIPMENT
- B63H—MARINE PROPULSION OR STEERING
- B63H5/00—Arrangements on vessels of propulsion elements directly acting on water
- B63H5/07—Arrangements on vessels of propulsion elements directly acting on water of propellers
- B63H5/16—Arrangements on vessels of propulsion elements directly acting on water of propellers characterised by being mounted in recesses; with stationary water-guiding elements; Means to prevent fouling of the propeller, e.g. guards, cages or screens
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Ocean & Marine Engineering (AREA)
- Cleaning Of Streets, Tracks, Or Beaches (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は船用推進装置、より詳しくは、プロペラ前方の
船尾部にリング状構造物を固着した船用推進装置の改良
に関するものである。
船尾部にリング状構造物を固着した船用推進装置の改良
に関するものである。
船舶が航行すると船尾部に乱、１）が生じ、ときには三
次元剥離ｈ］１５を付なう３、ぞの／こめ、船体抵抗の
増大や船体振動＋ ＵＺ’ｌｆｌ？−の発生等を来すこ
ととなる。その傾向は′Ｉケに肥大船にニド・いて著る
しい。
次元剥離ｈ］１５を付なう３、ぞの／こめ、船体抵抗の
増大や船体振動＋ ＵＺ’ｌｆｌ？−の発生等を来すこ
ととなる。その傾向は′Ｉケに肥大船にニド・いて著る
しい。
かかることから本発明者等＆−１１、特に肥大船におけ
る性能改善を目的とｌ〜て、内面が凸状の翼断面に構成
されたリング状構造物をその長さの０．２〜１寸での範
囲で船体に（ｌ′ｌ（合させると共にその後端縁とプロ
ペラとの間に流出［また流れが拡散してプロペラ回転面
に達する。１：うな間隔を設けて直接船体に固着させた
船用推進装置を開発し先に提案した。そして、この装置
は既に数多〈実施され頬業界に大きく寄−Ｌｊシている
。このリング状構造物は、船尾部にイｆ在する伴流係数
の大きい流れを集中整流したのち、拡散してプロペラ作
動面へ導くことにより１．Ｉｆｌ進効率の要件の一つで
ある船殻効率η０．（η、、−、ｌ−ｔ こ］ −
Ｗ こて、ｗｌは伴流係数、ｔは推力減少４′）等を改善し
推進効率の向」−を計り、かつ、船体振動やギャビテー
／ヨンおよび騒音の発生を防止すると共に三次元剥離渦
等の発生を抑制し船体抵抗を減少させることを目的とし
たものである。
る性能改善を目的とｌ〜て、内面が凸状の翼断面に構成
されたリング状構造物をその長さの０．２〜１寸での範
囲で船体に（ｌ′ｌ（合させると共にその後端縁とプロ
ペラとの間に流出［また流れが拡散してプロペラ回転面
に達する。１：うな間隔を設けて直接船体に固着させた
船用推進装置を開発し先に提案した。そして、この装置
は既に数多〈実施され頬業界に大きく寄−Ｌｊシている
。このリング状構造物は、船尾部にイｆ在する伴流係数
の大きい流れを集中整流したのち、拡散してプロペラ作
動面へ導くことにより１．Ｉｆｌ進効率の要件の一つで
ある船殻効率η０．（η、、−、ｌ−ｔ こ］ −
Ｗ こて、ｗｌは伴流係数、ｔは推力減少４′）等を改善し
推進効率の向」−を計り、かつ、船体振動やギャビテー
／ヨンおよび騒音の発生を防止すると共に三次元剥離渦
等の発生を抑制し船体抵抗を減少させることを目的とし
たものである。
ところで、かかるリング状構造物は比較的やぜ型の船舶
、基体的には方形肥せき係数Ｃ１ｌが０．８未満となる
ような船舶、に装備した場合は肥大船はど性能改善を削
ることができない。
、基体的には方形肥せき係数Ｃ１ｌが０．８未満となる
ような船舶、に装備した場合は肥大船はど性能改善を削
ることができない。
詳述すれば、第１図ｄ、船舶の推進軸中心線を含む水平
断面の既念図であり肥大船の場合の船体外板１ａと比較
的やせ型の船舶の船体外板１ｂとリング状構造物２を示
し、夫々の場合にリング状構造物２の発生ずる推力の様
子を併せて示している。この図において、リング状構造
物２に発生する揚力を一定として両者を対比すると、肥
大船の場合の揚力Ｉ７ａの方向は肥大船の船体外板１ａ
に沿った水の流れｆａの方向に直交し、前記揚力■７ａ
の船長成分である推力はＴ、となり、他方、やせ型組の
場合の揚力Ｌ ｂの方向にやせ型組の船体外板１ｂに沿
った水の流れｆｂの方向に直交し、前記揚力Ｌ＋１の船
長成分である推力はＴｂとなり、やせ型組の場合、リン
ゲ状ｊｔｌ遺物２の発生ずる推力Ｔ ｂは肥大船のＪｆ
［−カ′１゛ａに比べて可成り小さくなる。
断面の既念図であり肥大船の場合の船体外板１ａと比較
的やせ型の船舶の船体外板１ｂとリング状構造物２を示
し、夫々の場合にリング状構造物２の発生ずる推力の様
子を併せて示している。この図において、リング状構造
物２に発生する揚力を一定として両者を対比すると、肥
大船の場合の揚力Ｉ７ａの方向は肥大船の船体外板１ａ
に沿った水の流れｆａの方向に直交し、前記揚力■７ａ
の船長成分である推力はＴ、となり、他方、やせ型組の
場合の揚力Ｌ ｂの方向にやせ型組の船体外板１ｂに沿
った水の流れｆｂの方向に直交し、前記揚力Ｌ＋１の船
長成分である推力はＴｂとなり、やせ型組の場合、リン
ゲ状ｊｔｌ遺物２の発生ずる推力Ｔ ｂは肥大船のＪｆ
［−カ′１゛ａに比べて可成り小さくなる。
−１−記リング状構造物の推力の発生はプ１Ｊベラ荷重
度を減少させ推進効率の向Ｉ、と４ｆるので、やせ型組
にリング状構造物を適用しても余り効果的ではないこと
が理解できるであ／）う。
度を減少させ推進効率の向Ｉ、と４ｆるので、やせ型組
にリング状構造物を適用しても余り効果的ではないこと
が理解できるであ／）う。
ところで、やせ型組でリング状構造物の推力を充分大き
くするためには、リング状構造物と流れとのなす角度（
迎角）を大きくし、大きな推力Ｔｂを得ることによりｉ
ｉＪ能であると考えられるが、一般に、リング状構造物
の′Ｉ）Ｊ断面特性は第２図実線に示ずごとく迎角（χ
が人きくなり過ぎるどスト−ルを生じ、高揚力を得Ｃ，
れｔｒい。
くするためには、リング状構造物と流れとのなす角度（
迎角）を大きくし、大きな推力Ｔｂを得ることによりｉ
ｉＪ能であると考えられるが、一般に、リング状構造物
の′Ｉ）Ｊ断面特性は第２図実線に示ずごとく迎角（χ
が人きくなり過ぎるどスト−ルを生じ、高揚力を得Ｃ，
れｔｒい。
なお、第２図は迎角αと揚力係数ＣＬの関係を示す。
次に、リング状構造物と船体との１渉とを考えると、リ
ング状構造物の負圧面の圧力分布は、第３図（Ａ）のよ
うに、リング状１７Ｉ造物の前端部に大きなピークを持
つ形状であり、この負圧が船体に作用して船体を後方に
引く力を強めている。
ング状構造物の負圧面の圧力分布は、第３図（Ａ）のよ
うに、リング状１７Ｉ造物の前端部に大きなピークを持
つ形状であり、この負圧が船体に作用して船体を後方に
引く力を強めている。
かかることから本発明者等は、やせ型組における推進性
能をさらに改善し、省エネルギーの社会的要求に対応し
ようとして、本発明に到達した。
能をさらに改善し、省エネルギーの社会的要求に対応し
ようとして、本発明に到達した。
すなわち、本発明の船用推進装置は、内面が凸状の翼断
面に構成されたリング状構造物を、その長さの０．２〜
１までの範囲で船体に嵌合させると共に、前記リング状
構造物の後端縁とプロペラとの間にリング状構造物の流
出口から流出した流れが拡散してプロペラ回転面に達す
るような間隔を設けて直接船体に固設し、前記リング状
構造物の前端にスラットを設け、該スラットの前端から
後端までの長さｔｌと、前記リング状構造物の前端から
後端までの長さｔとか−ｔ＜ ｔｒ ＜ ２ ｔを満足
することによって下記の作用効果を得んとするものであ
る。
面に構成されたリング状構造物を、その長さの０．２〜
１までの範囲で船体に嵌合させると共に、前記リング状
構造物の後端縁とプロペラとの間にリング状構造物の流
出口から流出した流れが拡散してプロペラ回転面に達す
るような間隔を設けて直接船体に固設し、前記リング状
構造物の前端にスラットを設け、該スラットの前端から
後端までの長さｔｌと、前記リング状構造物の前端から
後端までの長さｔとか−ｔ＜ ｔｒ ＜ ２ ｔを満足
することによって下記の作用効果を得んとするものであ
る。
（１）リング状構造物の前端に若干の間隔をあけてスラ
ットを設けることにより大迎角の場合でも翼断面におけ
る負圧側の剥離が抑制され、大揚力、すなわち大推力が
得られる。この結果、やせ型組の」：うな船舶に対しで
スラット付きリング状構造物を用いることにより充分な
推力を得ることができるのである（第２図参照）。
ットを設けることにより大迎角の場合でも翼断面におけ
る負圧側の剥離が抑制され、大揚力、すなわち大推力が
得られる。この結果、やせ型組の」：うな船舶に対しで
スラット付きリング状構造物を用いることにより充分な
推力を得ることができるのである（第２図参照）。
（２） スラット付きのリング状構造物の場合は負圧
面における圧力分布が、第３図（ｎ）に示すように、比
較的平坦な形状どなり、船体に及ぼす影響は少なく、推
進性能干好ましいことが分った。
面における圧力分布が、第３図（ｎ）に示すように、比
較的平坦な形状どなり、船体に及ぼす影響は少なく、推
進性能干好ましいことが分った。
以下、本発明の実施例を図面によって説明する。
第４図は本発明に係る船用推進装置のモ断面図、第５図
は第４図のＶ−Ｖ断面図、第６図は一部断面側面図であ
り、リング状構造物２は外側面２ｋが平坦面をなすと共
に、内側面２１がゆるやかな凸状の所謂翼形断面形状に
形成されている。そして、その長さｔはプロペラ４の直
径Ｄｐの０．２乃至１．０の範囲内から選ばれる。
は第４図のＶ−Ｖ断面図、第６図は一部断面側面図であ
り、リング状構造物２は外側面２ｋが平坦面をなすと共
に、内側面２１がゆるやかな凸状の所謂翼形断面形状に
形成されている。そして、その長さｔはプロペラ４の直
径Ｄｐの０．２乃至１．０の範囲内から選ばれる。
このように形成されたリング状構造物２は、その後端縁
がプロペラ４の前方に位置する如く、すなわち、リング
状構造物２の後端縁とプロペラ先端４′との間に間隙ｄ
を有するように配置されると共に、その長さｅの少なく
とも２０％以上で、かつ１００係以下の範囲の長さｌ。
がプロペラ４の前方に位置する如く、すなわち、リング
状構造物２の後端縁とプロペラ先端４′との間に間隙ｄ
を有するように配置されると共に、その長さｅの少なく
とも２０％以上で、かつ１００係以下の範囲の長さｌ。
が船体１に嵌合して固着される。
ことで、−１−記リング状構造物２の長さｌは、上記の
ように、プロペラ回転直径Ｄ １１の０２乃至１．０の
範囲から選ぶのが好ましく、この範囲を外れると剰余抵
抗係数Ｃｒが増加する。まだ、リング状構造物の船体へ
の嵌合量ｌ。はリング状構造物ｌの２０％乃至１００係
の範囲、特に４０％〜８０％の範囲が好ｔ Ｌ ＜ 、
前記２０％未満および１００％を超える値でＣ剰余抵抗
係数Ｃ４が増加するので好ましくない３、 」二部間隔ｄは船尾流湯における船尾渦の形状や位置、
プロペラの荷重度などによって適宜選択することが望ま
しいが、リング状構造物２の流出口から流出した流れが
プロペラ回転面に達する−までに拡散できる距離を選択
することが重要である。
ように、プロペラ回転直径Ｄ １１の０２乃至１．０の
範囲から選ぶのが好ましく、この範囲を外れると剰余抵
抗係数Ｃｒが増加する。まだ、リング状構造物の船体へ
の嵌合量ｌ。はリング状構造物ｌの２０％乃至１００係
の範囲、特に４０％〜８０％の範囲が好ｔ Ｌ ＜ 、
前記２０％未満および１００％を超える値でＣ剰余抵抗
係数Ｃ４が増加するので好ましくない３、 」二部間隔ｄは船尾流湯における船尾渦の形状や位置、
プロペラの荷重度などによって適宜選択することが望ま
しいが、リング状構造物２の流出口から流出した流れが
プロペラ回転面に達する−までに拡散できる距離を選択
することが重要である。
」−記プロペラ４の後方に舵５が配設される。
１だ、リング状構造物２は、第５図に示ず」：うに、正
面からみて円形をなし、プ１−１ペラ４の１軸芯と囲碁
となるように船体１に嵌合同着される。
面からみて円形をなし、プ１−１ペラ４の１軸芯と囲碁
となるように船体１に嵌合同着される。
当該リング状構造物２のＭｉＴ端に所定の間隙６を隔て
てスラット３を設ける。斗／こ、リング状構造物２の出
１］部の径り。目、プロペラ回転直径Ｄ１１とほぼ同等
とする。
てスラット３を設ける。斗／こ、リング状構造物２の出
１］部の径り。目、プロペラ回転直径Ｄ１１とほぼ同等
とする。
このスラット付きリング状構造物２と船体１との関連は
次のように考慮することが７１）要となる。すなわち、
第７図に示すように、船体１の外板と船体１の中心ｔｓ
ｔ Ｓｒｙとのなす角度をθとし、訃だ、スラノｌ−３
０前端とリング状＋ｉノ＋造ｌ吻２の後端とを結ぶ直線
ＮＬと船体１の中心線ＳＬとのなす角度をｒとしたとき
に次式をｉ’ｉＭｉ足するようにするのが好捷しい。
次のように考慮することが７１）要となる。すなわち、
第７図に示すように、船体１の外板と船体１の中心ｔｓ
ｔ Ｓｒｙとのなす角度をθとし、訃だ、スラノｌ−３
０前端とリング状＋ｉノ＋造ｌ吻２の後端とを結ぶ直線
ＮＬと船体１の中心線ＳＬとのなす角度をｒとしたとき
に次式をｉ’ｉＭｉ足するようにするのが好捷しい。
θ〉γ ・・・・（１）より詳わしくは
、１５゛″〉θ−γ゛〉０“□の１２件をＪｊすことが
好１しく、更にＩｔ：ｌ： ＋ （１”じ−０−ｒ ）
０’の条件を尚ずことが好捷しい。
、１５゛″〉θ−γ゛〉０“□の１２件をＪｊすことが
好１しく、更にＩｔ：ｌ： ＋ （１”じ−０−ｒ ）
０’の条件を尚ずことが好捷しい。
まだ、スラット６の前端と後端との長さ１１け下記の（
２）式を満すことが重要となる。
２）式を満すことが重要となる。
−Ｊ、−１＜ 、ｅ、 ＜＋〆 ・・・・・・（２
）ここで、スラット乙の長さｅ、がリング状構造物２の
長さｅのμ以上になるとスラット３がリング状構造物２
と同様の作用をするようになるために好ｔＬ＜ない。他
方、スラット３の長さ１１が１以下になるとスラットの
作用をなさなくなる。
）ここで、スラット乙の長さｅ、がリング状構造物２の
長さｅのμ以上になるとスラット３がリング状構造物２
と同様の作用をするようになるために好ｔＬ＜ない。他
方、スラット３の長さ１１が１以下になるとスラットの
作用をなさなくなる。
更に、スラソｌ−３とリング状構造物２のオーバーラツ
プ長さｍ ｆｄ ”Ｆ記の（３）式を満すことが好まし
い。
プ長さｍ ｆｄ ”Ｆ記の（３）式を満すことが好まし
い。
６、）ｒｎ）Ｏ・・・・・・（３）
上記スリット６は支持体７によってリング状構造物２に
固定されると共に、その両端部は船体１に直接固着され
る。前記支持体７の断面形状は第８図（Ａ）に示すよう
に対称翼型としてもよく、捷だ第８図（Ｉ３）に示すよ
うにタービン翼型としてもよい。その場合に、支持体７
はプロペラ４の回転方向と逆方向に流れが旋回するよう
な形状とする。このことにより、推進効率がより向上す
ることは驚くべべととである３、第９図は、本発明の他
の実ＭＩｉ例を示すものであり、スラット３を、その長
さが上部から下部に向って漸減する所謂非郊１称形に形
成すると共に、スラット６とリング状１１１’ｉ浩物Ｊ
２との間隙は上部間隙乙の長さｄ １１が下部間隙６′
の１（さｄ、ｐ より大きく、下向に向って間隙がｅｌ
ｌ［減するようになしている。このような形状Ｃ１１゛
部の伴流を加速し、流れの均一化に有効となる。１ 第１０図および第１１図し１、本発明の他の実施例を示
すものであり、す／り状溝ｊ／１１Ｌ物２の前端の上半
部分にスラット３を設けている６、その場合に、第１２
図に示す」：うに、スラット３ ｋＪ： ’１：’端部
をリング状構造物２にｊｉ’ｌ’、 Ｊ妾固着すること
によって支持強度を増加さぜることかできる３、第１３
図は、本発明の他の実施例を示すものであり、スラツＩ
・伺きリング状溝１１１．物の形状を正面からみて略逆
おむすび型に形成しである。かかる形状とすることによ
ってスラノｉ・イχ１きリング状構造物の上部に対応す
る伴流を、ｒ、り広い流域から取り込むことが可能とな
る。
固定されると共に、その両端部は船体１に直接固着され
る。前記支持体７の断面形状は第８図（Ａ）に示すよう
に対称翼型としてもよく、捷だ第８図（Ｉ３）に示すよ
うにタービン翼型としてもよい。その場合に、支持体７
はプロペラ４の回転方向と逆方向に流れが旋回するよう
な形状とする。このことにより、推進効率がより向上す
ることは驚くべべととである３、第９図は、本発明の他
の実ＭＩｉ例を示すものであり、スラット３を、その長
さが上部から下部に向って漸減する所謂非郊１称形に形
成すると共に、スラット６とリング状１１１’ｉ浩物Ｊ
２との間隙は上部間隙乙の長さｄ １１が下部間隙６′
の１（さｄ、ｐ より大きく、下向に向って間隙がｅｌ
ｌ［減するようになしている。このような形状Ｃ１１゛
部の伴流を加速し、流れの均一化に有効となる。１ 第１０図および第１１図し１、本発明の他の実施例を示
すものであり、す／り状溝ｊ／１１Ｌ物２の前端の上半
部分にスラット３を設けている６、その場合に、第１２
図に示す」：うに、スラット３ ｋＪ： ’１：’端部
をリング状構造物２にｊｉ’ｌ’、 Ｊ妾固着すること
によって支持強度を増加さぜることかできる３、第１３
図は、本発明の他の実施例を示すものであり、スラツＩ
・伺きリング状溝１１１．物の形状を正面からみて略逆
おむすび型に形成しである。かかる形状とすることによ
ってスラノｉ・イχ１きリング状構造物の上部に対応す
る伴流を、ｒ、り広い流域から取り込むことが可能とな
る。
上記のリング状構造物２は横方向からみだ場合に前端縁
と後端縁が平行な所謂対称型であるが、上部から下部に
向って軸方向の長さが漸減する所謂非対称型を用いても
よい。
と後端縁が平行な所謂対称型であるが、上部から下部に
向って軸方向の長さが漸減する所謂非対称型を用いても
よい。
次に、本発明の作用を第１４図および第１５図にもとづ
いて説明する。
いて説明する。
本発明のスラット付きリング状構造物２を備えたやせ型
組を運航した場合、第１４図に示すように、平行流Ｓ３
と上昇流Ｓ、と時には組型によってゆるい縦渦Ｓ２とが
発生し、これらの流れはスラット付きリング状構造物２
のスラット乙の先端縁部分に達する。このときのスラッ
ト６の入口部分における軸方向成分の流速分布が基本的
には第１５図（ａｌに示される。ここで、矢印は流体流
れの方向を示しており、」−―方から下方に変化してい
る矢印はスラット６の上部から下部にかけてのそれぞれ
の位置における流速の大きさを示している。
組を運航した場合、第１４図に示すように、平行流Ｓ３
と上昇流Ｓ、と時には組型によってゆるい縦渦Ｓ２とが
発生し、これらの流れはスラット付きリング状構造物２
のスラット乙の先端縁部分に達する。このときのスラッ
ト６の入口部分における軸方向成分の流速分布が基本的
には第１５図（ａｌに示される。ここで、矢印は流体流
れの方向を示しており、」−―方から下方に変化してい
る矢印はスラット６の上部から下部にかけてのそれぞれ
の位置における流速の大きさを示している。
このような状態でリング状構造物２に導入されだ」−昇
流Ｓ１と平行流Ｓ ３との混合による遅い流れはリング
状構造物２の上部の内側にカかれて速度を速めた平行流
Ｓ、／となる１、他）Ｊｚゆるい縦渦Ｓ２の発生する場
合も、その発生が抑制され、平行流８２′となる。
流Ｓ１と平行流Ｓ ３との混合による遅い流れはリング
状構造物２の上部の内側にカかれて速度を速めた平行流
Ｓ、／となる１、他）Ｊｚゆるい縦渦Ｓ２の発生する場
合も、その発生が抑制され、平行流８２′となる。
そして、リング状構造物２内の、これらの平行流８１′
、８２′は第１５図（１］）に示−Ｊ’ 、Ｉうなリン
グ状構造物２の作用に」：す、その内部の１一部と下部
との間でみられるような不均一＋１１が弱められて、第
１５図（Ｃ１に示す如くリング状構造物２内を通過し、
その流出口から流出してリング状構造物２の後端縁とプ
ロペラ先端４′との間隔ｄを経る間に拡散し、第１５図
（ｄｌに示ず」：うに、はぼ均一な流速分布となってプ
ロペラ作動面全面に導かれる。
、８２′は第１５図（１］）に示−Ｊ’ 、Ｉうなリン
グ状構造物２の作用に」：す、その内部の１一部と下部
との間でみられるような不均一＋１１が弱められて、第
１５図（Ｃ１に示す如くリング状構造物２内を通過し、
その流出口から流出してリング状構造物２の後端縁とプ
ロペラ先端４′との間隔ｄを経る間に拡散し、第１５図
（ｄｌに示ず」：うに、はぼ均一な流速分布となってプ
ロペラ作動面全面に導かれる。
上記整流作用に際して、上昇流Ｓ、および平行流Ｓ３の
一部はスラット６とリング状構造物２の間の間隙からリ
ング状構造物２内に流入し、その内壁面２］に沿って流
れるだめにリング状構造物２の内壁面２１における所謂
剥肉１１現象が抑制され、上記整流作用が助長される。
一部はスラット６とリング状構造物２の間の間隙からリ
ング状構造物２内に流入し、その内壁面２］に沿って流
れるだめにリング状構造物２の内壁面２１における所謂
剥肉１１現象が抑制され、上記整流作用が助長される。
このため、推進性能が一層向上するようになる。
上記のように、本発明はスラット付きリング状構造物に
おけるスラットの前端から後端までの長さ１１と、前記
リング状構造物の前端から後端までの長さｌとが次式、
つ捷り、 １ ＜ １． ＜ −）ｉ−１ を満足するようになしだので、リング状構造物の内壁面
に沿って流れる流れが乱れることなく円滑になり、推進
性能がより一層向上するようになる。
おけるスラットの前端から後端までの長さ１１と、前記
リング状構造物の前端から後端までの長さｌとが次式、
つ捷り、 １ ＜ １． ＜ −）ｉ−１ を満足するようになしだので、リング状構造物の内壁面
に沿って流れる流れが乱れることなく円滑になり、推進
性能がより一層向上するようになる。
このため、省エネルギーの社会的要望に充分対応できる
ようになり、工業上、有用である。
ようになり、工業上、有用である。
なお、リング状構造物２は流出側にディフューザー角を
設けたり、その後端部とプロペラの間隔ｄを上方から下
方に向って順次大となるように構成させるなど、種々選
択できることは明らかである。
設けたり、その後端部とプロペラの間隔ｄを上方から下
方に向って順次大となるように構成させるなど、種々選
択できることは明らかである。
第１図は肥大船とやせ型組とにリング状構造物を取りつ
けだときの推力の説明図、第２図は揚力特性説明図、第
３図はリング状構造物とスラット付きリング状構造物の
圧力分布説明図、第４図は本発明の一実施例を示す平断
面図、第５図は第４図の■−■断面図、第６図は本発明
の一部断面を含む側面図、第７図は第４図の一部拡大説
明図、第８図（Ａ） 、 ０３）は第７図のＷｌｌ−■
線断面図、第９図および第１０図は本発明の他の実施例
を示す一部断面側面図、第１丁図は第１０図のＭ−Ｍ断
面図、第１２図は他の実施例を示す斜視図、第１３図は
本発明の他の実施例を示す正面図、第１４図は本発明の
装置を備えたやぜ型組の船尾流湯を示す図、第１５図は
本発明による軸方向成分の速力分布の変化を示す図、を
夫々示す。 １・・・船体、２・・・リング状構造物、６・・・スラ
ット、４・・・プロペラ。 代理人 弁理士 小 川 信 − 弁理士 野 口 賢 照 弁理士 斎 下 和 彦 特開昭５８〜１６９８６（５） 第３図 ’４ｈ ｒ、Ｉ’ｌ昭５８−ｉ６９１１３（６）ＳＬ 第８図 （Ａ） （ｓ）
けだときの推力の説明図、第２図は揚力特性説明図、第
３図はリング状構造物とスラット付きリング状構造物の
圧力分布説明図、第４図は本発明の一実施例を示す平断
面図、第５図は第４図の■−■断面図、第６図は本発明
の一部断面を含む側面図、第７図は第４図の一部拡大説
明図、第８図（Ａ） 、 ０３）は第７図のＷｌｌ−■
線断面図、第９図および第１０図は本発明の他の実施例
を示す一部断面側面図、第１丁図は第１０図のＭ−Ｍ断
面図、第１２図は他の実施例を示す斜視図、第１３図は
本発明の他の実施例を示す正面図、第１４図は本発明の
装置を備えたやぜ型組の船尾流湯を示す図、第１５図は
本発明による軸方向成分の速力分布の変化を示す図、を
夫々示す。 １・・・船体、２・・・リング状構造物、６・・・スラ
ット、４・・・プロペラ。 代理人 弁理士 小 川 信 − 弁理士 野 口 賢 照 弁理士 斎 下 和 彦 特開昭５８〜１６９８６（５） 第３図 ’４ｈ ｒ、Ｉ’ｌ昭５８−ｉ６９１１３（６）ＳＬ 第８図 （Ａ） （ｓ）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 内面が凸状の翼断面に構成されたリング状構造物を、そ
の長さの０２〜１捷での範囲で船体に嵌合させると共に
、前記リング状構造物の後端縁とプロペラとの間にリン
グ状構造物の流出口から流出した流れが拡散してプロペ
ラ回転面に達するような間隔を設けて直接船体に固設し
、前記リング状構造物の前端にスラットを設け、該スラ
ットの前端から後端捷での長さ１１と、前記リング状構
造物の前端から後端丑での長さｌとが次式を満足するよ
うになしたことを特徴とする船用推進装置。 ＋ｇ ＜ ｓ、 ＜ −＋−１
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11428281A JPS5816986A (ja) | 1981-07-21 | 1981-07-21 | 船用推進装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11428281A JPS5816986A (ja) | 1981-07-21 | 1981-07-21 | 船用推進装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5816986A true JPS5816986A (ja) | 1983-01-31 |
Family
ID=14633926
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11428281A Pending JPS5816986A (ja) | 1981-07-21 | 1981-07-21 | 船用推進装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5816986A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018118699A (ja) * | 2017-01-27 | 2018-08-02 | 三菱重工業株式会社 | ダクト装置および船舶 |
| JP2022146974A (ja) * | 2021-03-23 | 2022-10-06 | 三井Ｅ＆Ｓ造船株式会社 | 船尾ダクト |
-
1981
- 1981-07-21 JP JP11428281A patent/JPS5816986A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018118699A (ja) * | 2017-01-27 | 2018-08-02 | 三菱重工業株式会社 | ダクト装置および船舶 |
| JP2022146974A (ja) * | 2021-03-23 | 2022-10-06 | 三井Ｅ＆Ｓ造船株式会社 | 船尾ダクト |
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