JPS58160148A - 積層体のスタンピング成形方法 - Google Patents
積層体のスタンピング成形方法Info
- Publication number
- JPS58160148A JPS58160148A JP57043194A JP4319482A JPS58160148A JP S58160148 A JPS58160148 A JP S58160148A JP 57043194 A JP57043194 A JP 57043194A JP 4319482 A JP4319482 A JP 4319482A JP S58160148 A JPS58160148 A JP S58160148A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- temperature
- low
- heat distortion
- sheet
- blend
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C66/00—General aspects of processes or apparatus for joining preformed parts
- B29C66/70—General aspects of processes or apparatus for joining preformed parts characterised by the composition, physical properties or the structure of the material of the parts to be joined; Joining with non-plastics material
- B29C66/71—General aspects of processes or apparatus for joining preformed parts characterised by the composition, physical properties or the structure of the material of the parts to be joined; Joining with non-plastics material characterised by the composition of the plastics material of the parts to be joined
Landscapes
- Laminated Bodies (AREA)
- Lining Or Joining Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、槓１一体のスタンピング成形方法に関するも
のである。
のである。
一般に真空成形、スタンピング成形による薄物成形加工
法は、射出成形に比べて加工時間が短かく、ウェルドの
発生が認められな−ため成形品の強度が優れている。し
かしながら史に割振、防音などの機能を多く付与するた
め、熱変形温度の異なる材料の層からなる積層シートを
用−て真空成形又はスタンピング成形を行なうと＃融粘
健及び輸影蚤係数の違いにより充分な接着強度が得られ
ず成形中に剥離し易くなる。物に真空成形にお−てシー
ト材の熱変形温度が異なるときには成形する繭、加熱中
、に偏肉が発生し或ψは極端に両省の熱変形ｉ！度が離
れていると低融点の層が下側に位翫する場合その材料が
たれ落ちることもある。このため熱変形温度の大亭や異
なる積層シートでは材料の組合せにお−で材料選択の範
囲が制限される。特に厚物で社このような材料によって
熱変形時に発生する問題が多く加熱中のシートのたれ落
ち、浮上りある―は絞り加工中の剥離が著しく積増シー
トー形は制限され勝ちである。
法は、射出成形に比べて加工時間が短かく、ウェルドの
発生が認められな−ため成形品の強度が優れている。し
かしながら史に割振、防音などの機能を多く付与するた
め、熱変形温度の異なる材料の層からなる積層シートを
用−て真空成形又はスタンピング成形を行なうと＃融粘
健及び輸影蚤係数の違いにより充分な接着強度が得られ
ず成形中に剥離し易くなる。物に真空成形にお−てシー
ト材の熱変形温度が異なるときには成形する繭、加熱中
、に偏肉が発生し或ψは極端に両省の熱変形ｉ！度が離
れていると低融点の層が下側に位翫する場合その材料が
たれ落ちることもある。このため熱変形温度の大亭や異
なる積層シートでは材料の組合せにお−で材料選択の範
囲が制限される。特に厚物で社このような材料によって
熱変形時に発生する問題が多く加熱中のシートのたれ落
ち、浮上りある―は絞り加工中の剥離が著しく積増シー
トー形は制限され勝ちである。
本発明は上船の事情に鑑み、熱変形温度の異なる材料を
用いてスタンピング成形しても材料のたれ落ち、・偏肉
、剥離などの生じな一成形方法を提供することを目的と
するもので、その要旨は各々熱変形温度の異なる複数の
シートを別個に加熱した後に圧着させることを％黴とす
るスタンピング成形方法である。。
用いてスタンピング成形しても材料のたれ落ち、・偏肉
、剥離などの生じな一成形方法を提供することを目的と
するもので、その要旨は各々熱変形温度の異なる複数の
シートを別個に加熱した後に圧着させることを％黴とす
るスタンピング成形方法である。。
本発明にお―て嬬、二層の成形品ばかりでなく、更に三
層以上の多層構造とすることも可能ゼあり、機能上必賛
な部分に異糧のシートを重ねれによいため、真空成形の
ように均一二層シートを均一る成形では真似の出来ない
成形品が期待出来るにかりでなく機能上も優れ経済的で
ある。
層以上の多層構造とすることも可能ゼあり、機能上必賛
な部分に異糧のシートを重ねれによいため、真空成形の
ように均一二層シートを均一る成形では真似の出来ない
成形品が期待出来るにかりでなく機能上も優れ経済的で
ある。
また二種あるいはそれ以上の株類の材料を交互に＆１ね
でも良く、部分的に肉盛りを行なうことも出来る。この
ようにサンドインチ構造が簡単に形成出来る上に、機械
的にも優れた構造体が得られ、従来の真空成形やスタン
ピング成形で蝶出来なかったリプあるψは肉厚でその厚
み変化の大き一射出成形品に近い成形品も成形可能とな
った。
でも良く、部分的に肉盛りを行なうことも出来る。この
ようにサンドインチ構造が簡単に形成出来る上に、機械
的にも優れた構造体が得られ、従来の真空成形やスタン
ピング成形で蝶出来なかったリプあるψは肉厚でその厚
み変化の大き一射出成形品に近い成形品も成形可能とな
った。
またこの方法によれは予め別々にシートを加熱しておき
、成形とＸ時に圧着するためシート面積の大小の組合せ
によってはトリミング時にリサイクル材の中に他方のシ
ート材が混入することが少ないので材料の軸性が損われ
ることが極めて小さい。
、成形とＸ時に圧着するためシート面積の大小の組合せ
によってはトリミング時にリサイクル材の中に他方のシ
ート材が混入することが少ないので材料の軸性が損われ
ることが極めて小さい。
このように真空成形用品多層シートに比べ上記のように
成彩性が優れ、肉盛成形品の成形が各局であり、機馳上
賛求される部分にのみ異棟材料を二つ以上用−た多層が
可能であり、かつ検虐朴あるーは複合材として材料の性
質を生かして成形品の費求され４１ｍ能に合せて多種に
わたって組合せが出来る等の％黴がある。
成彩性が優れ、肉盛成形品の成形が各局であり、機馳上
賛求される部分にのみ異棟材料を二つ以上用−た多層が
可能であり、かつ検虐朴あるーは複合材として材料の性
質を生かして成形品の費求され４１ｍ能に合せて多種に
わたって組合せが出来る等の％黴がある。
用いられる材料として蝶、スタンピング成形材として適
するものであれば何んでもよ−が、望ましくはポリオレ
ツイン材料が良く異なる熱変形温度を有する材料の混合
系の材料が良−０なおスタンピング成形材では融点以下
のような比較的低一温度により塑性加工を行なうため、
二＆類のシート材の熱変形温度が大きく離れて−るとハ
ンドリング上及び耐熱性から一方を低く加熱しなければ
ならず重ね合せて圧着を行なう際に均一で良好な緩着を
得るには熱変形温度は接近して−る万がｌｉｔ！まし−
。
するものであれば何んでもよ−が、望ましくはポリオレ
ツイン材料が良く異なる熱変形温度を有する材料の混合
系の材料が良−０なおスタンピング成形材では融点以下
のような比較的低一温度により塑性加工を行なうため、
二＆類のシート材の熱変形温度が大きく離れて−るとハ
ンドリング上及び耐熱性から一方を低く加熱しなければ
ならず重ね合せて圧着を行なう際に均一で良好な緩着を
得るには熱変形温度は接近して−る万がｌｉｔ！まし−
。
ところで接着に大酢な役割を負うのは変性ポリプロピレ
ンなかでも無水マレイン酸グラフト変性ポリプロピレン
であり、さらに＃Ｃ着力を高めるには極性基を有し、無
水！レイン散グラフト変性ポリプロピレンより低い熱変
形温度の材料のものを併用すると大きな効果が相乗効果
と（で発現され金。
ンなかでも無水マレイン酸グラフト変性ポリプロピレン
であり、さらに＃Ｃ着力を高めるには極性基を有し、無
水！レイン散グラフト変性ポリプロピレンより低い熱変
形温度の材料のものを併用すると大きな効果が相乗効果
と（で発現され金。
熱変形温度の尚い材料は、通常高い剛性を有し曲は弾性
率１０．０００ ｋｒ１１以上を有するスタンピング材
料で、好ましくは筒密度ポリエチレン及びポリプロピレ
ンからなるブレンド物でありブレンド比により熱変形温
度、剛性などを調節出来る。
率１０．０００ ｋｒ１１以上を有するスタンピング材
料で、好ましくは筒密度ポリエチレン及びポリプロピレ
ンからなるブレンド物でありブレンド比により熱変形温
度、剛性などを調節出来る。
一方熱変形温坂の低い材料は通常低い剛性を有し側根、
防音などのｍ能を発揮するが、ポリプロピレン、無水マ
レイン酸グラフト変性ポリエチレン及びエチレン１０ピ
レンジエン共重合体からなるブレンド物であり、ブレン
ド比により熱変形温歇、剛性、接着力などを調節で自る
。
防音などのｍ能を発揮するが、ポリプロピレン、無水マ
レイン酸グラフト変性ポリエチレン及びエチレン１０ピ
レンジエン共重合体からなるブレンド物であり、ブレン
ド比により熱変形温歇、剛性、接着力などを調節で自る
。
ｔた、熱変形ｍ＃：、の低い材料にお―てエチレン酢酸
ビニル共１合体を併用すると溶融ブレンド時の温度を下
げられ、未反応無水！レイン酸が存在する場合はその二
重結合を残して圧着時の反応による接着に寄与すること
が可能なばかりでなく、カルボン酸の極性基を有するの
で表面エネルギーを低下させて、固体面に特異な環境を
作り出すため、無水マレイン酸グラフト変性ポリオレフ
ィンとの併用で＃ｉ着しい接着力の同上が認められるも
のと思料される。
ビニル共１合体を併用すると溶融ブレンド時の温度を下
げられ、未反応無水！レイン酸が存在する場合はその二
重結合を残して圧着時の反応による接着に寄与すること
が可能なばかりでなく、カルボン酸の極性基を有するの
で表面エネルギーを低下させて、固体面に特異な環境を
作り出すため、無水マレイン酸グラフト変性ポリオレフ
ィンとの併用で＃ｉ着しい接着力の同上が認められるも
のと思料される。
以下に実施例、比較例を挙げて本発明を更に説明する。
なお例中ＶＦＲはメルト７０−レイト（Ｊｉｒ／ｉｏ−
１ＨＬＭＩＦＢはハイロードメルト７０−レイ、）（Ｉ
Ｉ／ｉｏ順−を意味し、熱変形温度はム８ＴＭ Ｄ６
４８（６６Ｐｓｉ）Ｋよる。
１ＨＬＭＩＦＢはハイロードメルト７０−レイ、）（Ｉ
Ｉ／ｉｏ順−を意味し、熱変形温度はム８ＴＭ Ｄ６
４８（６６Ｐｓｉ）Ｋよる。
〔実施例１〕
（→熱変形温度の高−材料轄、ポリプロピレン（ＭＰへ
、。ｔ＝Ｌｊ）と中密度ポリ纂ｔレン（ＭＩＦＲｌ、、
、＝０．２５）とをブレンド比うｏｗｔ％／う０ｗｔ％
でトライブレンド後連続オキサにて、２３０℃でブレン
ドな行なったもので熱変形温度は９０”Ｃであり、この
材料を用−てＬ５ｗｉ厚のシート材とした。
、。ｔ＝Ｌｊ）と中密度ポリ纂ｔレン（ＭＩＦＲｌ、、
、＝０．２５）とをブレンド比うｏｗｔ％／う０ｗｔ％
でトライブレンド後連続オキサにて、２３０℃でブレン
ドな行なったもので熱変形温度は９０”Ｃであり、この
材料を用−てＬ５ｗｉ厚のシート材とした。
（ｂ）熱愛、形温度の低−材料として社エチレンプロピ
レンブロック共重合体（Ｍ ？ Ｂ！、。、＝４．Ｑ）
ｊ。
レンブロック共重合体（Ｍ ？ Ｂ！、。、＝４．Ｑ）
ｊ。
今餐徘晶性エチレンプロピレンジエン共重合体（ＨＬＭ
Ｆ Ｒ２，。、ｅ＝０．４、ゴム中のプロピレン含１
ｍ：＝３５ｖｔ％、ゴム濃１１＝６１ｖｔ％）及び無水
マレイン酸グラフト変性ポリプロピレンホモポリマを４
４ｗｔ％／３６＊ｔ％／ｊｔｏ’ｗｔ％のブレンド比で
予めタンブラ−にてトライブレンドを行なった。この際
抗酸化剤（商品名ＢＨＴ ）をブレンド樹脂に対して０
．０５重量ｓｆ＃加した。ブレンドは二軸の遵耽ミキサ
を用−スチームにてミキサーのジャケット温度を２２０
〜２３０℃になるように―節しながらミキシングを行な
った。得られた材料の熱変形温度は６８℃であり、この
材料を用ψてＬ５ｍ厚のシート材とした。
Ｆ Ｒ２，。、ｅ＝０．４、ゴム中のプロピレン含１
ｍ：＝３５ｖｔ％、ゴム濃１１＝６１ｖｔ％）及び無水
マレイン酸グラフト変性ポリプロピレンホモポリマを４
４ｗｔ％／３６＊ｔ％／ｊｔｏ’ｗｔ％のブレンド比で
予めタンブラ−にてトライブレンドを行なった。この際
抗酸化剤（商品名ＢＨＴ ）をブレンド樹脂に対して０
．０５重量ｓｆ＃加した。ブレンドは二軸の遵耽ミキサ
を用−スチームにてミキサーのジャケット温度を２２０
〜２３０℃になるように―節しながらミキシングを行な
った。得られた材料の熱変形温度は６８℃であり、この
材料を用ψてＬ５ｍ厚のシート材とした。
このようにして出来た二種のシート材を赤面温度１う０
°Ｃ・ １３０℃になるように熱板接触で加熱しておき
加熱面（裏面）同志を合せ、押切りにならな−ように二
枚のシートの厚みより０．２載程度小さいスペーサをは
さんでう〜１０製の低−圧力でプレス互層を行ない剥ｍ
ａｔを測定した。一方図−１に示す形状を成形出来る金
型で上幅と−じ条件でシートを予熱、亀ね合せたものを
スタンピング成形した。成形品の一部を打ち抜きにより
採取して、剥離強度を測定したが−ずれも接層向からは
剥離せず試験片が降伏して４ｉＩＬＩｆｒシた。評価方
法はム８ＴＭρ９５２−５Ｌに基づく試験方法にて剥離
強度を測定した。
°Ｃ・ １３０℃になるように熱板接触で加熱しておき
加熱面（裏面）同志を合せ、押切りにならな−ように二
枚のシートの厚みより０．２載程度小さいスペーサをは
さんでう〜１０製の低−圧力でプレス互層を行ない剥ｍ
ａｔを測定した。一方図−１に示す形状を成形出来る金
型で上幅と−じ条件でシートを予熱、亀ね合せたものを
スタンピング成形した。成形品の一部を打ち抜きにより
採取して、剥離強度を測定したが−ずれも接層向からは
剥離せず試験片が降伏して４ｉＩＬＩｆｒシた。評価方
法はム８ＴＭρ９５２−５Ｌに基づく試験方法にて剥離
強度を測定した。
なお図−１中＆：う００■、ｂ ： ５００ｇ、ａ：
３ 炉側１ｍｌ、ｄ：う０■、ｅ：ＩＩｏｍ、ｆ：工ｏ
ｏｍ＃、ｇ！１３０簡ダ、ｈ：ｌｏｏ闘、１＝う０１１
３＋、コ；フ゛０■、ｋｔＬ３襲の寸法を示す。
３ 炉側１ｍｌ、ｄ：う０■、ｅ：ＩＩｏｍ、ｆ：工ｏ
ｏｍ＃、ｇ！１３０簡ダ、ｈ：ｌｏｏ闘、１＝う０１１
３＋、コ；フ゛０■、ｋｔＬ３襲の寸法を示す。
（比較例−１）
実施例１に１載しである熱変形温度の高−材料に同例の
熱変形温度の低−材料で用−た非品性エチレンプロピレ
ンジエン共重合体（熱変形温度４０℃）単独を用−子熱
しなかった他は同様にして１５０℃で圧着を行なったが
極めて低い剥離荷重で剥離して接着とは言−がたく、ま
た剥離試験に供する材料試験片を作るには１７０℃以上
のシート加熱温度が必要であった。
熱変形温度の低−材料で用−た非品性エチレンプロピレ
ンジエン共重合体（熱変形温度４０℃）単独を用−子熱
しなかった他は同様にして１５０℃で圧着を行なったが
極めて低い剥離荷重で剥離して接着とは言−がたく、ま
た剥離試験に供する材料試験片を作るには１７０℃以上
のシート加熱温度が必要であった。
〔比較例２〕
実施例１に記載しである熱変形温度の高−材料に同例の
熱変形温度の低い材料で用いたエチレンプロピレンブロ
ック共重合体と比較例１で用−たエチレンプロピレンジ
エン共重合体のブレンド比７Ｑｖｔ％／ ） ＯＷ ｔ
％によるブレンド物薗変形温度６０℃）を用い比較例１
と同じ評価方法で剥離テストを竹なったが、極めて低い
値で剥離してしまψ、このサンプルを調製するには圧接
温度が１７０℃以上必景であった。
熱変形温度の低い材料で用いたエチレンプロピレンブロ
ック共重合体と比較例１で用−たエチレンプロピレンジ
エン共重合体のブレンド比７Ｑｖｔ％／ ） ＯＷ ｔ
％によるブレンド物薗変形温度６０℃）を用い比較例１
と同じ評価方法で剥離テストを竹なったが、極めて低い
値で剥離してしまψ、このサンプルを調製するには圧接
温度が１７０℃以上必景であった。
（実施例２〕
熱変形温度の低いブレンド材料として実施例１で用−た
エチレンプロピレンブロック共重合体、エチレンプロピ
レンジエン共重合体及ＯＴｈ水−ｆ Ｌ’イン飯クりフ
ト震形ポリプロピレンに更にエチレｙ酢ａｌ’二ｐｙ共
ム合体（ＭｙＲｌ、、、＝ｔｏ、Ｗ度＝０．９３Ｚｆｉ
／ｄ、酢酸ビニル含量１うｗｔ％）をブレンド比で、４
４ｗｔ％／３６ｖｔ％／１うｗｔ％１５ｗｔ％とし、抗
酸化剤（商品名ＢＨＴ）を樹脂量に対してα０５ｍｔ部
加えタンブラ−にてトライブレンド後二軸連続ミキサー
にて２１０−２２０℃でブレンドを竹なった。得られた
材料の熱変形温度１１６６℃であり、この材料を用いて
１５ｍ厚のシートとした。
エチレンプロピレンブロック共重合体、エチレンプロピ
レンジエン共重合体及ＯＴｈ水−ｆ Ｌ’イン飯クりフ
ト震形ポリプロピレンに更にエチレｙ酢ａｌ’二ｐｙ共
ム合体（ＭｙＲｌ、、、＝ｔｏ、Ｗ度＝０．９３Ｚｆｉ
／ｄ、酢酸ビニル含量１うｗｔ％）をブレンド比で、４
４ｗｔ％／３６ｖｔ％／１うｗｔ％１５ｗｔ％とし、抗
酸化剤（商品名ＢＨＴ）を樹脂量に対してα０５ｍｔ部
加えタンブラ−にてトライブレンド後二軸連続ミキサー
にて２１０−２２０℃でブレンドを竹なった。得られた
材料の熱変形温度１１６６℃であり、この材料を用いて
１５ｍ厚のシートとした。
実施例１で用いた熱変形温度の１％φ材料のシートを被
接Ｎ母材として実施例１と同様にして剥離試験を行なっ
たと仁ろ、実施例１に記載する加熱源［１５０℃よりも
λう℃低−１３う℃で十分な接着強度が得られ無水マレ
イン酸グラフト変性ボリプ京ピレンとエチレン酢酸ビニ
ル共重合体の併用により接着保持に必要な最低温度を大
幅に下げることが出来ると共にその接着力を高める相乗
効果が認められた。
接Ｎ母材として実施例１と同様にして剥離試験を行なっ
たと仁ろ、実施例１に記載する加熱源［１５０℃よりも
λう℃低−１３う℃で十分な接着強度が得られ無水マレ
イン酸グラフト変性ボリプ京ピレンとエチレン酢酸ビニ
ル共重合体の併用により接着保持に必要な最低温度を大
幅に下げることが出来ると共にその接着力を高める相乗
効果が認められた。
（比較例３〕
熱変形温＃：Ｏ低い材料として実施例２において同材料
で構成している中から無水マレイン酸グ２フト変性ポリ
プロビレ／を除去したブレンド系でエチレンプロピレン
ブロック共重合体、エチレンプロピレンジエン共重合体
及びエチレン酢酸ビニル共重合体のブレンド比４Ａｗｔ
％／）６ｗｔ％、７２０ｗｔ％によるブレンド物（熱変
形温ｌｉｉ、８０℃）を用いた他は比較例１と同様にし
て剥離試験を行なったが温ｊｕ１１７０″ｃｔで上けた
状轢でも充分な接着は認められず１７５℃以上が必要で
あった。
で構成している中から無水マレイン酸グ２フト変性ポリ
プロビレ／を除去したブレンド系でエチレンプロピレン
ブロック共重合体、エチレンプロピレンジエン共重合体
及びエチレン酢酸ビニル共重合体のブレンド比４Ａｗｔ
％／）６ｗｔ％、７２０ｗｔ％によるブレンド物（熱変
形温ｌｉｉ、８０℃）を用いた他は比較例１と同様にし
て剥離試験を行なったが温ｊｕ１１７０″ｃｔで上けた
状轢でも充分な接着は認められず１７５℃以上が必要で
あった。
〔実施例り〜４〕
実施例−２にお−で、熱変形温度の低−材料の内（エチ
レンプロピレンブロック勇共重合捧）／（エチレンプロ
ピレンジエン共重合体）のブレンド比Ｈ９：ｌｌと一定
にして無水ｉレイン酸グラフト変性ポリプロピレン＋エ
チレン酢酸ビニル共重合体の絶対量を２０ｗｔ％以内で
変えた結果を実施例３．４に示す。
レンプロピレンブロック勇共重合捧）／（エチレンプロ
ピレンジエン共重合体）のブレンド比Ｈ９：ｌｌと一定
にして無水ｉレイン酸グラフト変性ポリプロピレン＋エ
チレン酢酸ビニル共重合体の絶対量を２０ｗｔ％以内で
変えた結果を実施例３．４に示す。
〔比較例４〜６〕
実施例１においてに値しである熱変形温度の高い材料よ
りなるシートに熱変形温度の低−材料として実施例２で
用いたエチレン酢酸ビニル共重合体、高圧法低密度ポリ
エチレン、（密度： ０．９２０９ ／ ｃｍ”ｓ Ｍ
？ Ｒｌｈｏ、＝２）低圧法低密度ポリエチレン（密
度： ０．９２０ ｇ／ｌｙｒ？、 Ｍ ＩＦ Ｒ，、
。、＝ ０．２ ）を単独で互層を行ないいずれも熱変
形温度の低−材料の融点付近まで温度を上げたが、十分
な接着Ｓ［は得られず、史に簡い１７０℃にあげてもそ
の接層強度が改善されることはなく１７５℃以上が必費
であった。
りなるシートに熱変形温度の低−材料として実施例２で
用いたエチレン酢酸ビニル共重合体、高圧法低密度ポリ
エチレン、（密度： ０．９２０９ ／ ｃｍ”ｓ Ｍ
？ Ｒｌｈｏ、＝２）低圧法低密度ポリエチレン（密
度： ０．９２０ ｇ／ｌｙｒ？、 Ｍ ＩＦ Ｒ，、
。、＝ ０．２ ）を単独で互層を行ないいずれも熱変
形温度の低−材料の融点付近まで温度を上げたが、十分
な接着Ｓ［は得られず、史に簡い１７０℃にあげてもそ
の接層強度が改善されることはなく１７５℃以上が必費
であった。
〔実施例５〕
実施例１記載の中で熱変形温度の低−材料のエチレンプ
ロピレンブロック共重合体と非品性エチレンプロピレン
ジエン共重合体のブレンド比ｔｉ９：ｌｌと一定にして
おき無水マレイン酸グラフ）Ｒ性ポリプロピレンをうｗ
ｔ％に減じたが接着温度、強度とも殆ど変らなかった。
ロピレンブロック共重合体と非品性エチレンプロピレン
ジエン共重合体のブレンド比ｔｉ９：ｌｌと一定にして
おき無水マレイン酸グラフ）Ｒ性ポリプロピレンをうｗ
ｔ％に減じたが接着温度、強度とも殆ど変らなかった。
表−１に以上の結果をまとめて記載する。なお表中ムは
エチレンプロピレンブロックＡｌ１合体、Ｂは非品性エ
チレンプロピレンジエン共重合体、Ｃは無水マレイン酸
グラフト変性ポリプロピレン、ｐはエチレン酢酸ビニル
共重合体を示す。
エチレンプロピレンブロックＡｌ１合体、Ｂは非品性エ
チレンプロピレンジエン共重合体、Ｃは無水マレイン酸
グラフト変性ポリプロピレン、ｐはエチレン酢酸ビニル
共重合体を示す。
図−１（ａ）（ｂ）はスタンピング成形した試験片の形
状を示すもので、（＆）＃１平ｒＭ図、（ｂ） ａ （
ａ）のＩ−１巌視図である。
状を示すもので、（＆）＃１平ｒＭ図、（ｂ） ａ （
ａ）のＩ−１巌視図である。
Claims (1)
- 各々熱変形温腋の異る材料からなる複数のシートを別個
に加熱した恢に互層させることを％黴とする積層体のス
タンピング成形方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4319482A JPH0232982B2 (ja) | 1982-03-18 | 1982-03-18 | Sekisotainosutanpinguseikeihoho |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4319482A JPH0232982B2 (ja) | 1982-03-18 | 1982-03-18 | Sekisotainosutanpinguseikeihoho |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58160148A true JPS58160148A (ja) | 1983-09-22 |
| JPH0232982B2 JPH0232982B2 (ja) | 1990-07-24 |
Family
ID=12657106
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4319482A Expired - Lifetime JPH0232982B2 (ja) | 1982-03-18 | 1982-03-18 | Sekisotainosutanpinguseikeihoho |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0232982B2 (ja) |
-
1982
- 1982-03-18 JP JP4319482A patent/JPH0232982B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0232982B2 (ja) | 1990-07-24 |
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