JPS58140520A - 燃焼器 - Google Patents
燃焼器Info
- Publication number
- JPS58140520A JPS58140520A JP2213282A JP2213282A JPS58140520A JP S58140520 A JPS58140520 A JP S58140520A JP 2213282 A JP2213282 A JP 2213282A JP 2213282 A JP2213282 A JP 2213282A JP S58140520 A JPS58140520 A JP S58140520A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- air
- combustion
- scroll
- fuel
- ratio
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
- F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
- F23R3/02—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the air-flow or gas-flow configuration
- F23R3/26—Controlling the air flow
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔技術分ｗｏ１ｍ羽〕
本偽−はガスタービンの燃焼器に関するもので、４１に
リッチ・り一ンｍ倫方式を用いる燃−Ｓにおいて、部分
負荷運転時における窒素酸化物の嚢生善性の改讐を図る
ようにしたものであ為。
リッチ・り一ンｍ倫方式を用いる燃−Ｓにおいて、部分
負荷運転時における窒素酸化物の嚢生善性の改讐を図る
ようにしたものであ為。
Ｉｌ！米のリッチ・り一ン方式を用いるｌＩａ篩湯を菖
１！ｉａＫ示す。リッチ懲−ゾーンｌの屓部には燃料ノ
ズル２を有し、この燃料ノズル２の外周にはスワラ−３
が設けられている。燃料ノズル２から噴射された燃料は
スワラ−３から流入する１次空気４によってリッチ１ｍ
焼ゾーンｌで燃焼する。リッチ燃滴ゾーンｌの下流側に
クエンチングゾーン５があり、ここからはリーン燃焼ゾ
ーン轡でのｍ＊用空気７が供給される。このリーン燃焼
ゾーン６の１１ａ焼器ライナーの冷却Ｏために冷却空気
８が供給され、その下流側には希釈空気孔９がライナー
の円周上に数個設けられており、ここより希釈空気ｌＯ
が流入し、燃焼ガスを希釈する。Ｓ情器出口１１は通常
トランジシ日ンビースに接続し、燃焼ガスは図示しない
タービンに導かれる。
１！ｉａＫ示す。リッチ懲−ゾーンｌの屓部には燃料ノ
ズル２を有し、この燃料ノズル２の外周にはスワラ−３
が設けられている。燃料ノズル２から噴射された燃料は
スワラ−３から流入する１次空気４によってリッチ１ｍ
焼ゾーンｌで燃焼する。リッチ燃滴ゾーンｌの下流側に
クエンチングゾーン５があり、ここからはリーン燃焼ゾ
ーン轡でのｍ＊用空気７が供給される。このリーン燃焼
ゾーン６の１１ａ焼器ライナーの冷却Ｏために冷却空気
８が供給され、その下流側には希釈空気孔９がライナー
の円周上に数個設けられており、ここより希釈空気ｌＯ
が流入し、燃焼ガスを希釈する。Ｓ情器出口１１は通常
トランジシ日ンビースに接続し、燃焼ガスは図示しない
タービンに導かれる。
窒素酸化物（以下、ＮＯｘという）の発生を低減する方
法として、Ｉａ−器に蒸気や水噴射をおこなう方法があ
るが、３段燃焼によるものではこのような方法を堆らず
にＮＯｘを低減しようとする「ドライコンパスタ−」〇
一方ｔ、である。２段燃焼にはリッチ・リーン燃焼方式
、あるいはり−ン・リーン燃焼方式があるが、ここでは
リッチ・リーン燃焼方式について、１１１１２１１に沿
って述べる。ａｍは空気過−率が１．０前後でおこると
燃焼ガス温度は非常に高くなり、この温度が約１，７０
０℃以上を越えるとＮＯｘ Ｏ尭生量は急激に増加する
。２段燃焼はこのような空気過剰率での燃焼を避けてＮ
Ｏｘの低減を図ろうとするものである。リッチ燃焼ゾー
ンｌでは空気過剰率が約０．６となるように１次空気が
供給され、リッチ燃焼する。この空気過剰率では燃焼ガ
ス温度は低いのでＮＯｘ □弗生量は低く押えることが
で會ゐ。空気過剰率がｔ以下であるため、未懲Ｏ燃料が
燃焼ガス中に含まれており、これがリーン燃焼ゾーン６
でクエンチングゾーン器から供給された燃焼用空気によ
りリーン燃−する。こＯＱ−ン懲−ゾーン６での空気過
剰率は約話となるように空気が供給される。この値では
先易と同様燃焼ガスｌｌＡｌ１は低く、そのためＮＯｘ
Ｏ弛生量も低くなる。図からもわかるように、空気過
剰率が１．０よりも犬赤いか、小さい値かには拘らず、
出来１限り噛れた値で燃焼すれば、燃焼ガス温度は低く
なり、Ｎ０ｘＯ弛生が低減できる。しかし、ｆａＩＩ１
１町ｍｍｔｓは燃料／空気流量の比によって影響される
ので、燃焼可能な空気過剰率には制限があり、燃焼可能
範囲の下＠および上限に近い値が取られる・ リッチ燃焼ゾーン１１およびリーン燃焼ゾーン６０空気
過剰率は一般にガスタービンの定格負荷運転時の条件か
ら設定される。ガスタービンの部分負荷運転は燃料供給
流量の増減によっておこなわれ、また空気圧縮機の譬性
から、圧縮機吸込空気流量は部分負荷運転時にはほとん
ど変化しない。
法として、Ｉａ−器に蒸気や水噴射をおこなう方法があ
るが、３段燃焼によるものではこのような方法を堆らず
にＮＯｘを低減しようとする「ドライコンパスタ−」〇
一方ｔ、である。２段燃焼にはリッチ・リーン燃焼方式
、あるいはり−ン・リーン燃焼方式があるが、ここでは
リッチ・リーン燃焼方式について、１１１１２１１に沿
って述べる。ａｍは空気過−率が１．０前後でおこると
燃焼ガス温度は非常に高くなり、この温度が約１，７０
０℃以上を越えるとＮＯｘ Ｏ尭生量は急激に増加する
。２段燃焼はこのような空気過剰率での燃焼を避けてＮ
Ｏｘの低減を図ろうとするものである。リッチ燃焼ゾー
ンｌでは空気過剰率が約０．６となるように１次空気が
供給され、リッチ燃焼する。この空気過剰率では燃焼ガ
ス温度は低いのでＮＯｘ □弗生量は低く押えることが
で會ゐ。空気過剰率がｔ以下であるため、未懲Ｏ燃料が
燃焼ガス中に含まれており、これがリーン燃焼ゾーン６
でクエンチングゾーン器から供給された燃焼用空気によ
りリーン燃−する。こＯＱ−ン懲−ゾーン６での空気過
剰率は約話となるように空気が供給される。この値では
先易と同様燃焼ガスｌｌＡｌ１は低く、そのためＮＯｘ
Ｏ弛生量も低くなる。図からもわかるように、空気過
剰率が１．０よりも犬赤いか、小さい値かには拘らず、
出来１限り噛れた値で燃焼すれば、燃焼ガス温度は低く
なり、Ｎ０ｘＯ弛生が低減できる。しかし、ｆａＩＩ１
１町ｍｍｔｓは燃料／空気流量の比によって影響される
ので、燃焼可能な空気過剰率には制限があり、燃焼可能
範囲の下＠および上限に近い値が取られる・ リッチ燃焼ゾーン１１およびリーン燃焼ゾーン６０空気
過剰率は一般にガスタービンの定格負荷運転時の条件か
ら設定される。ガスタービンの部分負荷運転は燃料供給
流量の増減によっておこなわれ、また空気圧縮機の譬性
から、圧縮機吸込空気流量は部分負荷運転時にはほとん
ど変化しない。
圧縮機吐出空気は一部がタービン冷却空気として２使わ
れ、残りは燃焼器に供給される。従って部分負荷運転時
には燃焼器への燃料流量の増減はあるが、空気流量には
ほとんど変化がないので、定格負荷運転時の条件で設定
された燃料／空気流量の共は崩れる。
れ、残りは燃焼器に供給される。従って部分負荷運転時
には燃焼器への燃料流量の増減はあるが、空気流量には
ほとんど変化がないので、定格負荷運転時の条件で設定
された燃料／空気流量の共は崩れる。
１次空気やライナー冷却空気等各部に供給される空気は
燃焼量の内外の差圧によって流れ、るものであり、その
流量配分は負荷状態が変化してもほとんど変化はしない
。そのため、部分負荷運転時の燃焼状態は、例えばリッ
チｆＩＩ！ｉ焼ゾーンｌでは燃料流量は減少し、１次空
気の流量はほとんど変らないので、空気過剰率は大きく
なり、１．ＯＫ近ずく、こうなると先程述べたように、
燃焼ガス温度は高くなり、温度が１．７００℃を越える
ような状態になるとＮＯｘは急増する。リッチ燃焼ゾー
ンｌでの未燃Ｏ燃料流量は供給される燃料流量自体が少
ないこと、およびこのリッチ燃焼ゾーンｌでの空気過剰
率が大きくなる双方の理由で大きく減少してしまい、リ
ーン燃焼ゾーン６に入る。このリーン燃焼ゾーン６に流
入する空気流量は定格負荷運転時と囃とんど変化しない
ことから空気過剰率は大貴くなる。この値が上限を越え
るとり一ン燃焼が出来ずに未燃で燃−器より排出される
場合もある。燃−ガス温度は下り、それに伴なってリー
ン燃焼ゾーン６でのＮＯｘ偽生量は低下するが、リッチ
燃−ゾーンｌでのＮＯｘ発生量の急増のために、これら
を合計すると燃焼器から排出されるＮＯｘ量は定格負荷
運転時に比べて増大する。
燃焼量の内外の差圧によって流れ、るものであり、その
流量配分は負荷状態が変化してもほとんど変化はしない
。そのため、部分負荷運転時の燃焼状態は、例えばリッ
チｆＩＩ！ｉ焼ゾーンｌでは燃料流量は減少し、１次空
気の流量はほとんど変らないので、空気過剰率は大きく
なり、１．ＯＫ近ずく、こうなると先程述べたように、
燃焼ガス温度は高くなり、温度が１．７００℃を越える
ような状態になるとＮＯｘは急増する。リッチ燃焼ゾー
ンｌでの未燃Ｏ燃料流量は供給される燃料流量自体が少
ないこと、およびこのリッチ燃焼ゾーンｌでの空気過剰
率が大きくなる双方の理由で大きく減少してしまい、リ
ーン燃焼ゾーン６に入る。このリーン燃焼ゾーン６に流
入する空気流量は定格負荷運転時と囃とんど変化しない
ことから空気過剰率は大貴くなる。この値が上限を越え
るとり一ン燃焼が出来ずに未燃で燃−器より排出される
場合もある。燃−ガス温度は下り、それに伴なってリー
ン燃焼ゾーン６でのＮＯｘ偽生量は低下するが、リッチ
燃−ゾーンｌでのＮＯｘ発生量の急増のために、これら
を合計すると燃焼器から排出されるＮＯｘ量は定格負荷
運転時に比べて増大する。
このようにリッチ・り一ンｍ＊方式を用いゐ燃＊＊は定
格負荷運転時には優れたＮＯｘ発生低減効果を持つ燃焼
器ではあるが、部分負荷運転時には定格状態に比べてＮ
Ｏｘの低減効果が薄れ、 ＮＯｘが増大する七いう欠点
があった。
格負荷運転時には優れたＮＯｘ発生低減効果を持つ燃焼
器ではあるが、部分負荷運転時には定格状態に比べてＮ
Ｏｘの低減効果が薄れ、 ＮＯｘが増大する七いう欠点
があった。
本発明は前記欠点を除去するため、部分負荷運転時にも
定格運転時と同様のＮＯｘ発生低減効果を持つ燃焼器を
提供する仁とを目的とする。 ′〔発明の構成〕 本発ｔＳＯ特徴とするところはライナー外儒円馬上に希
釈空気を取り囲むように形成されたスクロールと、この
スクロールに取り付けられた希釈空気流量をｌ１１１１
する少なくともｌｆｉの空気１ｉｔｕｉ弁と、この空気
調整弁の弁棒の先端に接続したベローと、このベローを
固定するためのブラケットとを有する燃焼器に関するも
のである。
定格運転時と同様のＮＯｘ発生低減効果を持つ燃焼器を
提供する仁とを目的とする。 ′〔発明の構成〕 本発ｔＳＯ特徴とするところはライナー外儒円馬上に希
釈空気を取り囲むように形成されたスクロールと、この
スクロールに取り付けられた希釈空気流量をｌ１１１１
する少なくともｌｆｉの空気１ｉｔｕｉ弁と、この空気
調整弁の弁棒の先端に接続したベローと、このベローを
固定するためのブラケットとを有する燃焼器に関するも
のである。
（発明の実施例〕
本発明の一実施例をｊＩ３図に従って詳細に説明する。
リッチ燃焼ゾーンｌｏ頭部には燃料ノズル２を有し、こ
の燃料ノズル２の外周にはスワラ−３が設けられている
。燃料ノズル２から噴射された燃料はスワラ−３から流
入する１次空気４によってリッチ燃焼ゾーンｌで燃焼す
る。リッチ燃焼ゾーンｌの下流側にクエンチングゾーン
５があり、ここからはリーン燃焼ゾーン６での燃焼用空
気７が供給・される。このリーン燃焼ゾーン６の燃焼器
ライナーの冷却のために冷却空気８が供給され、その下
流側には希釈空気孔９がライナーの円周上に数個設けら
れており、ここより希釈空気１０が流入し、燃焼ガスも
希釈する。燃焼器出口Ｕは通常トランジションピースに
接続し、燃焼ガスは図示しないタービンに導かれる。
の燃料ノズル２の外周にはスワラ−３が設けられている
。燃料ノズル２から噴射された燃料はスワラ−３から流
入する１次空気４によってリッチ燃焼ゾーンｌで燃焼す
る。リッチ燃焼ゾーンｌの下流側にクエンチングゾーン
５があり、ここからはリーン燃焼ゾーン６での燃焼用空
気７が供給・される。このリーン燃焼ゾーン６の燃焼器
ライナーの冷却のために冷却空気８が供給され、その下
流側には希釈空気孔９がライナーの円周上に数個設けら
れており、ここより希釈空気１０が流入し、燃焼ガスも
希釈する。燃焼器出口Ｕは通常トランジションピースに
接続し、燃焼ガスは図示しないタービンに導かれる。
希釈空気孔９を取り囲むように燃焼器ライナー外儒Ｏ円
局上にスクロール１２が取り付けられており、そのスク
ロール戎のｌケ所、あるいは数ケ所に空気調整弁１３が
ある。この空気調整弁１３の弁棒１４０先端はベローｂ
と接続している。ブラケット１６はスクロールνに取り
付けられており、ベロー１５にブラケット１６に固定密
封されている。希釈空気ｌＯは空気調整弁１３を通り、
スクロール臣に導かれて希釈空気孔９より流入する。
局上にスクロール１２が取り付けられており、そのスク
ロール戎のｌケ所、あるいは数ケ所に空気調整弁１３が
ある。この空気調整弁１３の弁棒１４０先端はベローｂ
と接続している。ブラケット１６はスクロールνに取り
付けられており、ベロー１５にブラケット１６に固定密
封されている。希釈空気ｌＯは空気調整弁１３を通り、
スクロール臣に導かれて希釈空気孔９より流入する。
次に、上記構成による本発明の燃焼器の作用をｍ明する
。空気調整弁１３は部分負荷運転の状態に対応して作動
することができる。弁棒１４が接続しているベロー正は
その内外の圧力差によって伸縮することがで會、ガスタ
ービン（図示せず）停止時の状態でベロール内の圧力を
大気圧にしておけば、ある運転状態でベロー１５外儒の
圧力が低くなればベロー１５は伸びていく。弁棒１４は
ベローｂに接続しているので、ベロー１５が伸びる空気
調整弁１３は開の方向に作動する。この場合この空気調
整弁１３を通過する希釈空気１００流量は増加すること
（なる。ベロール外側の圧力は空気圧縮機（ｇｌ示せず
）の吐出圧力であり、これは負荷によって変化し、負荷
が減少すれば吐出圧力も低下する。燃料流量と負荷とは
はゾ比例的な関係にあるので、部分負荷運転で燃料流量
が減少すれば前述のように希釈空気流量は増加し、燃焼
器に供給される空 −気流量は負荷によってほとんど
変化しないので、１次空気４やクエンチングゾーン５か
らの燃焼空気流量は減少する。
。空気調整弁１３は部分負荷運転の状態に対応して作動
することができる。弁棒１４が接続しているベロー正は
その内外の圧力差によって伸縮することがで會、ガスタ
ービン（図示せず）停止時の状態でベロール内の圧力を
大気圧にしておけば、ある運転状態でベロー１５外儒の
圧力が低くなればベロー１５は伸びていく。弁棒１４は
ベローｂに接続しているので、ベロー１５が伸びる空気
調整弁１３は開の方向に作動する。この場合この空気調
整弁１３を通過する希釈空気１００流量は増加すること
（なる。ベロール外側の圧力は空気圧縮機（ｇｌ示せず
）の吐出圧力であり、これは負荷によって変化し、負荷
が減少すれば吐出圧力も低下する。燃料流量と負荷とは
はゾ比例的な関係にあるので、部分負荷運転で燃料流量
が減少すれば前述のように希釈空気流量は増加し、燃焼
器に供給される空 −気流量は負荷によってほとんど
変化しないので、１次空気４やクエンチングゾーン５か
らの燃焼空気流量は減少する。
燃料／１次空気流量の比が部分負荷運転時に定格負荷運
転時と同じになるように空気調整弁ｌの流量特性を持た
せておくと、リッチ燃焼ゾ゛−ンｌとリーン燃焼ゾーン
６の空気過剰率は部分負荷運転時に怠いても一定の値を
保持することかで會ゐ。
転時と同じになるように空気調整弁ｌの流量特性を持た
せておくと、リッチ燃焼ゾ゛−ンｌとリーン燃焼ゾーン
６の空気過剰率は部分負荷運転時に怠いても一定の値を
保持することかで會ゐ。
第４図（ａ） （ｂ）にリッチ燃焼ゾーンｌの燃焼状履
について、従来方式と本発明による方式とを対比して示
す。これによると従来方式Ｘの場合、負荷が減少すると
空気過剰率は大きくなり、 ＮＯｘ発生量も増加する。
について、従来方式と本発明による方式とを対比して示
す。これによると従来方式Ｘの場合、負荷が減少すると
空気過剰率は大きくなり、 ＮＯｘ発生量も増加する。
負荷が更に低下し、空気過剰率が１．Ｏよりも大赤くな
り、−見リーン燃焼のようにみえるが、夷ＷｊＡＫは局
所的に空気過剰率が１．０近＜ＯＳ焼が起っており、そ
の箇所は燃焼ガス温度が＾く、ＮＯｘ発生量も高い。本
発明方式Ｙでは負荷により空気過剰率は変化しないので
、ＮＯｘ発生量は低レベルで変化しないことがわかる。
り、−見リーン燃焼のようにみえるが、夷ＷｊＡＫは局
所的に空気過剰率が１．０近＜ＯＳ焼が起っており、そ
の箇所は燃焼ガス温度が＾く、ＮＯｘ発生量も高い。本
発明方式Ｙでは負荷により空気過剰率は変化しないので
、ＮＯｘ発生量は低レベルで変化しないことがわかる。
以上は希釈空気孔９部に空気１１１１弁口を設け、負荷
に対応して希釈空気１０の流量を調整する方式について
述べたものであゐが、この空気調整弁口をスワラ−３の
上部やクエンチングゾーン５に設け、１次空気４や燃焼
用空気流量の調整をおこなう場合にも、その作用、効果
は同じである。また空気ｌｌ１ｍ、弁１３Ｃ）ベロー１
５の代りにスプリングを使用した場合も同じ効果が得ら
れる。
に対応して希釈空気１０の流量を調整する方式について
述べたものであゐが、この空気調整弁口をスワラ−３の
上部やクエンチングゾーン５に設け、１次空気４や燃焼
用空気流量の調整をおこなう場合にも、その作用、効果
は同じである。また空気ｌｌ１ｍ、弁１３Ｃ）ベロー１
５の代りにスプリングを使用した場合も同じ効果が得ら
れる。
以上述べたように、こＯ尭明は希釈空気孔部に空気ｇ整
弁を１／ｌ＆け、負荷に対応して希釈空気流量を調整し
、−科／１次空気流量の比を一定に保ち、空気過剰率を
変化させないことくより、燃焼ガス温度を上昇を防止し
、従って部分負荷運転時においても定格時と同様、Ｎ０
ｘＯＱ生は低レベルで維持できる。
弁を１／ｌ＆け、負荷に対応して希釈空気流量を調整し
、−科／１次空気流量の比を一定に保ち、空気過剰率を
変化させないことくより、燃焼ガス温度を上昇を防止し
、従って部分負荷運転時においても定格時と同様、Ｎ０
ｘＯＱ生は低レベルで維持できる。
３１１１図は従来の燃焼器を示す断面図、１ａ：［Ｉは
リッチ・リーン燃焼方式における空気過剰率と一本発―
方式（り４１１性を従来方式と対比して示す特性図であ
る。 ｌ・・・リッチ燃焼ゾーン ２・・・燃料ノズル３・
・・スワラ−５・・・クエンチングゾーン６・・・リー
ンｍ焼ゾーン ９・・・希釈空気孔１１・・・燃焼器
出口 １２・・・スクロール１３・・・空気調整弁
１４・・・弁棒１５・・・ベロー １６
・・・ブラケット（７３１７）代理人弁理士 則近憲佑
（ほか１名）第１図 第２図 空気ｌ側車（−） 第３図
リッチ・リーン燃焼方式における空気過剰率と一本発―
方式（り４１１性を従来方式と対比して示す特性図であ
る。 ｌ・・・リッチ燃焼ゾーン ２・・・燃料ノズル３・
・・スワラ−５・・・クエンチングゾーン６・・・リー
ンｍ焼ゾーン ９・・・希釈空気孔１１・・・燃焼器
出口 １２・・・スクロール１３・・・空気調整弁
１４・・・弁棒１５・・・ベロー １６
・・・ブラケット（７３１７）代理人弁理士 則近憲佑
（ほか１名）第１図 第２図 空気ｌ側車（−） 第３図
Claims (1)
- ライナー外儒円肩上に希釈空気孔を取り踊むように彫成
専れたスクロールと、このスクロールに龜り付けられた
希釈空気流量を調装すゐ少なくとも１個の空気調整弁と
、この空気調整弁０弁欅０先端Ｋ１ｍ１！したペローと
、このベローを―電するためのブラケットとからなる燃
焼器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2213282A JPS58140520A (ja) | 1982-02-16 | 1982-02-16 | 燃焼器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2213282A JPS58140520A (ja) | 1982-02-16 | 1982-02-16 | 燃焼器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58140520A true JPS58140520A (ja) | 1983-08-20 |
Family
ID=12074359
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2213282A Pending JPS58140520A (ja) | 1982-02-16 | 1982-02-16 | 燃焼器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58140520A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6152524A (ja) * | 1984-08-23 | 1986-03-15 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ガスタ−ビン等燃焼器の火炎伝播方法 |
| JPS6196333A (ja) * | 1984-10-18 | 1986-05-15 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ガスタ−ビン燃焼器バイパス弁制御方法 |
| EP1363077A2 (en) * | 2002-05-14 | 2003-11-19 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Gas turbine combustor and combustion control method thereof |
| GB2405198A (en) * | 2003-08-16 | 2005-02-23 | Rolls Royce Plc | Variable geometry combustor including dilution zone flow control valves |
-
1982
- 1982-02-16 JP JP2213282A patent/JPS58140520A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6152524A (ja) * | 1984-08-23 | 1986-03-15 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ガスタ−ビン等燃焼器の火炎伝播方法 |
| JPS6196333A (ja) * | 1984-10-18 | 1986-05-15 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ガスタ−ビン燃焼器バイパス弁制御方法 |
| JPH0555769B2 (ja) * | 1984-10-18 | 1993-08-17 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | |
| EP1363077A2 (en) * | 2002-05-14 | 2003-11-19 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Gas turbine combustor and combustion control method thereof |
| EP1363077A3 (en) * | 2002-05-14 | 2005-02-02 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Gas turbine combustor and combustion control method thereof |
| GB2405198A (en) * | 2003-08-16 | 2005-02-23 | Rolls Royce Plc | Variable geometry combustor including dilution zone flow control valves |
| GB2405198B (en) * | 2003-08-16 | 2005-11-09 | Rolls Royce Plc | Variable geometry combustor |
| US7500347B2 (en) | 2003-08-16 | 2009-03-10 | Rolls-Royce Plc | Variable geometry combustor |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH07189746A (ja) | ガスタービン燃焼器の制御方法 | |
| CA2190217C (en) | Active control to minimize nitrous oxide emissions | |
| EP0222173B1 (en) | Combustor for gas turbine | |
| JP5014432B2 (ja) | ガスタービンの燃焼プロセスを制御するシステム | |
| US8769955B2 (en) | Self-regulating fuel staging port for turbine combustor | |
| JP3050886B2 (ja) | 燃焼器 | |
| JP2894861B2 (ja) | ガスタービン燃焼器の制御装置 | |
| WO2011129287A1 (ja) | ガスタービンの制御装置 | |
| JP2001041055A (ja) | ガスタービンにおけるＮＯｘ排出量を最適化するための方法及び装置 | |
| US5281129A (en) | Combustion apparatus and control method therefor | |
| JPS58140520A (ja) | 燃焼器 | |
| JPH08135969A (ja) | ガスタービン燃焼器の空気流量調節器 | |
| JPS61197726A (ja) | ガスタ−ビン | |
| JPS62174539A (ja) | ガスタ−ビン制御装置 | |
| JPH0411729B2 (ja) | ||
| JPH07189743A (ja) | ガスタービン燃焼器の制御方法 | |
| JPH05157239A (ja) | ガスタービン用燃焼器 | |
| JP4633976B2 (ja) | ガスタービン用燃焼器の燃焼振動監視装置 | |
| JPH0759978B2 (ja) | ガスタ−ビン | |
| JP2003328779A (ja) | ガスタービンの燃料供給システム及び燃空比調整方法、並びにガスタービン | |
| JP3181122B2 (ja) | ガスタービン燃焼器の制御方法 | |
| JPS6015217B2 (ja) | 燃焼器用燃料分配供給装置 | |
| JP2527170B2 (ja) | ガスタ−ビン２段燃焼器の運転方法 | |
| RU2187757C1 (ru) | Газовая горелка с принудительной подачей воздуха | |
| JPS60207834A (ja) | ガスタ−ビンの燃焼器 |