JPS58138606A - 水硬性物質による生配合物の調整法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は水硬性物質による生起合物の調整法に関する亀
のであって、セメントなどの水硬性物質粉体を７９℃友
生モルタル又は生コンクリートのような生起合物におい
てその分離ブリージングの少いものを比較的簡易且つ経
済的に調整せしめ、しかも腋生配合物によって成形され
た製品強度を適切に維持せしめ、貧配合のものにおいて
もそれらの特性を有効に発揮し得ると共に添加され九混
和材料の効果を最高状態に得しめるようにしえものであ
る。

今日における土木建築工業上ポルトランドセメント、高
炉セメント、シリカセメント、アルミナセメント或いは
早強セメントなどのセメント類や石膏その他の水硬性物
質を用い友生モルタル又は生コンクリートのような生起
合物の利用は不可欠であ抄、各方面において大量に利用
されている。ところがこのような生起合物の調整、施工
に当っては該生起合物から水が分離し、ブリージング水
の発生が不可避であることは周知の通りであり、斯かる
ブリージング水の発生は表面仕上げの如きを含む成形処
理時間を遅延させ、又蒸発乾燥後の体積収縮、レイタン
スの発生、成形体上下部間の強度バラツキの増大、補強
筋や骨材に対する結着強度の低下などを来し、製品の性
状および強度の何れの面からしても好ましい結果を得る
ことができない。従って斯かる分離ブリージングの回避
に関して・丁当然に種々の検討が重ねられて来たところ
であるが混線および成形を適切に得るにはそれなりに過
剰の水を配合することが必要であってその好ましい解決
策は未だ確立されるに到っていないＯ 本発明看等は斯かる実情に−み、この種牛配合物調整に
関し基本的な物性等を深く追求し、例えば骨材の計量に
関する特許＠５１−１４７１８０号（特開１８５３−７
１８５９）、これら塑性流体の流動性測定及びそれの利
用に関する特許１８５１−１５７４５２号（＃ｌＩ＠５
３−８２３８９　）、或いは特許１８５３−３５３３２
号（４１開１＠５４−ＩＪ７９１６　）の如き一連の技
術を提案し、更に特許Ｉｆ１４−１２１６４号及び特願
昭５４−１２６６８７号として骨材表面に特定水分量の
造殻を被覆形成することＫより分離ブリージングの発生
を適切に減少せしめて零状態化し、得られ友製品強度を
的確に向上均一化することができる１１本発明はこのよ
うな一連の技術について更に実地的な仔細な検討を重ね
た結果、上記したブリージング発生や流動性、塑形性な
どに関する実態を深く解明し１、減水剤や空気連行剤、
防錆剤などの混和材料を斯様な解明結果に基いた新構想
によって採用することによ）その効果をより高め、比較
的貧配合の組成のものにおいても好ま【７いブリージン
グの発生回避、強度発現その他の特性を発揮することに
成功した。

即ち本発明は砂などの細骨材と砂利などの粗骨材の何れ
か一万又は双方にセメント類や石膏などの水硬性物質粉
体と水を主体とじ九葭体を添加混練した生モルタル又は
生コンクリートのような生配合物を得るに当って、前記
細骨材周面の耐着空振を完全状態に除去すると共に温和
材料を含有した前記液体弁で被覆させた状態を形成して
骨材面全般をｆｆｌ洞化せしめ、この液体弁による完全
状態被覆条件下で上記水硬性物質粉体を添加し強制攪拌
混合して骨材と粉体との耐着を強固化し、前記細骨材を
甲被として骨材間ペーストよ抄も強度の高い界面耐着強
度をもつ九皺覆層を形成し、しか屯上記のような骨材表
面波ａｎＩ体中に含有され九混和材によ〉夫々の特性を
骨材間ペーストにおいて有効に発揮させることを提案す
る屯のである。

即ち斯かる本発明によるもＯＫついて更に説明すると、
この種配合物の調整に関しては従来水とセメントを先ず
混練し、次いで砂その他の骨材を混合すべきものとする
ことは国内における各規定ないし国際的な規定に示され
ている通ｐである（例えばコンクリート標準示方書解説
１３１頁、ＪＩＳＲ５２０１Ｃ）−にメントの物理試験
方法における［練シまぜ１項ＡＣＩ）が本発−“（おい
てはこのような従来−６）。

般の構想とは異シ、骨材ｊＩｌｌｉｆｌの耐着空気を完
全状態に除去することを提唱するものであり、骨材局面
ＫＷ＃着空気が残存するならば該骨材とセメントベニス
トとの結着被覆が完全とならず、頗る不安定であって酸
根セメントペーストで被覆されていても気体であるこの
粒界耐着空気がペースト中に分散することがなく界面封
入気体として残り、し粒界耐着空気層部分が剥離し易い
状態であって骨材粒子間における剪断降伏値の最も低い
部分がこの骨材粒子界面部分に形成され、この↓うな骨
材粒子の集合体である生配合物において各粒子間におけ
るずれ（即ち骨材の沈降）がこの粒子界面部分で発生し
、斯様な粒子間におけるずれの結果として分離ブリージ
ングの発生を避は得ないこととなる。この間の事情は第
１図に示す如くであって、骨材表面と骨材表面との藺に
お轄るペーストの降伏値τｆ　は上記したような骨材表
面耐着空気によって第１図の−ａ０に示す工うに骨材界
面部分が最低であるから上述の１うなずれ発生が避けら
れず分離ブリージングの発生が避叶られないわけであっ
て、この意味において前記し九従来のものが先ずペース
トを調整してから砂を添加すべき４のとするのは纂１図
の破線■のようなペースト降伏値を！ＩＩＩとして求め
ようとすることであって、それな）Ｋ有意義なものと言
える。

本発明においてはこのような従来のものに代えて骨材粒
子間において第２図〜ＩＩ４図のように骨材誼子界−に
最大の剪断降伏値ｒｂを形成しようとするものであり、
斯様な粒子界面での降伏値最大化は骨材局面耐着９気を
完全状−に除去し液体弁で被覆することによって達せら
れる。即ち粒子界面に耐着し九本その他の液体弁はそれ
が完全状態に覆着されることにより骨材表面の活性力と
液体の表面張力によって相当に強力な耐着状態を形成し
粒子間ペーストの降伏値よりも大となし得ることはｌｌ
４ａＫ示す過ヤであ）、又減水剤などの混和剤を使用す
ることによって前記粒子間ペースト降伏値を意識的に低
減してｗｉ３図のような関係を形成し、更には上記のよ
うに粒子ＩＩＩＩｉに覆着され九表面水によりセメント
粉の優先吸着を図って粒子周面に安定造殻を形成するこ
とに１ヤ相対的−に同じＷ／Ｃの手配合物において粒子
間ペーストにおけるセメント分濃度を低減して第２図に
示すように骨材界面における降伏値τを最大状態とする
ことができる。

このよう圧して骨材粒子界面におけるずれを解消し粒子
間ペーストにおいて優先的にずれを発生ずる状態とすれ
ば該手配合物の打設又は成形時にずれない粒子沈降が得
られ不安定な耐着空気によるずれ（粒子沈降）がなくな
るから分離ブリージングの発生は著しく減少し又強度的
に優れ友製品を得ることができる。

前記したような骨材局面耐着空気の除去および液体弁に
よる被覆は大：気中において仮シに耐着空気を完全に除
去できても瞬間的に別の空気が耐着することとな抄、又
液体弁で被覆することも理論的には困難を極める如くで
あるが本発明者等がａＫ提案し九特許昭５１−’１４７
１８Ｇ−号（特公１＠５３−７１８５９号）の技術によ
）骨材粒子を真空処理して耐着空気を除去し、次いで一
旦液体を構えしてから圧力差によ）粒子間液体を所定の
１１度に＃除することＫよ〉円滑に得られるが、又特願
昭５４−１２１６４号によ）速度エネルギーを伴っ九衝
撃作用を骨材に与えることによっても適切に得られる。

即ち後者によればそれな炒に表面附着水を有する砂のよ
うな骨材粒子に速度エネルギーを有する衝撃力が作用す
ることによって該耐着水が骨材面にそって流動し耐着空
気と置換されて液体弁による完全被覆状態が瞬間的に形
成される。骨材局面を完全被覆する丸めに必要な水量に
ついては骨材粒子の大きさ及び表面形状の如何によって
異ることは轟然であるがミニ般的に細骨材（砂）の場合
においては表面耐着水量としてａＳ＊以上、特に４９１
以上とすることが好ましく、即ち一般的にこの種砂は細
目砂、中目砂、荒目砂の如きに区分され、粒度の小さい
ものにおいてはそれな）に条目の耐着水量とすべきであ
るが、本発明者等が実地的に検討し九ところに工ればこ
の完全被覆を形成するに必要な水量はこの工うな粒重関
係よりも砂の表面性状に工って影響を受ける傾向が大で
あって、適正な耐着処埴条件を実施するならば川砂の１
うな表面性状の比較的平滑なものにあってろ１．５１１
＋ｍ後、具体的には１．５〜２．．０慢穆１で完全被傍
状ＩＩＩを形成することができ、砕砂にあってもｚＯ〜
２５−で完全被覆状態を形成することができるものであ
って、この１！度のもので充分本発明の目的を達し得る
。然し本発ｆｊＡＫあってはこの表面水を縮減すること
に本質があるものでなくて上記のように耐着空気を除去
し液体弁で完全被覆状態とすることに本質があるわけで
あるから斯かる関係はａＩｍ水量がそれより多いことに
よって阻害されるものでなく安全性を考慮して３−以上
、特に４−以上とすることが実地的である。上限につい
ては％に限定しないが、特に粒子外画にセメント分の優
先吸着による安定造殻を形成する第２図型のような場合
においては一般的には４〇−以下、特に３５１１Ｇ以下
とすることが形成された造殻の安定性を確保する上にお
いて好ましい。なお細骨材に関して安定な造殻を得るに
は、細骨材のみに造殻してから粗骨材を添加混練するこ
とができる。

本発明にあっては前記しえよつな骨材局面の耐着水に減
水剤などの混和材料を添加することによに表面附着水の
骨材馬面に対する界面活性化を図プ、耐着空気の除去と
耐着水の被覆を均−且つ完全化することができ、この場
合においては前記のような表面耐着水量を更に縮減し得
る。即ちこのような混和材料は従来からも用いられてい
九本のであることは当然であるが、従来にあってはセメ
ントの分散を図る丸めの４のであって混線の最終過程で
添加混合されるのが一般であるのに対し本発明−にあっ
ては骨材面附着水の適正化を図るためにセメントなどの
添加されない初期において添加し好ましい結果を得しめ
ることができる。このように用いられた混和材料は生コ
ンクリートを得る場合において粗骨材の表面耐着空気を
も４去するのに有効である。

本発明において用いる混和材料は大別して、■高性能減
水剤又は流動化剤とも称される分散剤（畠ｕｐｅｒ　ｐ
ｌａｓｔｉｃｉｚｓｒ）、■所謂減水剤である湿潤剤（
ｗａｔｅｒ　ｒｅｄｕｃｉｎｇ　ａｄｍｔｘｔ’ｕｒｅ
　）　％■空気連行剤（ａｉｒ　＠ｎｔｒａｉｎｉｎｇ
　ａｄｍｉｘｔｕｒｅ）、■超即効性と称されるものを
も含む即効性混和材、■防錆剤の如きである。的記■の
即効性混和材としてはこの樵セメ／ト等の水硬性物質に
関する独術分野において、知られている代表的材料を即
効性の優れにものから列挙する。Ｌ−、（ａ）即硬ポル
トランドセメント、（ｂ）超や、アＡ　）　５７　）”
ヤッ７．・）・“−１゜、早’Ａｄｉｘｒ５ンドセメン
ト、　（ｄ）普通ポルトランドセメント、（・）中庸セ
メント、（ｆ）低熱セメントの如くであり、（ａ）は１
時間で硬化し１日で耐用強度が得られ、（ｂ）は３日、
（ｅ）は７日、（ｄ）は２８日、（・）（ｒ）は９１日
で耐用強度が得られるものと一般的に、ＩＮ解されてい
るが、このような材料の中で即硬性の劣るものが用いら
れる場合にそれよ〉即硬性の優れ良材料の何れかを用い
ると前記し九ような減水剤や空気連行剤のような混和剤
は上記のようにして骨材局面に覆着された界面被覆以外
、特に骨材粒子間に存するスラリー状態ペースト中に４
加してよいことは轟然で、それにより蚊ペーストの剪断
強度低減を図〉界面被覆を有する骨材相互間の滑りを良
好にし、流動性を適切に得ると共に安定し大骨材粒子の
充填構成を的確に形成して、安定した構成を形成し、骨
−粒子界面部分でのずれ、粒子沈降時におけるペースト
Ｏ抵抗を大ならしめて分離ブリージングを的確１Ｋｉｌ
ｔ’）−ｔあ。、６１．、、アあり、ｘｓｔａ−ｔ　　
　　’゛充分得しめることができる。特に骨材粒子周面
において前述しえよつな被覆表面水によるセメント分の
優先吸着を図９安定な造殻をはこのような効果が最 大に得られ、又粒子界面での降伏値を高上した本−明の
ものではこの部分に安定し九被覆層が得られるものと推
定でき、それが嵐・験的薄層でもよいこととな知、前記
造殻の形成される場合にあってもそのＷ／Ｃがそれなり
に高いもの（水分の多いもの）でもよいこととなって、
砂対セメント比（８／Ｃ）′の高い貧配合のものにおい
ても上述し友ような４性を充分に褪揮し得ることとなる
。

本発明によるものが生コンクリートのように粗骨材を配
合し先生配合物においては分離ブリージングが分散され
前記したような効果を顕著に発揮し得る。場合によって
はノーファインコンクリート（細骨材なしのコンクリー
ト）であっても同様な効果が得られる。

セメｙ　”）その他の水硬性物質による一品において特
に寒冷地又は温度低下め激しい条件に使用された場合に
その強度が次−に低下し脆弱化ないし破壊ｔＷＬること
は一般に知られたところであや、斯様な強度低下を回避
するために上記し喪ようなセメントなどの水硬性物質粉
末を用い九混線−に空気連行剤を用いることが行われて
いる。しかしこのように空気連行剤を配合し九混線物に
おいて好ましい凍結融解に対する抵抗性を得る九めにそ
れなりに大量の空気連行剤を用いることが会費であり、
しかもこの工うにして空気連行剤を大量に配合すると成
稠凍結融鱗に対する抵抗性が大となるとしても得られ走
水硬性物質製品の強度が低下する不利を招来する。本発
明においでは斯かる場合において、その生起合物を得る
に当ｂ１前記し良ように配合水を分割し、この分割され
た一方の配合水に添加量べき空気連行剤の全−又は大部
分を混合し丸ものにより上記した骨材を被覆し、水硬性
物質粉末との混合を行ってから他方の配合水を添加混練
した混線物によ勤目的の成形体を得るものであり、この
ようにすると分割され九添加配合金水量よ〉すれば相当
に少い水に対して空気連行剤の全部又は大部分が添加さ
れたものＫよって骨材、特に細骨材の局面に対しセメン
トの工うな水硬性物質粉末による被覆層が優先的に形成
されることとなり、その後において残部の他方の配合水
が添加混練されて目的の混練物とされるわけであるから
骨材における前記造殻層の局面に空気連行剤の反応によ
る空気泡を含んだ被覆層が形成されることとなり前記し
たような凍結融解に対し好ましい抵抗性を骨材間におい
て得しめることができ、成形体全般の斯様な凍結融解に
対する抵抗性を有効に高吟ることかできる。しかも添加
すべき空気連行剤の全部又は大部分が配合すべき全水量
の分割され友一部に添加されることからして温練物全般
に対する空気泡の連行量が比較的少くて工いこととなり
、得られる成形体において好ましい強度を得しめる。

このようＫ　ｔ、て空気連行剤が空気を連行するにも拘
わらず骨材との間において好ましい強度をもたらす事由
の仔細についてこれを充分に解明することはできないと
しても、この種空気連行剤は一般Ｋｌｌ油基と親水基と
を両端側にもったものと理解されており、一般的な混線
状態においてその親油基儒で空気泡を包有するものであ
るから、親水基憫が骨材面に指向し良状態とな〉、即ち
骨材局面においての湿潤状態形成を上記した減水剤（分
散剤、湿潤剤）の場合と同様に得しめ、従って骨材局面
においてはそれが比較的薄層であるとしても減水剤を用
い喪場合と同じ関係を形成し、しかもこのような骨材面
造殻層に隣接した部分において空気連行剤の親油側によ
って包有された気泡を形成し得る亀のと推定され、この
ようなことの結果として適当々強度と好ましい凍結融解
抵抗−を吃たらすものと考えられる。

更に本発１１によるものは混和材料として防錆剤を用い
る場合に有効である。即ち近Ｗ＃における’：’１７ク
リートエ業の著しい発展に伴い用伊や山砂が次第に枯渇
しつつあり、従って海砂の利用について次第に着目され
つつある。

ところがこの海砂を利用するに当っては該海砂に含有さ
れる塩分その他が斯かるコンクリート構造物に不可欠的
に採用されている配筋その他に腐食を来たすこととな９
　該腐食（錆）による体積増大でコンクリート層の剥離
、亀裂を招いて更に腐食の増大を来すこととなり従って
このような場合の防錆防食処理をすることが必要である
。即ちこの種海砂に耐着吸収された塩分などを水洗、中
和などの処理で除去することも考えられるが大量に必要
とし又細粒材である細骨材に関しては単に水洗するだけ
でも著しく大量の清浄水を必要とすることが明かで環境
を汚染すると共にその実地的作業の工数が大であり、し
かも必ずしも完全な除去を達し得ないなどの不利があり
、このため防錆剤を用いることにつ吟ても種々の検討が
なされつつある。然しこの場合において使用すべき防錆
剤の濃度を混練水に対し相当に高くしなけ幻げ好ましい
防錆効果を得ることができないので相当のコストアップ
となり、好ましい結果が得られるに到っていない。

上記したよう鷹本発明によれば、比較的少い防錆剤の使
用量によって好ましい防錆効果を発揮することが可能で
あり、即ち上記のような水硬性混練物の調整に必要な水
を前述同様に分割し、この分割され九−万の水に使用す
べき防錆剤の大部分ないし全部を添加含有させ、この一
方の水と他方の水により海砂のような細粒材と粗骨材及
びセメントから成る配合材を多段に混合処理するもので
あシ、又この場合において実質的に細粒材の全粒子表面
を被優するに必要な量以上でしかも集積され九該細骨材
粒子間に空隙を保持する程縦の何れかの水にする細骨材
表面耐着条件下でセメントと混合操作し上記細骨材表面
に水セメント比が最終的に全配合材を混練して得られる
混線物における水セメント比よ抄低い状態の進殻層を覆
着させ、この工うにしてから残部の水を添加混練して最
終混線物とする。前記造殻層は水セメント比が最終的に
得られる温練物の水セメント比より小となることは明か
であって、この故に頗る安定したものとな咬、一旦種着
した後においてはその後の加水や一般的な混線で剥落す
ることのないものであることが確認されている。斯うし
て形成されたセメント分のリッチな（水セメント比の低
い）造殻細粒材に対し更に残部の水（実質的に防錆剤の
ない水ンを添加して混練し最終的な温練物に調製する。

粗骨材（ついては細骨材と共に処理して一様に被嶺造殻
させることが好ましいが、細骨材と共に扱うことが均等
な耐着會得る上において困難な場合におい：１．。

ては別個に処理し友ものを混合してよいことは明かであ
る。

上記したような細骨材としては海浜から産出する如何な
るものでもよいことは勿論であり、又場合によっては衝
撃力と速度エネルギー會利用し或いはその他の耐着水分
離操作を予め実施することができる。斯かる細骨材に対
して最初に添加すべき防錆剤含有水の量については対称
物える細骨材の較寂ないしその表面性状によってそれ＆
ｔｌＫ異ることになるが、一般的に径５−以下の細骨材
においては該細骨材重量の３−以上であって、何れにし
ても実質的全粒子表面に水が耐着させ得る程度を会費と
する。然し斯かるＩ１１次の添加水は細骨材粒子間に充
分な空隙を残す範囲に限定され、この限度は一般的に細
骨材重量の２０−以下、轡に１６１１以下であって、こ
の＠１を越えて添加することは本発明の効果を大幅に低
減する。この１１１１次添加水による造殻後の第２次添
加水に亀適宜に防錆剤を添加するが、この防錆剤として
は任意の４のを採用し　　　　　２１゜ 得ることは轟然であ勤、例えばカルシウム系又はす）　
ＩＪつ人事の亜硝酸塩その他が適宜に選ばれ、七〇ｊｌ
Ｋついては対称とする細骨材における耐着塩分量などを
考慮して適当に決定する。

上記の工うにして防錆剤を含有した１次水の添加された
ものはこれを混合して耐着状態を均一化し、その後にセ
メン）ｌ）を添加して引続き混合操作する。この際のセ
メント粉添加量については最終的に２次加水後混練して
得られるモルタル又は生コンクリートのＷ／Ｃ又はＣ／
８に必要な全量でよいことは勿論であるが、場合に工っ
てはその２次加水時に□一部のセメントを添加するよう
にしてよい。何れにして４１次加水して細骨材表面に耐
着されている水との関係において該細骨材表面に形成さ
れる被殻層のＷ／Ｃが１０−以上、２８−程度とするに
会費なセメントが添加される。

上記のように１次添加水に防錆剤の少くと本人６を添加
した場合その防錆剤濃度が相当に高いものとなることは
明白であり・又単にその１うに添加水を分割するだけで
なしにその１次添加水を加えてからセメント粉の添加混
合による被殻処理を行う本発明の場合においては細粒材
に耐着し九腐食性成分がその被殻層によ？て封入される
。即ち、１次水に防錆剤を添加し喪場合には細粒材表面
に８Ｉ着された被殻層が防錆剤リッチなものとなって該
細粒材からの腐食性成分滲出を有効に防止する。加つる
に上記のような被殻細粒材を用いることによって何れの
場合においてもブリージング水の発生を皆無化し、少く
とも大幅に縮減し得ることが確認され、即ち添加水の全
量に対して防錆剤を添加する従来法の場合においては相
幽量発生するブリージング水によって防錆剤のロスがあ
るだけでなしに腐食性成分の滲出移動（それＫＬる部分
的胃中）が避けられないものと考えられるが、このブリ
ージング水の発生を音調ないし大幅縮減することＫよ〕
それらの何れの不利を４回避するものと推定される。蓋
しそれらの何れの事情からしても本発明によるものは好
ましい防錆効果を発揮することとなる。

本発明にぶるものの具体的な実施例について説明すると
以下の如くである。

実ｍガ１ 静岡県大井用童の川砂（表乾比重が２６２、Ｆ　Ｍ　ｂ
’　ｌ　９　テ、吸水率ｋｔ　１．６５　ＩＩＩ）と、
２Ｂ−以下の砕石（！１重比重２６７、Ｐ　Ｍ　７．１
１、吸水率α６５−）とを骨材として用い、前記用ｌｐ
Ｋついては回転力で分散飛行させたものｔ″価撃＠Ｋ１
１ｉ突させることに工り表面水率４．１７１ｉＫ１１＃
整してから前記砕石と混合し且つ１次水（Ｗｌ）會後述
第１表に示すようにＷｌ／Ｃが１５〜６２ｓとなる↓う
に添加して均等状態に耐着させてから普通ポルトランド
セメントの全量を添加して６０秒間混合操作することＫ
ＩＤ各骨材粒子の局面全般に外被造殻を形成させ、次い
そ目的配合物のＷ／Ｃが６３−となるに必要な残部の水
を２次水（Ｗ、）として添加すると共に空気連行剤をセ
メント分の０．０４−添加して６０秒間混練し目的の生
起合物とした。又比較例として従来法に従い前記したと
ころと同じ素材たる川砂（表乾状態）、砕石、セメント
、水及び空気連行剤を同時にミキサーに装入し２時間混
線し走化配合物を得九〇 即ちこのようにして得られた各生起合物は本発明および
従来法によるものの単位量は、セメントが２７１Ｋ＠／
ｄ、水が１７１麺／ＩＩ／、砂カフ　８０　’１４／ｌ
ｔＩ、砕石がＩＯ？１４／ｊ、空気連行剤が１０　＠　
ｅｅ　　となるものであるが、このものにおいて添加し
た空気連行剤の添加時期を変えたものについても検討し
た結果を要約して示すと次の１１１１表の通９である。

即ちｌ１１１１表においてＮｏ、１は従来法による４の
であり、又Ｎへ２　はこれに表面水調整を加えてからセ
メント粉を加えて１次混練し、その螢に空気連行剤を加
えて２次混練し走電のであるが、仁れらに対してＮｏ、
　３　　のものは、このようなＮ＆ｌ　　及び２のもの
と同じｌ１ｌｆ＆酸塩系空気連行剤を本発１ｊＩｉＫ従
って１次混練に採用し、卸ちＷ、　／　ｃが３５％とさ
れた外振造殻形成時とじ九場合を示すものである。同じ
添加剤を−じ量石い空気量、コノクリート温度、容ＩＰ
が殆んど同じに拘わらず、従来法のものの７リージング
率が２ｈ１５−であるのに対し、本発明のものかα４６
１１．であって頗る少く、又同じく１次混練で造殻さ４
″て蜘ら２次混練したものでも２次混練水に空気漣行剤
を用い九Ｎｏ、　２　　のものに比してもブリージング
水が半分以下と大きく減少することは明かであり、強１
的にも大−に向上Ｌ７だ結果が得られている。

実施ＳＺ　　　　　・ 栃木県鬼怒用童の中目砂（ＦＭが２５４、比重が２５９
で　吸水率は１７３１Ｇ）と最大２０■で最小が５−の
砕石（ＦＭが６．４７、比重２６４、吸水率は０．５３
１１）を用い、普通ポルトランドセメントとレジン糸空
気連行剤及びナフタリンスルフォン酸系の減水剤を準備
して外被造殻形成後の２次水に前記空気連行剤及び減水
剤を添加した。

即ちセメントが８２０　Ｋｅ／ｗｌ、水１７６麺／ｖｖ
ｌ、酸９５５麺／１１！／、砕石８３３　Ｋｔ／−の配
合とするこの場合において、その水を１次水（Ｗｌ）と
２次水（Ｗ＊）Ｌ、表面水４５９Ｇに調整された砂と砕
石ＫＷ、／Ｃを第２表に示すに会費な１次水を加えて３
０秒間混合し均−耐着状態としてからセメント全量を添
加して２分間混合することに工す骨材局面−外被造殻を
形成し、その後に目的配合物のＷ／Ｃを５５−とするに
必要な残部たる２次水、（Ｗりを加えて９０秒間混練し
目的の混線物を得るに当って、セメント量のｌ−に相当
し要分散剤（８Ｐ）および減水剤（ＷＲ）と、セメント
量のα０４５−に相当し九空気連合剤（ＡＥ）及びセメ
ント量の６−に＠轟し九即効性混和剤（ポルトランドセ
メントに対するものとして小野田セメント社製造ジェッ
トセメントＪＣ）をその添加持期を種々に選んで目的の
配合物を調整し喪。

得られ九配合物の混和材料添加時期、その物性並びにそ
れによる製品強度の測定結果は次の第２表に示す通りで
ある。

１１−１１゜ 即ちＮｏ、　１　　のものは１次水、２次水の何れに亀
混和材料を用いないものであるが造殻時の１次水をＷ、
／Ｃが３５−とじて造殻させたもので、このようにする
と得られる製品強度をＮｏｎ　２　の従来法のものに比
し少くとも２０１以上高めることができ、プリージング
率も１９１以下となる。このものに空気連行剤、減水剤
を併用したものがＮｏ、　３〜７　であって空気量が４
１前後のコンクリートとなり、それなりに強度は低下す
るが、それらの混和剤を２次混線時に加えたＮｏ、　５
のものに対して他のＮｏ、　３．４．６．７　の何れか
を１次水蒼添加しえものは何れも相当に高い強１を示し
、特に減水剤を１次水に添加し九Ｎｏ、６、’ｌ　のも
の４２２０−以上も高い圧□線強度を有し、ブリージン
グ水も零である。Ｎｏ、　８〜１０は分散剤（ＢＰ）と
空気連行剤、減水剤を併用した場合であるが、この場合
において分散剤のみを１次水に混入することにより、Ｎ
ｏ、　９　　のものに比しても３０−前後の強【向上が
゛得られ、ブリージング屯極端に少いこととなる。

Ｎｏ、１１と１２　はジェットセメント（ＪＣ）を添加
する場合であるが、１次水に添加することＫよって１５
１１１！度の強度向上を図）、プリージング水も更に低
減することは明かである。

実施例龜 凍結融解に対する抵抗性を４つ九製品を得るととＫつい
て実施しえ。即ちこの凍結融解に対し好ましい抵抗性を
有するか否かは成形体から得られた試験片に対して凍結
融解を３００サイクル実施した後における相対動弾性係
数、即ち試験前の弾性係数に対するこの３００サイクル
に亘る凍結融解試験後の弾性係数を用いて評価されてい
ることは一般に知られている通りであって、このような
３００ザイクルに亘る凍結融解実施後における相対動弾
性係数ｔ−９５−−９５−以上圧例えばセメントを３０
９〜／−１砂対砂利比ａ、／ａを５０囁、水セメント比
Ｗ／Ｃを５５襲となるように配合水１７０　ｔ／−を添
加し友ものについて空気連行剤を空気量が４．９−とな
るように配合し従来技術に従いこれらの資料を同時的に
添加混練しえものと、本発明に従い配合水を分割して１
次水としては約１００　ｔ／ｄＫ空気量が２９−となる
空気連行剤の全量を添加し九骨材にセメントを３０秒間
混合してから残部７０　ｔ／ｄの割合による水を２次水
〆して添加し２分間混錬して練抄上げたもの及び１次水
として７０Ｌ／−の水に空気量が３．１−となる空気連
行剤の半量を添加して骨材とセメントを３０秒間混合し
てから空気連行剤の残量を含有し良１００Ｌ／ｄの２次
水を添加し２分間混練したもの並びに１次水に分散剤を
セメント量の（Ｌ３−添加し、２次水に分散剤をセメン
ト量のα９ｇＧと空気連行剤をセメント量の０．００１
　？　６−を添加し上述同様に混線し九′も゛のについ
てそれらの空気量、２８日後の圧縮強度、ブリージング
率、３００サイクル試験後の重量減少率を測定した結果
は第１！ＩＩＫ示す通りである。即ち従来法によるもの
は空気量が５襲紡後でブリージング率が６襲を超え、２
８日強度は３０４４／ｊ、重量減少率はｉ、ｓ＊である
のに対し、１次配合水に空気連行剤の全量を用いた本発
明のものは空気量が３−以下、ブリージング率が１７１
１と大幅に低下し、２８日強度は４１０〜／−１重量減
少率は１−と卓越した値を示【７ており、すこぶる良好
な製品であることが確認された。１次配合水が７０／−
で、との１次配合水と残部の２次配合水に空気連行剤を
等分に分割して添加し大ものにおいては空気量が３−を
若干超え、ブリージング率は１７０１ｇであったが２８
日強度は３６２Ｋｔ／ａｔと卓越した値を示し、重量減
少率も１．１−とこれも従来法の値に比べて良好な製品
であることが確認された。更に１次水に分散剤を一部添
加させたものは空気量が３−を若干超え、ブリージング
率・言２゜５ｖＩ程度で最も低く、重量減少率も２７５
−で、しかも２８日強度は４１５１１／−と最高のもの
であっ九。父上記したところと同様の配合のものにおい
て、空気量を′＆４〜３．５−とじたコンクリートを従
来法と前記したような全量の空気連行剤を１次水に添加
するもの及び１，２次水に空気一連行剤を等分に分割添
加する本発明のものＫついて３００サイクル及び６００
サイクルの各相対動弾性係＾と２８日後の圧縮強度を測
定し九結果は第６図の図表に示す通りである。

即ちこの場合−おける従来法によるものは２０Ｇサイク
ル程度の凍結試験によって破壊し７この破壊前１８０サ
イクルにおける相対動弾性係数は４８−であって、又こ
のものの２８日後の圧縮強度は３３１　ｋ／−であるの
に対し、本発明によるものでは全量の空気連行剤を１次
水（添加したものが３００ｔイクルの凍結試験後の相対
動弾性係数が９６−１６００サイクル後でも８２−で２
８日後の圧縮強度が４２５〜／−であり、又空気連行剤
を１．２次水に分割したものは前記３００サイクルの相
対動弾性係数が９５９１で６００すイクルでは８０−で
あって２８日後の圧縮強度は４０１４／−であり、更に
第５図に示したよう［１次水に分散剤を一部添加させ喪
ものにおいては２８日強寝が４３６１１／ｊ、３００す
イクル後の相対□動悸性係数は９６−６００サイクル後
では７４−であって、同じ配合組成であるのに相対動弾
性係数および強度的に著【７〈異ることを４１１１１し
た。

更に空気量が１２〜３．５１１と゛なるように空気連行
剤を添加し、該空気連行剤の全量を１欠配合水に添加す
る本発明の場合において、骨材表面に予め附着せしめら
れ□る水の量を稚々（変化させた場合について検討し九
結果は第７図に示す通りである。即ちこの場合には１次
水（Ｗｌ）の量がセメント量に対し１５−〜５０−１特
に２０〜３５１Ｇの範囲において有効であ）、この２０
〜３−一の場合には３０Ｇすイクルの凍結融解試験後の
相対動弾性係数がすべて９５−以上であり、製品強度も
高いことが確認され、又ブリージング率について言えば
Ｗｌ／Ｃが１５〜４５−の範囲内において２−以下とす
ることができることを知り九。

又この第７図におけると同じ関係を空気連行剤が１．２
次水に分割して添加される場合について検討し九結果は
次の第８図に示す通シである。即ちこの場合においても
添加すべき空気連行剤の５０−が１次水に混入されてい
ることから前記Ｗｌ　／　Ｃが１５〜３５−のときに優
れ九結果が得られ、４０〜５０−であっても従来のもの
に比すれば好ましい結果を得しめることは明かである。

実施１１４゜ 腐食性成分である塩分をα３−前後含有し九海酔を用い
、この細骨材を８４２　ｈ／ｄ　と。

１５１以下の粗骨材を９１９！／ｄ、七メン）３２５４
／ｊ　、臀１９Ｓ！／ｄ　、亜硝酸塩　　　　　　１（
系防錆剤３ｔ／ｄの割合で配合され良生コン　　　　　
　１′クリート・の調整に当って従来法【より上記材料
を同時に添加混練して調製した比較例のスランプ値は１
（Ｌｏｏｍである。

■として前記海砂に先ず添加混練水の半量に防錆剤の全
体を混合し九ものを１次水として散布添加すると共に混
合して略均等な耐着状態としてからセメント粉を添加混
合してＷ／Ｃが２５１１０造殻層を形成し、次いで残部
の水を２次水として混入し混線調製したものはそのスラ
ンプ値が６ａｌであった〇 更に本発明■の生コンクリートとして上記？（＃骨材）
の表面附着水を衝撃力と速度エネルギーを利用して過剰
水除去処理し表面水率５嚢とされたものに対し先ず防錆
剤の□全量を攪拌しながら散布添加せしめてから上記同
様に１次水（防錆剤なし）を附着させて上記■の場合に
同様に調整し友。

然して最後に本発明による生コンクリート◎として３ｔ
／ｄの防錆剤を４：１の割合に区分し、１次水に対し１
４ｔ／ｗｌの高濃度の割合で防錆剤を添加し、２次水に
はα６　ｔ／ｄの低機変の割合に添加した屯のを用い、
生コンクリートの調製は既述し九〇と全く同じに行った
。

然して上記のようにして得られ喪各生コンクリート（比
較例および本発明の■〜Ｏ）についてはそれらを用いて
直径が１００ｍｍ、畏さが２００−の供試体を夫々製作
し九が、該供試体には内部にかぶヤ量を３０−として配
装し九ちのを水平打ち方式と縦打ち方式とによって各別
に造形した〇 斯かる供試体製作時においてブリージング水の発生状況
を仔細に検討測定した結果は従来法による比ＩＩＲ例の
ものが１．６４−であってそれなりのブリージング水発
生があるのに対し、１次水添加後に被殻処理を行つ九本
発明のものは何れもα５−前後で実質的に皆無状態とさ
れていることが知られた。

父上記のような各供試体について１４日間標準養生して
から５０℃Ｘ１２＃間の水道水散水後、６０℃で９５１
１ＲＨを１２時間行い、次いで６０℃で２５１ＲＨを１
２時間行う鉄筋コンクリート腐食促進試験を２サイクル
夫々実施し７、その鉄筋についての発錆面積率を硼窒し
た結果は次の第３表に示す通りであった。

第３表 即ち同じ塩分を含有した海砂に対して同量の防錆剤を用
い先生コンクリートであって、本発明のものはその発錆
状態を従来のものに比較し一般的に３分の１以下程ｆＫ
低減することができ、％に■のものは５分の１以下とな
すことができ、それが縦打ちで採用されるならば１０分
の１程度に低減されている。■および◎のものにおいて
も夫々のデータが何れも比較例のものよ）優れた結果を
示しているものであって、このことは本発明のものが安
定した技術的効果を発揮しているものと言える。

実施ｆ１５゜ 塩分附着量がα２−前後の海砂たる細骨材を８９５４／
ｗＩ−粗骨材９８８４／Ｉｍ？、セメント３００Ｋｆ／
ｗｔ、水１６５４／ｓ／、亜硝酸塩系防錆剤を２ｔ／ｄ
の配合比とし友外は総べて実施ガ１におけると同じに１
Ｉｊ１１シ良比較例色比較明■ｆｊｊ）、ｌ’、ＩＩの
ものについてそれらのスランプ値、同じ供試体を製作し
九ときのブリージング水発生率及び同じ鉄筋コンクリー
ト腐食促進試験を３サイクル実施した結果を費約し２て
示すと纂２表の通りであって本発明によるものがブリー
ジング率を大幅に低下すると共に発錆面積率をも大きく
低下していることを知つ九。

第　　４　　表 なおこの場合にもう１つの比較例として全（同じ配合で
あるが防錆剤を用いないものの同じ腐食促進試験結果は
鉄筋上面が１５．６５１１！、鉄筋下面１１．１５−で
あって、防錆剤を添加すること自体く好ましい防錆結果
を得しめるが、本発明によればその効果を更に的確化し
ていることが明かである。

以上説明したような本発明によるときはセメントのよう
な水硬性物質によるコンクリートその他の製品を得るに
！１って、その生起合物を得るに必要な配合水を分割し
、その−万に分散剤、湿潤剤、空気連行剤又は即効性混
和材のような混和材料の全部又は大部分を添加し、この
混和材料含有筐体分による完全被覆条件下で水硬性物質
粉体を添加混合し、このものに他方の配合水を添加混練
して目的の配合水量をもつ要理練物として調整するとと
によりその分離プリージング率の比較的少いこの種混練
物を的確に調整せしめ、しかも該生起合物によって成形
され良製品における強度を適切に具備し、Ｉ！に比較的
少い前記混和材料によってその添加効果を最高状態に得
しめることができるものであって、工業的にその効果の
大きい発明である。

【図面の簡単な説明】 図面は本発明の技術的内容を示すものであって、第１図
は骨材表面相互間におけるペースト降伏値の骨材表面耐
着空気による影響関係を示し１＃：、図表、ＩＩｚ図〜
第４図は本発−による骨材粒子間ペーストの剪断降伏値
関係を示し九図表であり、第５図は相対動弾性係数を９
５−とするに会費な空気量とその場合の強１、ブリージ
ング率、凍結融解試験後の重量減少率を従来法と本発明
のものについて比較して示し九図表、第６図は空気量（
３，４〜龜！ｌ−）を一定状態とし九ときの相対動弾性
係数および強度の関係を従来法と本発明によるものにつ
いて比較して示した図表、第７図は空気連行剤の全量を
１欠配合水に添加し九本発明の場合についての相対動弾
性係数と強度およびブリージング率の関係を示し九図表
、第８図は空気連行剤を１．２次水に分割して添加し九
本発明の場合について相対動弾性係数およびブリージン
グ率の如何を第７１ｉｌと同様に１次水量の変動との関
係で示した図表である。 第１図 第２因 第５図 第６図 ｊ、４％　ｙ５％　３５％　３．７％ 第７図 第８図 ２０　３０４０５りｆＬ　　咲（＠） 粂

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、＃などの一骨材と砂利などの粗骨材の何れか一万又
   は双方である骨材にセメント類や石膏などの水硬性物質
   粉体と水を主体とした液体を添加混練した生モルタル又
   は生コンクリートのような手配合物を得るに１夛、１生
   配合物を形成するに必畳な配合水を分割し、この分割さ
   れた一万の配合水に添加すべき混和材料の全部又は一部
   を混合し友ものと前記し九骨材とを混合することによ秒
   上記混和材料を含有し友液体分で腋骨材局面の被覆され
   た状態を形成し、この混和材料含有液体分による完全状
   腸被覆条件下で上記した水硬性物質粉体を添加混合し、
   このものに他方の配合水を添加混練して目的の配合水量
   をもつ九混線物とすることを特徴とする水硬性物質によ
   る手配合物の調整法。 ２　水硬性物質粉体を添加混合することに工〉、骨材周
   面Ｋｌｌ骨材を中核として骨材間ペーストよ）も強度の
   高い界面附着強変を有する被覆層を形成する特許請求の
   範囲第１項に記載の水硬性物質による手配合物の調整法
   。 １　骨材周面に被覆された液体分生に含有された混合材
   料が混線物の分離抑制材料である特許請求の範囲１１１
   項又は第２項の何れかに記載の水硬性物質による手配合
   物の調整法。 ４、分離抑制材料が水を主体とし友液体分の界面活性化
   作用をなす特許請求の範囲第３項に記載の水硬性物質に
   する手配合物の調整法。 ５、分離抑制材料がセメント等の水硬性物質粉体Ｏ分散
   良好化作用をなす特許請求の範囲ｍａ項に記載の水硬性
   −質による手配合物の調整法。 ６、分離抑制材料が水硬性物質の水和凝結による硬化を
   促進する作用をなす特許請求の範囲１１３項に記載の水
   硬性物質による手配合物の調整法。 ７、　混和材料が空気連行剤である特許請求の範囲第ｉ
   ｌｌ又は第２項に記載の水硬性物質による生起合物の１
   ｌｌｌＩＩＩ法。 ＆　生モルタル又は生コンクリートのような生起合物に
   おける細骨材が海砂のような腐食性成分を含有し、しか
   も該生配合物中に鋼センイを配合し、細骨材局面に被覆
   され友液体分中に含有される混和材が防錆剤である特許
   請求の範８纂１項又は纂２積に記載の水硬性物質による
   生起合物の調整法。 黴　生起合物が鉄筋を用いたコンクリート構造物の造形
   に用いられ、該生起合物における細骨材が海砂の工うな
   腐食性成分を含有し、該細骨材周面に被覆され良液体分
   中に含有される混和材が防錆剤である特許請求の範囲第
   １項又は第２項に記載の水硬性物質による生起合物の調
   整法。 １０、細骨材局面の耐着空気を完全状態に除去すると共
   に１．５　ｓ以上の混和材料含有表面水を以って完全状
   −に被覆させたものに水硬性物質粉体を特徴とする特許
   請求の範囲第１項から１１９項の何れかに記載の水硬性
   物質による生起合物の調整法。 １１、骨材馬面を被覆し九混和材料含有液体による粉体
   分優先吸着により該骨材局面に外被造殻を形成する特許
   請求の範囲第１項から纂１０項の何れかに記載の水硬性
   物質による生起合物の調整法。 瓜　骨材局面に形成された外被造殻関におけるスラリー
   状態ペーストの剪断強度低減を図るための混和剤を骨材
   局面被覆液体に添加する特許請求の範囲第１項から第８
   項の何れかに記載の水硬性物質による生起合物の調整法
   。