JPS58138591A - 低水素系被覆ア−ク溶接棒 - Google Patents
低水素系被覆ア−ク溶接棒Info
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- JPS58138591A JPS58138591A JP2228282A JP2228282A JPS58138591A JP S58138591 A JPS58138591 A JP S58138591A JP 2228282 A JP2228282 A JP 2228282A JP 2228282 A JP2228282 A JP 2228282A JP S58138591 A JPS58138591 A JP S58138591A
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- Japan
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- arc
- coating material
- sic
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/365—Selection of non-metallic compositions of coating materials either alone or conjoint with selection of soldering or welding materials
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
大型構造物用鋼材には、防錆用のプライマーが塗装され
ておシ、これを低水素系被覆アーク溶接棒で下向溶接、
あるいは水平すみ肉溶接するとビノドが発生し易く、ピ
ット発生部の補修に多大な榎アーク溶接棒が使用されて
いたが、これはきわめて溶接作業性が悪く、特に水平す
み肉溶接ではビード形状が凸になるなどの欠点があるた
め、現在はＭｇＣＯ３−Ｃａ％ を主体とした溶接作
業性特にビード形状が良好で、かつ耐ピツト性について
も溶接金属中の水素量ができるだけ減るように改善され
た、溶接棒が使用されている。しかしながらがなり改善
されたとはいえ、 ＣａＣ０ａ−ＣａＦ２ ｔ−主体
とした溶接棒と比べるとプライマー塗布鋼板に対する耐
ピツト性はまだ劣っているというのが現状である。
ておシ、これを低水素系被覆アーク溶接棒で下向溶接、
あるいは水平すみ肉溶接するとビノドが発生し易く、ピ
ット発生部の補修に多大な榎アーク溶接棒が使用されて
いたが、これはきわめて溶接作業性が悪く、特に水平す
み肉溶接ではビード形状が凸になるなどの欠点があるた
め、現在はＭｇＣＯ３−Ｃａ％ を主体とした溶接作
業性特にビード形状が良好で、かつ耐ピツト性について
も溶接金属中の水素量ができるだけ減るように改善され
た、溶接棒が使用されている。しかしながらがなり改善
されたとはいえ、 ＣａＣ０ａ−ＣａＦ２ ｔ−主体
とした溶接棒と比べるとプライマー塗布鋼板に対する耐
ピツト性はまだ劣っているというのが現状である。
また、防錆用のプライマーを塗装した鋼板に水平すみ肉
溶接した場合ピットが発生し易いのは、プライマー中の
ガス成分、９に水素ガスによるものが大きいといわれて
おシ、この悪影響を防止するため、溶接金属中の水素量
をできるだけ減少させる被覆剤成分とすることに力がそ
そがれてきた。
溶接した場合ピットが発生し易いのは、プライマー中の
ガス成分、９に水素ガスによるものが大きいといわれて
おシ、この悪影響を防止するため、溶接金属中の水素量
をできるだけ減少させる被覆剤成分とすることに力がそ
そがれてきた。
しかしながら本発明者等はピット発生に関し、さらに観
点を変えて、水素だけでなく、水素および酸素とピット
発生の関係を調査するため、次のような各種実験を行っ
た。
点を変えて、水素だけでなく、水素および酸素とピット
発生の関係を調査するため、次のような各種実験を行っ
た。
先ず第１図は、板厚１６１ｒＬＷＬの５０キロ級高張力
鋼を用い、種々の従来の溶接棒により水平すみ肉溶接し
た時のピット発生傾向と溶着金属の水素量および酸素量
との関係を調査した結果である。
鋼を用い、種々の従来の溶接棒により水平すみ肉溶接し
た時のピット発生傾向と溶着金属の水素量および酸素量
との関係を調査した結果である。
第１図から明らかなごとく、溶着金属中の水素量および
酸素量とも増加すると水平すみ肉俗接時にピットが発生
し易くなっており、特に防錆用のプライマーを塗装した
鋼板を溶接した場合、水素蓋および酸素量とも低い方ま
でピット発生域が広がっていることがわかる。
酸素量とも増加すると水平すみ肉俗接時にピットが発生
し易くなっており、特に防錆用のプライマーを塗装した
鋼板を溶接した場合、水素蓋および酸素量とも低い方ま
でピット発生域が広がっていることがわかる。
従ってプライマー塗装鋼板の場合には、溶接金属中の水
素量および酸素量を出来るだけ減少させるような溶接材
料を用いる会費があり、水素量を減少させるためには、
被覆剤中に炭酸塩および弗化物を多く含有させることが
効果的であるが、一方においてはアーク切れが生じ易く
なる。
素量および酸素量を出来るだけ減少させるような溶接材
料を用いる会費があり、水素量を減少させるためには、
被覆剤中に炭酸塩および弗化物を多く含有させることが
効果的であるが、一方においてはアーク切れが生じ易く
なる。
また溶接金属中の酸素量を減らすためＫは、通常のＳｉ
、Ｍｎ量等の脱酸剤のみで目的とする酸素量の範囲にす
るためには、多量の脱酸剤を必要とし、その結果溶接金
属中のＳｉ、Ｍｎ量が増加し、溶接金属が硬化するため
耐割れ性が劣化するようになる。
、Ｍｎ量等の脱酸剤のみで目的とする酸素量の範囲にす
るためには、多量の脱酸剤を必要とし、その結果溶接金
属中のＳｉ、Ｍｎ量が増加し、溶接金属が硬化するため
耐割れ性が劣化するようになる。
そこで本発明者等は、これらの問題に対し各種の脱酸元
素や脱酸用合金を検討したところ、脱酸性がすぐれてお
シ耐割れ性を劣化させることなく溶接金属中の酸素を減
らし、かつ耐アーク切れ性も良好な材料としてＳｔＣと
Ａｔ−Ｍｇ ’ｔ：被覆・剤中忙添加することにより、
これらの問題を解決しうるという新たな知見を得た。
素や脱酸用合金を検討したところ、脱酸性がすぐれてお
シ耐割れ性を劣化させることなく溶接金属中の酸素を減
らし、かつ耐アーク切れ性も良好な材料としてＳｔＣと
Ａｔ−Ｍｇ ’ｔ：被覆・剤中忙添加することにより、
これらの問題を解決しうるという新たな知見を得た。
即ち第２図は、アーク切れに及ぼすＡｔ−Ｍｇの効果を
示したものである。Ａｔ−Ｍｇを０５１３以上添加する
ことによりアーク切れが著しく改善されることがわかる
。
示したものである。Ａｔ−Ｍｇを０５１３以上添加する
ことによりアーク切れが著しく改善されることがわかる
。
また第３図は、ｓｉｃを被覆剤中に添加した場合の溶着
金属の酸素量の変化を示したものであるが、ＳｉＣの添
加によシ溶着金属の酸素量が著しく減少していることが
わかる。
金属の酸素量の変化を示したものであるが、ＳｉＣの添
加によシ溶着金属の酸素量が著しく減少していることが
わかる。
本発明者等は、ＳｔＣの組成に相当するＳｔとＣを被覆
剤中に添加した場合についても同じ効果が得られるので
はないかという疑問についての確認実験も行ったが、第
３図に示すように、ＳｉＣはどの脱酸効果は得られず、
ＳｉＣの添加が非常に効果的であることがわかった。
剤中に添加した場合についても同じ効果が得られるので
はないかという疑問についての確認実験も行ったが、第
３図に示すように、ＳｉＣはどの脱酸効果は得られず、
ＳｉＣの添加が非常に効果的であることがわかった。
以上の通りこれらＳｔＣとｈｔ−Ｍｇは、両者とも酸素
量低下およびアーク切れ防止に効果があるが、特にＳｉ
Ｃは酸素量低減に、 ＡＡ−Ｍｇはアーク切れ防止の効
果が著しいことがこれらの知見から明らかである。
量低下およびアーク切れ防止に効果があるが、特にＳｉ
Ｃは酸素量低減に、 ＡＡ−Ｍｇはアーク切れ防止の効
果が著しいことがこれらの知見から明らかである。
本発明は以上のような知見に基づいてなされたものであ
って、その要旨とする所は、 ｓｉｃ：Ｑ２〜Ｎ Ｏ
％ ｓ ｋｔ−Ｍｇ ：α５〜２０９ｂｈ Ｍｇ ＣＯ
ａ ： ５〜２５ ％ ％Ｃａ Ｆ２ ：ＭｇＦ’ｘお
よびＡＬＦａの１種以上合計：１〜１３ ％ 、Ｓ ｔ
０２ ：１０〜２０チ、Ｔ ｔ ０２ ： ５〜１５
Ｔｏ、ＭｇＯ：１〜２０％、Ｍｎ：３〜１０チ、Ｆｅ
：１０〜５０ｑｂ を含み、またはこれにさらに（Ａ
）ＣａＣＯ３：８％以下および／またはＳｉ、 Ｔｉの
一方又は両方合計：ｚ％以下、又は（ＩＱ Ｎｉ、 Ｃ
ｒ、 Ｖ、 Ｍｏ、 Ｃｕ。
って、その要旨とする所は、 ｓｉｃ：Ｑ２〜Ｎ Ｏ
％ ｓ ｋｔ−Ｍｇ ：α５〜２０９ｂｈ Ｍｇ ＣＯ
ａ ： ５〜２５ ％ ％Ｃａ Ｆ２ ：ＭｇＦ’ｘお
よびＡＬＦａの１種以上合計：１〜１３ ％ 、Ｓ ｔ
０２ ：１０〜２０チ、Ｔ ｔ ０２ ： ５〜１５
Ｔｏ、ＭｇＯ：１〜２０％、Ｍｎ：３〜１０チ、Ｆｅ
：１０〜５０ｑｂ を含み、またはこれにさらに（Ａ
）ＣａＣＯ３：８％以下および／またはＳｉ、 Ｔｉの
一方又は両方合計：ｚ％以下、又は（ＩＱ Ｎｉ、 Ｃ
ｒ、 Ｖ、 Ｍｏ、 Ｃｕ。
Ｎｂ の１種以上を合計で１０％以下、の（２）、（Ｂ
）一方又は双方を含む被覆剤に粘結剤を添加し、鋼心線
に塗装してなる低水素系被覆アーク溶接棒にある。
）一方又は双方を含む被覆剤に粘結剤を添加し、鋼心線
に塗装してなる低水素系被覆アーク溶接棒にある。
以下に本発明溶接棒の被覆剤成分について詳細に説明す
る。
る。
先ずＳｉＣは、前述した効果を持つものであるが、０２
ｔｓ 未満ではこの効果を発揮せず、ビットが発生する
。しかしａｏｌ 超では溶接金属の硬化が著しくなシ耐
割れ性が劣化する。従ってＳＩＣ’ｉ ０２〜３０％と
した。
ｔｓ 未満ではこの効果を発揮せず、ビットが発生する
。しかしａｏｌ 超では溶接金属の硬化が著しくなシ耐
割れ性が劣化する。従ってＳＩＣ’ｉ ０２〜３０％と
した。
次にＡＪ！−Ｍｇは前述のように０５％ 未満では、
アーク切れ防止の効果がなくｓ ｚｏ％超ではアーク
が弱化しビード形状も凸となシネ適当である。従ってＡ
ｔ−Ｍｇをαｓ−２０１ｇとした。なおＡｔ−Ｍｇの組
成は、ＡＺ ６０ ％ｓ Ｍｌ ４ Ｇ ｆＡ テあシ
、Ａｔ粉末、Ｆｅ −Ａ４Ｍｇ 粉末などにょシ添加
しても良い。
アーク切れ防止の効果がなくｓ ｚｏ％超ではアーク
が弱化しビード形状も凸となシネ適当である。従ってＡ
ｔ−Ｍｇをαｓ−２０１ｇとした。なおＡｔ−Ｍｇの組
成は、ＡＺ ６０ ％ｓ Ｍｌ ４ Ｇ ｆＡ テあシ
、Ａｔ粉末、Ｆｅ −Ａ４Ｍｇ 粉末などにょシ添加
しても良い。
またＭｇＣ０ａは、少なくとも５９６以上は必要であっ
て、これ未満ではシールド不足によるビット発生や溶接
金属の水素置場が起こシ１本発明の初期の目的である耐
ピツト性の改善効果が得られない。
て、これ未満ではシールド不足によるビット発生や溶接
金属の水素置場が起こシ１本発明の初期の目的である耐
ピツト性の改善効果が得られない。
２５チ を超えるとピードにあばたが発生しビード形
状が凸となる。従ってＭｇ ｃｏｇを５〜２５％とした
。
状が凸となる。従ってＭｇ ｃｏｇを５〜２５％とした
。
さらに弗化物成分であるＣａＦ２． ＭｇＦ２． Ａｔ
Ｆａ はその１種以上合計が１チ未満では、溶接金属中
の水素量を減少させることができず、したがって耐ピツ
ト性が著しく低下し、１３％ を超えると、Ａｔ−Ｍ
ｇ ｔ：添加してもアーク切れが発生するようになる。
Ｆａ はその１種以上合計が１チ未満では、溶接金属中
の水素量を減少させることができず、したがって耐ピツ
ト性が著しく低下し、１３％ を超えると、Ａｔ−Ｍ
ｇ ｔ：添加してもアーク切れが発生するようになる。
従ってＣａＦ２． ＭｇｈおよびＡｔＦａの１種以上を
合計１〜１３％とした。
合計１〜１３％とした。
次にＳｉｎｇはスラグ生成剤としてスラグ流動性に大き
く影響するが、１０％ 未満ではスラグの粘性が不足し
てビード形状が凸となり、ｚｏ％超ではスラグの粘度が
過大となシ、溶接棒にスラグがからみつきアークが不安
定になる。従って５ｉ０２をｌθ〜２０チとした。
く影響するが、１０％ 未満ではスラグの粘性が不足し
てビード形状が凸となり、ｚｏ％超ではスラグの粘度が
過大となシ、溶接棒にスラグがからみつきアークが不安
定になる。従って５ｉ０２をｌθ〜２０チとした。
またＴｉ０ｇは５ｉ０２と同様の機能を有する他、アー
クを安定１せる機能を有するが、ｓ％未満ではアークの
安定性が悪くスラグ量も不定するためビード形状が凸と
なる。１５％ ｌ超えるとスラグの流動性が過大になる
ので、スラグが先行して２段ビードを形成する。従って
Ｔｉ０ｚ ｔ’ ５〜１５％とした。
クを安定１せる機能を有するが、ｓ％未満ではアークの
安定性が悪くスラグ量も不定するためビード形状が凸と
なる。１５％ ｌ超えるとスラグの流動性が過大になる
ので、スラグが先行して２段ビードを形成する。従って
Ｔｉ０ｚ ｔ’ ５〜１５％とした。
さらにＭｇＯはスラグ粘度の調整剤であるが、１チ未満
ではスラグ被包性が不均一になってビード形状を不揃い
Ｋするだけでなく、スラグの剥離性も劣化させ、２０チ
を超えるとアークが粗くなりスパッタが増大し、アンダ
カットも多くなる。従ってＭｇＯを１〜２ｏチとした。
ではスラグ被包性が不均一になってビード形状を不揃い
Ｋするだけでなく、スラグの剥離性も劣化させ、２０チ
を超えるとアークが粗くなりスパッタが増大し、アンダ
カットも多くなる。従ってＭｇＯを１〜２ｏチとした。
一方、Ｍｎは脱酸剤として添加するもので、また生成す
る脱酸生成物は作業性に影響する。従ってその量は溶接
性および作業性の点から考慮すべきもので％ ３％未
満ではスラグの流動性が劣シ、かつ脱酸不足のためビッ
トが発生する。１０チを超えると前にも述べたように、
溶接金属のＭｎ が増加し硬化するため耐割れ性が劣化
する。従ってＭｎを３〜１０チとした。
る脱酸生成物は作業性に影響する。従ってその量は溶接
性および作業性の点から考慮すべきもので％ ３％未
満ではスラグの流動性が劣シ、かつ脱酸不足のためビッ
トが発生する。１０チを超えると前にも述べたように、
溶接金属のＭｎ が増加し硬化するため耐割れ性が劣化
する。従ってＭｎを３〜１０チとした。
またＦｅは、その目的とするところは、溶着効率の増大
であｆｉｌＯ％未満ではその効果が発揮されず、アーク
の安定性も悪くなる。５０％を超えるとアークが弱くな
りまた被覆の絶縁性も悪くなる。
であｆｉｌＯ％未満ではその効果が発揮されず、アーク
の安定性も悪くなる。５０％を超えるとアークが弱くな
りまた被覆の絶縁性も悪くなる。
従ってＦｅをｌθ〜５０チとした。
本発明は以上の成分構成で溶接性１作業性とも完全なも
のが得られるが、更にＣａＣＯ５８％以下、Ｓｉ、Ｔｉ
の一方又は両方合計２ｅＩｂ以下を添加しても何ら
溶接性、作業性をそこなうことがない。これは補助剤と
して、主にアーク状態の安定および溶接性の補完のため
利用するものである。しかし８チを超えるＣａＣ０ａが
スラグが流れ易いこと、一方又は両方の合計がｚ％を超
えるＳｉ、Ｔｉはアークが弱化することのため、それぞ
れの上限を超えて添加することは不適当である。
のが得られるが、更にＣａＣＯ５８％以下、Ｓｉ、Ｔｉ
の一方又は両方合計２ｅＩｂ以下を添加しても何ら
溶接性、作業性をそこなうことがない。これは補助剤と
して、主にアーク状態の安定および溶接性の補完のため
利用するものである。しかし８チを超えるＣａＣ０ａが
スラグが流れ易いこと、一方又は両方の合計がｚ％を超
えるＳｉ、Ｔｉはアークが弱化することのため、それぞ
れの上限を超えて添加することは不適当である。
ま庭、溶接金属の強度、靭性がさらに要求される場合に
は高張力鋼、耐候性鋼などに用いられる合金添加剤とし
てＮｉ 、 Ｃｒ、 Ｖ、 Ｍｏ、 Ｃｕ、 Ｎｂ
の１棟以上を添加することもでき、その量が合計で１０
％以下であれば何も溶接性、作業性をそこなうことがな
い。
は高張力鋼、耐候性鋼などに用いられる合金添加剤とし
てＮｉ 、 Ｃｒ、 Ｖ、 Ｍｏ、 Ｃｕ、 Ｎｂ
の１棟以上を添加することもでき、その量が合計で１０
％以下であれば何も溶接性、作業性をそこなうことがな
い。
上記した各成分を配合した被覆剤は、水ガラスなどの粘
結剤を用いて鋼心線に通常の溶接棒製造工程により塗装
、乾燥などを行って製造することがでｌるものである。
結剤を用いて鋼心線に通常の溶接棒製造工程により塗装
、乾燥などを行って製造することがでｌるものである。
な？、本発明溶接棒に用いられる鋼心線とはＪＩＳＧ３
５２３の１種１号に相当する心線を指す。
５２３の１種１号に相当する心線を指す。
次に実施例に基づいて本発明の効果をさらに具体的に述
べる。
べる。
第１表に示す組成の被覆剤を６．□ ｖａ＋＋ｎ Ｘ
７ Ｏｈ鋼心線に被榎し、乾燥し、溶接棒Ａ−１〜Ａ−
１９、Ｂ−１〜Ｂ−１３を試作した。
７ Ｏｈ鋼心線に被榎し、乾燥し、溶接棒Ａ−１〜Ａ−
１９、Ｂ−１〜Ｂ−１３を試作した。
上記の供試棒を用いウォッシェプライマー塗装鋼板を溶
接した。溶接条件は第２表に示す。耐割れ性は、第４図
（ａ） Ｋ示す十字すみ肉溶接割れ試験片（寸法：ｍｍ
）を作成し、同じく第２表に示す溶接条件により第４図
（ｂ）に示す溶接順序で室温で溶接を行った後、４８時
間後に溶接ビード断面の試験片を採取し、溶接ビード断
藺の割れ、発生状況を調査した。試験結果は第３表に一
括して示す。
接した。溶接条件は第２表に示す。耐割れ性は、第４図
（ａ） Ｋ示す十字すみ肉溶接割れ試験片（寸法：ｍｍ
）を作成し、同じく第２表に示す溶接条件により第４図
（ｂ）に示す溶接順序で室温で溶接を行った後、４８時
間後に溶接ビード断面の試験片を採取し、溶接ビード断
藺の割れ、発生状況を調査した。試験結果は第３表に一
括して示す。
尚○印は良好、Δ印はやや不ｊＬ１Ｘ印は不良を意味す
る。
る。
第 ２ 表
第 ３ 表
第 ３ 表 （つづき）
第３表に示した結果をまとめると下記の通りである。
Ａ−１はＭｇＣＯ３の多い例でビードにあばたが発生し
凸型ビードになった。Ａ−２はＭｇ ＣＯａが少なく、
シールド不良によるピットが発生した。Ａ−３はＳｔＣ
の多い例で溶金属の硬化によシ耐割れ性が劣化した。Ａ
−４はＳＩＣが少なく酸素低減の効果がないためピット
が発生した。Ａ−５はＡｔ−Ｍｇが多くアークが弱化し
ビード形状も凸となった。Ａ−６はｋｌ−Ｍｇが少なく
アーク切れが発生した。Ａ−７はＭｎ の多い例で、
溶接金属が硬化し耐割れ性が劣化した。Ａ−８はＭｎ
が少ないためスラグの流動性が悪く、かつ脱酸不足のた
めピットが発生した。＾−９はＳｌが多くアークが弱化
した。Ａ−１０はＣａＰ２が多い例でＡｔ−Ｍｇ が上
限迄添加してあってもアーク切れが発生した。Ａ−１１
はＣａＦ２が少ないため溶接金属中の水素量を減少させ
ることができず、ピットが発生した。Ａ−１２は５ｉ０
２が多いためスラグの粘度が過大となり溶接棒にスラグ
がからみつき、アークが不安定となるとともにビード形
状も悪くなった。Ａ−１３はＳｔｏｗ が少ないため
スラグの粘性が不足してビード形状が凸となった。Ａ−
１４は’ｒｔｏ２ が多くスラグの流動性が過大となり
スラグが先行して、２段ビードとなった。
凸型ビードになった。Ａ−２はＭｇ ＣＯａが少なく、
シールド不良によるピットが発生した。Ａ−３はＳｔＣ
の多い例で溶金属の硬化によシ耐割れ性が劣化した。Ａ
−４はＳＩＣが少なく酸素低減の効果がないためピット
が発生した。Ａ−５はＡｔ−Ｍｇが多くアークが弱化し
ビード形状も凸となった。Ａ−６はｋｌ−Ｍｇが少なく
アーク切れが発生した。Ａ−７はＭｎ の多い例で、
溶接金属が硬化し耐割れ性が劣化した。Ａ−８はＭｎ
が少ないためスラグの流動性が悪く、かつ脱酸不足のた
めピットが発生した。＾−９はＳｌが多くアークが弱化
した。Ａ−１０はＣａＰ２が多い例でＡｔ−Ｍｇ が上
限迄添加してあってもアーク切れが発生した。Ａ−１１
はＣａＦ２が少ないため溶接金属中の水素量を減少させ
ることができず、ピットが発生した。Ａ−１２は５ｉ０
２が多いためスラグの粘度が過大となり溶接棒にスラグ
がからみつき、アークが不安定となるとともにビード形
状も悪くなった。Ａ−１３はＳｔｏｗ が少ないため
スラグの粘性が不足してビード形状が凸となった。Ａ−
１４は’ｒｔｏ２ が多くスラグの流動性が過大となり
スラグが先行して、２段ビードとなった。
Ａ−１５はＴｉＯ２が少なくスラグ量が不足するためビ
ード形状が凸となシ、アークの安定性も悪かった。
ード形状が凸となシ、アークの安定性も悪かった。
Ａ−１６はＭｇＯの多い例で、アークが粗くなシスバッ
タも増大しアンダカットが多くなった。Ａ−１７はＭｇ
Ｏが少ないためスラグ被包性が不均一になり、ビード形
状が不揃いになりスラグの剥離性も悪くなった。Ａ−１
８はＦ・が多い例でアークが弱くなり、また被覆の絶縁
も悪くなりた。Ａ−１９はＦｅ が少ない例で溶着効率
の増大という効果が得られず、またアークの安定性も悪
かった。Ｂ−１−Ｂ−１３は本発明の要件を全て満足し
ておシ、全項目とも合格であった。
タも増大しアンダカットが多くなった。Ａ−１７はＭｇ
Ｏが少ないためスラグ被包性が不均一になり、ビード形
状が不揃いになりスラグの剥離性も悪くなった。Ａ−１
８はＦ・が多い例でアークが弱くなり、また被覆の絶縁
も悪くなりた。Ａ−１９はＦｅ が少ない例で溶着効率
の増大という効果が得られず、またアークの安定性も悪
かった。Ｂ−１−Ｂ−１３は本発明の要件を全て満足し
ておシ、全項目とも合格であった。
第１図は溶着金属の水素量および酸素量と水平すみ肉溶
接時間のピット発生傾向の関係を示す図、第２図はＡｔ
−Ｍｇの添加量とアーク切れの関係を示す図、第３図は
ＳｉＣおよびＳｉ＋Ｃの添加量と溶着金属の１１２素量
の関係を示す図、第４図は十字すみ肉溶接われ試験の説
明図で、同図（ａ）は試験片形状と寸法を示す図、同図
（ｂ）は溶接順序を示す図である。 第１１１１ ２００ ４ｆＸ） ６００ ６００
１’０ＩＯｐｒｎ） ＳｉＣ１４５ｉ＋−（：（％） １４図 （リ ０）手続補正書（
自発） 昭和５７年４月 ２１日 特許庁長官 殿 １、事件の表示 昭和５７年特許願第２２２８２号 ２、発明の名称 低水素系被覆アーク溶接棒 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 住 所 東京都千代田区大手町２丁目６番３号（６６
５） 新日本製鐵株式会社 名 称 代表者 武 １） 畳４、代
理 人 〒１０３ 置 Ｚ４１−０４４１住 所
東京都中央区日本橋本町１丁目１４番２号５、鞠正命
令の日付 自発 ６、補正の対象 補正の内容 １、「特許請求の範囲」を別紙の通りに改める。 ２ 明細書３頁１２行 「塗布銅板」を「塗装銅板」に訂正す る。 ３、明細書８頁１９行 「不定」ヲ「不足」に訂正する。 ４、明細書１０負９行 「ｃａｃｉ０３が」を「０ａＯ０３は」に訂正する。 ５、明細１１１Ｆ１１負１６行 「割れ、発生状況」ヲ「割れ発生状況」に訂正する。 書１２頁第１表において ｔｌＪ ｌ Ａｔ＋Ｍｇ ｊを「ｈｔ−Ｍｇｊに訂正す
る。 （２）１弗化物の０ａＦ２Ｊの項目中ＡＡ−１０枠の１
１４．ｏ」を「１４．１」に副圧する。 誉１３負第１表（つづき）において １−＊ｔ＋ＭｇＪを［ｈｔ−ＭｇＪに訂正する０８．
明細書１７頁６行 １溶金属」を１溶接金属」に訂正する。 ｑ 明細書１８頁１９行 「溶接時間の」を「溶接時の」に訂正 する。 特許請求の範囲 （１） ｓｔｃ：ｏ、２〜３．０％、Ａｔ−Ｍｇ：０
．５〜２，０％、ＭｇＣ０Ｂ： ５〜２５％、Ｏａ Ｆ
ｘ ＋ Ｍ ｇ Ｆ２およびＡｔＦｓの１種以上合計：
１〜１３％、５ｉ０２：１０〜２０％、Ｔｉｏ２：５−
１５％、ＭｇＯ：ｌへ２０％、Ｍｎ：３〜１０％、Ｆｅ
二ｌＯへ５０％を含む被債剤に粘結剤を添加し、鋼心線
に塗装してなる低水素系核種アーク溶接棒。 （２） ８ｉＣ二 〇、２−３．Ｃ５４、ｋｌ−
Ｍｇ 二 ０．５−ｇ、ｏＨモｊ七； 、ＭｇＣＯ３
，５〜２５％、Ｃａ Ｆ２ 、Ｍ ｇ Ｉ’２およびＡ
ｌＦ２の１種以上合計二１〜１３％、５１０２：１０〜
２゜％、Ｔｉｏ、：５〜１５％、ＭｇＯ：１〜２ｏｏ、
Ｍｎ：３〜１０９ｂｓ Ｉ’ｅ ：ｌ Ｏ”＝５０５Ａ
ｓ史に０ａＣＯ３：８％以下および／または１３１．Ｔ
ｉの一方又は両方合計：２比以下を含む被覆剤に粘結剤
を添加り鋼心線に塗装してなる低水素系被覆アーク溶接
棒。 （３） ＳｉＯ： ０．２〜３．０％、Ａｔ−Ｍｇ：
０．５〜２．０％、Ｍｇｃ Ｃ３：５〜２５．％、Ｑａ
Ｆ３、Ｍｇｌ’！およびムｚｐ３の１種以上合計：１〜
１３％、８１０１ ： １０−２０糸、 ＴｌＯ２：５
Ｓｌδ％、ＭｇＯ：１−２０％、Ｍｎ：３〜１０％、Ｆ
ｅ：１０〜５０％、更にＮｉ 、 Ｏｒ 、Ｖ。 ＭＯ，Ｏｕ、Ｎｂの１種以上を合計で１０％以下を含む
被覆剤に粘結剤を添加し、鋼心線に塗装してなる低水素
系被覆アーク溶接棒。 （４Ｊ ８１Ｃ！：０．２〜３．０％、Ａｔ−Ｍｇ
：０．５Ｎ２．０％、ＭｇＣＯ３： ５〜２５９７．．
０ａＦ２、ＭｇＦａおよびＡｌＦ２のｌ鴇以上合計＝１
〜１３％、８１０１：１０〜２０％、ＴｉＯ２：５〜１
５％、ＭｇＯ：１−２０％、Ｍｎ：３〜１０％ 、 」
日−ｅ 二 １０〜５ｏ ５！６、 ＣａＯＯｓ：８
％ 以下および／または８１．Ｔｉの一方又は両方合
計：２％以下、更にＮｉ、Ｏｒ、Ｖ、Ｍｏ、Ｃ！ｕ、Ｗ
ｂの１種以上を合計で１０％以下を含む被覆剤に粘結剤
を添加し１銅心線に塗装してなる低水素系被覆アーク溶
接棒。」
接時間のピット発生傾向の関係を示す図、第２図はＡｔ
−Ｍｇの添加量とアーク切れの関係を示す図、第３図は
ＳｉＣおよびＳｉ＋Ｃの添加量と溶着金属の１１２素量
の関係を示す図、第４図は十字すみ肉溶接われ試験の説
明図で、同図（ａ）は試験片形状と寸法を示す図、同図
（ｂ）は溶接順序を示す図である。 第１１１１ ２００ ４ｆＸ） ６００ ６００
１’０ＩＯｐｒｎ） ＳｉＣ１４５ｉ＋−（：（％） １４図 （リ ０）手続補正書（
自発） 昭和５７年４月 ２１日 特許庁長官 殿 １、事件の表示 昭和５７年特許願第２２２８２号 ２、発明の名称 低水素系被覆アーク溶接棒 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 住 所 東京都千代田区大手町２丁目６番３号（６６
５） 新日本製鐵株式会社 名 称 代表者 武 １） 畳４、代
理 人 〒１０３ 置 Ｚ４１−０４４１住 所
東京都中央区日本橋本町１丁目１４番２号５、鞠正命
令の日付 自発 ６、補正の対象 補正の内容 １、「特許請求の範囲」を別紙の通りに改める。 ２ 明細書３頁１２行 「塗布銅板」を「塗装銅板」に訂正す る。 ３、明細書８頁１９行 「不定」ヲ「不足」に訂正する。 ４、明細書１０負９行 「ｃａｃｉ０３が」を「０ａＯ０３は」に訂正する。 ５、明細１１１Ｆ１１負１６行 「割れ、発生状況」ヲ「割れ発生状況」に訂正する。 書１２頁第１表において ｔｌＪ ｌ Ａｔ＋Ｍｇ ｊを「ｈｔ−Ｍｇｊに訂正す
る。 （２）１弗化物の０ａＦ２Ｊの項目中ＡＡ−１０枠の１
１４．ｏ」を「１４．１」に副圧する。 誉１３負第１表（つづき）において １−＊ｔ＋ＭｇＪを［ｈｔ−ＭｇＪに訂正する０８．
明細書１７頁６行 １溶金属」を１溶接金属」に訂正する。 ｑ 明細書１８頁１９行 「溶接時間の」を「溶接時の」に訂正 する。 特許請求の範囲 （１） ｓｔｃ：ｏ、２〜３．０％、Ａｔ−Ｍｇ：０
．５〜２，０％、ＭｇＣ０Ｂ： ５〜２５％、Ｏａ Ｆ
ｘ ＋ Ｍ ｇ Ｆ２およびＡｔＦｓの１種以上合計：
１〜１３％、５ｉ０２：１０〜２０％、Ｔｉｏ２：５−
１５％、ＭｇＯ：ｌへ２０％、Ｍｎ：３〜１０％、Ｆｅ
二ｌＯへ５０％を含む被債剤に粘結剤を添加し、鋼心線
に塗装してなる低水素系核種アーク溶接棒。 （２） ８ｉＣ二 〇、２−３．Ｃ５４、ｋｌ−
Ｍｇ 二 ０．５−ｇ、ｏＨモｊ七； 、ＭｇＣＯ３
，５〜２５％、Ｃａ Ｆ２ 、Ｍ ｇ Ｉ’２およびＡ
ｌＦ２の１種以上合計二１〜１３％、５１０２：１０〜
２゜％、Ｔｉｏ、：５〜１５％、ＭｇＯ：１〜２ｏｏ、
Ｍｎ：３〜１０９ｂｓ Ｉ’ｅ ：ｌ Ｏ”＝５０５Ａ
ｓ史に０ａＣＯ３：８％以下および／または１３１．Ｔ
ｉの一方又は両方合計：２比以下を含む被覆剤に粘結剤
を添加り鋼心線に塗装してなる低水素系被覆アーク溶接
棒。 （３） ＳｉＯ： ０．２〜３．０％、Ａｔ−Ｍｇ：
０．５〜２．０％、Ｍｇｃ Ｃ３：５〜２５．％、Ｑａ
Ｆ３、Ｍｇｌ’！およびムｚｐ３の１種以上合計：１〜
１３％、８１０１ ： １０−２０糸、 ＴｌＯ２：５
Ｓｌδ％、ＭｇＯ：１−２０％、Ｍｎ：３〜１０％、Ｆ
ｅ：１０〜５０％、更にＮｉ 、 Ｏｒ 、Ｖ。 ＭＯ，Ｏｕ、Ｎｂの１種以上を合計で１０％以下を含む
被覆剤に粘結剤を添加し、鋼心線に塗装してなる低水素
系被覆アーク溶接棒。 （４Ｊ ８１Ｃ！：０．２〜３．０％、Ａｔ−Ｍｇ
：０．５Ｎ２．０％、ＭｇＣＯ３： ５〜２５９７．．
０ａＦ２、ＭｇＦａおよびＡｌＦ２のｌ鴇以上合計＝１
〜１３％、８１０１：１０〜２０％、ＴｉＯ２：５〜１
５％、ＭｇＯ：１−２０％、Ｍｎ：３〜１０％ 、 」
日−ｅ 二 １０〜５ｏ ５！６、 ＣａＯＯｓ：８
％ 以下および／または８１．Ｔｉの一方又は両方合
計：２％以下、更にＮｉ、Ｏｒ、Ｖ、Ｍｏ、Ｃ！ｕ、Ｗ
ｂの１種以上を合計で１０％以下を含む被覆剤に粘結剤
を添加し１銅心線に塗装してなる低水素系被覆アーク溶
接棒。」
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ｉｌｌ Ｓ ｔ Ｃ： Ｑ ２〜ａ Ｏ％ｓ ＡＬ−
Ｍｇ ： Ｑ ５〜ｇ ０１１、Ｍｇ ＣＯ３： ５〜
２５％１ＣａＦｚ、ＭｇＦｍおよびＡｔｈ Ｏ１種以上
合計： ｌ 〜１３％、ｓｔｏｗ：ｌｏ〜２０ｆｉ、Ｔ
ｌＯｓ ： Ｂ−１５％ｌＭｇＯ：１〜ｚｏ＄、Ｍｎ：
３〜１０％ｍ Ｆｍ：１Ｇ〜５０％を含む被覆剤に粘着
剤を添加し、鋼心線に塗装してなる低水素系被覆アーク
溶接棒。 ＋２１ Ｓ ｉ Ｃ：０２〜３０−、ムｔ−Ｍｇ ：
ａ ｓ〜２０４、ＭｇＣＯ５，５〜２５％、 ＣａＦ
２、Ｍｇ Ｆ、およびＡｔＦｓ の１種以上合計：
１〜ｌ ３１． Ｓｌｏｗ ： １０〜２０％％ＴｌＯ
２： １５〜１５％。 ＭｇＯ：１〜２０ｔｓ、 Ｍｎ：３〜１０９６％Ｆ’＠
：１０〜５０先更ＫＣａＣＯ３：８％以下および／ｌた
は８１．ＴＩ の一方り溶接棒。 ＋３） ＳｉＣ：０２〜３０％、Ａｊ−Ｍｇ：ＱＩＳ
〜２０＊、ＭｇＣ０ａ：５〜２５％、ＣａＦ２、ＭｇＴ
ｈＴｈよびムＡＦＩ°の１種以上合計：１〜１３％、Ｓ
ｉｎｇ ： １０〜２０％、 Ｔｉ０ｚ ： ５〜１５
．％、ＭｇＯ：１〜２０％％Ｍｎ ： ３〜１０９＆、
Ｆｅ ： １０〜５０ｆｂｓ更にＮｉ。 Ｃｒ、 Ｖ、 Ｍｏ、Ｃｏ、Ｎｂの１種以上を合計でｔ
ｏｔｓ 以下を含む被覆剤に粘結剤を添加し、鋼心線に
塗装してなる低水素系被覆アーク溶接棒。 （４） ＳｉＣ：Ｑ２〜＆Ｏ％Ａｊ−Ｍｇ：Ｑ５〜２
０１、ＭｇＣ０ａ ： ５〜２５チ、ＣａＦ２、ＭｇＦ
２およびムｊＦｓの１種以上合計： １〜１３％％８１
０２：１０〜２０１６％ＴｉＯ＊：５〜１５％。 ＭｇＯ： １〜２０％、 Ｍｎ： ３〜１０９６％Ｆ’
ｓ ： １（１〜５０９！、 ＣａＣ０ａ：８チ以下お
よび／またはｓｔ、 ’ｒｔの一方又は両方合計：２９
６以下、更にＮｌ、 Ｃｒ、 Ｖ、 Ｍｏ、 Ｃｕ、
Ｎｂの１種以上を合計で１０ｅＩｂ以下を含む被覆剤に
粘結剤を添加し、鋼心線に塗装してなる低水素系被覆ア
ーク溶接棒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2228282A JPS6045993B2 (ja) | 1982-02-15 | 1982-02-15 | 低水素系被覆ア−ク溶接棒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2228282A JPS6045993B2 (ja) | 1982-02-15 | 1982-02-15 | 低水素系被覆ア−ク溶接棒 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58138591A true JPS58138591A (ja) | 1983-08-17 |
| JPS6045993B2 JPS6045993B2 (ja) | 1985-10-14 |
Family
ID=12078392
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2228282A Expired JPS6045993B2 (ja) | 1982-02-15 | 1982-02-15 | 低水素系被覆ア−ク溶接棒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6045993B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001300769A (ja) * | 2000-04-27 | 2001-10-30 | Nippon Steel Corp | 海岸高耐候性鋼用低水素系被覆ア−ク溶接棒 |
| CN106956066A (zh) * | 2017-03-31 | 2017-07-18 | 安徽再制造工程设计中心有限公司 | 拖拉机惰轮的堆焊、埋弧焊用管状焊丝及其使用方法 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62134989U (ja) * | 1986-02-19 | 1987-08-25 | ||
| CN107234370B (zh) * | 2017-08-08 | 2019-04-23 | 合肥安力电力工程有限公司 | 一种堆焊电焊条及其制备方法 |
-
1982
- 1982-02-15 JP JP2228282A patent/JPS6045993B2/ja not_active Expired
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001300769A (ja) * | 2000-04-27 | 2001-10-30 | Nippon Steel Corp | 海岸高耐候性鋼用低水素系被覆ア−ク溶接棒 |
| CN106956066A (zh) * | 2017-03-31 | 2017-07-18 | 安徽再制造工程设计中心有限公司 | 拖拉机惰轮的堆焊、埋弧焊用管状焊丝及其使用方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6045993B2 (ja) | 1985-10-14 |
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