JPS58120713A - 熱間鍛造品の焼もどし炉 - Google Patents
熱間鍛造品の焼もどし炉Info
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- JPS58120713A JPS58120713A JP377382A JP377382A JPS58120713A JP S58120713 A JPS58120713 A JP S58120713A JP 377382 A JP377382 A JP 377382A JP 377382 A JP377382 A JP 377382A JP S58120713 A JPS58120713 A JP S58120713A
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- Japan
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- forging
- tempering furnace
- conveyor
- tempering
- furnace chamber
- Prior art date
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
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- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
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- Organic Chemistry (AREA)
- Forging (AREA)
- Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)
- Tunnel Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、熱間鍛造加工後焼入れ処理した鍛造品を焼も
どし処理するだめの熱間鍛造品の焼もどし炉に関し、特
にその熱源の省エネルギー化に関するものである。
どし処理するだめの熱間鍛造品の焼もどし炉に関し、特
にその熱源の省エネルギー化に関するものである。
一般に、熱間鍛造品は、高温で鍛造加工された後急冷さ
れて焼入れ処理され、この焼入れ処理によって硬化され
るが、焼入れ処理のままでは内部歪みによって割れが発
生し易く、また靭性も低いものとなる。そのため、上記
焼入れ処理した鍛造品を速やかに焼もどし炉内に搬入し
て１５０〜２００°Ｃに再加熱するいわゆる焼もどし処
理を行うことが必要である。
れて焼入れ処理され、この焼入れ処理によって硬化され
るが、焼入れ処理のままでは内部歪みによって割れが発
生し易く、また靭性も低いものとなる。そのため、上記
焼入れ処理した鍛造品を速やかに焼もどし炉内に搬入し
て１５０〜２００°Ｃに再加熱するいわゆる焼もどし処
理を行うことが必要である。
ところで、上記の焼もどし炉としては、従来、他の通常
の熱処理炉と同様に、熱源として例えば重油等を燃焼さ
せる燃焼装置の加熱により焼もどし炉室内の雰囲気を所
定温度に加熱昇温させるようにした構造のものが広く採
用されている。
の熱処理炉と同様に、熱源として例えば重油等を燃焼さ
せる燃焼装置の加熱により焼もどし炉室内の雰囲気を所
定温度に加熱昇温させるようにした構造のものが広く採
用されている。
しかし、焼もどし炉は、加熱温度が比較的低いながら大
容量の熱エネルギーを必要とするので、重油等の使用量
が多く、省エネルギー化を図ろうとする今日の社会的要
望を満たすものでなかった。
容量の熱エネルギーを必要とするので、重油等の使用量
が多く、省エネルギー化を図ろうとする今日の社会的要
望を満たすものでなかった。
そこで、本発明はかかる点に鑑みてなされたものであり
、通常、鍛造加工工程数を少なくして生産性を上げる場
合には熱間鍛造加工時の鍛造品の肉落ち欠陥（鍛造型内
に肉が充満しない状態）を防止するためにブランク（素
材）に余肉が設けられており、この余肉に起因して鍛造
加工後鍛造品から分離される高温の鍛造ばりの重量は比
較的太きく、大きな熱エネルギー（余熱）を保有してお
り、この鍛造ばりの熱エネルギーを利用することに着目
したものであり、上記鍛造加工後分離された高温の鍛造
ばりを焼もどし炉の炉室内に導入して該炉室内の雰囲気
を加熱昇温させるようにすることにより、従来の如き重
油等を使用せずもしくは使用量を減らして鍛造品の焼も
どし処理を行い得るようにし、よってエネルギー消費量
の低減化を図り得るようにした熱間鍛造品の焼もどし炉
を提供せんとするものである。
、通常、鍛造加工工程数を少なくして生産性を上げる場
合には熱間鍛造加工時の鍛造品の肉落ち欠陥（鍛造型内
に肉が充満しない状態）を防止するためにブランク（素
材）に余肉が設けられており、この余肉に起因して鍛造
加工後鍛造品から分離される高温の鍛造ばりの重量は比
較的太きく、大きな熱エネルギー（余熱）を保有してお
り、この鍛造ばりの熱エネルギーを利用することに着目
したものであり、上記鍛造加工後分離された高温の鍛造
ばりを焼もどし炉の炉室内に導入して該炉室内の雰囲気
を加熱昇温させるようにすることにより、従来の如き重
油等を使用せずもしくは使用量を減らして鍛造品の焼も
どし処理を行い得るようにし、よってエネルギー消費量
の低減化を図り得るようにした熱間鍛造品の焼もどし炉
を提供せんとするものである。
すなわち、本発明は、熱間鍛造品を焼もどし処理する焼
もどし炉室を有する焼もどし炉であって、熱間鍛造加工
後焼入れ処理した鍛造品を焼もどし炉室に供給する鍛造
品供給機構と、熱間鍛造加工後鍛造品から分離された高
温の鍛造ばりを焼もどし炉室内に供給する鍛造ばり供給
機構と、焼もどし炉室内に配設され、上記鍛造品供給機
構から鍛造品が移載される第１コンベアと、焼もどし炉
室内に配設され、かつ上記鍛造ぼり供給機構から鍛造ば
りが移載され、該鍛造ばりで焼もどし炉室内界囲気を加
熱昇温するように鍛造ばりを搬送する第２コンベアと、
上記第１コンベアで搬送される鍛造品を焼もどし炉室外
に排出する鍛造品排出機構と、上記第２コンベアで搬送
される鍛造ばりを焼もどし炉室外に排出する鍛造ぼり排
出機構と、上記第１および第２コンベアを駆動する駆動
機構とを備えたことを特徴とするものである。
もどし炉室を有する焼もどし炉であって、熱間鍛造加工
後焼入れ処理した鍛造品を焼もどし炉室に供給する鍛造
品供給機構と、熱間鍛造加工後鍛造品から分離された高
温の鍛造ばりを焼もどし炉室内に供給する鍛造ばり供給
機構と、焼もどし炉室内に配設され、上記鍛造品供給機
構から鍛造品が移載される第１コンベアと、焼もどし炉
室内に配設され、かつ上記鍛造ぼり供給機構から鍛造ば
りが移載され、該鍛造ばりで焼もどし炉室内界囲気を加
熱昇温するように鍛造ばりを搬送する第２コンベアと、
上記第１コンベアで搬送される鍛造品を焼もどし炉室外
に排出する鍛造品排出機構と、上記第２コンベアで搬送
される鍛造ばりを焼もどし炉室外に排出する鍛造ぼり排
出機構と、上記第１および第２コンベアを駆動する駆動
機構とを備えたことを特徴とするものである。
以下、本発明を図面に示す実施例に基づいて詳細に説明
する。
する。
図面は本発明をエンジンのコンロッド鍛造ラインに適用
した場合を示し、第１図において、１はブランク（素材
）を熱間鍛造して鍛造品（コンロッド） Ｗ、、 Ｗ、
、 ・・に形成する鍛造プレス、２は該鍛造プレス１
の近くに配設され、オイル、水、塩等を具有する焼入槽
であって、該焼入槽２と鍛造プレス１とは鍛造品搬送コ
ンベア６で接続されており、鍛造プレス１で熱間鍛造加
工された高温の鍛造品Ｗ、、 Ｗｌ、 ・・を鍛造
品コンベア６で搬送して焼入槽２に投入し、該焼入槽２
にて急冷して焼入れ処理するようになされている。
した場合を示し、第１図において、１はブランク（素材
）を熱間鍛造して鍛造品（コンロッド） Ｗ、、 Ｗ、
、 ・・に形成する鍛造プレス、２は該鍛造プレス１
の近くに配設され、オイル、水、塩等を具有する焼入槽
であって、該焼入槽２と鍛造プレス１とは鍛造品搬送コ
ンベア６で接続されており、鍛造プレス１で熱間鍛造加
工された高温の鍛造品Ｗ、、 Ｗｌ、 ・・を鍛造
品コンベア６で搬送して焼入槽２に投入し、該焼入槽２
にて急冷して焼入れ処理するようになされている。
また、Ａは本発明に係る低温焼もどし炉であって、該焼
もどじ炉Ａはその搬入側部を上記焼入槽２の搬出口（図
示せず）および鍛造プレス１に近接せしめて配設され、
焼もどし炉Ａと上記鍛造プレス１とは鍛造ばり搬送コン
ベア４で接続されている。
もどじ炉Ａはその搬入側部を上記焼入槽２の搬出口（図
示せず）および鍛造プレス１に近接せしめて配設され、
焼もどし炉Ａと上記鍛造プレス１とは鍛造ばり搬送コン
ベア４で接続されている。
上記焼もどし炉Ａを第２図および第３図に基づいて詳述
するに、第２図および第３図において、５はフロア６上
に設置された矩形箱状のセラミックファイバ製ノーウジ
ングであって、該ノ・ウジフグ５内には鍛造品ｗ、、
Ｗ、、 ・・を焼もどし処理するだめの焼もどし炉室
７が形成されている。
するに、第２図および第３図において、５はフロア６上
に設置された矩形箱状のセラミックファイバ製ノーウジ
ングであって、該ノ・ウジフグ５内には鍛造品ｗ、、
Ｗ、、 ・・を焼もどし処理するだめの焼もどし炉室
７が形成されている。
上記ハウジング５において、上記焼入槽２（鍛造プレス
１）側の側壁の搬入側端（図で左端）には上部に第１搬
入口８が、また下部に第２搬入口９がそれぞれ開設され
、上記第１搬入口８には鍛造品搬入シュート１０がその
排出端を炉室７内に臨ませて嵌装され、該鍛造品搬入シ
ュート１０の供給端は上記焼入槽２の搬出口に接続され
ており、焼入槽２で焼入れ処理した鍛造品Ｗ、、 Ｗ、
、 ・・を鍛造品搬入シュート１０を介して焼もどし
炉Ａの炉室７に供給するようにした鍛造品供給機構１１
が構成されている。
１）側の側壁の搬入側端（図で左端）には上部に第１搬
入口８が、また下部に第２搬入口９がそれぞれ開設され
、上記第１搬入口８には鍛造品搬入シュート１０がその
排出端を炉室７内に臨ませて嵌装され、該鍛造品搬入シ
ュート１０の供給端は上記焼入槽２の搬出口に接続され
ており、焼入槽２で焼入れ処理した鍛造品Ｗ、、 Ｗ、
、 ・・を鍛造品搬入シュート１０を介して焼もどし
炉Ａの炉室７に供給するようにした鍛造品供給機構１１
が構成されている。
一方、上記第２搬入口９には鍛造ぼり搬入シュート１２
がその排出端を炉室７内に臨ませて嵌装され、該鍛造ば
り搬入シュート１２の供給端は上記鍛造ばり搬送コンベ
ア４の終端に接続されており、鍛造プレス１での熱間鍛
造加工後鍛造品Ｗ１゜Ｗｌｌ ・・から分離された高
温（例えば８０００Ｃ）；、の鍛造ばりＷ２．Ｗ２．
・・を鍛造ばり搬送コンベア４および鍛造ばり搬入シ
ュート１２を介して焼もどし炉Ａの炉室７に供給するよ
うにした鍛造ばり供給機構１５が構成されている。
がその排出端を炉室７内に臨ませて嵌装され、該鍛造ば
り搬入シュート１２の供給端は上記鍛造ばり搬送コンベ
ア４の終端に接続されており、鍛造プレス１での熱間鍛
造加工後鍛造品Ｗ１゜Ｗｌｌ ・・から分離された高
温（例えば８０００Ｃ）；、の鍛造ばりＷ２．Ｗ２．
・・を鍛造ばり搬送コンベア４および鍛造ばり搬入シ
ュート１２を介して焼もどし炉Ａの炉室７に供給するよ
うにした鍛造ばり供給機構１５が構成されている。
上記焼もどし炉・呈７内の上部には炉室７の搬入側部（
図で左慨、部：）＞か、ら搬出側部（右側部）へ向かう
搬送方向を有するメツシュコンベアからなる第１コンベ
ア１４が配設され、該第１コンベア１４はその搬送方向
に向かうにしたがって上昇するよう上方に若干角度だけ
傾斜している。該第１コンベア１４の始端は上記鍛造品
搬入シュート１０の排出端下方に配置され、また終端は
上記ハウジング５側壁に開設された開口１５の上部を貫
通して炉室７外部に延びており、上記鍛造品供給機構１
１ （鍛造品搬入シュート１０）から供給された鍛造品
Ｗ、、 Ｗ、、 ・・を第１コンベア１４上に移載し
て搬送するようになされている。
図で左慨、部：）＞か、ら搬出側部（右側部）へ向かう
搬送方向を有するメツシュコンベアからなる第１コンベ
ア１４が配設され、該第１コンベア１４はその搬送方向
に向かうにしたがって上昇するよう上方に若干角度だけ
傾斜している。該第１コンベア１４の始端は上記鍛造品
搬入シュート１０の排出端下方に配置され、また終端は
上記ハウジング５側壁に開設された開口１５の上部を貫
通して炉室７外部に延びており、上記鍛造品供給機構１
１ （鍛造品搬入シュート１０）から供給された鍛造品
Ｗ、、 Ｗ、、 ・・を第１コンベア１４上に移載し
て搬送するようになされている。
また、上記第１コンベア１４下方の炉室７内には、第１
コンベア１４と同方向の搬送方向を有しかつ第１コンベ
ア１４より長く形成されたスラットコンベアよりなる第
２コンベア１６が第１コンベア１４と平行に配設され、
該第２コンベア１６の始端は上記鍛造ばり搬入シュート
１２の排出端下方に配置され、また終端は上記開口１５
の下部を貫通して炉室７外に延びており、上記鍛造ばり
供給機構１５の鍛造ばり搬入シュート１２から供給され
た鍛造ばりＷ２． Ｗ２． ・・を第２コンベア１６
上に移載して搬送し、その搬送中に、高温の鍛造ばりＷ
２． Ｗ２． ・・によって焼もどし炉Ａの炉室７内
の雰囲気を加熱昇温するように構成されている。
コンベア１４と同方向の搬送方向を有しかつ第１コンベ
ア１４より長く形成されたスラットコンベアよりなる第
２コンベア１６が第１コンベア１４と平行に配設され、
該第２コンベア１６の始端は上記鍛造ばり搬入シュート
１２の排出端下方に配置され、また終端は上記開口１５
の下部を貫通して炉室７外に延びており、上記鍛造ばり
供給機構１５の鍛造ばり搬入シュート１２から供給され
た鍛造ばりＷ２． Ｗ２． ・・を第２コンベア１６
上に移載して搬送し、その搬送中に、高温の鍛造ばりＷ
２． Ｗ２． ・・によって焼もどし炉Ａの炉室７内
の雰囲気を加熱昇温するように構成されている。
上記炉室７内の搬出側上部には仕切板１７が、上記第１
コンベア１４の載置面（上面）と近接して、かつ該載置
面に略直角で搬送方向に対して斜めとなるように配設さ
れている。また、上記ノ・ウジング５の側壁において上
記仕切板１７の第１コンベア１４終端側に傾いた端部と
対向する部分には搬出口１８が開設され、該搬出口１８
には鍛造品搬出シュート１９が嵌装されておシ、第１コ
ンベア１４で搬送される鍛造品Ｗ、、 Ｗｌ、 ・・
を仕切板１７でガイドして鍛造品搬出シュート１９に導
びき、該搬出シュート１９を通って焼もどし炉室７外へ
排出するようにした鍛造品排出機構２０が構成されてい
る。
コンベア１４の載置面（上面）と近接して、かつ該載置
面に略直角で搬送方向に対して斜めとなるように配設さ
れている。また、上記ノ・ウジング５の側壁において上
記仕切板１７の第１コンベア１４終端側に傾いた端部と
対向する部分には搬出口１８が開設され、該搬出口１８
には鍛造品搬出シュート１９が嵌装されておシ、第１コ
ンベア１４で搬送される鍛造品Ｗ、、 Ｗｌ、 ・・
を仕切板１７でガイドして鍛造品搬出シュート１９に導
びき、該搬出シュート１９を通って焼もどし炉室７外へ
排出するようにした鍛造品排出機構２０が構成されてい
る。
また、上記炉室７外部の第２コンベア１６の終端近くに
は鍛造ばり搬出シュート２１が配設されており、第２コ
ンベア１６で搬送される鍛造ばりＷ２． Ｗ２． ・
・を該第２コンベア１６の終端位置に到達後鍛造品搬出
シュート２１へ投下して焼もどし炉室７外へ排出するよ
うにした鍛造ばり排出機構２２が構成されている。
は鍛造ばり搬出シュート２１が配設されており、第２コ
ンベア１６で搬送される鍛造ばりＷ２． Ｗ２． ・
・を該第２コンベア１６の終端位置に到達後鍛造品搬出
シュート２１へ投下して焼もどし炉室７外へ排出するよ
うにした鍛造ばり排出機構２２が構成されている。
さらに、上記第１コンベア１４の終端側ローラ１４ａに
は第１プーリ２６が、また第２コンベア１６の終端側ロ
ーラ１６ａには上記第１プーリ２５より大径の第２プー
リ２４がそれぞれ取り付けられている一方、該第１およ
び第２プーリ２５゜２４下方のフロア６上にはモータ２
５が設置され、該モータ２５と上記第１および第２プー
リ２５゜２４とはそれぞれチェーン２６．２７によって
連結されており、モータ２５の回転によって両コンベア
１４．１６を第２コンベア１６の搬送速度が第１コンベ
ア１４の搬送速度より遅くなるように駆動する駆動機構
２８が構成されている。尚、第２図および第３図におい
て、２９は焼もどし炉室７内に充満する部分を排出する
排煙ダクトである。
は第１プーリ２６が、また第２コンベア１６の終端側ロ
ーラ１６ａには上記第１プーリ２５より大径の第２プー
リ２４がそれぞれ取り付けられている一方、該第１およ
び第２プーリ２５゜２４下方のフロア６上にはモータ２
５が設置され、該モータ２５と上記第１および第２プー
リ２５゜２４とはそれぞれチェーン２６．２７によって
連結されており、モータ２５の回転によって両コンベア
１４．１６を第２コンベア１６の搬送速度が第１コンベ
ア１４の搬送速度より遅くなるように駆動する駆動機構
２８が構成されている。尚、第２図および第３図におい
て、２９は焼もどし炉室７内に充満する部分を排出する
排煙ダクトである。
したがって、上記実施例においては、鍛造プレス１で熱
間鍛造された後焼入槽２で焼入れ処理された鍛造品（コ
ンロッド） Ｗ、、 Ｗ、、 ・・は、鍛造品供給機
構１１の鍛造品搬入シュート１０から焼もどし炉Ａの炉
室７内に搬入されて第１コンベア１４上に移載され、該
第１コンベア１４の搬送に伴って所定時間（例えば４５
分間）炉室７内を移動したのち鍛造品排出機構２０の仕
切板１７のガイド作用により鍛造品搬出シュート１９へ
導かれて該搬出シュート１９から炉室７外へ排出され、
その後高温焼もどし炉（図示せず）に移送されるという
順序でもって流れる。
間鍛造された後焼入槽２で焼入れ処理された鍛造品（コ
ンロッド） Ｗ、、 Ｗ、、 ・・は、鍛造品供給機
構１１の鍛造品搬入シュート１０から焼もどし炉Ａの炉
室７内に搬入されて第１コンベア１４上に移載され、該
第１コンベア１４の搬送に伴って所定時間（例えば４５
分間）炉室７内を移動したのち鍛造品排出機構２０の仕
切板１７のガイド作用により鍛造品搬出シュート１９へ
導かれて該搬出シュート１９から炉室７外へ排出され、
その後高温焼もどし炉（図示せず）に移送されるという
順序でもって流れる。
これに対して、鍛造プレス１で上記鍛造品Ｗ１゜Ｗｌ、
・・から分・離された高温の鍛造ばりＷ２．Ｗ２．
・・は、高温のまま鍛造ばシ供給機構１５の鍛造ばり搬
入シュート１２から焼もどし炉Ａの炉室７内に搬入され
て第２コンベア１６上に移載され、該第２コンベア１６
の搬送に伴って所定時間（例えば１時間）炉室７内を移
動したのち鍛造ばり排出機構２２の鍛造ばり搬出シュー
ト２１に落下して炉室７外へ排出されるという順序でも
って流れる。
・・から分・離された高温の鍛造ばりＷ２．Ｗ２．
・・は、高温のまま鍛造ばシ供給機構１５の鍛造ばり搬
入シュート１２から焼もどし炉Ａの炉室７内に搬入され
て第２コンベア１６上に移載され、該第２コンベア１６
の搬送に伴って所定時間（例えば１時間）炉室７内を移
動したのち鍛造ばり排出機構２２の鍛造ばり搬出シュー
ト２１に落下して炉室７外へ排出されるという順序でも
って流れる。
その場合、上記鍛造ばりＷ２． Ｗ２． ・・は鍛
造ブレス１から排出されたままの高温度に保持されてい
るため、該鍛造ばりＷ、、、 Ｗ２． ・・の炉室７
内での移動に伴い炉室７内の雰囲気が該鍛造ばりＷ２．
Ｗ２゜・・の持つ高温度の余熱によって加熱されて焼
もどし温度に相当する所定温度に昇温する。この所定温
度の雰囲気により、上記鍛造品Ｗ１． Ｗ、、 ・・
が加熱されて所定温度に所定時間（４５分間）保持され
、このことによシ該鍛造品Ｗ、、 Ｗ、、 ・・の焼
もどし処理が行われる。よって、このように、鍛造プレ
ス１から排出された高温の鍛造ばりＷ２． Ｗ２．
・・の余熱を熱源として鍛造品Ｗ１． Ｗ、、 ・・
の焼もどし処理を行うので、従来の如き重油等を使用せ
ずに済み、よって省エネルギー化を図ることができる。
造ブレス１から排出されたままの高温度に保持されてい
るため、該鍛造ばりＷ、、、 Ｗ２． ・・の炉室７
内での移動に伴い炉室７内の雰囲気が該鍛造ばりＷ２．
Ｗ２゜・・の持つ高温度の余熱によって加熱されて焼
もどし温度に相当する所定温度に昇温する。この所定温
度の雰囲気により、上記鍛造品Ｗ１． Ｗ、、 ・・
が加熱されて所定温度に所定時間（４５分間）保持され
、このことによシ該鍛造品Ｗ、、 Ｗ、、 ・・の焼
もどし処理が行われる。よって、このように、鍛造プレ
ス１から排出された高温の鍛造ばりＷ２． Ｗ２．
・・の余熱を熱源として鍛造品Ｗ１． Ｗ、、 ・・
の焼もどし処理を行うので、従来の如き重油等を使用せ
ずに済み、よって省エネルギー化を図ることができる。
また、上記炉室７内で鍛造品Ｗ１． Ｗ、、 ・・を
搬送する第１コンベア１４と鍛造ばりＷ２． Ｗ２．
・・を搬送する第２コンベア１６とが上下に重なっ
て配置され、（７かも上記第１コンベア１４がメツシュ
コンベアで構成されているため、第２コンベア１６上の
鍛造ばりＷ２９ｗ２．・・で加熱昇温された雰囲気は上
昇シ、第１コンベア１４のメツシュ部分を通って直接鍛
造品Ｗ、、 Ｗ、、 ・・に当たることになり、よ
って鍛造品Ｗ、、 Ｗ、、 ・・の焼もどし処理を迅
速に効率よく行うことができる。
搬送する第１コンベア１４と鍛造ばりＷ２． Ｗ２．
・・を搬送する第２コンベア１６とが上下に重なっ
て配置され、（７かも上記第１コンベア１４がメツシュ
コンベアで構成されているため、第２コンベア１６上の
鍛造ばりＷ２９ｗ２．・・で加熱昇温された雰囲気は上
昇シ、第１コンベア１４のメツシュ部分を通って直接鍛
造品Ｗ、、 Ｗ、、 ・・に当たることになり、よ
って鍛造品Ｗ、、 Ｗ、、 ・・の焼もどし処理を迅
速に効率よく行うことができる。
ここで、上記のような鍛造ばりの余熱を焼もどし炉の熱
源とす・るための熱計算の一例を例示するに、鍛造品（
コンロッド）の重量を０・６５１（ｇ／個、焼入れ処理
後の温度を３０℃、その温度（低温）での比熱を０．１
２ Ｋ ｃａｌ ／ Ｋｇ ・℃、鍛造ばりの重量を０
．４５Ｋｇ／個、鍛造仮焼もどし炉に搬入される際の温
度を８００℃、その温度（高温）での比熱を０．１８
Ｋ ｃａｌ！／Ｋｇ ・℃、鍛造品（鍛造ぼり）の生意
性を９００個／Ｈｒ、焼もどし炉内での鍛造品の加熱温
度を２００℃とした場合、焼もどし炉内で鍛造品を３０
℃から２００°Ｃに昇温するための熱量Ｑ１は、 Ｑ、＝ （２００−３０）Ｘｏ、６５×０．１２Ｘ９０
０．、．１１９３４Ｋｃａ７？／Ｈｒ であり、また焼もどし炉内雰囲気温度を２００°Ｃに加
熱昇温させるための熱量を差引いた鍛造ばりの残りの熱
量（鍛造品の加熱に利用可能な熱量）Ｑ２は、 叫： （ｓｏｏ−２００） ×０．４５×０．１８×９
００＝４．３’ｉ’４０ＫＣａｌ！／Ｈｒ である。これらの結果から焼もどし炉、の熱効率αは、 となり、充分に実用化できるものとなる。
源とす・るための熱計算の一例を例示するに、鍛造品（
コンロッド）の重量を０・６５１（ｇ／個、焼入れ処理
後の温度を３０℃、その温度（低温）での比熱を０．１
２ Ｋ ｃａｌ ／ Ｋｇ ・℃、鍛造ばりの重量を０
．４５Ｋｇ／個、鍛造仮焼もどし炉に搬入される際の温
度を８００℃、その温度（高温）での比熱を０．１８
Ｋ ｃａｌ！／Ｋｇ ・℃、鍛造品（鍛造ぼり）の生意
性を９００個／Ｈｒ、焼もどし炉内での鍛造品の加熱温
度を２００℃とした場合、焼もどし炉内で鍛造品を３０
℃から２００°Ｃに昇温するための熱量Ｑ１は、 Ｑ、＝ （２００−３０）Ｘｏ、６５×０．１２Ｘ９０
０．、．１１９３４Ｋｃａ７？／Ｈｒ であり、また焼もどし炉内雰囲気温度を２００°Ｃに加
熱昇温させるための熱量を差引いた鍛造ばりの残りの熱
量（鍛造品の加熱に利用可能な熱量）Ｑ２は、 叫： （ｓｏｏ−２００） ×０．４５×０．１８×９
００＝４．３’ｉ’４０ＫＣａｌ！／Ｈｒ である。これらの結果から焼もどし炉、の熱効率αは、 となり、充分に実用化できるものとなる。
尚、上記実施例では、エンジンのコンロット鍛造ライン
に適用した場合を示したが、本発明の焼もどし炉はその
他各種鍛造品を鍛造する鍛造ラインに対しても適用する
ことができるのは言うまでもない。
に適用した場合を示したが、本発明の焼もどし炉はその
他各種鍛造品を鍛造する鍛造ラインに対しても適用する
ことができるのは言うまでもない。
また、上記実施例では、低温焼もどし炉に適用した場合
を示したが、その他高温焼もどし炉（５６０〜６５０℃
）にも本発明を適用できることは言うまでもない。
を示したが、その他高温焼もどし炉（５６０〜６５０℃
）にも本発明を適用できることは言うまでもない。
さらに、上記実施例の鍛造品排出機構２０および鍛造ば
り排出機構２２においては、鍛造品排出機構を鍛造ぼり
排出機構のようにしてもよく、また逆に鍛造ばり排出機
構を鍛造品排出機構のようにしてもよい等種々の排出機
構が適用できる。
り排出機構２２においては、鍛造品排出機構を鍛造ぼり
排出機構のようにしてもよく、また逆に鍛造ばり排出機
構を鍛造品排出機構のようにしてもよい等種々の排出機
構が適用できる。
以上説明したように、本発明によれば、熱間鍛造加工後
鍛造品から分離される高温の鍛造ばりの余熱を利用して
焼もどし炉の炉室内の雰囲気を加熱昇温させ、鍛造品を
焼もどし処理するようにしたことにより、焼もどし炉の
熱源として従来の如き重油等を使用せずもしくは使用量
を減らすことができ、よって省エネルギー化を図ること
ができる熱間鍛造品の焼もどし炉を提供することができ
るものである。
鍛造品から分離される高温の鍛造ばりの余熱を利用して
焼もどし炉の炉室内の雰囲気を加熱昇温させ、鍛造品を
焼もどし処理するようにしたことにより、焼もどし炉の
熱源として従来の如き重油等を使用せずもしくは使用量
を減らすことができ、よって省エネルギー化を図ること
ができる熱間鍛造品の焼もどし炉を提供することができ
るものである。
図面は本発明の実施例を例示するもので、第１図は熱間
鍛造ラインの全体平面図、第２および第３図はそれぞれ
焼もどし炉の拡大縦断面図および拡大横断面図である。 １・・鍛造プレス、２・・焼入槽、５・・ノ・ウジング
、７・・焼もどし炉室、１１・・鍛造品供給機構、１５
・・鍛造ばり供給機構、１４・・第１コンベア、１６・
・第２コンベア、２０・・鍛造品排出機構、２２・・鍛
造ばり排出機構、２８・・駆動機構、Ａ・・焼もどし炉
、Ｗｌ・・鍛造品、Ｗ２・・鍛造ぼり。
鍛造ラインの全体平面図、第２および第３図はそれぞれ
焼もどし炉の拡大縦断面図および拡大横断面図である。 １・・鍛造プレス、２・・焼入槽、５・・ノ・ウジング
、７・・焼もどし炉室、１１・・鍛造品供給機構、１５
・・鍛造ばり供給機構、１４・・第１コンベア、１６・
・第２コンベア、２０・・鍛造品排出機構、２２・・鍛
造ばり排出機構、２８・・駆動機構、Ａ・・焼もどし炉
、Ｗｌ・・鍛造品、Ｗ２・・鍛造ぼり。
Claims (1)
- （１） 熱間鍛造品を焼もどし処理する焼もどし炉室
を有する焼もどし炉であって、熱間鍛造加工後焼入れ処
理した鍛造品を涜もどし炉室に供給する鍛造品供給機構
と、熱間鍛造加工後鍛造品から分離された高温の鍛造ば
りを焼もどし炉室に供給する鍛造ばり供給機構と、焼も
どし炉室内に配設され、上記鍛造品供給機構から鍛造品
が移載される第１コンベアと、焼もどし炉室内に配設さ
れ、かつ上記鍛造ばり供給機構から鍛造ばりが移載され
、該鍛造ばりで焼もどし炉室内界囲気を加熱昇温するよ
うに鍛造ばりを搬送する第２コンベアと、上記第１コン
ベアで搬送される鍛造品を焼もどし炉室外に排出する鍛
造品排出機構と、上記第２コンベアで搬送される鍛造ば
９を焼もどし炉室外に排出する鍛造はり排出機構と、上
記第１および第２コンベアを駆動する駆動機構とを備え
たことを特徴とする熱間鍛造品の焼もどし炉。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP377382A JPS6020444B2 (ja) | 1982-01-12 | 1982-01-12 | 熱間鍛造品の焼もどし炉 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP377382A JPS6020444B2 (ja) | 1982-01-12 | 1982-01-12 | 熱間鍛造品の焼もどし炉 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58120713A true JPS58120713A (ja) | 1983-07-18 |
| JPS6020444B2 JPS6020444B2 (ja) | 1985-05-22 |
Family
ID=11566493
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP377382A Expired JPS6020444B2 (ja) | 1982-01-12 | 1982-01-12 | 熱間鍛造品の焼もどし炉 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6020444B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61217685A (ja) * | 1985-03-20 | 1986-09-27 | ロックウェル インタ−ナショナル サスペンション ステムズ カンパニ− | 加工ラインの処理ステ−シヨンを通して別個の物品を取り扱いそして運ぶ方法 |
| JPS62237279A (ja) * | 1986-02-22 | 1987-10-17 | マ−ラ−・デイ−ンストライスツング・ゲ−エムベ−ハ−・レツテン・ハルテン・アンラ−ゲンバウ | 連続式処理炉 |
| JPS62242784A (ja) * | 1986-02-22 | 1987-10-23 | マ−ラ−・デイ−ンストライスツング・ゲ−エムベ−ハ−・レツテン・ハルテン・アンラ−ゲンバウ | 連続式処理炉 |
| KR101003205B1 (ko) * | 2008-05-28 | 2010-12-21 | 현대제철 주식회사 | 프레스 경화 공정용 가열로장치 |
| CN103934395A (zh) * | 2014-03-05 | 2014-07-23 | 龙泉市万剑山庄刀剑有限公司 | 一种利用废钢料锻制刀剑专用钢料的方法 |
| CN104726653A (zh) * | 2015-03-02 | 2015-06-24 | 淄博奥博电气有限公司 | 一种余温调质淬火工艺 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0575023U (ja) * | 1992-03-19 | 1993-10-12 | 日産車体株式会社 | シートベルト用アンカ |
-
1982
- 1982-01-12 JP JP377382A patent/JPS6020444B2/ja not_active Expired
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61217685A (ja) * | 1985-03-20 | 1986-09-27 | ロックウェル インタ−ナショナル サスペンション ステムズ カンパニ− | 加工ラインの処理ステ−シヨンを通して別個の物品を取り扱いそして運ぶ方法 |
| JPS62237279A (ja) * | 1986-02-22 | 1987-10-17 | マ−ラ−・デイ−ンストライスツング・ゲ−エムベ−ハ−・レツテン・ハルテン・アンラ−ゲンバウ | 連続式処理炉 |
| JPS62242784A (ja) * | 1986-02-22 | 1987-10-23 | マ−ラ−・デイ−ンストライスツング・ゲ−エムベ−ハ−・レツテン・ハルテン・アンラ−ゲンバウ | 連続式処理炉 |
| KR101003205B1 (ko) * | 2008-05-28 | 2010-12-21 | 현대제철 주식회사 | 프레스 경화 공정용 가열로장치 |
| CN103934395A (zh) * | 2014-03-05 | 2014-07-23 | 龙泉市万剑山庄刀剑有限公司 | 一种利用废钢料锻制刀剑专用钢料的方法 |
| CN103934395B (zh) * | 2014-03-05 | 2016-08-24 | 龙泉市万剑山庄刀剑有限公司 | 一种利用废钢料锻制刀剑专用钢料的方法 |
| CN104726653A (zh) * | 2015-03-02 | 2015-06-24 | 淄博奥博电气有限公司 | 一种余温调质淬火工艺 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6020444B2 (ja) | 1985-05-22 |
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