JPS58119408A - 継目無鋼管の延伸圧延方法 - Google Patents
継目無鋼管の延伸圧延方法Info
- Publication number
- JPS58119408A JPS58119408A JP52982A JP52982A JPS58119408A JP S58119408 A JPS58119408 A JP S58119408A JP 52982 A JP52982 A JP 52982A JP 52982 A JP52982 A JP 52982A JP S58119408 A JPS58119408 A JP S58119408A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pipe
- stand
- roll
- bar
- mandrel bar
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B17/00—Tube-rolling by rollers of which the axes are arranged essentially perpendicular to the axis of the work, e.g. "axial" tube-rolling
- B21B17/02—Tube-rolling by rollers of which the axes are arranged essentially perpendicular to the axis of the work, e.g. "axial" tube-rolling with mandrel, i.e. the mandrel rod contacts the rolled tube over the rod length
- B21B17/04—Tube-rolling by rollers of which the axes are arranged essentially perpendicular to the axis of the work, e.g. "axial" tube-rolling with mandrel, i.e. the mandrel rod contacts the rolled tube over the rod length in a continuous process
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Extraction Processes (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、継目無管の延伸圧延方法に係り、特に、エル
ハルト・ブツシュベンチ方式により継目無鋼管を延伸圧
延する際に用いるのに好適な、穿孔後の素管にマンドレ
ルバ−を挿入した後、複数の孔形ロールスタンドを有す
るロール式ブツシュベンチに押し込んで連続的に減肉延
伸する継目無管の延伸圧延方法の改良に関する。
ハルト・ブツシュベンチ方式により継目無鋼管を延伸圧
延する際に用いるのに好適な、穿孔後の素管にマンドレ
ルバ−を挿入した後、複数の孔形ロールスタンドを有す
るロール式ブツシュベンチに押し込んで連続的に減肉延
伸する継目無管の延伸圧延方法の改良に関する。
継目無鋼管等の継目無管を製造する方法の一つに、第１
図に示す如く、所定の温度迄加熱された角鋼塊１０、角
鋼片或いは丸鋼片を、壺１２に挿入した後、穿孔心金１
４を打ち込むことによって竪プレスでコツプ状の底付き
素管１６に穿孔（エルハルト穿孔）し、次いで、この底
付き素管１６に、マンドレルバ−１８を挿入して、ダイ
ス式ブツシュベンチ１９のダイス２０のなか’ｋ 押し
抜くことにより伸長する、いわゆるエルハルト・ブツシ
ュベンチ方式がある。
図に示す如く、所定の温度迄加熱された角鋼塊１０、角
鋼片或いは丸鋼片を、壺１２に挿入した後、穿孔心金１
４を打ち込むことによって竪プレスでコツプ状の底付き
素管１６に穿孔（エルハルト穿孔）し、次いで、この底
付き素管１６に、マンドレルバ−１８を挿入して、ダイ
ス式ブツシュベンチ１９のダイス２０のなか’ｋ 押し
抜くことにより伸長する、いわゆるエルハルト・ブツシ
ュベンチ方式がある。
このエルハルト・ブツシュベンチ方式によれば、マンネ
スマン効果を利用したピアサで底無し素管を得るマンネ
スマン方式に比べて、高合金鋼の製管も可能であるとい
う特徴を有するが、最大出側仕上管長さが１６ｍ程度に
制限されるだけでなく、備肉や外表面の仕上げが悪く、
通常、切削により更に仕上げなければならないという欠
点を有した。
スマン効果を利用したピアサで底無し素管を得るマンネ
スマン方式に比べて、高合金鋼の製管も可能であるとい
う特徴を有するが、最大出側仕上管長さが１６ｍ程度に
制限されるだけでなく、備肉や外表面の仕上げが悪く、
通常、切削により更に仕上げなければならないという欠
点を有した。
エルハルト・ブツシュベンチ方式の前記のような欠点を
改善するため、近年、第２図に示す如く、２〜４個の孔
形ロール２４ａを有する無駆動ロールスタンドを連続的
に配置したロール式ブツシュベンチ２４を用いて、エル
ハルト穿孔により形成された底付き素管１６にマンドレ
ルバ−１８を挿入して、無駆動ロールスタンド列の中を
押し抜くことにより管材を伸長して仕上り管２２とする
ロール式フッシュベンチ方式が普及してきている。
改善するため、近年、第２図に示す如く、２〜４個の孔
形ロール２４ａを有する無駆動ロールスタンドを連続的
に配置したロール式ブツシュベンチ２４を用いて、エル
ハルト穿孔により形成された底付き素管１６にマンドレ
ルバ−１８を挿入して、無駆動ロールスタンド列の中を
押し抜くことにより管材を伸長して仕上り管２２とする
ロール式フッシュベンチ方式が普及してきている。
このロール式ブツシュベンチ方式によれば、従来のダイ
ス式ブツシュベンチ方式に比べて、マンドレルバ−押し
抜き時の管材の減肉変形が滑らかであり、管材外面にか
かる摩擦力が著しく減少するため、マンドレルバ−１８
に加わる軸方向応力が減少し、比較的長いマンドレルバ
−を使用して、長い仕上り管２２が得られるという特徴
を有する。
ス式ブツシュベンチ方式に比べて、マンドレルバ−押し
抜き時の管材の減肉変形が滑らかであり、管材外面にか
かる摩擦力が著しく減少するため、マンドレルバ−１８
に加わる軸方向応力が減少し、比較的長いマンドレルバ
−を使用して、長い仕上り管２２が得られるという特徴
を有する。
更に、このロール式ブツシュベンチの特徴を生かして、
従来のエルハルト式穿孔法による底付き素管よりも長尺
の底無し素管な利用することが近年考案され、実用化さ
れている。即ち、第３図に示ス如＜、マンドレルバ−１
８が材料先端から突き出てし捷わないように、マンドレ
ルバ−１８を底無し素管２６に挿入する前に、予め、底
無し素管２Ｇの先端の口径を絞るクリツビングヲ施した
後、ロール式ブツシュベンチ２４による延伸圧延を実施
するものである。この方式によれば、第２図の場合に比
べて、虻に、長尺管の延伸圧延が可能となり、最大出側
仕上管長管長さは約２４ｍ迄向上している。
従来のエルハルト式穿孔法による底付き素管よりも長尺
の底無し素管な利用することが近年考案され、実用化さ
れている。即ち、第３図に示ス如＜、マンドレルバ−１
８が材料先端から突き出てし捷わないように、マンドレ
ルバ−１８を底無し素管２６に挿入する前に、予め、底
無し素管２Ｇの先端の口径を絞るクリツビングヲ施した
後、ロール式ブツシュベンチ２４による延伸圧延を実施
するものである。この方式によれば、第２図の場合に比
べて、虻に、長尺管の延伸圧延が可能となり、最大出側
仕上管長管長さは約２４ｍ迄向上している。
以上のように、ロール式ブツシュベンチは種々の改良を
経て製品品質と生産性の向上の両面で進歩してきたもの
であるが、（１）マンドレルミルやプラグミルに比較す
ると、来だ、マンドレルバ−の長さや強度に限界があり
、生産性が劣る。又、（２）底無し素管を使用する場合
には、素管先端口径を絞るクリラビング工程が余分に必
要である等の欠点を有していた。
経て製品品質と生産性の向上の両面で進歩してきたもの
であるが、（１）マンドレルミルやプラグミルに比較す
ると、来だ、マンドレルバ−の長さや強度に限界があり
、生産性が劣る。又、（２）底無し素管を使用する場合
には、素管先端口径を絞るクリラビング工程が余分に必
要である等の欠点を有していた。
本発明は、前記従来の欠点を解消するべくなされたもの
で、ロール式ブツシュベンチを利用して、生産性が格段
に優れた継目無管の延伸圧延方法を提供することを目的
とする。
で、ロール式ブツシュベンチを利用して、生産性が格段
に優れた継目無管の延伸圧延方法を提供することを目的
とする。
本発明に、穿孔後の素管にマンドレルバ−を挿入した後
、複数の孔形ロールスタンドを有するロール式ブツシュ
ベンチに押し込んで連続的に減肉延伸する継目無管の延
伸圧延方法において、素管先端噛み込みスタンドの孔形
ロールを、順次、圧延方向に強制的に駆動し、ていくよ
うにして、前記目的を達成したものである。
、複数の孔形ロールスタンドを有するロール式ブツシュ
ベンチに押し込んで連続的に減肉延伸する継目無管の延
伸圧延方法において、素管先端噛み込みスタンドの孔形
ロールを、順次、圧延方向に強制的に駆動し、ていくよ
うにして、前記目的を達成したものである。
又、前記素管の先端が最終スタンドの孔形ロールニ噛み
込んだ後は一前記マンドレルバーのバー押し込み速＠′
ヲ、最終スタンド出側の材料速度より小とすることによ
って、短いマンドレルバ−でも、従来まり長尺の仕上り
管を得ることができる（５） ようにしたものである。
込んだ後は一前記マンドレルバーのバー押し込み速＠′
ヲ、最終スタンド出側の材料速度より小とすることによ
って、短いマンドレルバ−でも、従来まり長尺の仕上り
管を得ることができる（５） ようにしたものである。
或いは、前記素管を、底付き素管としたものである。
又、前記素管を、底無し素管としたものである。
以下図面を参照して、本発明の実施例を詳細に説明する
。
。
本実施例は、第４図に示す如く、穿孔後の底無り素Ｗ２
６にマンドレルバ−１８を挿入した後、２〜４０一ル式
の孔形ロールスタンドを４〜４０個有ス個有−ル式ブツ
シュベンチ２４に押し込んで連続的に減肉延伸するに際
して、素管先端噛み込みスタンドの孔形ロール２４ ａ
、 ｋ、順次、圧延方向に強制的に駆動していくように
したものである。即ち、底無し素管２６を貫通している
マンドレルバ−１８を、ロール式ブツシュベンチ２４ノ
各スタンドに押し込むに際して、まず、底無し素管２６
の先端が最初に噛み込む第１スタンド２４−１のロール
ヲ駆動しておき、マンドレルバ−１８だけが前進して、
底無し素管２６が孔形ロール２４ａの入側で噛み込まず
に停止してしまうこ（６） とのないようにする。底無し素管２６の先端が第１スタ
ンド２４−１で圧延され、続いて、第２スタンド２４−
２の孔形ロール２４ａに噛み込む時には、筆２スタンド
２４−２の孔形ロール２４ａを駆動し７ておく。底無し
素管２６の先端が第２スタンド２４−２にかみ込んでし
まえば、第１スタンド２４−１は無駆動としても良いし
、必要とあれば、補助的に駆動して、底無し素管２６の
圧延が円滑となるようにすることができる。尚、第１ス
タンド２４−１のロールの中立点におけるロール周速Ｖ
ＲＩは、底無し素管２６が第１及び第２スタンド間で過
度な引張り又は圧縮を受けることがないように調整して
おく。
６にマンドレルバ−１８を挿入した後、２〜４０一ル式
の孔形ロールスタンドを４〜４０個有ス個有−ル式ブツ
シュベンチ２４に押し込んで連続的に減肉延伸するに際
して、素管先端噛み込みスタンドの孔形ロール２４ ａ
、 ｋ、順次、圧延方向に強制的に駆動していくように
したものである。即ち、底無し素管２６を貫通している
マンドレルバ−１８を、ロール式ブツシュベンチ２４ノ
各スタンドに押し込むに際して、まず、底無し素管２６
の先端が最初に噛み込む第１スタンド２４−１のロール
ヲ駆動しておき、マンドレルバ−１８だけが前進して、
底無し素管２６が孔形ロール２４ａの入側で噛み込まず
に停止してしまうこ（６） とのないようにする。底無し素管２６の先端が第１スタ
ンド２４−１で圧延され、続いて、第２スタンド２４−
２の孔形ロール２４ａに噛み込む時には、筆２スタンド
２４−２の孔形ロール２４ａを駆動し７ておく。底無し
素管２６の先端が第２スタンド２４−２にかみ込んでし
まえば、第１スタンド２４−１は無駆動としても良いし
、必要とあれば、補助的に駆動して、底無し素管２６の
圧延が円滑となるようにすることができる。尚、第１ス
タンド２４−１のロールの中立点におけるロール周速Ｖ
ＲＩは、底無し素管２６が第１及び第２スタンド間で過
度な引張り又は圧縮を受けることがないように調整して
おく。
具体的には、選択すべきロール周速奢ｖＨｉ（添字ｉ１
ｄスタンド番号）、各スタンドの出側管材断面種’ｅｓ
ｉ、マンドレルバ−１８のバー押し込み速度’ｔｖＭと
すれば、圧延中の各スタンドのマスフロー一定の条件か
ら、次式の関係が成立する。
ｄスタンド番号）、各スタンドの出側管材断面種’ｅｓ
ｉ、マンドレルバ−１８のバー押し込み速度’ｔｖＭと
すれば、圧延中の各スタンドのマスフロー一定の条件か
ら、次式の関係が成立する。
′□“ ５ｉｖｎｉ−一定 ・・・・・・・・
・・・・（１）又、マンドレルバ−１８が材料より先進
する条件は、次の通りである。
・・・・（１）又、マンドレルバ−１８が材料より先進
する条件は、次の通りである。
ｖＭ ＞ ｖＲｊ（１＋ｆ ｊ ）・−・−−−−−−
−（２）ここで、添字ｊば、噛み込み中の最終スタンド
の番号、ｆｊは、同じくその材料先進率である。
−（２）ここで、添字ｊば、噛み込み中の最終スタンド
の番号、ｆｊは、同じくその材料先進率である。
一方、マンドレルバ−Ｊ８が材料先端と同速となる条件
は、次式に示す如くである。
は、次式に示す如くである。
Ｖｙ ” ＶＲｊ （１＋ｆ ｊ ）・−−−・・（３
）又、マンドレルバ−１８が材料先端より後進する条件
は、次式に示す如くである。
）又、マンドレルバ−１８が材料先端より後進する条件
は、次式に示す如くである。
ＶＭ （ｖＲｊ（１＋ｆ ｊ ） −＝−−−−−−
（４）上記３条件のうち、第３の条件は、マンドレルバ
−先端が最終スタンド２４−ｎに到達するタイミングが
、材料先端が最終スタンド２４−ｎに到達するタイミン
グより早いとい５条件を満たす範囲内で設定される。
（４）上記３条件のうち、第３の条件は、マンドレルバ
−先端が最終スタンド２４−ｎに到達するタイミングが
、材料先端が最終スタンド２４−ｎに到達するタイミン
グより早いとい５条件を満たす範囲内で設定される。
前出（１）式で算出されたロール周速’ＶＲｉに対して
、第５図に示すような偏差を持たせれば、スタンド間張
力を、圧縮力〔実線Ａ）成いは引張力（破線Ｂ）に調整
することができる。
、第５図に示すような偏差を持たせれば、スタンド間張
力を、圧縮力〔実線Ａ）成いは引張力（破線Ｂ）に調整
することができる。
以下同様にして、素材先端は後続するスタンド列に順次
噛み込んでゆき、最終スタンド２４−ｎのロール孔形出
側で所定寸法の仕上り管２２となる。底無し素管２６の
先端が最終スタンド２４−ｎの孔形ロールに噛み込んで
しまえば、それ迄素材と共に前進してきたマンドレルバ
−１８（７）バー押し込み速度を、最終スタンド出側材
料速度より遅くしても、孔形ロールに十分な駆動力を与
えれば、材料はマンドレルバ−１８との間の摩擦力に打
ち勝って圧延は継続される。従って、従来のロール式ブ
ツシュベンチに比べて、短いマンドレルバ−で、より長
い出側管を得ることができる。しカモ、材料がマンドレ
ルバ−１８より先進している部分においては、マンドレ
ルバ−１８が圧延出側に向って引張応力を受けるので、
マンドレルバ−１８に軸方向圧縮力のみ伝えていた従来
のロール式ブツシュベンチに比べて、マンドレルバ−１
８の強度が少なくてすむ。即ち、押し込み中にマンドレ
ルバ−１８が座屈して押し込み不能となる危険が著しく
減少される。又、従来のように。
噛み込んでゆき、最終スタンド２４−ｎのロール孔形出
側で所定寸法の仕上り管２２となる。底無し素管２６の
先端が最終スタンド２４−ｎの孔形ロールに噛み込んで
しまえば、それ迄素材と共に前進してきたマンドレルバ
−１８（７）バー押し込み速度を、最終スタンド出側材
料速度より遅くしても、孔形ロールに十分な駆動力を与
えれば、材料はマンドレルバ−１８との間の摩擦力に打
ち勝って圧延は継続される。従って、従来のロール式ブ
ツシュベンチに比べて、短いマンドレルバ−で、より長
い出側管を得ることができる。しカモ、材料がマンドレ
ルバ−１８より先進している部分においては、マンドレ
ルバ−１８が圧延出側に向って引張応力を受けるので、
マンドレルバ−１８に軸方向圧縮力のみ伝えていた従来
のロール式ブツシュベンチに比べて、マンドレルバ−１
８の強度が少なくてすむ。即ち、押し込み中にマンドレ
ルバ−１８が座屈して押し込み不能となる危険が著しく
減少される。又、従来のように。
底無し素管の先端口径を絞るクリンピング工程が〔９）
不要であるので、工程が簡略化される。
尚、前記′−′１￥施例においては、本発明が、底無し
素管の延伸圧延に適用されていたが、本発明の適用範囲
はこれに限定されず、匠伺き素管の延伸圧延にも同様に
適用可能である。この場合には、孔形ロールの駆動力が
マンドレルバ−の押し込み力を補助するので、従来のロ
ール式ブツシュベンチにおけと〕マンドレルバ−強度の
限界に起因する出側管材長さの制限を大幅に改善させる
ことができる。
素管の延伸圧延に適用されていたが、本発明の適用範囲
はこれに限定されず、匠伺き素管の延伸圧延にも同様に
適用可能である。この場合には、孔形ロールの駆動力が
マンドレルバ−の押し込み力を補助するので、従来のロ
ール式ブツシュベンチにおけと〕マンドレルバ−強度の
限界に起因する出側管材長さの制限を大幅に改善させる
ことができる。
以上説明した通り、本発明によれば、底無し素管であっ
ても先端口径を絞る］−程が不要となり。
ても先端口径を絞る］−程が不要となり。
化度性が向上する。又、圧延中のマンドレルバ−に働く
軸方向圧縮力が、従来のロール式ブツシュベンチに比べ
て少ないので、マンドレルバ−が座屈して押１−込み不
能となる危険が著しく減少し、マンドレルバ−長さを長
くして、仕上げ可能長さを長くすることがでへる。更に
、マンドレルミルでは圧延が不可能であった高合金鋼素
材であっても、比較的円滑に、高能率で延伸圧延するこ
とが（１０） 可能である等の優れた効果を有する。
軸方向圧縮力が、従来のロール式ブツシュベンチに比べ
て少ないので、マンドレルバ−が座屈して押１−込み不
能となる危険が著しく減少し、マンドレルバ−長さを長
くして、仕上げ可能長さを長くすることがでへる。更に
、マンドレルミルでは圧延が不可能であった高合金鋼素
材であっても、比較的円滑に、高能率で延伸圧延するこ
とが（１０） 可能である等の優れた効果を有する。
第１図Ｈ１従来のエルハルト・ブツシュベンチ方式によ
る継目無鋼管の製造工程を示す工程図−第２図は、同じ
〈従来のエルハルト・ブツシュベンチ方式の継目無鋼管
の側進工程で用いられているロール式ブツシュベンチの
構成を示す縦断面図、第３図は、前記ロール式ブツシュ
ベンチを用いて底無し素管を延伸圧延している工程全示
す工程図、第４図は、本発明に係る継目無管の延伸圧延
方法の実施例により、底無し素管を延伸圧延している工
程を示す工程図５第５図は、前記＄施例におけるロール
周速の設定状態の一例を示す線図である。 工６・・・底付き素管、１８・・・マンドレルバ−１２
２・・・仕上り管、２４・・・ロール式ブツシュベンチ
、２４−１〜２４−ｎ・・・スタンド、２４ａ・・・孔
形ロール、２６・・・底無し素管。 代理人 高 矢 論 （ほか１名） （１１） 拵 ｌ 図 拵 、３ 図 躬 ４ 図 第 ５ 図 ４
る継目無鋼管の製造工程を示す工程図−第２図は、同じ
〈従来のエルハルト・ブツシュベンチ方式の継目無鋼管
の側進工程で用いられているロール式ブツシュベンチの
構成を示す縦断面図、第３図は、前記ロール式ブツシュ
ベンチを用いて底無し素管を延伸圧延している工程全示
す工程図、第４図は、本発明に係る継目無管の延伸圧延
方法の実施例により、底無し素管を延伸圧延している工
程を示す工程図５第５図は、前記＄施例におけるロール
周速の設定状態の一例を示す線図である。 工６・・・底付き素管、１８・・・マンドレルバ−１２
２・・・仕上り管、２４・・・ロール式ブツシュベンチ
、２４−１〜２４−ｎ・・・スタンド、２４ａ・・・孔
形ロール、２６・・・底無し素管。 代理人 高 矢 論 （ほか１名） （１１） 拵 ｌ 図 拵 、３ 図 躬 ４ 図 第 ５ 図 ４
Claims (4)
- （１） 穿孔後の素管にマンドレルバ−を挿入した後
、複数の孔形ロールスタンドを有するロール式ブツシュ
ベンチに押し込んで連続的に減肉延伸する継目無管の延
伸圧延方法において、素管先端噛み込みスタンドの孔形
ロールを、順次、圧延方向に強制的に駆動していくよう
にしたことを特徴とする継目無管の延伸圧延方法。 - （２） 前記素管の先端が最終スタンドの孔形ロール
に噛み込んだ後は、前記マンドレルバ−のバー押し込み
速度を、最終スタンド出側の材料速度より小とするよう
にした特許請求の範囲第１項に記載の継目無管の延伸圧
延方法。 - （３）前記素管が底付き素管である特許請求の範囲第１
項又は第２項に記載の継目無管の延伸圧延方法。 - （４）前記素管が底無し素管である特許請求の範囲第１
項又は第２項に記載の継目無管の延伸圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP52982A JPS58119408A (ja) | 1982-01-05 | 1982-01-05 | 継目無鋼管の延伸圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP52982A JPS58119408A (ja) | 1982-01-05 | 1982-01-05 | 継目無鋼管の延伸圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58119408A true JPS58119408A (ja) | 1983-07-15 |
| JPS6353883B2 JPS6353883B2 (ja) | 1988-10-26 |
Family
ID=11476296
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP52982A Granted JPS58119408A (ja) | 1982-01-05 | 1982-01-05 | 継目無鋼管の延伸圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58119408A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6092007A (ja) * | 1983-10-24 | 1985-05-23 | Nippon Steel Corp | 継目無管圧延法 |
| WO2009030105A1 (fr) * | 2007-08-30 | 2009-03-12 | Huaiwen Liu | Technique de fabrication du tuyau en acier sans soudure |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4991949A (ja) * | 1972-09-08 | 1974-09-03 | ||
| JPS55103206A (en) * | 1979-01-31 | 1980-08-07 | Nippon Steel Corp | Manufacture of seamless metallic pipe |
-
1982
- 1982-01-05 JP JP52982A patent/JPS58119408A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4991949A (ja) * | 1972-09-08 | 1974-09-03 | ||
| JPS55103206A (en) * | 1979-01-31 | 1980-08-07 | Nippon Steel Corp | Manufacture of seamless metallic pipe |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6092007A (ja) * | 1983-10-24 | 1985-05-23 | Nippon Steel Corp | 継目無管圧延法 |
| WO2009030105A1 (fr) * | 2007-08-30 | 2009-03-12 | Huaiwen Liu | Technique de fabrication du tuyau en acier sans soudure |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6353883B2 (ja) | 1988-10-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4928507A (en) | Methods and apparatus for manufacturing seamless tube | |
| US4577481A (en) | Process for production of seamless tube and apparatus for processing seamless tube | |
| GB2191966A (en) | Seamless tube manufacture | |
| US4318294A (en) | Method of manufacturing seamless metal pipes and tubes | |
| CN107583954A (zh) | 热拉拔连轧制管生产线及制管方法 | |
| JPS58119408A (ja) | 継目無鋼管の延伸圧延方法 | |
| US4487049A (en) | Working mandrel and method of rolling elongate hollow pieces in a multi-stand continuous mill on same working mandrel | |
| JPH0536121B2 (ja) | ||
| JP4569317B2 (ja) | 超薄肉継目無金属管の製造方法 | |
| US2428474A (en) | Method of tube drawing | |
| US2063689A (en) | Manufacture of tubes | |
| CN1047229A (zh) | 长芯棒滚模拔轧圆管工艺 | |
| US2819790A (en) | Process for the manufacture of seamless tubes by the thrust bench method from open and perforated blanks | |
| JPS61144204A (ja) | 継目無管の傾斜圧延方法 | |
| SU378267A1 (ru) | Оправка трубного стана | |
| JPS5913284B2 (ja) | 管材の穿孔圧延法 | |
| JPS61180603A (ja) | 継目無鋼管の製造方法 | |
| GB2108018A (en) | Plant for the manufacture of seamless tubes | |
| SU418238A1 (ja) | ||
| US870246A (en) | Method of making seamless tubing. | |
| SU1068180A1 (ru) | Способ прокатки металлов | |
| US1978422A (en) | Method and apparatus for the manufacture of tubes | |
| JPS5823512A (ja) | 継目無金属管の製造設備 | |
| SU38516A1 (ru) | Способ изготовлени прокаткою труб с внутренними утолщени ми стенок на концах | |
| JPS5937685B2 (ja) | 継目無金属管の製造方法 |