JPS58113308A - 溶銑の脱りん・脱硫同時処理用石灰系精錬フラツクスと、その使用方法 - Google Patents
溶銑の脱りん・脱硫同時処理用石灰系精錬フラツクスと、その使用方法Info
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- JPS58113308A JPS58113308A JP56213536A JP21353681A JPS58113308A JP S58113308 A JPS58113308 A JP S58113308A JP 56213536 A JP56213536 A JP 56213536A JP 21353681 A JP21353681 A JP 21353681A JP S58113308 A JPS58113308 A JP S58113308A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
こ′の発明は、浴銑の脱りん・脱硫同時処理用石灰系精
錬フラックスとその使用方法に関し、とくに溶銑の適切
な予備処理を簡便に実現し、転炉における製鋼操業の負
担軽減とスラグ発生菫の低減を可能ならしめようとする
ものである。こ＼に浴銑の予備精錬とは、高炉から出銑
される溶銑を酸化精錬のために転炉へ装入する前段階で
不純物のりん・いおうなどを除去する処理のことである
。
錬フラックスとその使用方法に関し、とくに溶銑の適切
な予備処理を簡便に実現し、転炉における製鋼操業の負
担軽減とスラグ発生菫の低減を可能ならしめようとする
ものである。こ＼に浴銑の予備精錬とは、高炉から出銑
される溶銑を酸化精錬のために転炉へ装入する前段階で
不純物のりん・いおうなどを除去する処理のことである
。
現在の製鉄プロセスは、高炉で鉄鉱石をコークスにより
還元して炭素ｌｌｌ＆＃、、（以下〔％Ｃ〕と＃！Ｉ記
する） ４４．ｔ％の銑鉄を製造し、これを転炉で純酸
素ガスにより所定の〔％０〕まで脱炭し目標とする鋼を
作る方法が主流である。銑迭中の不純物のうち、けい素
（Ｓｉ） 、りん（Ｐ）は転炉内で酸化され、炉内に添
加される生石灰、ホタル石等とスラグを形成し除去され
る。一方いおう（Ｓ）は酸化性雰囲気の転炉内では除去
できないので、現在はとんどの製鉄所で、溶銑へ生石灰
あるいはカルシウム・カーパイ） （ＯａＯ２）を主成
分とする精錬剤を添加することにより、転炉へ装入する
以前に除去するプロセスを採用している。
還元して炭素ｌｌｌ＆＃、、（以下〔％Ｃ〕と＃！Ｉ記
する） ４４．ｔ％の銑鉄を製造し、これを転炉で純酸
素ガスにより所定の〔％０〕まで脱炭し目標とする鋼を
作る方法が主流である。銑迭中の不純物のうち、けい素
（Ｓｉ） 、りん（Ｐ）は転炉内で酸化され、炉内に添
加される生石灰、ホタル石等とスラグを形成し除去され
る。一方いおう（Ｓ）は酸化性雰囲気の転炉内では除去
できないので、現在はとんどの製鉄所で、溶銑へ生石灰
あるいはカルシウム・カーパイ） （ＯａＯ２）を主成
分とする精錬剤を添加することにより、転炉へ装入する
以前に除去するプロセスを採用している。
近年、Ｓの他に、Ｓｉ、Ｐも転炉へ装入する前に・浴銑
から除去するプロセスの優位性が示され、多くの研究報
告がされている。このプロセスの優位性を列挙する。
から除去するプロセスの優位性が示され、多くの研究報
告がされている。このプロセスの優位性を列挙する。
（リ 転炉に装入する以前に脱ｐ 、 ｓ 、 ｓｉが
完了しているので、転炉では脱炭だけ１．を行えばよく
、転炉操業の負担が低減する。
完了しているので、転炉では脱炭だけ１．を行えばよく
、転炉操業の負担が低減する。
（２）脱Ｐ反応に有利な低温で処−するため、脱Ｐ効単
が為く使用する生石灰量を減少できる。
が為く使用する生石灰量を減少できる。
（５） ！銑処理とその後の転炉吹錬とから発生する
スラグ量を合計しても、現行プロセスから発生す。
スラグ量を合計しても、現行プロセスから発生す。
（４）スラグ量低下により、鉄ロスが減少する。また、
スラグ処理の負担が低減する。
スラグ処理の負担が低減する。
ことなどが挙げられる。
浴銑予備処理を行う際に使用される精錬剤は、１種類に
大別でき、一方はソーダ灰系フラックス（Ｎａ２００３
を主成分とする）、他方は生石灰量フラックス（ａａＯ
を主成分とする）である。
大別でき、一方はソーダ灰系フラックス（Ｎａ２００３
を主成分とする）、他方は生石灰量フラックス（ａａＯ
を主成分とする）である。
前者の７ラツクスを用いた浴銑処理プロセスは、例えば
「鉄と鋼」６７巻、ｌりｌ／年３２３〜ＪＪＪ頁に報告
されているように周知の方法である。この方法の要点は
、溶銑をまず鉄鉱石やミルスケール眸の酸化鉄を用いて
脱Ｓ１処理した後、ソーダ灰を用いて脱Ｓ、脱Ｐを同時
に行うことにある。しかしこのプロセスに限らず、一般
的にソーダ灰系フラックスは、精錬容器の内張り耐火物
を激しく侵食するため、容■の修理同数が多くなること
、でたソーダ灰は比較的？ｌ６Ｉｌｉな副原料であるた
め、経済的制約を受ける場合があり、フラックスとして
汎用性に乏しい。
「鉄と鋼」６７巻、ｌりｌ／年３２３〜ＪＪＪ頁に報告
されているように周知の方法である。この方法の要点は
、溶銑をまず鉄鉱石やミルスケール眸の酸化鉄を用いて
脱Ｓ１処理した後、ソーダ灰を用いて脱Ｓ、脱Ｐを同時
に行うことにある。しかしこのプロセスに限らず、一般
的にソーダ灰系フラックスは、精錬容器の内張り耐火物
を激しく侵食するため、容■の修理同数が多くなること
、でたソーダ灰は比較的？ｌ６Ｉｌｉな副原料であるた
め、経済的制約を受ける場合があり、フラックスとして
汎用性に乏しい。
一万、生石灰系フラックスは、従来から転炉やＳＲ脱Ｓ
に広く使用されているところから、耐火物侵食の問題も
少なく、経済的にもソーダ灰と比較してはるかに有利で
ある。しかし、従来の生石灰系フラックスでは次に示す
欠点があった。
に広く使用されているところから、耐火物侵食の問題も
少なく、経済的にもソーダ灰と比較してはるかに有利で
ある。しかし、従来の生石灰系フラックスでは次に示す
欠点があった。
一般に、浴銑の脱Ｐ、脱Ｓを効率よく行うための条件と
して、いずれの場合も強塩基性酸化物（例えＶｉＯａＯ
、Ｎａ Ｏ（Ｎａ２００． ）など）が共存することが
必要である。また、脱Ｐの場合には、酸化性雰囲気（０
２ガスや酸化鉄との共存下）が有利であるのに対し、脱
Ｓの場合は還元性雰囲気の方が有利である。したがって
、同時脱Ｐ、脱Ｓは適切な雰吐気下でなければ効率よく
行えない。
して、いずれの場合も強塩基性酸化物（例えＶｉＯａＯ
、Ｎａ Ｏ（Ｎａ２００． ）など）が共存することが
必要である。また、脱Ｐの場合には、酸化性雰囲気（０
２ガスや酸化鉄との共存下）が有利であるのに対し、脱
Ｓの場合は還元性雰囲気の方が有利である。したがって
、同時脱Ｐ、脱Ｓは適切な雰吐気下でなければ効率よく
行えない。
この点、ソーダ灰系フラックスは、フラックス中のＨａ
とＰ、Ｓとの親和力が強いため、酸化性雰囲気が弱くて
も脱Ｐ反応が進行し、還元性雰囲気が弱くても脱Ｓ反応
が進行するので同時脱Ｐ。
とＰ、Ｓとの親和力が強いため、酸化性雰囲気が弱くて
も脱Ｐ反応が進行し、還元性雰囲気が弱くても脱Ｓ反応
が進行するので同時脱Ｐ。
脱Ｓが効率よく行えるわけでめる゛。
生石灰系７ラツクスを用いて同時脱Ｐ脱８−を行う場合
、ＯａとＰ、Ｓとの親和力がＨａより弱いため雰囲気を
微妙に調節する必要があり、従来はこの方法が確立され
ていなかったため生石灰系フラックスを用いた同時脱Ｐ
脱Ｓは行われなかった。
、ＯａとＰ、Ｓとの親和力がＨａより弱いため雰囲気を
微妙に調節する必要があり、従来はこの方法が確立され
ていなかったため生石灰系フラックスを用いた同時脱Ｐ
脱Ｓは行われなかった。
この発明は、生石灰系７ラツクスを用いてたとえばトビ
ード車にて同時脱Ｐ脱Ｓを行うにあたり、効率よく同時
脱Ｐ＃脱Ｓ精錬を行うための方策を開示するものであり
、精錬７ラツクスの組成と、その精錬フラックスの使用
方法を新規に提案するものである。
ード車にて同時脱Ｐ脱Ｓを行うにあたり、効率よく同時
脱Ｐ＃脱Ｓ精錬を行うための方策を開示するものであり
、精錬７ラツクスの組成と、その精錬フラックスの使用
方法を新規に提案するものである。
発明者らは溶銑脱Ｐ用のフラックスを開発しようとして
、トピード車中の浴銑に各糧フラックスを吹込み、脱Ｐ
挙動を調査していた時フラックス成分のうち？ｅ、Ｏ，
に対するＯａＯの割合によって脱Ｐと同時Ｋｌｉ！、８
も進むと七を見い出した。
、トピード車中の浴銑に各糧フラックスを吹込み、脱Ｐ
挙動を調査していた時フラックス成分のうち？ｅ、Ｏ，
に対するＯａＯの割合によって脱Ｐと同時Ｋｌｉ！、８
も進むと七を見い出した。
前述したように、ＯａＯ系フラックスによって溶銑の脱
Ｐｆする丸めには、フラックス中に鉄鉱石やミルクール
などの固体酸素源を多量に混合する方が有利であるが、
脱８には逆に不利である。したがって、同時脱Ｐ、脱Ｓ
を目的とするとき、自ずと固体酸素源の含有割合に適正
範囲が存在する。
Ｐｆする丸めには、フラックス中に鉄鉱石やミルクール
などの固体酸素源を多量に混合する方が有利であるが、
脱８には逆に不利である。したがって、同時脱Ｐ、脱Ｓ
を目的とするとき、自ずと固体酸素源の含有割合に適正
範囲が存在する。
発明者らは、ＯａＯ系フラックスを用いた溶銑処理実験
をトビード車で行い、この適正範囲を実験的に求めた。
をトビード車で行い、この適正範囲を実験的に求めた。
第１図にはフラックス組成の指標としてＦｅ２Ｏ３に対
−するＯａＯの比を選び、それによる脱Ｓ速度定数の比
較を示す。
−するＯａＯの比を選び、それによる脱Ｓ速度定数の比
較を示す。
脱Ｓ速度定数に８は脱Ｓが一次反応式に従って進行する
と仮定し、（１）式より求めた。
と仮定し、（１）式より求めた。
〔％Ｓ〕＝〔％８ ） １６Ｘｐ （ｋｓ Ｗｆｌｕｘ
） ・・・（’）ここで”ｆｌｕＸは溶銑ｌトン当
りの７ラツクス添加量、〔％Ｓ〕、〔％８）ｉＦｉｔそ
れぞれＷｆｌｕｘ（ｊｌ／ｌ、 ）のフラックスを添加
し九時の溶銑中８１１１度および処理前のＳ濃度である
、したがってに６の単位は１／（穆／ｌ）＝’／ｋｇで
ある。
） ・・・（’）ここで”ｆｌｕＸは溶銑ｌトン当
りの７ラツクス添加量、〔％Ｓ〕、〔％８）ｉＦｉｔそ
れぞれＷｆｌｕｘ（ｊｌ／ｌ、 ）のフラックスを添加
し九時の溶銑中８１１１度および処理前のＳ濃度である
、したがってに６の単位は１／（穆／ｌ）＝’／ｋｇで
ある。
フラックス中のＯａＯ分が増加すると共にに８は直線的
に増加する。（なお、ｋ８が負め値をとるは、本溶銑処
理を行うにあたり浴銑上の高炉スラグを排除しなかった
ため、スラグ中のＳが溶銑へ移行したことによる。） つまり脱Ｓ反応を進行させるには第１図よりＯａＯ／
Ｆｅ ２０３がｏ、ｚ以上であることが必要であり、Ｏ
ａＯ／ Ｆｅ２０．を０．ｊ以上で大きくすればするほ
ど、脱８速度は大きくな抄効率のよい脱Ｓが可能となる
。
に増加する。（なお、ｋ８が負め値をとるは、本溶銑処
理を行うにあたり浴銑上の高炉スラグを排除しなかった
ため、スラグ中のＳが溶銑へ移行したことによる。） つまり脱Ｓ反応を進行させるには第１図よりＯａＯ／
Ｆｅ ２０３がｏ、ｚ以上であることが必要であり、Ｏ
ａＯ／ Ｆｅ２０．を０．ｊ以上で大きくすればするほ
ど、脱８速度は大きくな抄効率のよい脱Ｓが可能となる
。
第一図に脱Ｓ速度定数ｋｐとＯａｋ／ Ｆｅ２Ｏ３との
関係を示す、に、はｋｓと同様にして求めた定数であり
、同図から明らか表ようにｋｐはｏａｏ／ｙｅ２ｏ５が
０．７！の時最大値をとる。
関係を示す、に、はｋｓと同様にして求めた定数であり
、同図から明らか表ようにｋｐはｏａｏ／ｙｅ２ｏ５が
０．７！の時最大値をとる。
こ＼ＫＯ５ＬＯ系フラックスによる脱Ｐ反応Ｆｉ（２）
式％式％（） はって進むと考えられるが、この時のＦｅ２０ｓに対す
るＯａＯの化学量論的な比は、０．４１である。
式％式％（） はって進むと考えられるが、この時のＦｅ２０ｓに対す
るＯａＯの化学量論的な比は、０．４１である。
しかじ脱Ｐと同時Ｋ（３）式の脱Ｓ反応０１！ＬＯ＋
８ −０４８ ＋ ０ −・・（３）も進行
するので、脱Ｓに使われるＯａＯも考慮すると化学量論
的な比は０．７２となり第２図の実験値とよく一散して
いる。
８ −０４８ ＋ ０ −・・（３）も進行
するので、脱Ｓに使われるＯａＯも考慮すると化学量論
的な比は０．７２となり第２図の実験値とよく一散して
いる。
脱Ｐ反応は、Ｏａｋ／ Ｆｅ２Ｏ３が０．７ｊ以下では
脱Ｐ生成物のＰ、０．を固定するＯａＯ量が不足し１１
．０．７１以上では！Ｏ酸化剤であるＦｅ、Ｏ，が不足
するため、Ｏａυ７６１０Ｂ −０，７１で脱Ｐ速度が
最大となると脱明できる。
脱Ｐ生成物のＰ、０．を固定するＯａＯ量が不足し１１
．０．７１以上では！Ｏ酸化剤であるＦｅ、Ｏ，が不足
するため、Ｏａυ７６１０Ｂ −０，７１で脱Ｐ速度が
最大となると脱明できる。
脱Ｐと脱Ｓを同時に効率よく行うためには、ｋｓとＫｐ
が同時に大きな値をとるＯａ□／ Ｆｏ、０３のフラッ
クスが望ましく、第７．−図よりＯａＯ／ｙｅ２０５Ｍ
Ｏ１７！が素通であり、こ’Ａ Ｋ ０ａＱ／’Ｆｅ２
Ｏ，＜、 −０，り０ ”１’はに、の値は極端に大き
くならず、しかもｋＢはさらに大きくなり、一方、。ａ
Ｏ／Ｆｅ２Ｏ３≧ｏ、ｔならば、とくに低〔％Ｓ〕が要
求されない場合の脱Ｐ・脱Ｓ同時処理べ実際上の支障の
ないことがわかる。
が同時に大きな値をとるＯａ□／ Ｆｏ、０３のフラッ
クスが望ましく、第７．−図よりＯａＯ／ｙｅ２０５Ｍ
Ｏ１７！が素通であり、こ’Ａ Ｋ ０ａＱ／’Ｆｅ２
Ｏ，＜、 −０，り０ ”１’はに、の値は極端に大き
くならず、しかもｋＢはさらに大きくなり、一方、。ａ
Ｏ／Ｆｅ２Ｏ３≧ｏ、ｔならば、とくに低〔％Ｓ〕が要
求されない場合の脱Ｐ・脱Ｓ同時処理べ実際上の支障の
ないことがわかる。
止揚の実際の実験においては、媒溶剤としては九る石、
氷晶石またはコンマナイトを、フ２・ツクスの吹込みの
除の攪拌を強化する気体発生のために石灰石を自加した
が、上記媒溶剤について絋はたる石、氷晶石およびコレ
マナイトのうち何れか単味または２種以上の併用の各場
合ともｊ〜−〇 ・電量％、また石灰石については１０
〜３！重量％の範囲の７ラツクス配合においてすでにの
べ”たところの挙動をあられすことかたしかめられた。
氷晶石またはコンマナイトを、フ２・ツクスの吹込みの
除の攪拌を強化する気体発生のために石灰石を自加した
が、上記媒溶剤について絋はたる石、氷晶石およびコレ
マナイトのうち何れか単味または２種以上の併用の各場
合ともｊ〜−〇 ・電量％、また石灰石については１０
〜３！重量％の範囲の７ラツクス配合においてすでにの
べ”たところの挙動をあられすことかたしかめられた。
なお石灰石については、ｏａｏｏ、 ＝ ｏａｏ 十０
０２反応により生成するＯａＯは生石灰からのＯａＯと
合計してＯａｋ／ 比を算出する。
０２反応により生成するＯａＯは生石灰からのＯａＯと
合計してＯａｋ／ 比を算出する。
Ｆｅ、Ｏ。
媒溶剤については３重量％に満たないと滓化不良、ま九
ＪＯ重量％をこえると耐火物の溶損が甚しくなる不利が
伴われ、一方面灰石については７０重量％未満のときＯ
Ｏ８発生量が不十分で溶銑の攪拌強化の効果が不充分と
なり、また３３重量％をこえると０ａＯｏ、の分解によ
る吸熱効果が過大となって溶銑の不利な温度降下を伴う
ことがら、これらフラックス成分の配合が限定されるわ
けである。
ＪＯ重量％をこえると耐火物の溶損が甚しくなる不利が
伴われ、一方面灰石については７０重量％未満のときＯ
Ｏ８発生量が不十分で溶銑の攪拌強化の効果が不充分と
なり、また３３重量％をこえると０ａＯｏ、の分解によ
る吸熱効果が過大となって溶銑の不利な温度降下を伴う
ことがら、これらフラックス成分の配合が限定されるわ
けである。
従ってこの発明は、生石灰を土俵成分とし、行たる石・
氷晶石およびコレマナイトのうちがら遇ばれる媒溶剤を
３〜２０重量％と、石灰石をｉｏ〜１１重量％とを含み
、残余は鉄鉱石、ミルスケールなど固体酸素源であって
、Ｏａｋ／ｙｅ２０．比がｏ、ｔ。
氷晶石およびコレマナイトのうちがら遇ばれる媒溶剤を
３〜２０重量％と、石灰石をｉｏ〜１１重量％とを含み
、残余は鉄鉱石、ミルスケールなど固体酸素源であって
、Ｏａｋ／ｙｅ２０．比がｏ、ｔ。
〜Ｏ，ＯａＯ配合になる石灰系精錬フラックスを、溶銑
の脱りん・脱硫同時の予備精錬に供して、その実を、効
果的に挙けることを可能ならしめるものである。
の脱りん・脱硫同時の予備精錬に供して、その実を、効
果的に挙けることを可能ならしめるものである。
次に第’ Ｈハ上ｅ Ｌ 九〇ａＯ／７８２０ｓ ＝
ｏ −４０〜Ｏ，ＯａＯ粉状精錬フラックスを＾なる供
給速度でトピード車内の浴銑中に吹込んだ時のに、 、
ｋ、を示し、ｋ、 、 ｋｓいずれもｗｏｏ ｋｇ
／ｍｉｎ以上の吹込速度で減少する。吹込速度が小さい
時には、反応は効率よく進行するが、処理の時間が長く
なり、溶銑温度の降下量が大きくなる轡の不利な点を有
するので、実用的にｉｊ １００−＋００ ｋｆｌ／Ｗ
ｉｎの吹込速度でフラックスを供給するのが望ましい。
ｏ −４０〜Ｏ，ＯａＯ粉状精錬フラックスを＾なる供
給速度でトピード車内の浴銑中に吹込んだ時のに、 、
ｋ、を示し、ｋ、 、 ｋｓいずれもｗｏｏ ｋｇ
／ｍｉｎ以上の吹込速度で減少する。吹込速度が小さい
時には、反応は効率よく進行するが、処理の時間が長く
なり、溶銑温度の降下量が大きくなる轡の不利な点を有
するので、実用的にｉｊ １００−＋００ ｋｆｌ／Ｗ
ｉｎの吹込速度でフラックスを供給するのが望ましい。
第参図性、予備処理中の溶銑の〔％Ｓｉ ）と脱Ｐ率の
関係を示すもので、同図より〔％Ｓ１〕〈Ｑ、ｉｊの時
、脱Ｐ反応が遂行し始め〔％８ｉ）（０，１０ではよ抄
高い脱Ｐ率が得られている。したがって脱Ｐ処理前の浴
銑〔％Ｓｉ ）はＯ，２３％以下、よし望ましくは［％
Ｓｉ ］ （ｏ、ｔｏがよい。
関係を示すもので、同図より〔％Ｓ１〕〈Ｑ、ｉｊの時
、脱Ｐ反応が遂行し始め〔％８ｉ）（０，１０ではよ抄
高い脱Ｐ率が得られている。したがって脱Ｐ処理前の浴
銑〔％Ｓｉ ）はＯ，２３％以下、よし望ましくは［％
Ｓｉ ］ （ｏ、ｔｏがよい。
なお脱Ｓに対しては、溶銑〔％Ｓｉ ）の影醤は顕著で
ないので特に考慮する必＊ａない。
ないので特に考慮する必＊ａない。
処理開始前の溶銑温度は、処理中の温ｌｆ：降下量と処
理後浴銑に必要な最低温度、：とから決められる。
理後浴銑に必要な最低温度、：とから決められる。
後者はｌコυＯ〜／ ２！；０℃であり、前者はフラッ
クス諏単位（／）ンの溶銑を処理するのに必要なフラッ
クス量、単位： ＃／ ｔ ｐｉｇ’１ｒｏｎ ） ｉ
ｃ比例し、の溶銑最低温度はｌコ！ＴＯ−１３７０℃で
ある。通常、萬炉から出銑され九溶銑の温度をトピード
車内で測定すると／１１０−１０００℃であ妙、この温
度範囲で処理を開始すれば脱Ｐ、脱Ｓ反応効率を特に低
下させることはない。
クス諏単位（／）ンの溶銑を処理するのに必要なフラッ
クス量、単位： ＃／ ｔ ｐｉｇ’１ｒｏｎ ） ｉ
ｃ比例し、の溶銑最低温度はｌコ！ＴＯ−１３７０℃で
ある。通常、萬炉から出銑され九溶銑の温度をトピード
車内で測定すると／１１０−１０００℃であ妙、この温
度範囲で処理を開始すれば脱Ｐ、脱Ｓ反応効率を特に低
下させることはない。
し九がってこの発明の脱Ｐ・脱Ｓフラックスを用いて溶
銑予備処理を行う時の、ｆ＃銑温度はｌコｊＯ〜１ｎｔ
ｏ℃であればよくただとくに、吹込予定のフラックス量
が多い時には、処理中の温ｒｉＬ降下が大きいので、上
記範囲のうち／ＪＯＯ”Ｏ以下では処理できない場合も
考えられるが、通常トピード車内の溶銑温度は、１３０
０℃以上であり間聴はない。
銑予備処理を行う時の、ｆ＃銑温度はｌコｊＯ〜１ｎｔ
ｏ℃であればよくただとくに、吹込予定のフラックス量
が多い時には、処理中の温ｒｉＬ降下が大きいので、上
記範囲のうち／ＪＯＯ”Ｏ以下では処理できない場合も
考えられるが、通常トピード車内の溶銑温度は、１３０
０℃以上であり間聴はない。
実施例１
ホタル石！重量％９石灰石１０重重％を含み、Ｆｅ２０
Ｂとして鉄鉱石を用いたａａｏ／ｙｅ２ｏ、 ＝ ０．
ｔ４Ａの７ラツクスを２０（Ｉ Ｉｑ／ ／ Ｗｉｎの
割合でトビード阜内０＠銑に吹込む処理を行った。処理
前後の＃ｌ銑成分を第１１ＩＩに示す。溶銑量は／ＩＪ
）ン、そのトン轟り７ラツクス吹込量は参参峠であっ
た。
Ｂとして鉄鉱石を用いたａａｏ／ｙｅ２ｏ、 ＝ ０．
ｔ４Ａの７ラツクスを２０（Ｉ Ｉｑ／ ／ Ｗｉｎの
割合でトビード阜内０＠銑に吹込む処理を行った。処理
前後の＃ｌ銑成分を第１１ＩＩに示す。溶銑量は／ＩＪ
）ン、そのトン轟り７ラツクス吹込量は参参峠であっ
た。
第１表
実施例２
ホタル石ｌ！重蓋％１石灰石１ＯＩｉ量％を含み、Ｆｅ
２０Ｂとして鉄鉱石を用いたＯａｋ／ Ｆｅ２０Ｊｌ−
０，７１のフラックスｔ−２００ｋｇ ／ Ｗｉｎの割
合で、ノロ７．２トンリドビード単内溶銑に吹込む処理
を行い、処理中の７ラツクス態率位と成分変化の関係を
第１図に示し、処理前後の溶銑成分・温度を第２表に示
した。
２０Ｂとして鉄鉱石を用いたＯａｋ／ Ｆｅ２０Ｊｌ−
０，７１のフラックスｔ−２００ｋｇ ／ Ｗｉｎの割
合で、ノロ７．２トンリドビード単内溶銑に吹込む処理
を行い、処理中の７ラツクス態率位と成分変化の関係を
第１図に示し、処理前後の溶銑成分・温度を第２表に示
した。
一一一一一一一一一
第２表
上記各実施例ではトビード車への吹込みを行った場合に
ついて示したが、１ｗｖｃ鋲入鍋あるいは浴銑搬送鍋で
の溶銑脱Ｐ、脱Ｓにも応用できる。なおこの場合吹込速
度が大きいとスラグやメタルの飛散が激しくなるので、
その対応策を講じる必要がある。
ついて示したが、１ｗｖｃ鋲入鍋あるいは浴銑搬送鍋で
の溶銑脱Ｐ、脱Ｓにも応用できる。なおこの場合吹込速
度が大きいとスラグやメタルの飛散が激しくなるので、
その対応策を講じる必要がある。
以上のべ九ようにしてこの発明によれは、生石灰系フラ
ックスを用いる溶銑予備精錬を、とくに効果的な脱ｐ−
脱Ｓ同時処理において有利に行うことができる。
ックスを用いる溶銑予備精錬を、とくに効果的な脱ｐ−
脱Ｓ同時処理において有利に行うことができる。
【図面の簡単な説明】
第１図は、フラックスのＯａＯ／Ｆ６２０５比と脱硫反
応速度定数との関係グラフ、第２図は、７ラツクスのＯ
ａｏ／Ｆｅ２Ｏ５比と脱燐反応速度定数との関係グラフ
であり第３図は、７ラツクスの吹込速度と脱燐・脱硫反
応速度定数との関係グラフ、第参図は′Ｉ＃銑［％Ｓｉ
］と脱燐率との関係グラフそして第５図はこの発明の
実施例について溶銑中〔％Ｓ〕〔％Ｐ〕の変化を示した
グラフである。 特許ｔｆＩｉ１１人 川崎製鉄株式会社第１図 （”ａＯ／Ｆｅ２１）７ 第２図 Ωθ１Ｆｅｌｌｌ 第３図 第４図 （％Ｓｉ） 第５図 （％Ｓ） （う≦Ｐノ フクーノクズ摩単イ立（ｎ／ビノ
応速度定数との関係グラフ、第２図は、７ラツクスのＯ
ａｏ／Ｆｅ２Ｏ５比と脱燐反応速度定数との関係グラフ
であり第３図は、７ラツクスの吹込速度と脱燐・脱硫反
応速度定数との関係グラフ、第参図は′Ｉ＃銑［％Ｓｉ
］と脱燐率との関係グラフそして第５図はこの発明の
実施例について溶銑中〔％Ｓ〕〔％Ｐ〕の変化を示した
グラフである。 特許ｔｆＩｉ１１人 川崎製鉄株式会社第１図 （”ａＯ／Ｆｅ２１）７ 第２図 Ωθ１Ｆｅｌｌｌ 第３図 第４図 （％Ｓｉ） 第５図 （％Ｓ） （う≦Ｐノ フクーノクズ摩単イ立（ｎ／ビノ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、生石灰を主要成分とし、はたる石・氷晶石およびコ
レマナイトのうちから選ばれるｌ捕またはλ種以上の媒
浴剤をｊ −２０重意％と、石灰石をｌＯ〜３Ｊｒ＊＊
％とを含み、残余は鉄鉱石・ミルスケールなど固体酸素
源であって、Ｏａｏ／ 比が０．６〜Ｑ、りの配合
Ｆｅ２Ｏ。 に成ることを特徴とする、浴銑の脱りん・脱硫同時処理
用石灰系精錬フラックス。 ２、生石灰を主要成分とし、はたる石―氷晶石およびコ
レマナイトのうちから選ばれる１種またはλ種以上の媒
浴剤をｊ−２０重量％と、石灰石をｉｏ〜３ｊ電蓋％と
を含み、残余は鉄鉱石・ミルスケールなど固体酸素源で
あって、ｃａｏ、” 比がｏ、ｔｓ〜Ｏ１りの配合
になる精錬６２０３ フラックスを、けい素一度０．２ｊ％以下の浴銑中に、
ｌコｇｏ −１ｕｚｏ℃の温度域で吹込むことを特徴と
する、溶銑の脱りん・脱硫同時処理方法。 ３、精錬フラックスの吹込み速度が毎分１００〜参〇〇
＃である特許請求の範囲２記載の方法。 ４、＃銑のけい素濃度がｏ、ｉｏ％以下である特許請求
の範囲２．または５．記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56213536A JPS58113308A (ja) | 1981-12-28 | 1981-12-28 | 溶銑の脱りん・脱硫同時処理用石灰系精錬フラツクスと、その使用方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56213536A JPS58113308A (ja) | 1981-12-28 | 1981-12-28 | 溶銑の脱りん・脱硫同時処理用石灰系精錬フラツクスと、その使用方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58113308A true JPS58113308A (ja) | 1983-07-06 |
| JPS6363601B2 JPS6363601B2 (ja) | 1988-12-08 |
Family
ID=16640808
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56213536A Granted JPS58113308A (ja) | 1981-12-28 | 1981-12-28 | 溶銑の脱りん・脱硫同時処理用石灰系精錬フラツクスと、その使用方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58113308A (ja) |
-
1981
- 1981-12-28 JP JP56213536A patent/JPS58113308A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6363601B2 (ja) | 1988-12-08 |
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