JPS58112636A - リムド鋼の連続鋳造方法及び装置 - Google Patents
リムド鋼の連続鋳造方法及び装置Info
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- JPS58112636A JPS58112636A JP20932081A JP20932081A JPS58112636A JP S58112636 A JPS58112636 A JP S58112636A JP 20932081 A JP20932081 A JP 20932081A JP 20932081 A JP20932081 A JP 20932081A JP S58112636 A JPS58112636 A JP S58112636A
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- steel
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/14—Plants for continuous casting
- B22D11/145—Plants for continuous casting for upward casting
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
本発明線リムＹ鋼塊を連続鋳造法で製造する方法並びに
その装置に関するものである。 従来、す＾ド鋼塊を連続鋳造法で製造する事は、困難で
、一部実施している例があるが表面内部品質は満足でき
る亀のではなかった。 従りてリムド鋼の製造は造塊法による事が一般的であシ
、連続鋳造法でスラブを製造する場合に拡、溶鋼を脱酸
するか、弱脱酸後に、鋳型内で溶鋼に電磁攪拌を用いる
尋して、ガス発生を防止する方法が採用されていえ。前
者は連続鋳造法に比較して経済的、エネルギー的に不利
であり、を九後者も、弱脱酸するためにりムド鋼に比較
して最終製品の緒特性が劣〕、また、電磁攪拌装置等の
高価な設備投資が必要であるなど不都合な点が多かった
。 また、連続鋳造法の有する本質的な問題点として、中心
偏析の問題があシ、その軽減策が種々検討されているも
のの、これを完全に解消する実用的な方法は未だ存在し
ていない。 この問題の解決を目的とした提案は、種々あシ、特公昭
４６−６７１４号公報には連続鋳造用鋳動上端よ＃）溶
鋼を供給し、かつ、鋳型から引抜かれる一片をまず、下
降し、次いで上昇させ、注入溶鋼レベルと圧力平衡する
凝固殻内溶鋼レベルより上方に内腔を有する連続鋳造方
法が提案されている。 上記方法で、リムド溶鋼を鋳型内に注入し九場合、鋳型
内でのリミングアクションは避けられず、要求される表
面、内部品質を有し九リムド鋼を安ポして製造すること
は不可能である。 また、他の提案として、特公昭５２−２０１７１号公報
、特公昭５２−２３７７４号公報には、電磁４ンゾ等の
溶融金属の連続供給装置を有する下方注入方式の連続鋳
造方法が提案されている。 しかし、上記方法においては鋳片凝固殻内腔のガス圧力
を調整して、ＣＯガス気泡の発生を防止する機能がなく
、リムド鋼を安定して連続鋳造できないばかシでなく、
電磁／ｙｆ等の高価な付帯設備が必要となる経済的問題
を有していた。 本発明の主目的は、高価な付帯設備を用いることなく、
連続鋳造法で、広い需要を満す高品質のリムド鋼量鋳片
を安価に製造することであシ、本発明の他の目的は、！
レイクアウトを発生させずに安定して上記の特性を有す
るリムド鋼を連続鋳造することであって、その特徴とす
るところは、下記のとおｐである。 （１）溶製され九すムド溶鋼を連続鋳造用鋳型の下方°
よシ注入し、該注入する溶鋼のレベル管制御して鋳片凝
固殻内腔のガス圧とＣＯガス発生圧力の関係を調整しつ
つ、鋳片を上方に引抜くことを特徴とするリムド鋼の連
続鋳造方法。 （２）凝固殻内腔を有する鋳片を引抜きつつ任意の位置
で圧着することを特徴とする前項ｌ記載のリムド鋼の連
続鋳造方法。 （３）注入する溶鋼のレベル、あるいは鋳造速度を制御
して、鋳片凝固殻厚さを調整する事を特徴とする前項ｌ
及び２記載のリムド鋼の連続鋳造方法。 （４）注入する溶鋼のレベルを制御して鋳片凝固殻内幇
鋼し々ルを常に鋳型よりも下方に位置するようにｐｉｅ
することによシブレイクアウトの発生を防止することを
特徴とする前項１ないし３記載のリムド鋼の連続鋳造方
法。 （５）鋳片凝固殻内溶鋼レベルの上方に上端を位置せし
めた鋳型を設けたことを特徴とする前記１ないし３記載
の方法を実施する連続鋳造装置・以下、本発明の一実施
例図である第１ｗＪをもとに詳細に説明する。 取鍋ｌから供給されたリムド・溶鋼は、タンディツシュ
２管介して１、注入管３へ入シ、鋳Ｗ４に下方よシ鋳込
まれる。ここで凝固が始まシ、凝固殻７が形成される。 凝固殻７とリムド溶鋼１０の界面には凝固時に排出され
た〔Ｃ〕が、濃縮し、この〔Ｃ〕は、リムＩ＊浴鋼中の
その装置に関するものである。 従来、す＾ド鋼塊を連続鋳造法で製造する事は、困難で
、一部実施している例があるが表面内部品質は満足でき
る亀のではなかった。 従りてリムド鋼の製造は造塊法による事が一般的であシ
、連続鋳造法でスラブを製造する場合に拡、溶鋼を脱酸
するか、弱脱酸後に、鋳型内で溶鋼に電磁攪拌を用いる
尋して、ガス発生を防止する方法が採用されていえ。前
者は連続鋳造法に比較して経済的、エネルギー的に不利
であり、を九後者も、弱脱酸するためにりムド鋼に比較
して最終製品の緒特性が劣〕、また、電磁攪拌装置等の
高価な設備投資が必要であるなど不都合な点が多かった
。 また、連続鋳造法の有する本質的な問題点として、中心
偏析の問題があシ、その軽減策が種々検討されているも
のの、これを完全に解消する実用的な方法は未だ存在し
ていない。 この問題の解決を目的とした提案は、種々あシ、特公昭
４６−６７１４号公報には連続鋳造用鋳動上端よ＃）溶
鋼を供給し、かつ、鋳型から引抜かれる一片をまず、下
降し、次いで上昇させ、注入溶鋼レベルと圧力平衡する
凝固殻内溶鋼レベルより上方に内腔を有する連続鋳造方
法が提案されている。 上記方法で、リムド溶鋼を鋳型内に注入し九場合、鋳型
内でのリミングアクションは避けられず、要求される表
面、内部品質を有し九リムド鋼を安ポして製造すること
は不可能である。 また、他の提案として、特公昭５２−２０１７１号公報
、特公昭５２−２３７７４号公報には、電磁４ンゾ等の
溶融金属の連続供給装置を有する下方注入方式の連続鋳
造方法が提案されている。 しかし、上記方法においては鋳片凝固殻内腔のガス圧力
を調整して、ＣＯガス気泡の発生を防止する機能がなく
、リムド鋼を安定して連続鋳造できないばかシでなく、
電磁／ｙｆ等の高価な付帯設備が必要となる経済的問題
を有していた。 本発明の主目的は、高価な付帯設備を用いることなく、
連続鋳造法で、広い需要を満す高品質のリムド鋼量鋳片
を安価に製造することであシ、本発明の他の目的は、！
レイクアウトを発生させずに安定して上記の特性を有す
るリムド鋼を連続鋳造することであって、その特徴とす
るところは、下記のとおｐである。 （１）溶製され九すムド溶鋼を連続鋳造用鋳型の下方°
よシ注入し、該注入する溶鋼のレベル管制御して鋳片凝
固殻内腔のガス圧とＣＯガス発生圧力の関係を調整しつ
つ、鋳片を上方に引抜くことを特徴とするリムド鋼の連
続鋳造方法。 （２）凝固殻内腔を有する鋳片を引抜きつつ任意の位置
で圧着することを特徴とする前項ｌ記載のリムド鋼の連
続鋳造方法。 （３）注入する溶鋼のレベル、あるいは鋳造速度を制御
して、鋳片凝固殻厚さを調整する事を特徴とする前項ｌ
及び２記載のリムド鋼の連続鋳造方法。 （４）注入する溶鋼のレベルを制御して鋳片凝固殻内幇
鋼し々ルを常に鋳型よりも下方に位置するようにｐｉｅ
することによシブレイクアウトの発生を防止することを
特徴とする前項１ないし３記載のリムド鋼の連続鋳造方
法。 （５）鋳片凝固殻内溶鋼レベルの上方に上端を位置せし
めた鋳型を設けたことを特徴とする前記１ないし３記載
の方法を実施する連続鋳造装置・以下、本発明の一実施
例図である第１ｗＪをもとに詳細に説明する。 取鍋ｌから供給されたリムド・溶鋼は、タンディツシュ
２管介して１、注入管３へ入シ、鋳Ｗ４に下方よシ鋳込
まれる。ここで凝固が始まシ、凝固殻７が形成される。 凝固殻７とリムド溶鋼１０の界面には凝固時に排出され
た〔Ｃ〕が、濃縮し、この〔Ｃ〕は、リムＩ＊浴鋼中の
〔０〕と反応してＣ０ｆｘを主体とする゛ガスを発生す
る。凝固殻７Ｆｉ、鋳ｗ４に続く引抜き矯正ロール詳５
によパυ上方に引抜かれ、この時注入する溶鋼のレベル
８と凝固殻内腔１１の中のガス圧力との圧力平衡で決ま
る凝固殻内溶鋼レベル９が形成される。一方、引抜かれ
た凝固殻７は、引抜き矯正ロール群５に続く圧縮矯正圧
着ロール群６によシ、必要寸法に整形され、スラブ、ブ
ルームあるいはビレットの鋼片となる。 本発明の意義は、注入溶鋼レベル、引抜き速度及び、凝
固殻圧着位置を適宜１１１１１して、種々の圧力平衡状
態を作シ出し、リムド鋼鋳片の性質、形状、さらに鋳造
の安定性までも、自由に制御できることに・ある。 以下に本発明を構成している接衝的特徴とそれによりて
得られる効果を本発明の実施例図である第２図〜第７図
で詳しく述べる。 鋳造開始時には、第２図に、示すようにガス抜き穴１６
を有する冷却板１５とシー、ル用へ、ド１４を有するメ
ｉ−パー１３が上方よシ挿入される。 注入されたリムド溶鋼は１．・鋳ｆｆ１４内を上昇する
。 この時、鋳型内に存在するガスは、冷却板１５のガス抜
き、穴１６を抜けて、シール用へ、ド１４とすムド溶鋼
１０．及び鋳型４で形成される空間内で徐々に圧縮され
る。リムド溶鋼１０が、ガス抜き穴１６を有する冷却板
１５に達すると、リムド溶鋼ｌＯは、ガス抜き穴１６を
有する冷却板１５で冷却され、凝固殻７を形成する。凝
固殻７が、引抜きに耐える強度を有する厚さに成長した
とき引抜きが開始される。 第３図の実施例は引抜きが開始され九後の状態を示す。 図中Ｐ）Ｉは注入する溶鋼のレベル８と凝固殻内溶鋼レ
ベル９とのレベル差Ｈによシ発生する溶鋼静圧を示し、
ＰＡは大気圧を示す。ま九Ｐ、は凝固殻内腔１１の中の
ガス圧力を示す。ｐＮ、ｐ、及びＰｏの間には次の圧力
平衡が成立する。 Ｐ、＋ＰＡ’ＩＩ ｐ、 ・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・（１）なおＰ（１は近似的に次式を
満足する。 ｐＧＶＧ票ｎ ＲＴｇ ・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・（２）但し、■、：凝固殻内腔１１の
容積 ｎ：凝固殻内腔１１の中のガスのモル数Ｒ−気体定数 Ｔ、：凝固殻内腔１１の中のガスの平均温一方、溶鋼中
のＣ０１Ｎ２及びＮ２のガス分圧をそれぞれｐＣＯ”Ｎ
２及びＰＨ２とする。これらは、リムド溶鋼成分及び溶
鋼温度によって次の平衡式を満たすことが知られている
。 但し、ａ、：すＡド溶鋼中の〔Ｃ〕の活量ａｏ：すＡド
溶鋼中の［０）の活量 Ｃ％Ｎ］：ＩＪムド溶鋼中の［”Ｎ）の重３１ ａ＃
−＊ ：／ト ［：１ａ：Ｉ：す＾ド薯鋼中の（Ｈ］の重量パーセント Ｔ：リムド溶鋼の平均温度（Ｋ） ま九、溶銅中のガスの全圧をＰＴとすると次式が成立す
る。 ｐＴ＝″ｐＣｏ 十ｐＨ２” ｐＨ２・・・・・・・・
・・・・・・・・・・（６）第３図の実施例においてＰ
、〉ＰＴであれば、凝固殻内溶鋼レベル９からのガス発
生は起こらず、気泡のない凝固殻７を得ることができる
。しかし、鋳造の進行に伴い、凝固殻内腔１１の容積ｖ
０ が大とな？） ％ （２）式の関係でＰＧが低下し
、Ｐａ ＜’ｔとなれば、凝固殻内溶鋼レベル９からＣ
ｏ、Ｎ２．Ｎ２ 等のガスが発生する。但しこの場合に
おいても、凝固殻内溶鋼レベル９よシ下方へｈの距離に
＃）！＋＃固殻７の表［ａでは、距離りに和尚する溶鋼
静圧Ｐｈがかかるため、Ｐｇ）Ｐｙ＋Ｐｈの条件が満さ
れていれば、がス発住は起こらない。もちろん実操業に
おいては、凝固界面での（”Ｃ）の濃縮によるＰ？の上
昇は前層されねばならない。 Ｎ４図の実施例は以上の事実を利用してりムド鋼鋳片の
性質及び形状を制御する方法の一例を示すものである。 図は簡単のために模式的に示した。 第４図の冥施例は気泡のないリムド鋼鋳片を製造する方
法である。 圧着用ロール６の位置を決定して、鋳造を行ない注入す
る溶鋼レベル８、及び凝固殻内溶鋼レベル９をそれぞれ
ム、ＢＫ安定させる。このとき、次の圧力平衡が成立つ
。 Ｐ、＋ＰＭ−ＰＱ ・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・（７）ｐ、−ｐ、 ・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・（８）Ｐ、Ｖ、膿ｎ
ＲＴＧ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・（９）この状態で、注入する溶鋼レベル８を上昇さ
せＡ′の位置とすると凝固殻内溶鋼レベル９はＢ′に安
定する。圧力平衡は Ｐ、＋Ｐ’ｊ−ｍＰ、 ・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・αＱとなシＰｉ／＞Ｐｇゆえ Ｐ、）ＰＴ ・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・α磨となシ、気泡の発生は起こらない。 ヒ０ｔｔｏ状態で鋳造を続けると（ロ）式の関係線継続
維持される丸め、気泡の発生なくりムド鋼の鋳造が可能
である。 ｍｓ図の実施例はりミングアクシ、ンを起こす場合で、
第４図の場合と同様にＡ、ｌｔ影形成せる。その後、ム
を一定にして鋳造を継続すると、縦１ＩｋＩ殻内腔１１
の各棟■。が増加し、Ｐｏが下がるためＰＧ＜ＰＴとな
シ気泡が発生する。Ｔｏが一足であれば、ＰＧが初期の
１１に決るまで（９）式のｎ（凝固殻内腔１１の中のガ
スのモル数）が増加し続ける。従りて、凝ｔ！ＩＩ殻内
腔１１の先端が圧着用ロールに噛み込むまでの間、リム
鳩會有するリムド鋼鋳片管製造し続けることができる。 鋳造を終了して凝固殻７のみを引抜く際凝固殻内腔１１
に大気が侵入する恐れがある場合には、鋳型４の上端か
ら圧着片ロール６までの７ダスラインに不活性ガスによ
るシールを施せば、凝固殻７の内向の酸化は防止できる
。 第６図の実施例は、！レイクアウトを発生させずに鋳造
全行なう操業方法を示すものである。注入する溶鋼レベ
ル８を制御して鋳型４の下端から凝固殻内溶鋼レベル９
までの距離に′に鋳蓋長さＬよプ常に小さく保って鋳造
を行なうことによシ、凝固殻７の部分的破断−による溶
鋼の流出を防止する拳ができる。 第７図は、第６図の方法により、凝固殻厚さＤ（第６図
）を制御した例を示す。 第６図において、鋳片引抜き速度ｖｔ−制御するが鋳型
４の下端から凝固殻内溶鋼レベル９までの距離を制御す
るか、さらにその両方音制御することによシ任意の凝固
殻７の厚さＤｌに得る事ができる・第７図において、横
軸は鋳型４の下端からの距離ｔの平方根で、縦軸線凝固
殻７の厚さＤである。一般にＤとｔの間には次式の関係
がある。 Ｄ−に、／’りＴ ・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・（ロ）但し、Ｋ：凝固定数 マ：凝固殻７の引抜き速度 第６図のに、Ｌの大小関係ｔ−変化させるか、マを変化
させると、第７図のように凝固殻７の厚さＤを制御する
ことができる。 不発明の効果を要約すると下記のようになる。 １、リムド溶鋼を何ら高価な付帯設備を設けることなく
連続鋳造できる。 ２、得られるリムド銅鋳片は、その要求に厄じて、リム
層を有するもの、完全に気泡管含有しないもの、あるい
は適当な厚みのリム層を有し、その内−には、気泡を含
有しないものなど、適宜制御できる＠ ３、侍られるリムドＩＩＩＩｌ鋳片Ｏ凝固厚みを適宜制
御できる。 ４、ブレイクアウｌＦ−完全に防止して鋳造を行なうこ
とができる。
る。凝固殻７Ｆｉ、鋳ｗ４に続く引抜き矯正ロール詳５
によパυ上方に引抜かれ、この時注入する溶鋼のレベル
８と凝固殻内腔１１の中のガス圧力との圧力平衡で決ま
る凝固殻内溶鋼レベル９が形成される。一方、引抜かれ
た凝固殻７は、引抜き矯正ロール群５に続く圧縮矯正圧
着ロール群６によシ、必要寸法に整形され、スラブ、ブ
ルームあるいはビレットの鋼片となる。 本発明の意義は、注入溶鋼レベル、引抜き速度及び、凝
固殻圧着位置を適宜１１１１１して、種々の圧力平衡状
態を作シ出し、リムド鋼鋳片の性質、形状、さらに鋳造
の安定性までも、自由に制御できることに・ある。 以下に本発明を構成している接衝的特徴とそれによりて
得られる効果を本発明の実施例図である第２図〜第７図
で詳しく述べる。 鋳造開始時には、第２図に、示すようにガス抜き穴１６
を有する冷却板１５とシー、ル用へ、ド１４を有するメ
ｉ−パー１３が上方よシ挿入される。 注入されたリムド溶鋼は１．・鋳ｆｆ１４内を上昇する
。 この時、鋳型内に存在するガスは、冷却板１５のガス抜
き、穴１６を抜けて、シール用へ、ド１４とすムド溶鋼
１０．及び鋳型４で形成される空間内で徐々に圧縮され
る。リムド溶鋼１０が、ガス抜き穴１６を有する冷却板
１５に達すると、リムド溶鋼ｌＯは、ガス抜き穴１６を
有する冷却板１５で冷却され、凝固殻７を形成する。凝
固殻７が、引抜きに耐える強度を有する厚さに成長した
とき引抜きが開始される。 第３図の実施例は引抜きが開始され九後の状態を示す。 図中Ｐ）Ｉは注入する溶鋼のレベル８と凝固殻内溶鋼レ
ベル９とのレベル差Ｈによシ発生する溶鋼静圧を示し、
ＰＡは大気圧を示す。ま九Ｐ、は凝固殻内腔１１の中の
ガス圧力を示す。ｐＮ、ｐ、及びＰｏの間には次の圧力
平衡が成立する。 Ｐ、＋ＰＡ’ＩＩ ｐ、 ・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・（１）なおＰ（１は近似的に次式を
満足する。 ｐＧＶＧ票ｎ ＲＴｇ ・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・（２）但し、■、：凝固殻内腔１１の
容積 ｎ：凝固殻内腔１１の中のガスのモル数Ｒ−気体定数 Ｔ、：凝固殻内腔１１の中のガスの平均温一方、溶鋼中
のＣ０１Ｎ２及びＮ２のガス分圧をそれぞれｐＣＯ”Ｎ
２及びＰＨ２とする。これらは、リムド溶鋼成分及び溶
鋼温度によって次の平衡式を満たすことが知られている
。 但し、ａ、：すＡド溶鋼中の〔Ｃ〕の活量ａｏ：すＡド
溶鋼中の［０）の活量 Ｃ％Ｎ］：ＩＪムド溶鋼中の［”Ｎ）の重３１ ａ＃
−＊ ：／ト ［：１ａ：Ｉ：す＾ド薯鋼中の（Ｈ］の重量パーセント Ｔ：リムド溶鋼の平均温度（Ｋ） ま九、溶銅中のガスの全圧をＰＴとすると次式が成立す
る。 ｐＴ＝″ｐＣｏ 十ｐＨ２” ｐＨ２・・・・・・・・
・・・・・・・・・・（６）第３図の実施例においてＰ
、〉ＰＴであれば、凝固殻内溶鋼レベル９からのガス発
生は起こらず、気泡のない凝固殻７を得ることができる
。しかし、鋳造の進行に伴い、凝固殻内腔１１の容積ｖ
０ が大とな？） ％ （２）式の関係でＰＧが低下し
、Ｐａ ＜’ｔとなれば、凝固殻内溶鋼レベル９からＣ
ｏ、Ｎ２．Ｎ２ 等のガスが発生する。但しこの場合に
おいても、凝固殻内溶鋼レベル９よシ下方へｈの距離に
＃）！＋＃固殻７の表［ａでは、距離りに和尚する溶鋼
静圧Ｐｈがかかるため、Ｐｇ）Ｐｙ＋Ｐｈの条件が満さ
れていれば、がス発住は起こらない。もちろん実操業に
おいては、凝固界面での（”Ｃ）の濃縮によるＰ？の上
昇は前層されねばならない。 Ｎ４図の実施例は以上の事実を利用してりムド鋼鋳片の
性質及び形状を制御する方法の一例を示すものである。 図は簡単のために模式的に示した。 第４図の冥施例は気泡のないリムド鋼鋳片を製造する方
法である。 圧着用ロール６の位置を決定して、鋳造を行ない注入す
る溶鋼レベル８、及び凝固殻内溶鋼レベル９をそれぞれ
ム、ＢＫ安定させる。このとき、次の圧力平衡が成立つ
。 Ｐ、＋ＰＭ−ＰＱ ・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・（７）ｐ、−ｐ、 ・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・（８）Ｐ、Ｖ、膿ｎ
ＲＴＧ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・（９）この状態で、注入する溶鋼レベル８を上昇さ
せＡ′の位置とすると凝固殻内溶鋼レベル９はＢ′に安
定する。圧力平衡は Ｐ、＋Ｐ’ｊ−ｍＰ、 ・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・αＱとなシＰｉ／＞Ｐｇゆえ Ｐ、）ＰＴ ・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・α磨となシ、気泡の発生は起こらない。 ヒ０ｔｔｏ状態で鋳造を続けると（ロ）式の関係線継続
維持される丸め、気泡の発生なくりムド鋼の鋳造が可能
である。 ｍｓ図の実施例はりミングアクシ、ンを起こす場合で、
第４図の場合と同様にＡ、ｌｔ影形成せる。その後、ム
を一定にして鋳造を継続すると、縦１ＩｋＩ殻内腔１１
の各棟■。が増加し、Ｐｏが下がるためＰＧ＜ＰＴとな
シ気泡が発生する。Ｔｏが一足であれば、ＰＧが初期の
１１に決るまで（９）式のｎ（凝固殻内腔１１の中のガ
スのモル数）が増加し続ける。従りて、凝ｔ！ＩＩ殻内
腔１１の先端が圧着用ロールに噛み込むまでの間、リム
鳩會有するリムド鋼鋳片管製造し続けることができる。 鋳造を終了して凝固殻７のみを引抜く際凝固殻内腔１１
に大気が侵入する恐れがある場合には、鋳型４の上端か
ら圧着片ロール６までの７ダスラインに不活性ガスによ
るシールを施せば、凝固殻７の内向の酸化は防止できる
。 第６図の実施例は、！レイクアウトを発生させずに鋳造
全行なう操業方法を示すものである。注入する溶鋼レベ
ル８を制御して鋳型４の下端から凝固殻内溶鋼レベル９
までの距離に′に鋳蓋長さＬよプ常に小さく保って鋳造
を行なうことによシ、凝固殻７の部分的破断−による溶
鋼の流出を防止する拳ができる。 第７図は、第６図の方法により、凝固殻厚さＤ（第６図
）を制御した例を示す。 第６図において、鋳片引抜き速度ｖｔ−制御するが鋳型
４の下端から凝固殻内溶鋼レベル９までの距離を制御す
るか、さらにその両方音制御することによシ任意の凝固
殻７の厚さＤｌに得る事ができる・第７図において、横
軸は鋳型４の下端からの距離ｔの平方根で、縦軸線凝固
殻７の厚さＤである。一般にＤとｔの間には次式の関係
がある。 Ｄ−に、／’りＴ ・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・（ロ）但し、Ｋ：凝固定数 マ：凝固殻７の引抜き速度 第６図のに、Ｌの大小関係ｔ−変化させるか、マを変化
させると、第７図のように凝固殻７の厚さＤを制御する
ことができる。 不発明の効果を要約すると下記のようになる。 １、リムド溶鋼を何ら高価な付帯設備を設けることなく
連続鋳造できる。 ２、得られるリムド銅鋳片は、その要求に厄じて、リム
層を有するもの、完全に気泡管含有しないもの、あるい
は適当な厚みのリム層を有し、その内−には、気泡を含
有しないものなど、適宜制御できる＠ ３、侍られるリムドＩＩＩＩｌ鋳片Ｏ凝固厚みを適宜制
御できる。 ４、ブレイクアウｌＦ−完全に防止して鋳造を行なうこ
とができる。
第１図は不発明方法を実施するための１つの装置例の儒
断面図である。 第２図＃′ｉ？ｓ型内にダミーバーを挿入し九鋳蓋上部
の儒断面図である。 ＃１３図は引抜きを開始して凝固殻内腔を形成した時の
状］１１を示す本発明方法全実施するための１つの装置
例の儒断面図であ、〕、Ｐヨは注入する溶鋼レベルと、
凝固殻内溶鋼レベルのヘッド差Ｈによる浴餉靜圧、ＰＡ
は大気圧、Ｐ６ｉｊ凝固殻内腔ｆス圧力、ＰＴＩＩ−Ｌ
ｆｌｒ銅中のがスの全圧である。またａは、凝固殻内溶
鋼レベルとｈの距離にある凝固殻表面の位置會意味する
。 第４図は気泡を発生させずにリムド＃！−を鋳造する方
法を示す原理図であｊ）、Ｖｃｉ及びＴＧはそれぞれ凝
固殻内腔のガスの平均圧力及び平均温度、Ａ。 Ａ′は、注入する＃−のレベル、Ｂ 、 Ｂ’は凝固殻
内溶鋼レベルである・。 第５図は気泡を発生させなからり＾ド静鋼を鋳造する方
法を示す原理図である。 第６ｗＪは！レイクアウトを防止して鋳造する方法を示
す原理図であシ、マは、凝固殻の引抜き速度、Ｄは、凝
固殻の厚さ、Ｋは、鋳型下端から凝固殻内溶鋼レベルま
での距離、ＬＦｉ鋳臘長さである。を九、ｔは鋳型下端
から上方への距離を示す変数である。 第７図は凝固殻厚さの制御方法を示す図であシ、マ４．
マ、は、凝固殻の引抜き速度である。 図中の参照数字、記号は次のものを表わす。 １・・・取鍋、２・・・タンディッシ１．３・・・注入
管、４・・・鋳型、５・・・引抜き矯正ロール評、６・
・・圧縮矯正圧着ａ−ル群、７・・・凝固殻、８・・・
注入する溶鋼レベル、９・・・凝固殻内溶鋼レベル、ｌ
Ｏ・・・リムド溶鋼、１１・・・凝固殻内腔、１２−・
・注入逼度可変装ｆｉ、１３・・・／ミー／４＋、１４
・・・シール用ヘッド、１５・・・冷却板、１６・・・
ガス抜き穴。 特許出願人 新日本製鐵株式會社
断面図である。 第２図＃′ｉ？ｓ型内にダミーバーを挿入し九鋳蓋上部
の儒断面図である。 ＃１３図は引抜きを開始して凝固殻内腔を形成した時の
状］１１を示す本発明方法全実施するための１つの装置
例の儒断面図であ、〕、Ｐヨは注入する溶鋼レベルと、
凝固殻内溶鋼レベルのヘッド差Ｈによる浴餉靜圧、ＰＡ
は大気圧、Ｐ６ｉｊ凝固殻内腔ｆス圧力、ＰＴＩＩ−Ｌ
ｆｌｒ銅中のがスの全圧である。またａは、凝固殻内溶
鋼レベルとｈの距離にある凝固殻表面の位置會意味する
。 第４図は気泡を発生させずにリムド＃！−を鋳造する方
法を示す原理図であｊ）、Ｖｃｉ及びＴＧはそれぞれ凝
固殻内腔のガスの平均圧力及び平均温度、Ａ。 Ａ′は、注入する＃−のレベル、Ｂ 、 Ｂ’は凝固殻
内溶鋼レベルである・。 第５図は気泡を発生させなからり＾ド静鋼を鋳造する方
法を示す原理図である。 第６ｗＪは！レイクアウトを防止して鋳造する方法を示
す原理図であシ、マは、凝固殻の引抜き速度、Ｄは、凝
固殻の厚さ、Ｋは、鋳型下端から凝固殻内溶鋼レベルま
での距離、ＬＦｉ鋳臘長さである。を九、ｔは鋳型下端
から上方への距離を示す変数である。 第７図は凝固殻厚さの制御方法を示す図であシ、マ４．
マ、は、凝固殻の引抜き速度である。 図中の参照数字、記号は次のものを表わす。 １・・・取鍋、２・・・タンディッシ１．３・・・注入
管、４・・・鋳型、５・・・引抜き矯正ロール評、６・
・・圧縮矯正圧着ａ−ル群、７・・・凝固殻、８・・・
注入する溶鋼レベル、９・・・凝固殻内溶鋼レベル、ｌ
Ｏ・・・リムド溶鋼、１１・・・凝固殻内腔、１２−・
・注入逼度可変装ｆｉ、１３・・・／ミー／４＋、１４
・・・シール用ヘッド、１５・・・冷却板、１６・・・
ガス抜き穴。 特許出願人 新日本製鐵株式會社
Claims (5)
- （１）＃製されたリムｒｓ＊’を連続鋳造装置ｌｌｌ０
下方よシ注入し鋏注入する溶鋼のレベルを制御して鋳片
凝固殻内腔のガス圧とＣＯｆス発生圧力の関係を調整し
つつ、鋳片を上方に引抜く仁とを特徴とするりムド鋼の
連続鋳造方法。 - （２）凝固殻内腔を有する鋳片を引抜きつつ任意の位置
で圧着することを特徴とする特許請求の範囲第１項記載
のリムド鋼の連続鋳造方法。 - （３）注入する溶鋼のレベル、あるい社鋳造速度を制御
して、鋳片凝固殻厚さを調整する事を特徴とする特許請
求の範囲第１項および第２項記載のリムド鋼の連続鋳造
方法。 - （４）注入する溶鋼のレベルを制御して鋳片凝固殻内塔
鋼レベルを常に鋳型よルも下方に位置するように調整す
るヒとによルブレイクアウトの発生を防止することを特
徴とする特許請求の範囲第１項ないし第３項記載のリム
ド鋼の連続鋳造方法。 - （５）鋳片凝固殻内溶銅レベルの上方に上端を位置せし
めた鋳型を設けたことを特徴とする特許請求の範囲第１
項、第２項及び第３項記載の方法を実施する連続鋳造装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20932081A JPS58112636A (ja) | 1981-12-25 | 1981-12-25 | リムド鋼の連続鋳造方法及び装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20932081A JPS58112636A (ja) | 1981-12-25 | 1981-12-25 | リムド鋼の連続鋳造方法及び装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58112636A true JPS58112636A (ja) | 1983-07-05 |
Family
ID=16570991
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20932081A Pending JPS58112636A (ja) | 1981-12-25 | 1981-12-25 | リムド鋼の連続鋳造方法及び装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58112636A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4932462A (en) * | 1986-12-22 | 1990-06-12 | Heide Hein Engineering & Design | Method and machine for the continuous casting of metal strands from high-melting metals, in particular of steel strands |
-
1981
- 1981-12-25 JP JP20932081A patent/JPS58112636A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4932462A (en) * | 1986-12-22 | 1990-06-12 | Heide Hein Engineering & Design | Method and machine for the continuous casting of metal strands from high-melting metals, in particular of steel strands |
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