JPS58112620A - Ｐｃ鋼より線類の定着部構造 - Google Patents
Ｐｃ鋼より線類の定着部構造Info
- Publication number
- JPS58112620A JPS58112620A JP21063581A JP21063581A JPS58112620A JP S58112620 A JPS58112620 A JP S58112620A JP 21063581 A JP21063581 A JP 21063581A JP 21063581 A JP21063581 A JP 21063581A JP S58112620 A JPS58112620 A JP S58112620A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- stranded wire
- steel stranded
- sleeve
- fixing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21F—WORKING OR PROCESSING OF METAL WIRE
- B21F15/00—Connecting wire to wire or other metallic material or objects; Connecting parts by means of wire
- B21F15/10—Connecting wire to wire or other metallic material or objects; Connecting parts by means of wire wire with sheet metal
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Wire Processing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は定着具を埋殺して使用する工場生産のプレスト
レストコンクリート部材に適するＰＣ鋼より線類の定着
部構造に関するものである。
レストコンクリート部材に適するＰＣ鋼より線類の定着
部構造に関するものである。
従来、定着具を繰返し使用しないで埋殺して使用する工
場生産のプレストレストコンクリート部材、例えば遠心
力締固めプレテンションＰＣパイル等には、ＰＣ鋼材と
して鋼線または鋼棒が用いられ、その端部を温間（１０
０〜５００℃）、亜熱間（５００〜８００℃）または冷
間でヘッディング加工することにより、埋殺し使用可能
な定着部となる膨出部を形成していた。ところが、上記
パイル等の高強度化にともなってｐｃ鋼材も大径化、高
強度化が要求されてきており、この場合に、ｐｃ鋼線で
は、その大径化、高強度化に限界があり、また、ＰＣ鋼
棒も高強度化には限度がある。
場生産のプレストレストコンクリート部材、例えば遠心
力締固めプレテンションＰＣパイル等には、ＰＣ鋼材と
して鋼線または鋼棒が用いられ、その端部を温間（１０
０〜５００℃）、亜熱間（５００〜８００℃）または冷
間でヘッディング加工することにより、埋殺し使用可能
な定着部となる膨出部を形成していた。ところが、上記
パイル等の高強度化にともなってｐｃ鋼材も大径化、高
強度化が要求されてきており、この場合に、ｐｃ鋼線で
は、その大径化、高強度化に限界があり、また、ＰＣ鋼
棒も高強度化には限度がある。
これに対し、ＰＣ鋼より線類は太径化、高強度化が容易
に可能であり、経済性にもすぐれるため、上記パイル等
へのＰＣ鋼より線類の適用が要望されている。しかし、
ＰＣ鋼より線類の端部定着手段として埋殺し使用可能で
安価な構造は未だ開発されておらず、このためＰＣ鋼よ
り線類を使用できないのが実情であった。
に可能であり、経済性にもすぐれるため、上記パイル等
へのＰＣ鋼より線類の適用が要望されている。しかし、
ＰＣ鋼より線類の端部定着手段として埋殺し使用可能で
安価な構造は未だ開発されておらず、このためＰＣ鋼よ
り線類を使用できないのが実情であった。
つまり、ＰＣ鋼より線は、通常、チャックまたはコンプ
レッション・クリップ等の定、着金具により定着される
が、いずれも、高価でかつ寸法も大きく、埋殺し使用す
るには不適当である。また、前述のヘッディング定着法
をｐｃ鋼より線に応用する試みはなされているが、この
場合にｐｃ鋼より線の破断強度に対して膨出頭部の強度
が不足し、このため実用化されるに至っていなかった。
レッション・クリップ等の定、着金具により定着される
が、いずれも、高価でかつ寸法も大きく、埋殺し使用す
るには不適当である。また、前述のヘッディング定着法
をｐｃ鋼より線に応用する試みはなされているが、この
場合にｐｃ鋼より線の破断強度に対して膨出頭部の強度
が不足し、このため実用化されるに至っていなかった。
本発明はこれらの事情に鑑み、ＰＣ鋼より線の破断強度
に見合う充分な定着部強度が得られ、しかも小型で埋殺
し使用に適し、経済性にもすぐれたＰＣ鋼より線類の定
着部構造を提供するものであ乙。
に見合う充分な定着部強度が得られ、しかも小型で埋殺
し使用に適し、経済性にもすぐれたＰＣ鋼より線類の定
着部構造を提供するものであ乙。
すなわち、本発明者は、後述する実験的データをもとに
して、Ｐ Ｃｉ％より線に定着金具と膨出頭部とを組合
わせた定着部を設け、破断力の約２／６をト記定着部材
で、残りを膨出頭部で分担させることにより、１００％
の定着効率をもたせながら定着金具を１／６〜１／２に
短縮し得るという事実を見出し、これに基づいて本発明
を完成したものでちる。以下、本発明を図画によって説
明する。
して、Ｐ Ｃｉ％より線に定着金具と膨出頭部とを組合
わせた定着部を設け、破断力の約２／６をト記定着部材
で、残りを膨出頭部で分担させることにより、１００％
の定着効率をもたせながら定着金具を１／６〜１／２に
短縮し得るという事実を見出し、これに基づいて本発明
を完成したものでちる。以下、本発明を図画によって説
明する。
第１図は本発明の定着部構造の具付例を示し、同図にお
いて、１はｐｃ鋼より線、２はヘッディング加工により
形成された膨出頭部、６はｐｃ鋼より線１に圧着された
コンプレッショングリップ（定着金具）である。ここで
、コンプレッショングリップとは、スリーブをｐｃ鋼材
に圧着させて定着部を形成するものをいう。図において
コンプレッショングリップ６は、スリーブ４と、増摩材
としての断面三角形状鋼線コイル５とを用い、この三角
線コイル５をＰＣ鋼より線１とスリーブ４との間に介在
さ止た状態で、スリーブ４をＰＣ鋼より線１に圧着し、
一体化している。ただし、増摩材としては上記三角線コ
イル５に限らず、カーボランダム等適宜の増摩材を使用
し、あるいは、ｐｃ鋼より線１自体に若干のネジ切り等
で増摩作用をもたせてもよい。このコンプレッショング
リップ３の長さは、コンプレッショングリップのみで定
着する場合に必要とされる長さの１／２〜１／６ とし
ている。そして、前記膨出頭部２を、このコンプレッシ
ョングリップ３の側端に密着させてＰＣ鋼より線１の末
端に形成している。６は支圧板、７は支圧板に形成した
定着用孔である。
いて、１はｐｃ鋼より線、２はヘッディング加工により
形成された膨出頭部、６はｐｃ鋼より線１に圧着された
コンプレッショングリップ（定着金具）である。ここで
、コンプレッショングリップとは、スリーブをｐｃ鋼材
に圧着させて定着部を形成するものをいう。図において
コンプレッショングリップ６は、スリーブ４と、増摩材
としての断面三角形状鋼線コイル５とを用い、この三角
線コイル５をＰＣ鋼より線１とスリーブ４との間に介在
さ止た状態で、スリーブ４をＰＣ鋼より線１に圧着し、
一体化している。ただし、増摩材としては上記三角線コ
イル５に限らず、カーボランダム等適宜の増摩材を使用
し、あるいは、ｐｃ鋼より線１自体に若干のネジ切り等
で増摩作用をもたせてもよい。このコンプレッショング
リップ３の長さは、コンプレッショングリップのみで定
着する場合に必要とされる長さの１／２〜１／６ とし
ている。そして、前記膨出頭部２を、このコンプレッシ
ョングリップ３の側端に密着させてＰＣ鋼より線１の末
端に形成している。６は支圧板、７は支圧板に形成した
定着用孔である。
この定着部構造を得る方法の一例を第２図によって説明
する。同図は、コンプレッショングリップ６の圧着およ
びヘッディングを行う前の状態を示し、ＰＣ鋼より線１
は既に支圧板６の定着用孔７に挿入されている。このＰ
Ｃ鋼より線１の端部２１にヘッディングできるだけの余
長（’ｐｃ鋼より線径の１〜２倍）を残した位置で、Ｐ
Ｃ鋼より線１の外周に、前記三角線コイル５等の増摩材
およびスリーブ４を配備し、スウエージング等によりス
リーブ４を矢印イで示すようにＰＣ鋼より線に圧着する
。この場合、膨出頭部形成用のヘッディング機のチャッ
キングダイス（図示せず）でスリーブ４のヌウエージン
グを行い、上記ダイスがスウエージングとチャッキング
の役割を同時に果すようすることもできる。この圧着作
業と同時に、ヘッディング機のヘラディンダイス１０に
てＰＣ鋼より線１の端部をヘッディングすることにより
、膨出頭部２を形成する。こうして、膨出頭部２とコン
プレッショングリップ６とが密着、一体化した定着部か
得る。しかる後、前記支圧板６で緊張した後締正し、Ｐ
Ｃ鋼より線１の定着を行う。
する。同図は、コンプレッショングリップ６の圧着およ
びヘッディングを行う前の状態を示し、ＰＣ鋼より線１
は既に支圧板６の定着用孔７に挿入されている。このＰ
Ｃ鋼より線１の端部２１にヘッディングできるだけの余
長（’ｐｃ鋼より線径の１〜２倍）を残した位置で、Ｐ
Ｃ鋼より線１の外周に、前記三角線コイル５等の増摩材
およびスリーブ４を配備し、スウエージング等によりス
リーブ４を矢印イで示すようにＰＣ鋼より線に圧着する
。この場合、膨出頭部形成用のヘッディング機のチャッ
キングダイス（図示せず）でスリーブ４のヌウエージン
グを行い、上記ダイスがスウエージングとチャッキング
の役割を同時に果すようすることもできる。この圧着作
業と同時に、ヘッディング機のヘラディンダイス１０に
てＰＣ鋼より線１の端部をヘッディングすることにより
、膨出頭部２を形成する。こうして、膨出頭部２とコン
プレッショングリップ６とが密着、一体化した定着部か
得る。しかる後、前記支圧板６で緊張した後締正し、Ｐ
Ｃ鋼より線１の定着を行う。
膨出頭部２を形成する方法としては通常の冷間ヘッディ
ング法でもよいが、高強度のｐｃ鋼より線の場合２００
“°Ｃ〜６００℃の温間又は亜熱間でのヘッディング法
の方が適している。この理由は、ｐｃ鋼より線の場合、
より線の構成素線が高強度であり、かつヘッディング方
向に対しである角度（より角度）を有しているため、変
形抵抗を出来るだけ小さくしてヘッディング加工をして
やる必要があるためである。ここで下限を２００℃とし
、上限を６００℃としたのはいづれも実験結果に基づく
ものであるが、２００℃以下になると青熱詭化、又６０
０℃以上では赤熱脆化域に近づくため変形抵抗値が大と
なるためである。
ング法でもよいが、高強度のｐｃ鋼より線の場合２００
“°Ｃ〜６００℃の温間又は亜熱間でのヘッディング法
の方が適している。この理由は、ｐｃ鋼より線の場合、
より線の構成素線が高強度であり、かつヘッディング方
向に対しである角度（より角度）を有しているため、変
形抵抗を出来るだけ小さくしてヘッディング加工をして
やる必要があるためである。ここで下限を２００℃とし
、上限を６００℃としたのはいづれも実験結果に基づく
ものであるが、２００℃以下になると青熱詭化、又６０
０℃以上では赤熱脆化域に近づくため変形抵抗値が大と
なるためである。
又、この方法によると、ヘッディング時に頭部内側部分
を、チャッキングダイスでなくこれより軟質のスリーブ
４で受けとめるため、ＰＣ鋼より線の素線とスリーブ４
とのなじみを生じ、頭部内側首部におけるｐｃ鋼より線
の素線の座屈による強度低下を軽減するという副次的効
果が得られる。
を、チャッキングダイスでなくこれより軟質のスリーブ
４で受けとめるため、ＰＣ鋼より線の素線とスリーブ４
とのなじみを生じ、頭部内側首部におけるｐｃ鋼より線
の素線の座屈による強度低下を軽減するという副次的効
果が得られる。
こ、の定着部構造において、前記コンプレッショングリ
ップ３の長さを、コンプレッショングリップのみで定着
する場合に必要とされる長さの１／２〜１／６ として
いるのは、次のような実験データから得られる事実に基
づく。
ップ３の長さを、コンプレッショングリップのみで定着
する場合に必要とされる長さの１／２〜１／６ として
いるのは、次のような実験データから得られる事実に基
づく。
すなわち、ＰＣ鋼より線にヘッディングによって膨出頭
部を形成した場合、膨出頭部の定着効率（ｐｃ鋼より線
の破断強度に対する定着強度の比率）は６０〜５０％程
度である。従って、前記コンプレッショングリップ６と
膨出頭部２とに破断力を分担Ｉ７て耐荷させるには、膨
出頭部の定着効率の上記範囲での不安定性を配慮すると
、破断力の約２／６をコンプレッショングリップ６に、
残りを膨出頭部２に分担して耐荷させることが好ましい
。一方、コンプレッショングリップ５のスリーブ長さと
破断荷重との関係は、定着効率試験結果によると第６図
のグラフに示すようになる。
部を形成した場合、膨出頭部の定着効率（ｐｃ鋼より線
の破断強度に対する定着強度の比率）は６０〜５０％程
度である。従って、前記コンプレッショングリップ６と
膨出頭部２とに破断力を分担Ｉ７て耐荷させるには、膨
出頭部の定着効率の上記範囲での不安定性を配慮すると
、破断力の約２／６をコンプレッショングリップ６に、
残りを膨出頭部２に分担して耐荷させることが好ましい
。一方、コンプレッショングリップ５のスリーブ長さと
破断荷重との関係は、定着効率試験結果によると第６図
のグラフに示すようになる。
このグラフ：・士、ＰＣ鋼より線に１２．７．、径のも
のを用い、増摩材に前記三角線コイルを使用したコンプ
レッショングリップの、定着効率試験を行った１果を示
す。同グラフにおいて、Ｐは規格破断荷重（１８，７Ｄ
Ｏ栴：）を示す。同グラフから明らかなように、コノ
プレッショングリップだけで規スリーブ長が必要となる
のに対し、本発明の構造によりコンプレッショングリッ
プ３で規格破断荷重の約２／３を負担させる場合、その
スリーブ長が約２０−となり、上記のコンプレッション
グリップのみによる場合と比べて１／６近くにまでスリ
ーブ長が短縮□される。
のを用い、増摩材に前記三角線コイルを使用したコンプ
レッショングリップの、定着効率試験を行った１果を示
す。同グラフにおいて、Ｐは規格破断荷重（１８，７Ｄ
Ｏ栴：）を示す。同グラフから明らかなように、コノ
プレッショングリップだけで規スリーブ長が必要となる
のに対し、本発明の構造によりコンプレッショングリッ
プ３で規格破断荷重の約２／３を負担させる場合、その
スリーブ長が約２０−となり、上記のコンプレッション
グリップのみによる場合と比べて１／６近くにまでスリ
ーブ長が短縮□される。
コンプレッショングリップのスリーブの材質、減面率、
増摩材等が変わった場合でも、スリーブ長と破断荷重と
の関係は、数量的には変化するものの、定性的には上記
グラフと同様の傾向を示す。
増摩材等が変わった場合でも、スリーブ長と破断荷重と
の関係は、数量的には変化するものの、定性的には上記
グラフと同様の傾向を示す。
従って、本発明の構造において前記コンプレッショング
リップ６の長さヲ、コンプレッショングリップのみで定
着する場合に必要な長さの１／２〜１／６とすることに
より、破断力の約２７６がコンプレッショングリップ３
に負担されることとなる。
リップ６の長さヲ、コンプレッショングリップのみで定
着する場合に必要な長さの１／２〜１／６とすることに
より、破断力の約２７６がコンプレッショングリップ３
に負担されることとなる。
以上のように、本発明の定着部構造によると、コンプレ
ッショングリップ（定着金具）と膨出頭部とで破断力が
分担して耐荷され、１００％の定着効率を持たせながら
、コンブレツショング１ノツプのみで定着する場合と比
べてコノプレッショングリップの長さが約１７６〜１／
２に短縮されるため、安価で小型な定着部が得られる。
ッショングリップ（定着金具）と膨出頭部とで破断力が
分担して耐荷され、１００％の定着効率を持たせながら
、コンブレツショング１ノツプのみで定着する場合と比
べてコノプレッショングリップの長さが約１７６〜１／
２に短縮されるため、安価で小型な定着部が得られる。
そしてこの定着部構造により、定着部を埋殺し使用する
工ｉ）生産のプレストレストコンクリート部材に、従来
のＰＣ鋼線またはｐｃ鋼棒に代えてｐｃ鋼より線類が使
用できるようになり、その結果、次のような種々の効果
が得られる。すなわち、まず、ＰＣ鋼材の簡約となる。
工ｉ）生産のプレストレストコンクリート部材に、従来
のＰＣ鋼線またはｐｃ鋼棒に代えてｐｃ鋼より線類が使
用できるようになり、その結果、次のような種々の効果
が得られる。すなわち、まず、ＰＣ鋼材の簡約となる。
つまり、ＰＣ鋼材の量は原則的にその強度に比例するた
め、例えば異形ｐｃ鋼棒（引張強さ＝ １４５ Ｋｇ
７ｉ” ）をＰＣ鋼より線（引張強さ−１９（１−が）
に代えれば、〔１９０／１４５：１．３）の強度アップ
により約６割の材料が節減される。また、高強度のｐｃ
鋼より線の使用により、ＰＣ鋼材本数が減少し、このた
めカッとインクや配線等の作業も少なくし得、作業能率
を向上する。さらに、ｐｃ鋼線やＰＣ鋼棒ではなし得な
い高荷重のプレストレス力の導入が可能となる。
め、例えば異形ｐｃ鋼棒（引張強さ＝ １４５ Ｋｇ
７ｉ” ）をＰＣ鋼より線（引張強さ−１９（１−が）
に代えれば、〔１９０／１４５：１．３）の強度アップ
により約６割の材料が節減される。また、高強度のｐｃ
鋼より線の使用により、ＰＣ鋼材本数が減少し、このた
めカッとインクや配線等の作業も少なくし得、作業能率
を向上する。さらに、ｐｃ鋼線やＰＣ鋼棒ではなし得な
い高荷重のプレストレス力の導入が可能となる。
第１図は本発明の定着部構造の実施例を示す断面図、第
２図はこの定着部構造を得る方法の一例を示す断面図、
第６図はコンプレッショングリップのスリーブ長さと破
断荷重との関係を示すグラフである０ １・・・ＰＣ鋼より線、２・・・膨出頭部、３・・・コ
ンプレッショングリップ（定着金具）。 特許出願人 神鋼鋼線工業株式会社
２図はこの定着部構造を得る方法の一例を示す断面図、
第６図はコンプレッショングリップのスリーブ長さと破
断荷重との関係を示すグラフである０ １・・・ＰＣ鋼より線、２・・・膨出頭部、３・・・コ
ンプレッショングリップ（定着金具）。 特許出願人 神鋼鋼線工業株式会社
Claims (1)
- １、 ＰＣ鋼より線類の末端にヘッディングによって形
ｂ“、された膨出頭部と、該ＰＣ鋼より線類の末端近傍
部に圧着されて側端が上記膨出頭部に密接する定着金具
とを有し、該定着金具を、定着金具の７トにてｐｃ鋼よ
り線類を定着する場合に必要な長さの１／６〜１／２の
長さに形成したことを特徴とするｐｃ鋼より線類の定着
部構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21063581A JPS58112620A (ja) | 1981-12-28 | 1981-12-28 | Ｐｃ鋼より線類の定着部構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21063581A JPS58112620A (ja) | 1981-12-28 | 1981-12-28 | Ｐｃ鋼より線類の定着部構造 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58112620A true JPS58112620A (ja) | 1983-07-05 |
| JPH038854B2 JPH038854B2 (ja) | 1991-02-07 |
Family
ID=16592573
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21063581A Granted JPS58112620A (ja) | 1981-12-28 | 1981-12-28 | Ｐｃ鋼より線類の定着部構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58112620A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0275430A (ja) * | 1988-09-12 | 1990-03-15 | Hokkai Koki Kk | Ｐｃ鋼より線頭部成形加工方法 |
| JPH0275431A (ja) * | 1988-09-12 | 1990-03-15 | Hokkai Koki Kk | Ｐｃ鋼より線転造ねじ加工方法 |
| JP2014201928A (ja) * | 2013-04-03 | 2014-10-27 | 株式会社富士ボルト製作所 | 定着金具の製造方法 |
-
1981
- 1981-12-28 JP JP21063581A patent/JPS58112620A/ja active Granted
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0275430A (ja) * | 1988-09-12 | 1990-03-15 | Hokkai Koki Kk | Ｐｃ鋼より線頭部成形加工方法 |
| JPH0275431A (ja) * | 1988-09-12 | 1990-03-15 | Hokkai Koki Kk | Ｐｃ鋼より線転造ねじ加工方法 |
| JPH0416252B2 (ja) * | 1988-09-12 | 1992-03-23 | Hotsukai Koki Kk | |
| JP2014201928A (ja) * | 2013-04-03 | 2014-10-27 | 株式会社富士ボルト製作所 | 定着金具の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH038854B2 (ja) | 1991-02-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH083238B2 (ja) | コンクリート補強用棒材の接合構造形成方法並びにその棒材及びその棒材のための機械的接合構造 | |
| US1643110A (en) | Attachment for wire rope and process for producing the same | |
| US5493833A (en) | Welding stud and method of forming same | |
| KR20160061433A (ko) | 양호한 고정성을 갖는 고 신장성 파이버 | |
| JPH02118209A (ja) | ねじ固定具およびその製作方法 | |
| US3422501A (en) | End anchorage for prestressing steel strands for use in prestressed concrete structures | |
| US3220074A (en) | Self-swaging ferrule | |
| JPS58112620A (ja) | Ｐｃ鋼より線類の定着部構造 | |
| US3748723A (en) | Method of anchoring wires and strands in prestressed concrete | |
| US4223497A (en) | Coupling assembly | |
| US4590724A (en) | Anchorage for steel wire strand for prestressed concrete | |
| JPH0913672A (ja) | Ｆｒｐ緊張材、その定着方法及び定着具 | |
| EP0124661A1 (en) | An anchorage for a wire strand | |
| JP2924930B2 (ja) | Ｐｃ鋼より線の定着端部 | |
| JPH033529B2 (ja) | ||
| JP4582284B2 (ja) | Ｐｃ鋼より線接続構造及び接続具 | |
| JP6847454B2 (ja) | 圧縮接続部材の組立部品、送電線の圧縮接続構造、及び圧縮接続部材の施工方法 | |
| JP3520833B2 (ja) | Ｐｃ鋼より線接続構造の施工方法 | |
| JPS6111954Y2 (ja) | ||
| SU1014083A1 (ru) | Нат жной прессуемый зажим | |
| JPH0275430A (ja) | Ｐｃ鋼より線頭部成形加工方法 | |
| JPS6355379B2 (ja) | ||
| JPH07317721A (ja) | 索道ケーブルの端末固定方法並びにその固定具 | |
| JP3213899B2 (ja) | 圧縮型引留クランプ | |
| JPH06128885A (ja) | ケーブルの端末定着具及び端末定着方法 |