JPS58110656A - 複合材料の製造方法 - Google Patents
複合材料の製造方法Info
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- JPS58110656A JPS58110656A JP20902481A JP20902481A JPS58110656A JP S58110656 A JPS58110656 A JP S58110656A JP 20902481 A JP20902481 A JP 20902481A JP 20902481 A JP20902481 A JP 20902481A JP S58110656 A JPS58110656 A JP S58110656A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、耐摩耗性や耐熱強度の優れた窒化けい素−鉄
系複合材料およびその製造方法に関するものである。
系複合材料およびその製造方法に関するものである。
従来、セラミックス−金属系の複合材料には、七フォッ
クス分散型合金として1.μ、O,−AA系、The、
−Ni合金系などがあり、サーメットとして、WC−C
o系、 WC−TIC−CO系、 Tic −Ni系。
クス分散型合金として1.μ、O,−AA系、The、
−Ni合金系などがあり、サーメットとして、WC−C
o系、 WC−TIC−CO系、 Tic −Ni系。
Cr、C,−Ni系、 At、O,−Cr系などがある
。しかしながら、窒化けい素−鉄系の複合材料は未だ実
用化されていない。この理由は、窒化けい素と鉄が焼結
中に反応してしまい、窒化けい素質セラミックス相と鉄
系金属相とが安定して存在しないためである。例えば、
窒化けい素(Sl、N4)粉末と鉄(Fe )粉末とを
混合したのち成形し、通常の焼結冶金の手法に従って真
空中で1150〜1250℃の温度に加熱して焼結する
と、81.N4は消失してしまい、所望の複合材料を得
ることができない。これは、従来焼結に用いられていた
酸化および窒化防止用の真空、不活性ガスI H,等の
雰囲気中において、Sl、N4は約1100℃以上の温
度で分解してしまうためである。
。しかしながら、窒化けい素−鉄系の複合材料は未だ実
用化されていない。この理由は、窒化けい素と鉄が焼結
中に反応してしまい、窒化けい素質セラミックス相と鉄
系金属相とが安定して存在しないためである。例えば、
窒化けい素(Sl、N4)粉末と鉄(Fe )粉末とを
混合したのち成形し、通常の焼結冶金の手法に従って真
空中で1150〜1250℃の温度に加熱して焼結する
と、81.N4は消失してしまい、所望の複合材料を得
ることができない。これは、従来焼結に用いられていた
酸化および窒化防止用の真空、不活性ガスI H,等の
雰囲気中において、Sl、N4は約1100℃以上の温
度で分解してしまうためである。
他方、81.N、粒子はFe系金属との濡れ性において
一般に酸化物よりもすぐれていることに着目し、窒化け
い素質セラミックスと鉄または鉄合金との複合材料を得
ることを目的として種々の研究を積重ねたところ、上記
複合材料を開発するKtつ九。
一般に酸化物よりもすぐれていることに着目し、窒化け
い素質セラミックスと鉄または鉄合金との複合材料を得
ることを目的として種々の研究を積重ねたところ、上記
複合材料を開発するKtつ九。
すなわち、本発明による窒化けい素−鉄系複合材料は、
窒化けい素質セラミックス0.1〜80重量−と、鉄ま
たは鉄合金99.9〜20重量−とからなることt4I
黴としている。
窒化けい素質セラミックス0.1〜80重量−と、鉄ま
たは鉄合金99.9〜20重量−とからなることt4I
黴としている。
この場合、窒化けい素質セラミックスが80重重量層過
でかつ鉄または鉄合金が20重量−未満であると、結合
相となるべき鉄系マトリックスが不足し、結合が不十分
となるので望ましくない。
でかつ鉄または鉄合金が20重量−未満であると、結合
相となるべき鉄系マトリックスが不足し、結合が不十分
となるので望ましくない。
ま九、窒化は一素質七うミックスが0.1重量−未満で
かつ鉄または鉄合金が99.9重量−超過であると、窒
化けい素質セラミックスのもつ優れた耐摩耗性ならびに
耐熱性を活かすことができなくなるので望ましくない。
かつ鉄または鉄合金が99.9重量−超過であると、窒
化けい素質セラミックスのもつ優れた耐摩耗性ならびに
耐熱性を活かすことができなくなるので望ましくない。
上記のうち、窒化けい素質セラミックスとしては、S
l 、N、単体のほか、81□N、−MgO系、 81
.N4− AA、0.系、 81sN、 −Y、O,系
その他の81.N4−酸化物系のものなどが使用され、
さらにはAAzOBを焼結助剤としての含有量以上に高
めて固溶させた5ilN4−14101系(81−AL
−0−N系)が使用され、そのほか、81.N4− S
IC、WCt cr、c。
l 、N、単体のほか、81□N、−MgO系、 81
.N4− AA、0.系、 81sN、 −Y、O,系
その他の81.N4−酸化物系のものなどが使用され、
さらにはAAzOBを焼結助剤としての含有量以上に高
めて固溶させた5ilN4−14101系(81−AL
−0−N系)が使用され、そのほか、81.N4− S
IC、WCt cr、c。
等の8 ’ 8N4−炭化物系や、Si、N、 −BN
、 TIN 。
、 TIN 。
幻R等のS’1N4−窒化物系が使用される。
他方、鉄または鉄合金としては、Fe単体のはか、強靭
鋼、耐食鋼あるいは耐熱鋼などの特殊鋼さらにはFe
−Cr系t Fe −MO系、Fe −0r−Ni系な
どのFe基合金等が使用される。
鋼、耐食鋼あるいは耐熱鋼などの特殊鋼さらにはFe
−Cr系t Fe −MO系、Fe −0r−Ni系な
どのFe基合金等が使用される。
上記のような複合材料を製造するに際して本発明におい
ては、窒化けい素質セラミックス粉末0.1〜80重量
%と、鉄ま九は鉄合金粉末99.9〜20重量−とを均
一に混合したのち成形し、窒素分圧が2 X l G−
”〜3.8Torrの非酸化性雰囲気下で1080〜1
250℃の温度で焼結するようにしたことを特徴として
いる。
ては、窒化けい素質セラミックス粉末0.1〜80重量
%と、鉄ま九は鉄合金粉末99.9〜20重量−とを均
一に混合したのち成形し、窒素分圧が2 X l G−
”〜3.8Torrの非酸化性雰囲気下で1080〜1
250℃の温度で焼結するようにしたことを特徴として
いる。
この場合、焼結雰囲気中の窒素分圧の制御は、窒化けい
素質セラミックス相と鉄系金属相とを安定して存在させ
るための必須要件である。すなわち、焼結雰囲気中の窒
素分圧が2 X 10 Torrよりも小さすぎると
、81.N4の分解傾向が強すぎるので望ましくなく、
他方、窒素分圧がa、+s TOrrよりも大きすぎる
とF・およびF・合金が強く窒化してしまい、複合材料
の特性會劣化させてしまうので望ましくない。
素質セラミックス相と鉄系金属相とを安定して存在させ
るための必須要件である。すなわち、焼結雰囲気中の窒
素分圧が2 X 10 Torrよりも小さすぎると
、81.N4の分解傾向が強すぎるので望ましくなく、
他方、窒素分圧がa、+s TOrrよりも大きすぎる
とF・およびF・合金が強く窒化してしまい、複合材料
の特性會劣化させてしまうので望ましくない。
また、焼結温度が1080℃よりも低すぎると焼結が不
十分で647.1250℃よりも高すぎるとSt、N、
O分解傾向が強くなるため好ましくない。
十分で647.1250℃よりも高すぎるとSt、N、
O分解傾向が強くなるため好ましくない。
そして、より好ましい焼結温度範囲は1150〜120
0℃である。
0℃である。
さらに、窒化けい素質セラミックス粉末と鉄または鉄合
金粉末とVS合するに際し、適宜な成形用バインダーや
焼結−剤などを混合することも場合によっては望ましい
。
金粉末とVS合するに際し、適宜な成形用バインダーや
焼結−剤などを混合することも場合によっては望ましい
。
実施例 1
平均粒径2110813N4粉末5重量−と、−250
meaah OSO2304L粉末95重量−と金ポリ
エチレン製Of−ル建ル容器中に入れ、h−ヘキサン中
で湿式混合した。このn−ヘキサンを飛散させた□後直
後50mの成形空間を有する金型内に移し、5 t@1
1 / glll(”の圧力で成形し喪。この成形体の
密度は5.8f/ex”であった。次いでこの成形体を
真空炉内に入れ、1170℃X30分の加熱を行ったの
ち炉冷し、この間雰囲気中の窒素分圧がQ、l Tor
rとなるように制御しながら焼結した。
meaah OSO2304L粉末95重量−と金ポリ
エチレン製Of−ル建ル容器中に入れ、h−ヘキサン中
で湿式混合した。このn−ヘキサンを飛散させた□後直
後50mの成形空間を有する金型内に移し、5 t@1
1 / glll(”の圧力で成形し喪。この成形体の
密度は5.8f/ex”であった。次いでこの成形体を
真空炉内に入れ、1170℃X30分の加熱を行ったの
ち炉冷し、この間雰囲気中の窒素分圧がQ、l Tor
rとなるように制御しながら焼結した。
この結果、密度6.8f/cm”(理論密度比87慢)
の8M体を得た。次いで、この焼結体を切断してミクロ
組織を鐵祭したところ、ステンレス鋼のマトリックス中
に513N4粒子が均一に分散している風合な複合組織
を呈していた。
の8M体を得た。次いで、この焼結体を切断してミクロ
組織を鐵祭したところ、ステンレス鋼のマトリックス中
に513N4粒子が均一に分散している風合な複合組織
を呈していた。
比較例 1
実施例1と同様にして得た成形体t−5XIOTorr
の真空中において1170℃の温度で焼結し、得られた
焼結体を切断してミクロ組織を観察したところ、St、
N4相の存在は認められず、Fe合金!トリックス中の
81量が約3%(母材中の81量0.9 % )に増加
していた。
の真空中において1170℃の温度で焼結し、得られた
焼結体を切断してミクロ組織を観察したところ、St、
N4相の存在は認められず、Fe合金!トリックス中の
81量が約3%(母材中の81量0.9 % )に増加
していた。
比較例 2
実施例1と同様にして得た成形体を窒素分圧10〜50
Torrの非酸化性雰囲気中で1170℃の温度で焼
結したところ、焼結体中にSl、N4相はほぼ完全に残
留していたものの、゛その他に針状のCr窒化物が全体
に生成していた。このCr窒化物の生成はF・合金ff
)9ツクス中のCr量を低下畜せ、耐酸化性を劣化させ
るため、耐熱焼結体としては不適烏なものとなる。
Torrの非酸化性雰囲気中で1170℃の温度で焼
結したところ、焼結体中にSl、N4相はほぼ完全に残
留していたものの、゛その他に針状のCr窒化物が全体
に生成していた。このCr窒化物の生成はF・合金ff
)9ツクス中のCr量を低下畜せ、耐酸化性を劣化させ
るため、耐熱焼結体としては不適烏なものとなる。
実施例 2
平均粒径2声の81.N、粉末5重量−と、平均粒径0
.5μの^1,0.粉末2重量饅と、−25Q mes
hのSUS 304Lt末93重量−とをポリエチレン
製のボールミル容器中に入れ、n−へキサン中で湿式混
合した。こon−へキサンを飛散させ念後直径50−の
成形空間を有する金型内に移し、5ton / as”
の圧力で成形した。次いでこの成形体を真空炉内に入れ
、1170℃×30分の加熱管行ったのち炉冷し、この
間雰囲気中の窒素分圧が0.1 Torrとなるように
制御しながら焼結した。
.5μの^1,0.粉末2重量饅と、−25Q mes
hのSUS 304Lt末93重量−とをポリエチレン
製のボールミル容器中に入れ、n−へキサン中で湿式混
合した。こon−へキサンを飛散させ念後直径50−の
成形空間を有する金型内に移し、5ton / as”
の圧力で成形した。次いでこの成形体を真空炉内に入れ
、1170℃×30分の加熱管行ったのち炉冷し、この
間雰囲気中の窒素分圧が0.1 Torrとなるように
制御しながら焼結した。
そして、得られた焼結体を切断してきり四組織を観察し
たところ、St、N4粒子シよびμson粒子が共にF
@金合金マトリックス中均一に分散している良好な焼結
体を得ることができた。
たところ、St、N4粒子シよびμson粒子が共にF
@金合金マトリックス中均一に分散している良好な焼結
体を得ることができた。
実施例 3
平均粒径2 postsN4粉末1011t%ト、−2
50m@sh f)インコロイsoo合金(32%Ni
−20%Cr−0,396Cu−Fe)l)末90重量
−とをボールミルを用いてn−ヘキサン中で湿式混合し
、とのn−へキサンを飛散させた後金型内に移し、5
ton / (yll”の圧力で成形した。この成形体
の密度は5−1 t / t3”であっ念。次いで、A
r:N、=99:1(体積比)の混合ガスにより炉内を
約100 Torrに保持した真空炉内に装入し、12
00’CX1時間保持の条件で焼結を行った。得られ九
焼結体の密度は6.8 f / as” (11論密度
比911)であり、その組織を観察したところ、F・合
金マトリックス中に81.N4粒子が均一に分散してい
る良好な組織を呈してい念。
50m@sh f)インコロイsoo合金(32%Ni
−20%Cr−0,396Cu−Fe)l)末90重量
−とをボールミルを用いてn−ヘキサン中で湿式混合し
、とのn−へキサンを飛散させた後金型内に移し、5
ton / (yll”の圧力で成形した。この成形体
の密度は5−1 t / t3”であっ念。次いで、A
r:N、=99:1(体積比)の混合ガスにより炉内を
約100 Torrに保持した真空炉内に装入し、12
00’CX1時間保持の条件で焼結を行った。得られ九
焼結体の密度は6.8 f / as” (11論密度
比911)であり、その組織を観察したところ、F・合
金マトリックス中に81.N4粒子が均一に分散してい
る良好な組織を呈してい念。
実施例 4
平均粒径2μのSi、N4粉末70重量%と、−250
mesh (D SUS 410 L粉末30重量−と
をボールミルを用いてn−ヘキサン中で湿式混合し、と
のn−へキサンを飛散させ念後金型内に移し、金型予備
成形→ラバープレス成形によって密度2.2 f /
as”の直径20■×長さ15■の成形体を得た。次に
、窒素分圧を1.Q ’l’orrに保持した真空炉中
に上記成形体を入れ、1150’CX2時間の焼結を行
って密度4.1f7611”の焼結体を傅た。その後、
焼結体の組織観察を行ったところ、焼結体中のはとんど
の81.N、粒子がSUS 410Lの結合層を伴なっ
た均一な組織を有していた。
mesh (D SUS 410 L粉末30重量−と
をボールミルを用いてn−ヘキサン中で湿式混合し、と
のn−へキサンを飛散させ念後金型内に移し、金型予備
成形→ラバープレス成形によって密度2.2 f /
as”の直径20■×長さ15■の成形体を得た。次に
、窒素分圧を1.Q ’l’orrに保持した真空炉中
に上記成形体を入れ、1150’CX2時間の焼結を行
って密度4.1f7611”の焼結体を傅た。その後、
焼結体の組織観察を行ったところ、焼結体中のはとんど
の81.N、粒子がSUS 410Lの結合層を伴なっ
た均一な組織を有していた。
以上詳述したように、本発明によれば、従来実用化され
なかった窒化けい素−鉄系複合材料を得ることができ、
耐摩耗性や耐熱強度が要求される例えば各種燃焼装置、
燃焼機関、工具、W、予力機器等の部品の票材として活
用することが可能であるという非常にすぐれた効果を有
する。
なかった窒化けい素−鉄系複合材料を得ることができ、
耐摩耗性や耐熱強度が要求される例えば各種燃焼装置、
燃焼機関、工具、W、予力機器等の部品の票材として活
用することが可能であるという非常にすぐれた効果を有
する。
特許出願人 大同特殊鋼株式会社
Claims (2)
- (1) 窒化けい素質セラミックス0.1〜80重量
−と、鉄まえは鉄合金99.9〜20重量−とからなる
こと1特徴とする窒化けい素−鉄系複合材料。 - (2) 窒化けい素質セラミックス粉末0.1〜80
重量嘩と、鉄を光は鉄合金粉末99.9〜20重量−と
を均−Kfi合し友のち成形し、窒素分圧が2×10〜
3.@T・rrの非酸化性雰囲気下で1080〜125
0cO温度で焼結することを特徴とする窒化けい素−鉄
系複合社科の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP20902481A JPS58110656A (ja) | 1981-12-25 | 1981-12-25 | 複合材料の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP20902481A JPS58110656A (ja) | 1981-12-25 | 1981-12-25 | 複合材料の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS58110656A true JPS58110656A (ja) | 1983-07-01 |
JPH0251970B2 JPH0251970B2 (ja) | 1990-11-09 |
Family
ID=16565999
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP20902481A Granted JPS58110656A (ja) | 1981-12-25 | 1981-12-25 | 複合材料の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS58110656A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2003073757A (ja) * | 2001-08-31 | 2003-03-12 | Otsuka Chem Co Ltd | 金属複合組成物の製造方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5388610A (en) * | 1977-01-14 | 1978-08-04 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Friction material of sintered alloy |
JPS5457411A (en) * | 1977-10-18 | 1979-05-09 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Wear-resisting sintered alloy |
-
1981
- 1981-12-25 JP JP20902481A patent/JPS58110656A/ja active Granted
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5388610A (en) * | 1977-01-14 | 1978-08-04 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Friction material of sintered alloy |
JPS5457411A (en) * | 1977-10-18 | 1979-05-09 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Wear-resisting sintered alloy |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2003073757A (ja) * | 2001-08-31 | 2003-03-12 | Otsuka Chem Co Ltd | 金属複合組成物の製造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0251970B2 (ja) | 1990-11-09 |
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