JPS58106130A - タ−ボ過給機のスラスト軸受装置 - Google Patents
タ−ボ過給機のスラスト軸受装置Info
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- JPS58106130A JPS58106130A JP56204312A JP20431281A JPS58106130A JP S58106130 A JPS58106130 A JP S58106130A JP 56204312 A JP56204312 A JP 56204312A JP 20431281 A JP20431281 A JP 20431281A JP S58106130 A JPS58106130 A JP S58106130A
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- Japan
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- thrust
- shaft
- bearing
- float bearing
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D25/00—Component parts, details, or accessories, not provided for in, or of interest apart from, other groups
- F01D25/16—Arrangement of bearings; Supporting or mounting bearings in casings
- F01D25/166—Sliding contact bearing
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C17/00—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement
- F16C17/04—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement for axial load only
- F16C17/047—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement for axial load only with fixed wedges to generate hydrodynamic pressure
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C17/00—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement
- F16C17/10—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement for both radial and axial load
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- F16C17/00—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement
- F16C17/26—Systems consisting of a plurality of sliding-contact bearings
-
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- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
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- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
- F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
- F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
- F16C33/10—Construction relative to lubrication
- F16C33/1025—Construction relative to lubrication with liquid, e.g. oil, as lubricant
- F16C33/1045—Details of supply of the liquid to the bearing
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
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- F16C17/00—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement
- F16C17/12—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement characterised by features not related to the direction of the load
- F16C17/18—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement characterised by features not related to the direction of the load with floating brasses or brushing, rotatable at a reduced speed
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2360/00—Engines or pumps
- F16C2360/23—Gas turbine engines
- F16C2360/24—Turbochargers
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
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- Fluid Mechanics (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明はターが過給機のスラスト軸受装置に関する。
機関排気ガスによシ排気タービンを回し、これとシャフ
トを介して連結した吸気コン１レッサを回転駆動するこ
とにより、機関供給空気の圧力を高めて機関出力の向上
を図るようにしたターが過給機が知られている。
トを介して連結した吸気コン１レッサを回転駆動するこ
とにより、機関供給空気の圧力を高めて機関出力の向上
を図るようにしたターが過給機が知られている。
このターボ過給機にお−ては回転軸を支承するため種々
の軸受構造が採用されているが、殊に乗用車を対象とし
た小型過給機においては軸方向距離短縮、加工コスト低
減の要求さらにはメインテナンス上の観点から、一対の
フルフロートベアリングをこれらと一体的に成形したス
リーブを介して互に直結した ワンピース型のフルフ
ロートベアリングが多く採用されている。
の軸受構造が採用されているが、殊に乗用車を対象とし
た小型過給機においては軸方向距離短縮、加工コスト低
減の要求さらにはメインテナンス上の観点から、一対の
フルフロートベアリングをこれらと一体的に成形したス
リーブを介して互に直結した ワンピース型のフルフ
ロートベアリングが多く採用されている。
この種のターが過給機の軸受構造としては例えば第１図
に示すようなもの（米国特許第３．９９３．３７０号明
細書）が知られている。図甲、１は排気ガスにより回る
排気タービン、２はシャフト３を介して排気タービン１
と同軸上に連結される吸気コンプレツサ、４は排気通路
、５は吸気通路、６はタービンハウシング、７はコンプ
レッサハウジングである。
に示すようなもの（米国特許第３．９９３．３７０号明
細書）が知られている。図甲、１は排気ガスにより回る
排気タービン、２はシャフト３を介して排気タービン１
と同軸上に連結される吸気コンプレツサ、４は排気通路
、５は吸気通路、６はタービンハウシング、７はコンプ
レッサハウジングである。
そして、排気タービン１と吸気コンプレッサ２ハ各々タ
ービンハウジング６とコンプレッサハウジング７に収納
される。センタハウジング８にはその両側に前記ハウジ
ング６．７を固定すると共に、シャフト３をワンピース
型のフルフロートベアリング９を介して支承する。また
センタハウジング８のコンプレッサ２側には、シャフト
３を軸方向において支持・規制するためのスラストメタ
ル１０が固定される。
ービンハウジング６とコンプレッサハウジング７に収納
される。センタハウジング８にはその両側に前記ハウジ
ング６．７を固定すると共に、シャフト３をワンピース
型のフルフロートベアリング９を介して支承する。また
センタハウジング８のコンプレッサ２側には、シャフト
３を軸方向において支持・規制するためのスラストメタ
ル１０が固定される。
フルフロートベアリング９は、シャフト３を包囲するよ
うに中空円筒状に形成されるのであるが、その軸方向の
位置決めはスラストメタル１０とシャフト３のタービン
側段封部３人とで行なわれるとともに、ラジアル方向に
はシャフト３及びセンタハウジング８に対して回転自由
に設けられる。
うに中空円筒状に形成されるのであるが、その軸方向の
位置決めはスラストメタル１０とシャフト３のタービン
側段封部３人とで行なわれるとともに、ラジアル方向に
はシャフト３及びセンタハウジング８に対して回転自由
に設けられる。
シャフト３のコンプレッサ２側には段付部３Ｂが形成さ
れ、ここに固定軸受板１１Ａ、スラストカラー１１及び
吸気コンブレラ？２が順次挿入されナツト３ａによシ固
着されている。従ってシャフト３の軸方向の移動は、図
中左方には、スラストメタル１０、フルフロートベアリ
ング９及び段付部３人が互いに当接することによシ規制
され、一方、図中右方にはスラストメタル１０と固定軸
受板１１Ａとが当接することによシ規制されるものであ
る。
れ、ここに固定軸受板１１Ａ、スラストカラー１１及び
吸気コンブレラ？２が順次挿入されナツト３ａによシ固
着されている。従ってシャフト３の軸方向の移動は、図
中左方には、スラストメタル１０、フルフロートベアリ
ング９及び段付部３人が互いに当接することによシ規制
され、一方、図中右方にはスラストメタル１０と固定軸
受板１１Ａとが当接することによシ規制されるものであ
る。
次に、潤滑系統については、図示しないオイルポンプか
ら供給されるオイルは、センタハウジング８に形成され
る油供給孔１２を経てフルフロートベアリング９の外周
壁１３Ａへ導入され、残部は油孔１３Ｂを流通して同じ
く内周壁１３Ｃに供給される。そしてフルフロートベア
リング９の両端面９Ａ、９Ｂ、さらにスラストメタル１
０のスラストカラー１１側の端面１０Ａ及び固定軸受板
１１Ａを潤滑した後、油排出孔１３Ｄから排出される。
ら供給されるオイルは、センタハウジング８に形成され
る油供給孔１２を経てフルフロートベアリング９の外周
壁１３Ａへ導入され、残部は油孔１３Ｂを流通して同じ
く内周壁１３Ｃに供給される。そしてフルフロートベア
リング９の両端面９Ａ、９Ｂ、さらにスラストメタル１
０のスラストカラー１１側の端面１０Ａ及び固定軸受板
１１Ａを潤滑した後、油排出孔１３Ｄから排出される。
ところで、このような従来の軸受装置ではフルフロート
ベアリング９がシャフト３の回転に誘導されて、シャフ
ト３０回転数の約Ｈの回転数で回転するーこのため、フ
ルフロートベアリング９のスラストメタル１０に対する
周速よグもフルフロートベアリング９外径と略同径の固
定軸受板１１Ａのスラストメタル１０に対する周速の方
が略２倍大きくなる。
ベアリング９がシャフト３の回転に誘導されて、シャフ
ト３０回転数の約Ｈの回転数で回転するーこのため、フ
ルフロートベアリング９のスラストメタル１０に対する
周速よグもフルフロートベアリング９外径と略同径の固
定軸受板１１Ａのスラストメタル１０に対する周速の方
が略２倍大きくなる。
このため、油供給孔１２からフルフロートベアリング９
の内周１３Ａへ導かれる油の多くが吸気コンプレッサ２
側のスラストカラー１１の端面１１Ａとスラストメタル
１０との間から遠心ポンピング作用で吸い出され、相対
的に遠心ポンピング作用の弱いフルフロートベアリング
９とスラストメタル１０との間の潤滑油が少なくなシ、
当シ面が著しく摩耗したシ焼付けを起こしたりするとい
う問題を生じる。
の内周１３Ａへ導かれる油の多くが吸気コンプレッサ２
側のスラストカラー１１の端面１１Ａとスラストメタル
１０との間から遠心ポンピング作用で吸い出され、相対
的に遠心ポンピング作用の弱いフルフロートベアリング
９とスラストメタル１０との間の潤滑油が少なくなシ、
当シ面が著しく摩耗したシ焼付けを起こしたりするとい
う問題を生じる。
本発明は、このような問題点に着目してなされたもので
、スラストメタル内部に潤滑オイルを導く給油孔を形成
し、この給油孔の開口面積を設定してスラストメタルの
油供給孔からフルフロートベアリング側へ導く油量とス
ラストカラー側（固定軸受板側）へ導く油量とを適切に
分配することにより、フルフロートベアリング端面への
オイル供給ｆを確保し、上記問題点を解決するようにし
たターが過給機のスラスト軸受装置を提供することを目
的とする。
、スラストメタル内部に潤滑オイルを導く給油孔を形成
し、この給油孔の開口面積を設定してスラストメタルの
油供給孔からフルフロートベアリング側へ導く油量とス
ラストカラー側（固定軸受板側）へ導く油量とを適切に
分配することにより、フルフロートベアリング端面への
オイル供給ｆを確保し、上記問題点を解決するようにし
たターが過給機のスラスト軸受装置を提供することを目
的とする。
以下本発明の実施例を第２図〜第４図にもとづいて説明
する。第１図と同一の構成部位には同一の符号を付す。
する。第１図と同一の構成部位には同一の符号を付す。
第２図においそ、１は排気タービン、２はシャフト３を
介して排気タービン１により駆動される吸気コンプレッ
サである。
介して排気タービン１により駆動される吸気コンプレッ
サである。
１２はセンタハウジング８に形成される油供給孔であっ
て、過給機運転時図示しないオイルポンプから供給され
るオイルを加圧状態に保持して油溜室１４に導入するよ
うになっている。
て、過給機運転時図示しないオイルポンプから供給され
るオイルを加圧状態に保持して油溜室１４に導入するよ
うになっている。
との油溜室１４のオイルは、油量１６を介してフルフロ
ートベアリング９の内外周１３ Ａ 、 １３Ｃに導か
れ、残部をスラストメタル１０内部に形成される給油孔
１５へ導く。
ートベアリング９の内外周１３ Ａ 、 １３Ｃに導か
れ、残部をスラストメタル１０内部に形成される給油孔
１５へ導く。
給油孔１５はスラストメタル１０の軸方向の前稜端面で
開口する。これらの開口部１５Ａ、１５Ｂは各々フルフ
ロートベアリング９の端面９Ａ、スラストカラー１１に
僅かな間隔を存して対向して形成される。尚、本実施例
の場合、固定軸受板（第１図参照）はスラストカラー１
１と一体化され、該スラストカラー１１がフランジ状端
面１１Ｂを形成して、この端面１１Ｂがスラストカラー
１１に当接可能に配置される。
開口する。これらの開口部１５Ａ、１５Ｂは各々フルフ
ロートベアリング９の端面９Ａ、スラストカラー１１に
僅かな間隔を存して対向して形成される。尚、本実施例
の場合、固定軸受板（第１図参照）はスラストカラー１
１と一体化され、該スラストカラー１１がフランジ状端
面１１Ｂを形成して、この端面１１Ｂがスラストカラー
１１に当接可能に配置される。
この場合、スラストカラー１１側の開口部１５Ｂの周辺
には、第３図に示すように、斜面１０Ａが形成され、ス
ラストカラー１１の端面１１Ｂとの接触面積を小さくし
、潤滑油が端面１１Ａに供給されやすいようになってい
る。
には、第３図に示すように、斜面１０Ａが形成され、ス
ラストカラー１１の端面１１Ｂとの接触面積を小さくし
、潤滑油が端面１１Ａに供給されやすいようになってい
る。
一方、フルフロートベアリング９側の開口部１５Ａは１
．第４図に示すように、スラストカラー１１側よシ多く
開口部面積を天として３個形成され、かつスラストカラ
ー１１側と同様にそれぞれの開口部１５Ａの周辺に斜面
１０Ｂが形成される。
．第４図に示すように、スラストカラー１１側よシ多く
開口部面積を天として３個形成され、かつスラストカラ
ー１１側と同様にそれぞれの開口部１５Ａの周辺に斜面
１０Ｂが形成される。
このようにして、スラストメタル１０のスラストカラー
１１との接触面と、同じくフルフロートベアリング９と
の接触面への潤滑オイル竜を適正に分配するように、油
供給手段を構成する。
１１との接触面と、同じくフルフロートベアリング９と
の接触面への潤滑オイル竜を適正に分配するように、油
供給手段を構成する。
なお、１８はフルフロートベアリング９に形成される袖
口である。
口である。
上記構成によれば、過給機運転時、オイルは従来例の場
合と同様にオイルポンプにより加圧状態で油供給孔１２
へ導入され、油溜室１４、袖口１６を経由してフルフロ
ートベアリング内外周１３Ａ。
合と同様にオイルポンプにより加圧状態で油供給孔１２
へ導入され、油溜室１４、袖口１６を経由してフルフロ
ートベアリング内外周１３Ａ。
１３Ｃに導入される。そして、このオイルはフルフロー
トベアリング９の内外周部およびシャフト３の外周を潤
滑し、図示しない油排出孔から排出される。
トベアリング９の内外周部およびシャフト３の外周を潤
滑し、図示しない油排出孔から排出される。
ところで、潤滑する油の一部は、スラストメタル１０内
部に形成された供油孔１５へも直接的に導かれる。供油
孔１５へ導入される潤滑油は、スラストカラー１１の端
面１１Ａへ向けて供給されるものと、フルフロートベア
リング９の端面９Ａへ向けて供給される。ものとに分流
され、ロータ本体１７が円滑に回転するように潤滑作用
を発揮する。すなわち、スラストメタル１０の回転数お
よびフルフロートベアリング９０回転数とが異なること
によってオイルのポンピング作用に差異を生じても、と
くに摩擦損失が相対的に大きな高速運転域において、フ
ルフロートベアリング９とスラストメタルｌＯとの（相
対速雇局速）がスラストカラー１１とスラストメタル１
０との相対速度（周速）よりも遅く、ポンピング作用が
弱いにもかかわらず、スラストメタルｌＯのフルフロー
トベアリング側端面に開口された３つの供油孔１５Ａを
通じてフルフロートベアリング９側へのオイルの供給量
が不足を来たすことなく適量供給でき、端面９人の摩耗
を低減することができる。
部に形成された供油孔１５へも直接的に導かれる。供油
孔１５へ導入される潤滑油は、スラストカラー１１の端
面１１Ａへ向けて供給されるものと、フルフロートベア
リング９の端面９Ａへ向けて供給される。ものとに分流
され、ロータ本体１７が円滑に回転するように潤滑作用
を発揮する。すなわち、スラストメタル１０の回転数お
よびフルフロートベアリング９０回転数とが異なること
によってオイルのポンピング作用に差異を生じても、と
くに摩擦損失が相対的に大きな高速運転域において、フ
ルフロートベアリング９とスラストメタルｌＯとの（相
対速雇局速）がスラストカラー１１とスラストメタル１
０との相対速度（周速）よりも遅く、ポンピング作用が
弱いにもかかわらず、スラストメタルｌＯのフルフロー
トベアリング側端面に開口された３つの供油孔１５Ａを
通じてフルフロートベアリング９側へのオイルの供給量
が不足を来たすことなく適量供給でき、端面９人の摩耗
を低減することができる。
このようにして、周速の速いスラストカラー１１側への
油供給量を抑制して、その分とかく潤滑性が悪化しがち
なフルフロートベアリング９の端面９人へ潤滑油を多量
に供給するようにしたので、潤滑油の遠心ポンピング作
用と相俟ってフルフロートベアリング９端面の損傷管確
実に防止し、ターが過給機のｍｌ久住を一段と向上させ
ることができる。
油供給量を抑制して、その分とかく潤滑性が悪化しがち
なフルフロートベアリング９の端面９人へ潤滑油を多量
に供給するようにしたので、潤滑油の遠心ポンピング作
用と相俟ってフルフロートベアリング９端面の損傷管確
実に防止し、ターが過給機のｍｌ久住を一段と向上させ
ることができる。
また、スラストメタル１０の両端面には斜面１０Ａ、Ｉ
ＯＢが形成されているので、スラストメタル１０とスラ
ストカラー１１、およびスラストメタル１０とフルフロ
ートベアリング９の双方の当たり面積が小さくな９、そ
れだけロータ本体１７０回転摩擦損失が低下する。
ＯＢが形成されているので、スラストメタル１０とスラ
ストカラー１１、およびスラストメタル１０とフルフロ
ートベアリング９の双方の当たり面積が小さくな９、そ
れだけロータ本体１７０回転摩擦損失が低下する。
以上のように本発明によれば、スラストメタルの供油孔
から導く油量を、フルフロートベアリング側とスラスト
カラー側の双方へ適切に分配するオイル供給手段を設け
たので、従来から問題になっていたフルフロートベアリ
ングとスラストメタルとの接触面の摩耗を低減して良好
外潤滑性能を確保し、これによってターが過給機の運転
性・耐久性の向上を図ることができるという効果を生じ
る。尚、本発明はワンピース型のフルフロートベアリン
グを装着している過給機の軸受構造を対象とするのみな
らず、スラストメタルの両端面に当接する軸受の相対速
度が異なるものである型式の軸受構造であればどのよう
なものに適用してもよいことは勿論である。
から導く油量を、フルフロートベアリング側とスラスト
カラー側の双方へ適切に分配するオイル供給手段を設け
たので、従来から問題になっていたフルフロートベアリ
ングとスラストメタルとの接触面の摩耗を低減して良好
外潤滑性能を確保し、これによってターが過給機の運転
性・耐久性の向上を図ることができるという効果を生じ
る。尚、本発明はワンピース型のフルフロートベアリン
グを装着している過給機の軸受構造を対象とするのみな
らず、スラストメタルの両端面に当接する軸受の相対速
度が異なるものである型式の軸受構造であればどのよう
なものに適用してもよいことは勿論である。
第１図は従来例をあられす断面図、第２図は本発明の実
施例をあられす断面図、第３図は第２図に示すスラスト
メタルを吸気コンプレッサ側から見た正面図、第４図は
第３図に示すスラストメタルの背面図である。 １・・・排気タービン、２・・・吸気コンプレッサ、３
・・・シャフト、８・・・センタハウジング、９・・・
フルフロートベアリング、９Ａ・・・端面、１０・・・
スラストメタル、ＩＯＡ、ＩＯＢ・・・斜面、１１・・
・スラストカラー、ＩＩＡ・・・端面、１２．１５・・
・油供給孔１５Ａ、１５Ｂ・・・開口部、１７・・・ロ
ータ本体。 特許出願人 日産自動車株式会社 第１図 第２図
施例をあられす断面図、第３図は第２図に示すスラスト
メタルを吸気コンプレッサ側から見た正面図、第４図は
第３図に示すスラストメタルの背面図である。 １・・・排気タービン、２・・・吸気コンプレッサ、３
・・・シャフト、８・・・センタハウジング、９・・・
フルフロートベアリング、９Ａ・・・端面、１０・・・
スラストメタル、ＩＯＡ、ＩＯＢ・・・斜面、１１・・
・スラストカラー、ＩＩＡ・・・端面、１２．１５・・
・油供給孔１５Ａ、１５Ｂ・・・開口部、１７・・・ロ
ータ本体。 特許出願人 日産自動車株式会社 第１図 第２図
Claims (1)
- 過給機ハウジング内部に収納され排気タービンと吸気コ
ンプレッサとを連結するシャフト、このシャフトの外周
に位置して前記ハウジングに対して固定される環状のス
ラストメタル、スラストメタルのタービン側に当接しか
つシャフトに対して自由に回転する９空円筒状のフルフ
ロートベアリング及びスラストメタルのコンプレッサ側
に端面が当接しかつシャフトに固定される環状のスラス
トカラーを備えたターが過給機のスラスト軸受装置にお
いて、前記スラストメタルの内部に潤滑オイルを導く給
油孔を形成し、この給油孔からフルフロートベアリング
側端面へ油を導く開口部面積をスラストカラー側端面の
同じく開口部面積よりも大きく設定したことを特徴とす
るターが過給機のスラスト軸受装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56204312A JPS58106130A (ja) | 1981-12-17 | 1981-12-17 | タ−ボ過給機のスラスト軸受装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56204312A JPS58106130A (ja) | 1981-12-17 | 1981-12-17 | タ−ボ過給機のスラスト軸受装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58106130A true JPS58106130A (ja) | 1983-06-24 |
Family
ID=16488394
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56204312A Pending JPS58106130A (ja) | 1981-12-17 | 1981-12-17 | タ−ボ過給機のスラスト軸受装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58106130A (ja) |
-
1981
- 1981-12-17 JP JP56204312A patent/JPS58106130A/ja active Pending
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