JPH1198727A - 回転電気機械固定子鉄心組立体 - Google Patents
回転電気機械固定子鉄心組立体Info
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- JPH1198727A JPH1198727A JP10199390A JP19939098A JPH1198727A JP H1198727 A JPH1198727 A JP H1198727A JP 10199390 A JP10199390 A JP 10199390A JP 19939098 A JP19939098 A JP 19939098A JP H1198727 A JPH1198727 A JP H1198727A
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- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K1/00—Details of the magnetic circuit
- H02K1/06—Details of the magnetic circuit characterised by the shape, form or construction
- H02K1/12—Stationary parts of the magnetic circuit
- H02K1/20—Stationary parts of the magnetic circuit with channels or ducts for flow of cooling medium
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Iron Core Of Rotating Electric Machines (AREA)
- Motor Or Generator Cooling System (AREA)
Abstract
での熱伝達率を改善する手段に関するものである。 【解決手段】 隣り合うラミネーション・パッケージ
(22)が複数の半径方向に延在するスペーサ・ブロッ
ク(24、42、50、60)によって分離されてい
て、各々の隣り合う対のスペーサ・ブロックが軸方向に
隔たって隣り合うラミネーションと共に冷却ダクトを画
成している回転電気機械固定子鉄心組立体において、各
々の冷却ダクト内に複数の乱流発生要素(26、34、
44、52)を有し、各々の乱流発生要素が前記軸方向
に隔たって隣り合うラミネーションの内の少なくとも一
方(32、36、46、54)の側から前記ダクトの中
へ突き出している。
Description
に関するものであり、更に詳しくはこのような機械の固
定子鉄心の通気に使用されている冷却ダクト内での熱伝
達率を改善する手段に関するものである。
されているように、現在の発電機の容量は物理的寸法に
よって制限され、またコストを最小にするには物理的寸
法を最小にすべきである。設計者は更に、国内および外
国の地上輸送システムによって課せられる寸法および重
量についての制約を認識している。
の磁気損および抵抗損により発生される熱を散逸させて
電気機械の故障を避けるようにしなければならず、また
これらの磁気損および抵抗損により所与の物理的寸法の
機械の容量に重大な制約が課せられる。製造者は、物理
的な輸送容積および熱的負荷についての制約内で顧客か
らの容量増大の要求を満足させるために、過去に高い熱
容量および熱導電率の水素ガスを首尾良く開発した。水
素ガス冷却の複雑さおよびコスト増を好まない顧客のた
めに、製造者は熱的負荷を増大させる手段を工夫しなけ
ればならず、これは所与の物理的寸法の機械の容量をど
うにかして増大させようとする努力を必要とする。
れ且つ後で詳述するように半径方向に設けられた内部ス
ペーサ・ブロックによって固定子鉄心ラミネーション
(lamination)を分離することによって半径
方向のダクトが形成されている。ガス流体の流れは固定
子の後ろのプレナム領域から回転子−固定子間空隙へ半
径方向内向きの方向に進むように作られる(半径方向外
向きの方向の流れも可能である)。これらの半径方向の
ダクトはパッケージとして知られているものの中に配列
される。パッケージは、積み重ねられた幾枚かの(一例
では、70枚の)鋼のラミネーションで構成される。パ
ッケージ同士は半径方向に延在する内部スペーサ・ブロ
ックによって分離され、内部スペーサ・ブロックは隣接
のパッケージの隣接のラミネーションと共に半径方向の
通気ダクトを画成する。
の流れは、対流熱伝達によってオーミック損(抵抗損)
および磁気損を除く。当業者にとっては、この構成が共
通のものであり、且つこの流れがダクトの歯(半径方向
内側)領域において流体力学的に乱流であるということ
が認識されよう。また、本発明者の知る限りでは、乱流
増大または表面積増大手段によって固定子鉄心ダクト内
の熱伝達を増大させようとする努力は従来なされていな
い。また本発明者の知る限りでは、航空機用ジェットエ
ンジンのタービン羽根の内部冷却通路内の冷却率を高め
るために乱流発生手段が使用されているが、タービン発
電機の固定子に対して何ら乱流発生手段は用いられてい
ない。
法のタービン発電機の出力容量を増大させて、この結果
として出力の毎MW当りの製品コストを低減することで
ある。この代わりに、本発明では、所与の定格の機械の
物理的寸法を小さくして、その結果として同様なコスト
低減を行うことが出来る。本発明の別の用途は、寄生の
冷却流ポンプ損および風損を低減して、その結果として
全体の効率を改善し且つ知覚騒音レベルを低減すること
である。本発明は既存の固定子鉄心設計の小さな修正の
みを必要とし、何ら新しい部品を追加する必要はない。
本発明の直接的な用途は、冷却のために空気または水素
ガスの流れ(或いは可能性として、ヘリウムのような他
のガス)を利用する大形の回転電気機械である。
鉄心冷却ダクトの中へ突き出した、以後「乱流発生器」
または乱流発生要素と呼び、また熱伝達の分野でリブま
たはトリップとして知られているような複数の突起を有
する。乱流発生器の主要な機能は、ダクトの壁に隣接し
た加熱された流体とダクトの中心線付近の比較的冷たい
流体との間の乱流による流体力学的混合の程度を増大さ
せることである。この混合レベルの増大により、比較的
冷たい流体がダクト壁に接触するようになり、熱伝達の
可能性を大きくする。ダクトに設けた乱流発生器の第2
の機能は、対流冷却ガスに露出される表面積を増大させ
ることである。第3の機能は、乱流発生器の近辺におい
てダクト内に局部的な流体力学的分離および再付着が生
じる領域を作ることであり、この領域では熱伝達の局部
的な増大が生じる。
ービン発電機の電機子巻線からの熱除去率の増大により
上述の要件を満足させることである。本発明はまた、本
発明の結果として発電機に何ら新しい部品を導入する必
要がないという理由で、益々重要になる在庫管理の要求
を満足させる。最後に、本発明は、当業者によって将来
の用途として期待され又は現在使用されている任意の気
体または液体冷却媒体に適用できるので、全製品ライン
にわたる広範な適用性についての要求を満足させる。
導体のターンと冷たいガス温度との間の温度降下をかな
り低減させることである。この能力の増大により、所与
の物理的寸法に対して出力を増大した発電機を設計する
ことが出来る。この代わりに、本発明は、所与の定格お
よび物理的寸法に対して、寄生の冷却流ポンプ損および
風損を低減して、その結果として効率を増大し且つ騒音
を低減することが出来る。
特に装置の容量が異なる冷却技術相互間の移行点付近に
ある場合、増大した出力を顧客に提供する。例えば、本
発明は、空気冷却式機械を、水素冷却式機械が必要とな
るような定格で使用できるようにする。これは商業上魅
力的な特徴である。というのは、多くの顧客がコスト
増、安全性の問題および水素冷却の複雑さ避けようとし
ているからである。また別の例では、本発明は、水素冷
却式機械を、液体冷却式固定子バーの設計が必要となる
ような定格で使用できるようにする。この場合、脱イオ
ン水スキッドのコストおよび複雑さが軽減される。
伝達増大法であり、何ら化学的添加物や音響入力や他の
能動的な刺激を必要としないことである。本発明は特に
製造が容易であり、パンチプレスによるラミネーション
の形成段階の内の1つの段階として簡単なスリット形成
および成形作業だけを必要とする。本発明は、期待通り
に機能させるために精密な許容差を必要としない。最後
に、本発明は空気冷却式および水素冷却式機械の両方に
の全製品ラインに適用可能であり、また事実上どんな液
体および気体冷却媒体に対しても適用可能である。
冷却材通路を形成している2つのラミネーションの内の
一方のラミネーションのヨーク領域または半径方向外側
領域に乱流発生器が形成される。乱流発生器は各々の半
径方向ダクト内で互いから半径方向に間隔を置いて設け
られる。乱流発生器は流れの方向に対して大体直角に延
在し、ダクトの高さ(内部スペーサ・ブロックによって
定まる隣り合うラミネーションの間の寸法)のほぼ20
%だけダクトの中に突き出す。
様な乱流発生器が主にそれぞれのラミネーションの歯領
域に形成されて、ヨーク領域にはその一部分にのみ設け
られる。
発生器が一対のタブによって形成され、一対のタブはほ
ぼV字形を成すように配置方向が定められる。乱流発生
器はヨーク領域内にのみ設けられるが、歯領域にも設け
てもよい。
発生器が冷却材の流れに整列した単一のフィンまたはタ
ブによって形成され、これらの乱流発生器はヨークおよ
び歯領域全体にわたって半径方向に設けられる。この構
成は、流れを横切る向きに装着された乱流発生器に比べ
て圧力降下が小さくなる。
器自身だけでなく、ラミネーションからフィンまたは乱
流発生器を形成したことにより生じるダクト表面中の凹
所によっても得られる粗さにより、熱伝達が増大すると
期待される。
一部を形成するタブまたはフィンを切り出して、ラミネ
ーションの平面から約30°乃至約90°の範囲内の角
度に、好ましくは約30°乃至約45°の範囲内の角度
に、折り曲げる。
は、積み重ねたラミネーションの隣り合うパッケージが
複数の半径方向に延在するスペーサ・ブロックによって
分離されていて、各々の隣り合う対のスペーサ・ブロッ
クが軸方向に隔たって隣り合うラミネーションと協働し
て冷却ダクトを画成している回転電気機械固定子鉄心組
立体の改良に関し、そのために、各々の冷却ダクト内に
複数の乱流発生要素を設けて、各々の乱流発生要素が前
記軸方向に隔たって隣り合うラミネーションの内の少な
くとも一方の側から前記ダクトの中へ突き出すようにす
る。
明から明らかとなろう。
ーション組立体10の一部分が示されている。この組立
体は、例えば、「パッケージ」内にほぼ70枚の個別の
ラミネーションを有する。後で特に示すものを除いて、
これらのラミネーションは典型的には厚さが0.014
〜0.018インチであり、ラミネーション・パッケー
ジは厚さがほぼ1〜3インチである。複数の内部スペー
サ・ブロックまたはロッド16がラミネーション・パッ
ケージの最も外側のラミネーション14に固定されて、
ラミネーションのヨーク領域18に沿って半径方向に延
在する。長い方のスペーサ・ブロックまたはロッド16
はヨーク領域18に沿って半径方向に延在するだけでな
く、半径方向内側の歯領域20に沿っても延在する。内
部スペーサ・ブロックに溶接されるラミネーションは、
パッケージ内の残りのラミネーションよりも厚くされ、
典型的にはその厚さは0.025インチである。内部ス
ペーサ・ブロック16は断面が大体Iビーム形状であり
(図2参照)、平坦な両面が隣接の固定子鉄心ラミネー
ション・パッケージに係合して、隣り合うスペーサ・ブ
ロックの間に複数の半径方向に延在する冷却通路または
ダクトを画成する。特定の冷却装置に依存して、冷却材
の流れの方向は半径方向内向きまたは半径方向外向きに
なる。典型的には、内部スペーサ・ブロックは約0.2
50インチの高さを持ち、従ってこれにより冷却通路の
高さも定められる。スペーサ・ブロックの幅も約0.2
50インチである。
施態様が図示されている。固定子鉄心ラミネーション・
パッケージ22は、隣り合うラミネーション・パッケー
ジの2つの隣り合うラミネーションと半径方向に延在す
るスペーサ・ブロック24とによって半径方向を向いた
冷却通路が形成されるという理由で、図1に示したもの
と同様である。図3はまた、各々の半径方向に延在する
冷却ダクト内にある複数の乱流発生器26の位置および
向きを例示している。図から判るように、乱流発生器2
6は半径方向に一定の間隔を置いて設けられ、且つ円周
方向に固定子鉄心組立体の曲率に大体従って配置され
る。また図から判るように、乱流発生器26はヨーク領
域28にのみ設けられ、歯領域30には設けられていな
い。
却ダクトの1つの壁を形成するラミネーション・パッケ
ージ内の多数のラミネーション32、32a、32b、
32c等の内の1つのラミネーション32だけに形成さ
れていることが判る。この実施態様では、乱流発生器2
6は幅を0.380インチとし、ラミネーション組立体
の平面に対して直角(90°)な向きにすることが出来
る。然し、乱流発生器は、図7について後で説明するよ
うにラミネーションの平面に対して、例えば30°〜4
5°の角度に形成し得ることが理解されよう。これらの
乱流発生器は、ラミネーションからパンチングにより切
り出して、冷却通路の中へ突き出すように折り曲げたリ
ブまたはタブによって形成される。もちろん、この作業
はそれぞれのラミネーション・パッケージの組み立ての
前に行われる。乱流発生器が形成されるラミネーション
は厚さが約0.025インチであり、ラミネーション・
パッケージ内の他のラミネーションは厚さが約0.01
4インチである。従来の場合と同様に、ラミネーション
・パッケージは約70枚のラミネーションを有する。乱
流発生器の半径方向間隔(例えば、約0.375イン
チ)と乱流発生器の高さ(例えば、約0.025イン
チ)との比は約15であるのが好ましいが、約5〜20
であってもよい。
ト溶接を必要としないことに留意されたい。これはスポ
ット溶接のための余分な製造工程を不必要にするばかり
でなく、乱流発生器がダクト表面から分離して強い磁界
により発電機の周りを進行することが無いようにする。
しかしながら、乱流発生器は、ダクトを構成するラミネ
ーションに直接に溶接することも出来る。
は大体矩形の断面を持ち、その高さがほぼ0.125イ
ンチである。乱流発生器が約0.025インチの高さを
持つ場合、乱流発生器は、冷却通路の高さの約20%ま
で、またはダクトの流体圧直径の約10%まで、冷却通
路の中に突き出す。
成するラミネーション32は一般的に炭素鋼で作られ、
ラミネーション・パッケージ内の他のラミネーション3
2a、32b、32c等は珪素鋼で作られる。しかしな
がら、本発明による材料の選択および材料の厚さは一般
的に、例えば図1に例示した従来の構成における同じ寸
法/パラメータのものと変わらないことに留意された
い。
本発明の別の好ましい実施態様が図示されている。この
実施態様では、乱流発生器34がラミネーション36に
形成されていて、主にラミネーションの歯領域38に設
けられ、ヨーク領域にはその一部分にのみ設けられる。
前と同様に、乱流発生器34は、隣り合うラミネーショ
ン・パッケージの隣り合うラミネーションと半径方向に
延在する内部スペーサ・ブロック42とによって画成さ
れた半径方向の冷却通路内に形成される。乱流発生器の
半径方向間隔および乱流発生器の形成するやり方は図3
および図4に関連して説明したものと同様である。しか
し、1つの変更は、乱流発生器34がラミネーション3
6からパンチングにより切り出されて、ラミネーション
36の平面に対して30°〜45°の角度を成して突き
出すように形成されていることである。これは主に、乱
流発生器を形成するカットおよびパンチング・プロセス
を容易にするために行われる。冷却通路の中への乱流発
生器34の突き出しは最大約0.025インチである。
の更に別の実施態様が図示されている。この実施態様で
は、乱流発生器44が、それぞれのラミネーション・パ
ッケージのそれぞれのラミネーション46に一対のタブ
48によって形成され、一対のタブ48はほぼV字形の
渦発生器を成すように配列されている。流れを示す矢印
は、流れに対する乱流発生器の正規の配置方向を表すた
めに記してある。しかし、配置方向は変更してよい。乱
流発生器44の半径方向間隔は、V字形の半径方向成分
を反映して、乱流発生器34の場合よりも大きくしてあ
る。それ以外では、隣り合うスペーサ・ブロック50の
間の固定子鉄心ラミネーションのヨーク領域内の乱流発
生器の全体的な配列は、図3および図4に示したものと
同様である。しかし、この実施態様では、パンチプレス
作業を用いて、一対の乱流発生要素を切り出して折り曲
げることにより、上述したほぼV字形の形状が生じる。
この実施態様は、ラミネーションからフィンすなわち乱
流発生器を形成することによって生じるダクト表面内の
一層大きな凹所51に伴う粗さにより、熱伝達が更に増
大するものと期待される。
の実施態様が図示されている。この実施態様では、乱流
発生器52がそれぞれのラミネーション・パッケージの
固定子鉄心ラミネーション54に沿って歯領域56およ
びヨーク領域58の両方に半径方向に延在しているだけ
でなく、乱流発生器52の向きすなわち配置方向が変更
されて、タブがスペーサ・ブロック60に平行に且つ流
れの方向に平行に延在するようになっている。
器はそれぞれの冷却ダクトの一方の側だけから突き出す
ように図示されていることに注意されたい。しかしなが
ら、乱流発生器は冷却ダクトの両側から突き出し、また
半径方向に一列に揃った状態または食い違い配列状態に
なるように配置することが出来る。
同様な乱流発生器を設けた冷却ダクトについて試験を行
ったところ、乱流発生器を設けた壁における熱伝達性能
が滑らかな流れの冷却通路の場合の約2倍になることが
判った。
る実施態様について詳述したが、本発明は上記の実施態
様に限定されず、むしろ特許請求の範囲内に含まれる種
々の変更および等価な構成を包含するものであることを
理解されたい。
部の正面図である。
み込まれたスペーサ・ブロックの断面図である
ネーション組立体の一部の正面図である。
ある。
ネーション組立体の一部の正面図である。
ネーション組立体の一部の正面図である。
ある。
ミネーション組立体の一部の正面図である。
Claims (4)
- 【請求項1】 積み重ねたラミネーションの隣り合うパ
ッケージが複数の半径方向に延在するスペーサ・ブロッ
クによって分離されていて、各々の隣り合う対のスペー
サ・ブロックが軸方向に隔たって隣り合うラミネーショ
ンと共に冷却ダクトを画成している回転電気機械固定子
鉄心組立体において、 各々の冷却ダクト内に複数の乱流発生要素を有し、各々
の乱流発生要素が前記軸方向に隔たって隣り合うラミネ
ーションの内の少なくとも一方の側から前記ダクトの中
へ突き出していることを特徴とする電気機械固定子鉄心
組立体。 - 【請求項2】 各々の前記乱流発生要素が、前記ダクト
の高さの約20%または前記ダクトの流体圧直径の約1
0%に等しい高さを有する請求項1記載の回転電気機械
固定子鉄心組立体。 - 【請求項3】 各々の前記乱流発生要素が、前記軸方向
に隔たって隣り合うラミネーションの内の前記少なくと
も一方から部分的に切り出された一体のタブで構成さ
れ、この一体のタブによりそれぞれの冷却ダクトに沿っ
て凹所が形成されている請求項1記載の回転電気機械固
定子鉄心組立体。 - 【請求項4】 前記乱流発生要素が、前記軸方向に隔た
って隣り合うラミネーションの両方の側から前記ダクト
の中へ突き出している請求項1記載の回転電気機械固定
子鉄心組立体。
Applications Claiming Priority (2)
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US08/900,788 US5869912A (en) | 1997-07-25 | 1997-07-25 | Direct-cooled dynamoelectric machine stator core with enhanced heat transfer capability |
US08/900788 | 1997-07-25 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
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JPH1198727A true JPH1198727A (ja) | 1999-04-09 |
Family
ID=25413080
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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JP10199390A Pending JPH1198727A (ja) | 1997-07-25 | 1998-07-15 | 回転電気機械固定子鉄心組立体 |
Country Status (8)
Country | Link |
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EP (1) | EP0893871B1 (ja) |
JP (1) | JPH1198727A (ja) |
AT (1) | ATE371982T1 (ja) |
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