JPH115880A - 薄肉成形品用熱可塑性樹脂組成物及び成形品 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】薄肉部の屈曲疲労性および成形加工性などの諸
特性がバランスして優れた熱可塑性樹脂組成物を提供す
ること。 【解決手段】重量平均粒子径が０．１〜１．５μｍであ
るゴム質重合体を用いる特定の組成のグラフト共重合体
（Ａ）１５〜５０重量部と、特定の組成の共重合体であ
り、かつアセトン可溶成分の極限粘度［η］が０．３〜
０．６ｄｌ／ｇであるビニル系共重合体（Ｂ）８５〜５
０重量部からなる樹脂組成物１００重量部に対し、エチ
レン／（メタ）アクリル酸エステル／一酸化炭素からな
る共重合体（Ｃ）１〜１５重量部を配合してなる薄肉成
形品用熱可塑性樹脂組成物。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、屈曲疲労性、耐衝
撃性、剛性および成形加工性に優れた薄肉成形品用の熱
可塑性樹脂組成物に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】ジエン系ゴム成分にアクリロニトリル、
メタアクリロニトリル等のシアン化ニル化合物、スチレ
ン、α−メチルスチレン等の芳香族ビニル化合物成分を
共重合したグラフト共重合体を含有してなる、いわゆる
ＡＢＳ樹脂は、耐衝撃性、機械的強度および成形加工性
に優れていることから、ＯＡ機器、家電製品、自動車部
品、一般雑貨などの用途分野で幅広く利用されている。
このようにＡＢＳ樹脂は一般的には強靱な樹脂として使
用されているが、ＡＢＳ樹脂の強靱性は成形品の厚みに
依存することが知られている。。実際に製造される樹脂
製品の形状は様々であり、たとえば２ｍｍ以下の薄肉部
を有するＡＢＳ樹脂製の成形品やカード類のように全体
が２ｍｍ以下の薄肉製品では薄肉部の屈曲疲労性が悪い
ためにそこが破損の起点になり、ＡＢＳ樹脂本来の強靱
性が往々にして発現しないという問題が指摘されてい
る。

【０００３】ＡＢＳ樹脂等に代表されるゴム強化スチレ
ン系樹脂の強靱性の向上技術としては、特定構造のポリ
エステルおよびグラフトゴム共重合体をブレンドする方
法（特開平５−２０２２５２号、特開平５−２１４２２
６号公報など）があるが、ポリエステルを用いることに
よる成形収縮率の増大、コストアップ等の問題がある。
また、特定構造のポリカ−ボネ−ト、アクリルゴムおよ
びオルガノポリシロキサンをブレンドし、流動性および
耐衝撃性を改良する方法（特開平８−１２７６８６号公
報）も開示されている。該技術による流動性および耐衝
撃性の改良効果は認められるが、ポリカ−ボネ−ト、ア
クリルゴムおよびオルガノポリシロキサン等のブレンド
物が多種に亘るため、製造工程が煩雑になり、更には、
コストアップ問題も抱えている。

【０００４】ポリエステル／ポリカ−ボネ−ト／ＡＢＳ
のブレンド物により、耐衝撃性を改良する技術（特開平
７−２９２２１３号公報）も開示されているが、該技術
は、ポリエステルとポリカ−ボネ−トのエステル交換反
応が起こるため、特殊な安定剤を添加する手法で、組成
物を安定化させている。ポリエステルとポリカ−ボネ−
トをＡＢＳ樹脂にブレンドすることにより、耐衝撃性は
改良されるものの、流動性の低下が著しい。

【０００５】特公昭５５−５００６３号公報には、エチ
レン／（メタ）アクリル酸エステル／一酸化炭素の三元
共重合体を熱可塑性樹脂にブレンドし、可塑剤としての
効果を得る技術が開示されている。特開平３−２８７６
５３号公報にはＡＢＳ樹脂とのブレンド、特開平５−１
２５２５３号公報にはα−メチルスチレン変性ＡＢＳ樹
脂とのブレンド、更に特開平６−１１６４６９号公報に
はマレイミド系樹脂とのブレンドによりいずれも耐衝撃
性を向上させる技術が開示されいる。しかしながら、特
定構造のゴム強化スチレン系樹脂に該エチレン／（メ
タ）アクリル酸エステル／一酸化炭素の三元共重合体を
ブレンドし、流動性を損なうことなく、とくに２ｍｍ以
下の薄肉部を有する成形品の屈曲疲労性を向上させる技
術は示されてはいない。

【０００６】カード類の製造方法は、押出成形によりシ
ートを成形し、該シートから製品を切り出す方法が採ら
れており、切り出し残分の発生（材料ロス）の抑制や生
産性アップには限界がある。近年、射出成形によりカー
ド類の製造を試みる動きがあるが、上述の通り従来のＡ
ＢＳ樹脂では成形加工性および製品性能である薄肉屈曲
疲労性を十分満足させることができない。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、上記
した従来技術の欠点を解消し、薄肉部の屈曲疲労性およ
び成形加工性などの諸特性がバランスして優れた熱可塑
性樹脂組成物を提供することにある。

【０００８】

【課題を解決するための手段】課題を解決する手段とし
て、ゴム強化スチレン系樹脂にブレンドする重合体成分
ついて鋭意検討した結果、ゴム強化スチレン系樹脂のゴ
ム粒子径およびアセトン可溶成分の極限粘度が特定範囲
にある時、エチレン／（メタ）アクリル酸エステル／一
酸化炭素の三元共重合体をブレンドすることにより、流
動性を損なうことなく、薄肉部の屈曲疲労性が飛躍的に
向上することを見い出した。

【０００９】すなわち本発明は、「重量平均粒子径が
０．１〜２．０μｍであるゴム質重合体（Ａ−１）３０
〜８０重量部に、芳香族ビニル系単量体（イ）とシアン
化ビニル系単量体（ロ）およびこれらと共重合可能な他
のビニル系単量体（ハ）から選ばれる少なくとも１種以
上の単量体からなる単量体混合物（Ａ−２）７０〜８０
重量部をグラフト重合してなるグラフト共重合体（Ａ）
１５〜５０重量部と、芳香族ビニル系単量体（イ）とシ
アン化ビニル系単量体（ロ）およびこれらと共重合可能
な他のビニル系単量体（ハ）から選ばれる少なくとも２
種以上の単量体からなる単量体混合物（Ｂ−１）を共重
合してなる共重合体であり、かつアセトン可溶成分の極
限粘度［η］が０．３〜０．６ｄｌ／ｇであるビニル系
共重合体（Ｂ）８５〜５０重量部からなる樹脂組成物１
００重量部に対し、エチレン／（メタ）アクリル酸エス
テル／一酸化炭素からなる共重合体（Ｃ）１〜１５重量
部を配合してなる薄肉成形品用熱可塑性樹脂組成物。」
である。

【００１０】

【発明の実施の形態】本発明におけるゴム質重合体（Ａ
−１）の例としては、ポリブタジエンの他、スチレン−
ブタジエン共重合体、アクリロニトリル−ブタジエン共
重合体、スチレン−ブタジエンブロック共重合体、アク
リル酸ブチル−ブタジエン共重合体およびポリイソプレ
ンゴム等が挙げられ、なかでもポリブタジエン、スチレ
ン−ブタジエン共重合ゴムなどが好ましい。

【００１１】本発明における単量体混合物（Ａ−２）お
よび（Ｂ−１）の芳香族ビニル化合物（イ）としては、
スチレン、α−メチルスチレン、ｐ−メチルスチレン、
ビニルトルエン、ｔ−ブチルスチレン、ｏ−エチルスチ
レン、ｏ−クロロスチレンおよびｏ，ｐ−ジクロロスチ
レン等が挙げられるが、特にスチレン、α−メチルスチ
レンが好ましい。これらは１種または２種以上を用いる
ことができる。

【００１２】シアン化ビニル化合物（ロ）としては、ア
クリロニトリル、メタアクリロニトリルおよびエタクリ
ロニトリル等が挙げられるが、特にアクリロニトリルが
好ましい。

【００１３】また、その他の共重合可能なビニル系単量
体（ハ）としては、（メタ）アクリル酸メチル、（メ
タ）アクリル酸エチル、（メタ）アクリル酸ｎ−プロピ
ル、（メタ）アクリル酸ｎ−ブチル、（メタ）アクリル
酸ｔ−ブチル、（メタ）アクリル酸ｎ−ヘキシル、（メ
タ）アクリル酸シクロヘキシル、（メタ）アクリル酸ク
ロロメチルおよび（メタ）アクリル酸２−クロロエチル
等のα，β−不飽和カルボン酸エステル、Ｎ−メチルマ
レイミド、Ｎ−シクロヘキシルマレイミド、Ｎ−フェニ
ルマレイミド等のマレイミド化合物、マレイン酸等の不
飽和ジカルボン酸、無水マレイン酸等の不飽和ジカルボ
ン酸無水物およびアクリルアミド等の不飽和アミドなど
が挙げられるが、なかでもメタクリル酸メチル、Ｎ−フ
ェニルマレイミドおよび無水マレイン酸が好ましい。

【００１４】前記ゴム質重合体（Ａ−１）の重量平均粒
子径は、機械的強度および成形加工性の点から、０．１
〜１．５μｍであることが必要であり、好ましくは０．
２〜１．２μｍである。重量平均粒子径が０．１μｍ未
満であると、得られる薄肉成形品用熱可塑性樹脂組成物
の薄肉部の屈曲疲労性が発現せず、１．５μｍを越える
と、成形加工性、特に流動性の低下が著しい。

【００１５】また、ゴム質重合体（Ａ−１）の含有量
は、機械的強度、耐熱性および成形加工性の点からグラ
フト共重合体（Ａ）１００重量部中、３０〜８０重量部
であり、好ましくは３５〜７０重量部である。含有量が
３０重量部未満では、得られる薄肉成形品用熱可塑性樹
脂組成物の屈曲疲労性が発現せず、８０重量部を越える
と、成形加工性、特に流動性、更に耐熱性が低下する。

【００１６】前記グラフト共重合体（Ａ）のグラフト率
は、機械的強度および成形加工性の点から１５〜１５０
％であることが好ましく、より好ましくは、２０〜７０
％である。グラフト率を１５％以上とすることで、得ら
れる薄肉成形品用熱可塑性樹脂組成物の屈曲疲労性がよ
り向上し、１５０％以下とすることで、成形加工性、特
に流動性がより優れたものとなる。

【００１７】前記グラフト共重合体（Ａ）の含有量は、
グラフト共重合体（Ａ）およびビニル系共重合体（Ｂ）
１００重量部中、１５〜５０重量部である。グラフト共
重合体（Ａ）の含有量は、屈曲疲労性、剛性、耐熱性お
よび流動性のバランスの点から、１８〜４５重量部が好
ましい。含有量が１５重量部未満では、得られる薄肉成
形品用熱可塑性樹脂組成物の屈曲疲労性が不十分であ
り、また５０重量部を越えると、流動性、耐熱性および
剛性が低下する。

【００１８】本発明におけるビニル系共重合体（Ｂ）
は、芳香族ビニル系単量体（イ）、シアン化ビニル系単
量体（ロ）およびこれらと共重合可能な他のビニル系単
量体（ハ）から選ばれる少なくとも２種以上の単量体か
らなる単量体混合物（Ｂ−１）を共重合して得られるも
のであり、各組成比は、成形加工性、特に流動性、およ
び耐薬品性の観点から、８５〜６０重量％／４０〜１５
重量％／０〜５０重量％であることが好ましく、より好
ましくは、７０〜８０重量％／３０〜２０重量％／０〜
４０重量％である。

【００１９】前記ビニル系共重合体（Ｂ）の含有量は、
グラフト共重合体（Ａ）およびビニル系共重合体（Ｂ）
１００重量部中、８５〜５０重量部である。ビニル系共
重合体（Ｂ）の含有量は、屈曲疲労性、剛性、耐熱性お
よび流動性のバランスの点から、８２〜５５重量部が好
ましい。含有量が８５重量部を越えると、得られる薄肉
成形品用熱可塑性樹脂組成物の屈曲疲労性が十分でな
く、また、５０重量部未満では、流動性、耐熱性および
剛性が低下する。

【００２０】なお、これら（Ａ）、（Ｂ）の共重合体の
製造方法は、乳化重合、懸濁重合、塊状重合、溶液重合
等のいずれの重合方法を用いても良く、特に制限されな
い。また、単量体の仕込方法についても特に制限はな
く、初期一括仕込み、あるいは共重合体の組成分布の生
成を抑えるために仕込み単量体の一部または全部を連続
的または分割して仕込みながら重合してもよい。

【００２１】本発明における共重合体（Ｃ）は、エチレ
ン／（メタ）アクリル酸エステル／一酸化炭素の三元共
重合体であり、（メタ）アクリル酸エステルのアクリル
基は、直鎖状または分岐状であって、その炭素数は１〜
１８が好ましく、メチル基、エチル基、ｎ−プロピル
基、ｎ−ブチル基、ｓｅｃ−ブチル基、ｔ−ブチル基、
イソブチル基、ヘキシル基、２−エチルヘキシル基、オ
クチル基等が例示され、炭素数２〜８のものがより好ま
しい。また、共重合体（Ｃ）の各組成比は、エチレンが
１０〜８７重量％、より好ましくは４０〜８０重量％、
（メタ）アクリル酸エステルが１０〜５０重量％、より
好ましくは１５〜４０重量％、一酸化炭素が５〜４０重
量％、より好ましくは５〜２０重量％であり、必要に応
じて、その他の共重合可能な単量体と共重合させること
もできる。

【００２２】前記共重合体（Ｃ）の含有量は、グラフト
共重合体（Ａ）およびビニル系共重合体（Ｂ）１００重
量部に対し、１〜１５重量部であり、好ましくは２〜１
０重量部である。共重合体（Ｃ）の含有量が１重量部未
満であると、得られる薄肉成形品用熱可塑性樹脂組成物
の屈曲疲労性が十分でなく、また、１５重量部を越える
と、流動性、耐熱性および剛性が低下し、更には層状剥
離が生じる。

【００２３】本発明の薄肉成形品用熱可塑性樹脂組成物
のアセトン可溶成分の極限粘度［η］は０．３〜０．６
ｄｌ／ｇである必要があり、該範囲外であると屈曲疲労
性および流動性が発現しない。

【００２４】本発明の薄肉成形品用熱可塑性樹脂組成物
に、本発明の目的を損なわない範囲で塩化ビニル、ポリ
エチレン、ポリプロピレン等のポリオレフィン、ナイロ
ン６、ナイロン６６等のポリアミド、ポリエチレンテレ
フタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリシクロ
ヘキサンジメチルテレフタレート等のポリエステル、ポ
リカーボネート、各種エラストマー類を加えて成形用樹
脂としての性能を改良することができる。また、必要に
応じてヒンダードフェノール系、含硫黄有機化合物系、
含リン有機化合物系等の酸化防止剤、フェノール系、ア
クリレート系等の熱安定剤、ベンゾトリアゾール系、ベ
ンゾフェノン系、サリシレート系等の紫外線吸収剤、有
機ニッケル系、ヒンダードアミン系等の光安定剤等の各
種安定剤、高級脂肪酸の金属塩類、高級脂肪酸アミド類
等の滑剤、フタル酸エステル類、リン酸エステル類等の
可塑剤、ポリブロモジフェニルエーテル、テトラブロモ
ビスフェノール−Ａ、臭素化エポキシオリゴマー、臭素
化ポリカーボネートオリゴマー等の含ハロゲン系化合
物、リン系化合物、三酸化アンチモン等の難燃剤・難燃
助剤、カーボンブラック、酸化チタン、顔料および染料
等を添加することもできる。更に、ガラス繊維、ガラス
フレーク、ガラスビーズ、炭素繊維、金属繊維等の補強
剤や充填剤を添加することもできる。本発明の熱可塑性
樹脂組成物の製造方法に関しては、バンバリーミキサ
ー、ロール、および単軸または多軸押出機で溶融混練す
るなど種々の方法を採用することができる。

【００２５】本発明の薄肉成形品用熱可塑性樹脂組成物
は、射出成形、押出成形、ブロー成形、真空成形、圧縮
成形、ガスアシスト成形等の現在熱可塑性樹脂の成形に
用いられる公知の方法によって成形することができ、特
に制限されるものではないが、射出成形が好ましい。

【００２６】本発明の薄肉成形品用熱可塑性樹脂組成物
の用途としては、薄肉部を有する各種成形品、なかでも
最小肉厚２ｍｍ以下の成形品が対象として好ましく、特
にカ−ド類の薄肉製品に好適である。

【００２７】

【実施例】本発明をさらに具体的に説明するため、以下
に実施例および比較例を挙げて説明するが、これら実施
例は本発明を制限するものではない。なお、ここで特に
ことわりのない限り「％」は重量％、「部」は重量部を
表す。薄肉成形品用熱可塑性樹脂組成物の樹脂特性の分
析方法を下記する。機械的強度、耐熱性等の一般的な特
性については、射出成形によりテストピースを成形し、
下記試験法に準拠し測定した。

【００２８】ゴム重量平均粒子径：Ｅ．Ｓｃｈｍｉｄ
ｔ，Ｐ．Ｈ．Ｂｉｄｄｉｓｏｎ Ｒｕｂｂｅｒ Ａｇｅ
８８ ｐ．４８４〜４９０（１９６０）記載のアルギ
ン酸ナトリウム法（アルギン酸ナトリウムの濃度により
クリーム化するポリブタジエン粒子径が異なることを利
用して、クリーム化した重量割合とアルギン酸ナトリウ
ム濃度の累積重量分率より累積重量分率５０％の粒子径
を求める）により測定した。

【００２９】グラフト率：グラフト共重合体所定量
（ｍ）にアセトンを加え、３時間還流し、この溶液を８
８００ｒ．ｐ．ｍ．（１００００Ｇ）で４０分間遠心分
離後、不溶分を濾過し、この不溶分を６０℃で５時間減
圧乾燥し、重量（ｎ）を測定した。グラフト率は、下記
式により算出した。

【００３０】グラフト率（％）＝｛［（ｎ）−（ｍ）×
Ｌ］／［（ｍ）×Ｌ］｝×１００ ここで、Ｌはグラフト共重合体のゴム含有率である。

【００３１】極限粘度［η］：サンプル１ｇにアセトン
２００ｍｌを加え、３時間還流し、この溶液を８８００
ｒ．ｐ．ｍ．（１００００Ｇ）で４０分間遠心分離した
後、不溶分を濾過する。濾液をロータリーエバポレータ
ーで濃縮し、析出物（アセトン可溶分）を６０℃で５時
間減圧乾燥後、ウベローデ粘度計を用い、メチルエチル
ケトン溶液、３０℃でηｓｐ／ｃを測定し、極限粘度
［η］を算出した。

【００３２】曲げ弾性率：ＡＳＴＭ Ｄ７９０（２３
℃） 荷重撓み温度：ＡＳＴＭ Ｄ６４８（負荷応力１．８２
ＭＰａ） 耐衝撃強度：ＡＳＴＭ Ｄ２５６（２３℃，Ｖノッチ付
き） ＭＦＲ（メルトフローレート）：ＩＳＯ １１３３（２
２０℃，９８Ｎ荷重） 屈曲疲労性：８６×５４×０．７５ｍｍ角板を射出成形
し、島津製作所社製疲労試験機／５０ＭＰａ応力下で、
繰り返し屈曲（両振）し、試験片へのクラック発生、ま
たは破断するまでの回数を測定した。

【００３３】（評価基準） ○＝１０００回以上 変化なし △＝１０００回以下 クラック（亀裂）発生有り ×＝１０００回以下 破断

【００３４】参考例 （Ａ）グラフト共重合体 Ａ１：窒素置換した反応器に純水１２０部、ブドウ糖
０．５部、ピロリン酸ナトリウム０．５部、硫酸第一鉄
０．００５部および表１に示した所定量のポリブタジエ
ンラテックスを仕込み、撹拌しながら反応器内の温度を
６５℃に昇温した。内温が６５℃に達した時点を重合開
始として表１に示した所定量のモノマおよびｔ−ドデシ
ルメルカプタン混合物を５時間掛けて連続添加した。同
時に並行して、表１に示すクメンハイドロパーオキサイ
ドおよびオレイン酸カリウムからなる水溶液を７時間掛
けて連続添加し、反応を完結させた。

【００３５】得られたラテックスに、２，２’−メチレ
ンビス（４−メチル−６−ｔ−ブチルフェノール）をラ
テックス固形分１００重量部に対して１重量部添加し、
続いて、このラテックスを硫酸で凝固後、水酸化ナトリ
ウムにて中和し、洗浄濾過後、乾燥させてパウダー状の
グラフト共重合体を得た。このグラフト共重合体のグラ
フト率は４５％であった。

【００３６】Ａ２〜Ａ６：Ａ１と同様の方法で、表１に
示す組成比でグラフト共重合体を得た。

【００３７】

【表１】 （Ｂ）ビニル系共重合体 Ｂ１：スチレン７５重量％、アクリロニトリル２５重量
％なる単量体混合物を懸濁重合して、ビーズ状の共重合
体を得た。該共重合体の極限粘度［η］は０．４５ｄｌ
／ｇであった。

【００３８】Ｂ２：スチレン７２重量％、アクリロニト
リル２８重量％なる単量体混合物を塊状重合して、ペレ
ット状の共重合体を得た。該共重合体の極限粘度［η］
は０．５５ｄｌ／ｇであった。

【００３９】Ｂ３：スチレン７０重量％、アクリロニト
リル３０重量％なる単量体混合物を懸濁重合して、ビー
ズ状の共重合体を得た。該共重合体の極限粘度［η］は
０．６０ｄｌ／ｇであった。

【００４０】Ｂ４：スチレン８７重量％、アクリロニト
リル１３重量％なる単量体混合物を懸濁重合して、ビー
ズ状の共重合体を得た。該共重合体の極限粘度［η］は
０．４５ｄｌ／ｇであった。

【００４１】Ｂ５：スチレン４０重量％、アクリロニト
リル３０重量％、α−メチルスチレン３０重量％なる単
量体混合物を懸濁重合して、ビーズ状の共重合体を得
た。該共重合体の極限粘度［η］は０．５８ｄｌ／ｇで
あった。

【００４２】Ｂ６：スチレン４０重量％、アクリロニト
リル３０重量％、Ｎ−フェニルマレイミド３０重量％な
る単量体混合物を乳化重合して共重合体を得た。該共重
合体の極限粘度［η］は０．６０ｄｌ／ｇであった。

【００４３】Ｂ７：スチレン７２重量％、アクリロニト
リル２８重量％なる単量体混合物を塊状重合して、ペレ
ット状の共重合体を得た。該共重合体の極限粘度［η］
は０．８５ｄｌ／ｇであった。

【００４４】Ｂ８：スチレン７２重量％、アクリロニト
リル２８重量％なる単量体混合物を懸濁重合して、ビー
ズ状のの共重合体を得た。該共重合体の極限粘度［η］
は０．２８ｄｌ／ｇであった。

【００４５】（Ｃ）エチレン／（メタ）アクリル酸エス
テル／一酸化炭素共重合体 Ｃ１：三井・デュポンポリケミカル社製“エルバロイ”
ＥＰ４０５１ Ｃ２：三井・デュポンポリケミカル社製“エルバロイ”
ＨＰ５５３

【００４６】実施例１〜１３、及び比較例１〜６ 参考例記載の（Ａ）グラフト共重合体、（Ｂ）ビニル系
共重合体、（Ｃ）エチレン／（メタ）アクリル酸エステ
ル／一酸化炭素共重合体を表２および表３記載の割合で
配合後、４０ｍｍφ単軸押出機（シリンダー設定温度
は、実施例１〜７および比較例１〜６は２３０℃、それ
ら以外は２６０℃）で溶融混練し、ペレット状の樹脂を
得た。

【００４７】得られたペレットを東芝機械（株）製射出
成形機ＩＳ−５０Ａ（シリンダー設定温度は、実施例１
〜６、９〜１３および比較例１〜６は２３０℃、それら
以外は２６０℃）にてテストピースを成形し、諸特性を
評価し、結果を表４および５に掲げた。

【００４８】

【表２】

【表３】

【表４】

【表５】

【００４９】実施例１〜１３により、本発明の請求項記
載の配合割合の薄肉成形品用熱可塑性樹脂組成物が、屈
曲疲労性、剛性、耐衝撃性および成形加工性に優れてい
ることが判る。

【００５０】しかし、比較例１〜４は、グラフト共重合
体（Ａ）、共重合体（Ｂ）およびエチレン／（メタ）ア
クリル酸エステル／一酸化炭素からなる共重合体（Ｃ）
の配合割合が、本発明の請求項記載範囲外であるため、
屈曲疲労性や成形加工性が不十分である。また、比較例
５、６はグラフト重合体（Ａ）本発明の請求項記載範囲
外であり、比較例７、８はビニル重合体（Ｂ）が本発明
の請求項記載範囲外のため、屈曲疲労性や成形加工性が
不十分である。

【００５１】

【発明の効果】本発明の薄肉成形品用熱可塑性樹脂組成
物は、薄肉部の屈曲疲労性に優れ、且つ、成形加工性が
良好であるため、薄肉成形品の成形が可能であり、材料
のコストダウンおよび生産性の向上が図れる。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号 ＦＩ Ｂ２９Ｋ 25:00 55:02

Claims (8)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】重量平均粒子径が０．１〜１．５μｍであ
   るゴム質重合体（Ａ−１）３０〜８０重量部に、芳香族
   ビニル系単量体（イ）とシアン化ビニル系単量体（ロ）
   およびこれらと共重合可能な他のビニル系単量体（ハ）
   から選ばれる少なくとも１種以上の単量体からなる単量
   体混合物（Ａ−２）７０〜２０重量部をグラフト重合し
   てなるグラフト共重合体（Ａ）１５〜５０重量部と、芳
   香族ビニル系単量体（イ）とシアン化ビニル系単量体
   （ロ）およびこれらと共重合可能な他のビニル系単量体
   （ハ）から選ばれる少なくとも２種以上の単量体からな
   る単量体混合物（Ｂ−１）を共重合してなる共重合体で
   あり、かつアセトン可溶成分の極限粘度［η］が０．３
   〜０．６ｄｌ／ｇであるビニル系共重合体（Ｂ）８５〜
   ５０重量部からなる樹脂組成物１００重量部に対し、エ
   チレン／（メタ）アクリル酸エステル／一酸化炭素から
   なる共重合体（Ｃ）１〜１５重量部を配合してなる薄肉
   成形品用熱可塑性樹脂組成物。
2. 【請求項２】前記グラフト共重合体（Ａ）のグラフト率
   が１５〜１５０％である請求項１記載の薄肉成形品用熱
   可塑性樹脂組成物。
3. 【請求項３】前記ビニル系共重合体（Ｂ）が芳香族ビニ
   ル系単量体（イ）８５〜６０重量％、シアン化ビニル系
   単量体（ロ）４０〜１５重量％およびこれらと共重合可
   能な他のビニル系単量体（ハ）０〜５０重量％からなる
   請求項１〜２のいずれかに記載の薄肉成形品用熱可塑性
   樹脂組成物。
4. 【請求項４】前記共重合体（Ｃ）が１０〜８７重量％の
   エチレンの重合体繰り返し単位、１０〜５０重量％の
   （メタ）アクリル酸エステルの重合体繰り返し単位およ
   び３〜４０重量％の一酸化炭素の重合体繰り返し単位を
   含んでなる請求項１〜３のいずれかに記載の薄肉成形品
   用熱可塑性樹脂組成物。
5. 【請求項５】請求項１〜４いずれかに記載の薄肉成形品
   用熱可塑性樹脂組成物を成形してなる薄肉成形品。
6. 【請求項６】請求項１〜４いずれかに記載の薄肉成形品
   用熱可塑性樹脂組成物を射出成形してなる薄肉成形品。
7. 【請求項７】最小肉厚２ｍｍ以下の請求項５〜６いずれ
   かに記載の薄肉成形品。
8. 【請求項８】請求項５〜６いずれかに記載の薄肉成形品
   を用いた肉厚が２ｍｍ以下のカ−ド。