JPH11509965A - 電子バラスト - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 電圧保持回路を有するプログラムされた電子バラスト回路は、集積回路が発振を継続して行い、かつ、蛍光バルブが点灯するのに不十分なレベルにまでDCバス電圧が低下するように、ハーフブリッジ・インバータを駆動する。また、電圧保持回路は、集積回路が確実にリセットされ、かつ、蛍光バルブフィラメントの望ましい予熱が保障されるようなレベルにまで、集積回路の電圧を下げる。

Description

【発明の詳細な説明】 電子バラスト 発明の分野 本発明は、ランプを駆動する電子バラスト回路に関する。 背景技術 この種の電子バラスト回路は、以下のものを有する。 電源ラインに切り換え可能に接続された電力貯蔵装置と、 ランプ電流を発生するインバータであって、前記電力貯蔵装置に接続され、動 作中は前記電力貯蔵装置により駆動され、少なくとも一つのスイッチング素子を 有する前記インバータと、 前記電力貯蔵装置に接続され、供給電圧を発生する電圧源と、 前記電圧源と前記スイッチング素子に接続され、動作中は前記電圧源からの前 記供給電圧により駆動されるコントローラであって、このコントローラは、供給 電圧が第１のスレッショルドレベル以上のときに、前記スイッチング素子を導通 あるいは非導通にするための駆動信号を発生する。 このような電子バラストが従来から知られている。公知の電子バラスト回路の 一例が米国特許No.5,111,118号に開示されている。この公報には、蛍光ランプや 他の負荷を効率よく駆動し、信頼性の高い初期動作と効率的なランプ動作を行う 蛍光ランプコントローラが開示されている。 しかしながら、この種の電子バラストを設計する場合、DCバス電圧は、メイン 電源がバラスト回路に供給されなくなった後でも、大容量Ｃ５により比較的高電 圧に維持される。この大容量Ｃ５は、DCバスライン上の変動リップルを適正量に するために設けられる。キャパシタＣ５の両端電圧により、集積回路の電圧供給 キャパシタの充電を行うのが望ましい。このため、バラスト回路にメイン電源が 供給されなくなった後は、集積回路に供給される電圧は発振を継続するための最 低限のスレッショルド電圧以下になり、集積回路は発振を停止する。しかしなが ら、電子バラスト回路は、集積回路の発振が停止して蛍光ランプがオフすると、 ほとんど電流を消費しなくなるため、大容量のDCバス容量Ｃ５は再び集積回路の 供給キャパシタを充電し、供給キャパシタの電圧は発振を開始する最低限のスレ ッショルドより高くなる。仮に、DCバス容量Ｃ５の両端電圧がランプを点灯する のに必要な最低限のスレッショルド以下まで放電される前に、集積回路が発振を 開始するならば、ランプが不所望に点灯し、DCバス容量Ｃ５の両端電圧がランプ の点灯をもはや維持できなくなるまで、ランプは点灯したままになる。 発明の開示 本発明は、上述した問題を解決する電子バラストを提供することにある。 このため、最初の段落で説明される電子バラストは、さらに以下のような構成 のバラスト回路を有する。 このバラスト回路は、前記電源ラインから電力貯蔵装置を切り離すための選択 期間中にスレッショルド電圧以上の供給電圧を保持する電圧保持回路を有する。 前記選択期間中に、前記電力貯蔵装置からインバータに供給された電圧が最低ス レッショルド以下にまで低下するように選択される。いったん前記電力貯蔵装置 により供給された電圧が最低スレッショルド以下にまで低下すると、ランプはも はやインバータにより点灯されなくなる。この結果、ランプが不所望に点灯され るおそれがなくなる。 本発明による電子バラストの前記電力貯蔵装置は、好ましくは、キャパシタを 有し、前記電圧保持回路が前記第１のスレッショルドレベル以上の電圧レベルに 前記電圧源を保持する前記選択期間は、前記キャパシタが最低のスレッショルド 以下にまで放電されるのに必要な時間よりも長い。好ましくは、前記電力貯蔵装 置は、簡易かつ高精度に形成される。 好ましくは、前記電圧保持回路は、前記選択期間が経過した後、前記供給電圧 を前記スレッショルドレベル以下にまで低下させる。一般的には、プログラムさ れたスタート電子バラストの１つの特徴は、高電圧がランプに印加される前に、 蛍光ランプのフィラメントに適正な予熱電圧を供給することにある。所望の予熱 期間は、一般には回路設計の機能によるが、通常約１秒である。この予熱により 、蛍光ランプのフィラメントは、点灯開始のためにランプに高電圧が印加される 前に、所望の温度に達する。本発明の望ましい実施形態においては、SGS-THOMSO NのL6568E、16ピンの集積回路がハーフブリッジ・インバータを駆動するのに用 いられる。ただし、ここに開示した集積回路と同様の機能をもつ集積回路やディ スクリート回路が、本発明の趣旨を逸脱しない範囲内で、適用可能であることは 、当業者の通常の技術の１つとして理解すべきである。本発明の望ましい実施形 態において、適正な予熱処理を確実に行うために、集積回路は、新規の始動サイ クルが始まる前に、前記供給電圧が５Ｖ以下になることを要求する。この予熱処 理は、前記選択期間が経過した後、前記供給電圧が第１のスレッショルド電圧よ りも低電圧である第２のスレッショルドレベル以下にまで低下することにより、 適正に行われる。 本発明による電子バラストの実施形態において、良好な結果が得られた。この 実施形態の中では、前記電圧源は電圧源キャパシタを有し、前記コントローラは 集積回路を有し、前記電圧保持回路は、前記選択期間中は、少なくとも前記第１ のスレッショルドレベルが得られるように、前記電圧源キャパシタを保持し続け る。 前記電圧保持回路は、前記選択期間中に、前記電圧源キャパシタを充電するの に十分な電圧に充電される電圧保持キャパシタを有する。この結果、前記電圧源 キャパシタは、前記選択期間中は、前記スレッショルドレベル以上になる。前記 電圧保持回路は、比較的簡易で、かつ、信頼性の高い回路で実現できる。前記選 択期間が経過した後、前記電圧保持回路が前記電圧源キャパシタの電圧レベルを 前記第２のスレッショルドレベル以下にまで低下させることにより、ランプが点 灯を開始する前の予熱が適正に行われる。 本発明による電子バラストの実施形態において、良好な結果が得られた。この 実施形態では、電圧保持回路は、 第１および第２のスイッチング素子と、 前記選択期間の間、前記第１および第２のスイッチング素子を導通状態にする 手段と、 前記第１のスイッチング素子を流れる電流から前記第２のスイッチング素子を 流れる電流を引いた電流により、前記電圧源キャパシタを充電する手段と、 前記選択期間が経過した後、前記第１のスイッチング素子を非導通にする手段 と、 前記第１のスイッチング素子が非導通状態のとき、前記第２のスイッチング素 子を流れる電流により前記電圧源キャパシタを放電する手段と、を有する。 図面の簡単な説明 本発明を十分に理解するために、添付図面を参照しながら詳細な説明がされる 。 図１は、本発明により構成される電子バラストのブロック図。 図２は、本発明により構成される電子バラストの詳細概略図。 図３は、本発明の実施形態で用いられる所望の集積回路のブロック図。 図４は、本発明により構成される電子バラスト回路の種々の状態を図示したフ ローチャート。 図５は、本発明により構成される集積回路の周波数偏位時間を図示したグラフ を示した図。 発明を実施するための最良の形態 １．電子バラスト回路の詳細 図１でまず参照されるように、本発明により構成された電子バラスト回路は総 称して符号１０００で示される。電子バラスト回路１０００（以後、電子バラス ト１０００と呼ぶ）は、２つの入力端子ＦＩ１，ＦＩ２をもつフィルタ５０を備 える。このフィルタ５０には、例えば120Ｖの通常の交流電源電圧が印加される 。フィルタ５０は、接地入力端子ＦＧＩと２つの出力端子ＦＯ１，ＦＯ２を有す る。出力端子ＦＯ１，ＦＯ２はそれぞれ、全波ブリッジ整流器１００（以後、整 流器１００と呼ぶ）の終端入力端子ＲＩ１，ＲＩ２に接続される。例えば、入力 端子ＲＩ１，ＲＩ２に120V RMSで60Hz AC電圧が入力されると、整流器１００は1 70Ｖのピーク電圧を出力する。整流器１００はまた、２つの出力端子ＲＯ１，Ｒ Ｏ２を有する。これら出力端子ＲＯ１，ＲＯ２の接続関係は後述する。 ハーフブリッジ・インバータ１５０（以後、インバータ１５０と呼ぶ）が設け られる。インバータ１５０は、４つの入力端子ＩＩ１，ＩＩ２，ＩＩ３，ＩＩ４ と、３つの出力端子ＩＯ１，ＩＯ２，ＩＯ３を有する。入力端子ＩＩ１，ＩＩ２ はそれぞれ、出力端子ＲＯ１，ＲＯ２に接続される。 コントローラ２００が設けられる。コントローラ２００は、ハーフブリッジ・ インバータ１５０の動作を制御する。コントローラ２００の中心部は、後述する ように、１６ピンの集積回路である。一般に、コントローラ２００は、４つの出 力端子ＩＣＯ１，ＩＣＯ２，ＩＣＯ３，ＩＣＯ４を有する。コントローラ２００ はまた、４つの入力端子ＩＣＩ１，ＩＣＩ２，ＩＣＩ３，ＩＣＩ４を有する。コ ントローラ２００の出力端子ＩＣＯ１，ＩＣＯ２はそれぞれ、インバータ１５０ の入力端子ＩＩ３，ＩＩ４に接続される。コントローラ２００の入力端子ＩＣＩ １は、整流器１００の出力端子ＲＯ１に接続される。入力端子ＩＣＩ２は、イン バータ１５０の出力端子ＩＯ３に接続される。出力端子ＩＣＯ３は、整流器１０ ０の出力端子ＲＯ２に接続される。入力端子ＩＣＯ４は、インバータ１５０の出 力端子ＩＯ２に接続される。 共振周波数回路２５０が設けられる。共振周波数回路２５０は、２つのキャパ シタとインダクタＬ３を有し、また、２つの入力端子ＴＩ１，ＴＩ２と２つの出 力端子ＬＯ１，ＴＯ１を有するのが望ましい。入力端子ＴＩ１，ＴＩ２はそれぞ れ、インバータ１５０の出力端子ＩＯ１，ＩＯ２に接続される。共振周波数回路 ２５０は、後に詳述するように、電圧保持回路に電源電圧を供給する。さらに、 共振周波数回路２５０は、後述するように、所望の共振周波数でランプが点灯を 開始するように構成される。 出力回路３００が設けられる。出力回路３００は、後述するように、一次巻き 線および５つの二次巻き線を備えた変圧器と、２つの蛍光ランプＬ１，Ｌ２と、 他の構成要素とを有するのが望ましい。出力回路３００は、１つの入力端子Ｔ１ を有し、この入力端子Ｔ１は、共振周波数回路２５０の出力端子ＴＯ１に接続さ れる。出力回路３００はまた、２つの出力端子ＯＣＯ１，ＯＣＯ２を有する。 本発明により構成された電圧保持回路４００は、メイン電源が入力端子ＦＩ１ ，ＦＩ２に供給されなくなった後の所定期間、コントローラ２００に供給電圧を 印加する。これにより、コントローラ２００の供給電圧は、コントローラ２００ が動作可能で、ハーフブリッジ・インバータ１５０が駆動するのに十分な電圧に 保持される。また、蛍光ランプは以下の状態に保持される。すなわち、後述する ように、蛍光ランプが再点灯しなくなるまで、メインDCバスキャパシタは十分に 放電される。さらに、DCバス電圧が許容されるスレッショルドよりも低下した後 、ライン電源が印加されなくても、蛍光ランプは再度点灯し、電圧保持回路４０ ０は、コントローラ２００内の集積回路に供給される電圧が２Ｖよりも低くなる ようにする。この結果、メイン電源が入力端子ＦＩ１，ＦＩ２を遮断するために 再度印加されると、コントローラ２００とそれに関連する各構成要素はリセット され、蛍光ランプのフィラメントは、適度に余熱される。電圧保持回路４００は 、 入力端子ＬＳＷ１と出力端子ＶＭＯ１を有する。出力端子ＶＭＯ１は、コントロ ーラ２００の入力端子ＩＣＩ３に接続される。 ランプ寿命保護回路４５０（以後、ＥＯＬ保護回路４５０と呼ぶ）が設けられ る。ＥＯＬ保護回路４５０は、入力端子ＥＯＬ１を有する。この入力端子ＥＯＬ １は、出力回路３００の出力端子ＯＣＯ１に接続される。後に詳述するように、 ＥＯＬ保護回路４５０は、ランプＬ１，Ｌ２を過度の電流が流れるか否かを検出 するために、出力回路３００内のキャパシタＣ１１の両端電圧を検出する。 過電圧保護回路５００もまた設けられる。過電圧保護回路５００は、出力回路 ３００の出力端子ＯＣＯ１に接続される入力端子ＯＶＰＩ１を有する。ランプＬ １，Ｌ２のいずれか、あるいは両方が出力回路３００から切り離されるときには 、バラスト変圧器Ｔ１に低負荷がかかり、結果として、過電圧保護回路５００の 出力が高電圧になる。この状態が過電圧保護回路５００により検出される場合に は、過電圧保護回路５００は、出力端子ＯＶＰＤ１からコントローラ２００の入 力端子ＩＣＩ４に電圧を印加する。この場合には、コントローラ２００は、スタ ンドバイ状態になり、さらに後述するように、発振を停止する。 図２を参照して、本発明の望ましい実施形態を、さらに詳細に説明する。まず 最初に、フィルタ５０を説明する。上述したように、フィルタ５０は、電源電圧 が印加される入力端子ＦＩ１，ＦＩ２を有する。ヒューズＦ１は、過電流を保護 するために設けられ、その一端には、入力端子ＦＩ１が接続される。図２に示す ように、第１および第２のチョークコイルＬ１，Ｌ２が設けられる。コイルＬ２ の第１端は、入力端子ＦＩ２に接続される。コイルＬ１，Ｌ２の第２端はそれぞ れ出力端子ＦＯ１，ＦＯ２に接続される。トランジスタのサージ電圧を抑圧する 金属酸化バリスタＶ１は、コイルＬ１とヒューズＦ１との接続点と、コイルＬ２ の第１端との間に接続される。バリスタＶ１は、ライン電圧では導通しないが、 過渡的なサージ電圧からバラスト回路を保護するために、ライン電圧よりも高い 電圧を印加すると容易に導通する。キャパシタＣ３，Ｃ１９はそれぞれ、フィル タ５０の接地端子ＦＧ１に接続される第１端と、フィルタ５０の出力端子ＦＯ１ ，ＦＯ２に接続される第２端とを有する。キャパシタＣ３，Ｃ１９は、共通のモ ードフィルタを形成する。このフィルタは、バラスト回路からの非常に高い周波 数成分が電源ラインに混入するのを防止する。 次に、整流器１００を詳細に説明する。整流器１００は、以下のように配置さ れる４つのダイオードＤ１−Ｄ４を有する。ダイオードＤ１のアノード端子とダ イオードＤ２のカソード端子はともに入力端子ＲＩ１に接続される。ダイオード Ｄ３のアノード端子とダイオードＤ４のカソード端子はともに、入力端子ＲＩ２ に接続される。ダイオードＤ１，Ｄ３のカソード端子はともに、出力端子ＲＯ１ に接続される。ダイオードＤ２，Ｄ４のアノード端子はともに、出力端子ＲＯ２ に接続される。キャパシタＣ１は、整流器１００の出力端子ＲＯ１，ＲＯ２の間 に接続される。 次に、重要な特徴を有するハーフブリッジ・インバータ１５０を説明する。イ ンバータ１５０は、１組のスイッチＱ１，Ｑ２を有する。これらスイッチＱ１， Ｑ２は、ハーフブリッジ構成のＭＯＳＦＥＴを用いるのが望ましい。スイッチＱ １，Ｑ２は、コントローラ２００の集積回路内の対応するゲートドライバにより 制御される。キャパシタＣ４は、インバータ１５０の入力端子ＩＩ１とダイオー ドＤ５のアノード端子との間に設けられる。ダイオードＤ５のカソード端子は、 入力端子ＩＩ２に接続される。大容量の電解キャパシタＣ５が設けられる。その 第１端もまた、入力端子ＩＩ１に接続される。キャパシタＣ５は、３９μfarads 程度が望ましく、DCバス上の変動リップルが妥当な程度に維持されるように、キ ャパシタＣ５の容量が選定される。ダイオードＤ６が設けられる。そのアノード 端子は、キャパシタＣ５の第２端に接続され、そのカソード端子は、ダイオード Ｄ５のアノード端子とインバータ１５０の出力端子ＩＯ３に接続される。これら ダイオードの構成は従来の通りであり、これらダイオードにより、電源ライン上 の波形ひずみが低減される。並列接続された検出抵抗Ｒ２，Ｒ３は、ダイオード Ｄ６のアノード端子と、スイッチＱ２のソース端子との間に接続される。これら 抵抗を通過する電流は、後述するように、コントローラ内部の集積回路により検 出される。スイッチＱ２のソース端子はまた、接地端子に接続される。キャパシ タＣ６は、スイッチＱ２のソース端子とドレイン端子との間に設けられる。スイ ッチＱ２のドレイン端子は、出力端子ＩＯ２に接続される。スイッチＱ１のソー ス端子は、スイッチＱ２のドレイン端子に接続される。ダイオードＤ５のアノー ド端子と、ダイオードＤ６のカソード端子は、インバータ１５０の端子ＩＯ１に 接続される。 スイッチＱ１のゲート端子は、並列接続された抵抗Ｒ１５とダイオードＤ１５ の双方に接続される。そのダイオードＤ１５のアノード端子は、出力端子ＩＯ３ に接続される。ダイオードＤ１５のカソード端子は、抵抗Ｒ１５の第２端に接続 される。スイッチＱ２のゲート端子は、並列接続された抵抗Ｒ１６とダイオード Ｄ１４の双方に接続される。そのダイオードＤ１４のアノード端子は、出力端子 ＩＯ４に接続される。ダイオードＤ１４のカソード端子は、抵抗Ｒ１６の第２端 に接続される。抵抗Ｒ１５に並列接続されたダイオードＤ１５と、抵抗Ｒ１６に 並列接続されたダイオードＤ１４は、スイッチング速度を高めるためのスイッチ Ｑ２，Ｑ３の対応する制御ゲートから電荷を素早く逃がすために設けられる。 次に、コントローラ２００を詳細に説明する。上述したように、コントローラ 回路２００は、インバータ１５０の動作を制御する。コントローラ２００の中心 部は、１６ピンの集積回路ＩＣ１（以後、「ＩＣＩ」と呼ぶ）である。ＩＣ１は 、SGS-ThomsonのL6568Eが望ましい。図３に、集積回路の好ましい構成が示され る。しかしながら、この構成は一例にすぎず、この構成に限定されないことを理 解すべきである。ここで開示した特徴を有する他の種々の集積回路を利用できる ことは、通常の知識を有する当業者であれば、よく理解しうることである。集積 回路は、好ましくは、ハーフブリッジ・インバータ２００を駆動するドライバ回 路を備え、始動動作、予熱動作、点灯開始（イグニッション）動作、および蛍光 ランプの電気的に安定化したオン動作を制御する。図３に示すように、参照番号 ２１０〜２４２により区別された集積回路ＩＣ１内の種々の制御回路は、ピン接 続に関する以下の記述の中で、また、ハーフブリッジ・インバータ動作に関する 議論の中で参照される。 図１〜図３に示すように、ピン１（Ｇ１）は、出力端子ＩＣＯ１に接続され、 スイッチＱ１を駆動する。ピン１はまた、ＩＣ１内のハイ側ドライバ２３８の出 力端子に接続され、スイッチＱ１を駆動する。ピン２（Ｓ１）は、出力端子ＩＣ Ｏ４、スイッチＱ１のソース端子、およびスイッチＱ２のドレイン端子に接続さ れ、ハイ側ドライバ２３８にも接続される。ピンＳ１は、ＩＣ１のハイ側ドライ バ２３８のための浮遊ソースピンである。ピン３（ＦＳ）は、ハイ側ドライバ２ ３８に電源を供給する浮遊供給端子(floating supply)である。キャパシタＣ１ ５は、ピン２，３の間に接続される。ピン４は、接続されないまま維持される。 ピン５（ＶDD）は、電源供給入力端子である。キャパシタＣ１４は、ピン５と接 地端子との間に接続される。ダイオードＤ８は、ピン３，５の間に接続され、こ のダイオードＤ８のアノード端子はピン５に接続される。ピン６（Ｇ２）は、Ｉ Ｃ１内のロー側ドライバ２４２の出力端子であり、このピン６はＩＣＯ２に接続 され、これによりスイッチＱ２が駆動される。ピン７（ＧＮＤ）は接地端子に接 続される。ＩＣ１の電流監視入力端子であるピン８（ＲＳ）は、入力端子ＩＣＩ ２に接続されるとともに、ＩＣ１の論理回路２３０と同様に、インバータ１５０ の出力端子ＩＯ３に接続される。ピン９（ＣＩ）は、ＩＣ１内の内部発振器２１ ８に接続される。集積キャパシタＣ１７は、ピン９と接地端子との間に接続され る。後述するように、キャパシタＣ１７は、低周波数シフトを起こす。 ピン１０（ＣＦ）はまた、ＩＣ１内の発振器２１８に接続される。キャパシタＣ １６は、ピン１０と接地端子との間に接続される。キャパシタＣ１６は、周波数 設定のための高精度の外部キャパシタとして動作する。ピン１１（ＲＲＥＦ）は 、ＩＣ１内のバイアス電流発生器２１４に接続される。抵抗Ｒ８は、ピン１１と 接地端子との間に接続される。ピン１２（ＣＰ）は、ＩＣ１内の平均化回路２２ ２と予熱タイミング回路２２６に接続される。キャパシタＣ２１は、ピン１２と 接地端子との間に接続される。外部キャパシタＣ２１は、予熱段階の間、予熱時 間をセットするのに用いられる。予熱段階の終了時点では、キャパシタＣ２１の 両端電圧はゼロになる。第２に、キャパシタＣ２１は、オープン回路ランプ電圧 が点灯開始段階の期間中にＶstorレベルを越えたときに、停止タイミング期間を セットするのに用いられる。停止タイミング期間は、予熱時間の１／２に等しい 。この機能は、イグニッション掃引が開始された直後にアクティブになる。しか しながら、その後は、連続してアクティブ状態を維持する。ピン１３（ＳＴＢ） は、ＩＣ１内の論理回路２３０に接続される。キャパシタＣ２５は、ピン１３と 接地端子との間に接続される。後に詳述するように、ピンＳＴＢの論理ハイ信号 は、例えば、仮に、ランプが壊れて出力回路から切り離されたことを示す電圧サ ージが生じると、ＩＣ１をスタンドバイ状態に駆動する。ピン１４は、接地端子 に接続される。ピン１５（ＲＨＶ）は、ＩＣ１内の平均化回路２２２に接続され る。また、ＩＣ１内の内部ダイオードＤintは、ピン１５，５の間に接続される 。ダイオードＤintのアノード端子は、ピン１５に接続される。キャパシタＣ３ ３は、ピン１５と接地端子との間に接続される。最後に、ピン１６（ＩＮＩＴ） は、内部論理回路２３０に接続される。キャパシタＣ３０は、ピン１６と接地端 子との間に接続される。抵抗Ｒ３５は、ピン１６，６の間に接続される。直列接 続された抵抗Ｒ３４とダイオードＤ２３もまた、ピン１６，６の間に接続される 。 抵抗Ｒ６は、ＩＣ１の入力端子ＩＣＩ１とピン１３（ＳＴＢ）との間に設けら れる。抵抗Ｒ４はまた、入力端子ＩＣ１Ｉとピン１５（ＲＨＶ）の間に設けられ る。このようにして、抵抗Ｒ４を介してキャパシタＣ５，Ｃ１４の両端に印加さ れるDCバス電圧と内部ダイオードＤintとの間に、電流パスが設けられる。 最後に、コントローラ２００は、トランジスタＱ７を有する。抵抗Ｒ２５は、 電圧保持回路４００の出力端子ＶＭＯ１とトランジスタＱ７のコレクタ端子との 間に接続される。抵抗Ｒ７は、トランジスタＱ７のエミッタ端子と接地端子との 間に接続される。トランジスタＱ７のエミッタ端子はまた、ＩＣＩのピン１３（ ＳＴＢ）に接続される。トランジスタＱ７のベース端子は、コントローラ２００ の入力端子ＩＣＩ４に接続される。 次に、共振周波数回路２５０を詳細に説明する。上述したように、共振周波数 回路２５０は、２つの入力端子ＴＩ１，ＴＩ２を有する。入力端子ＴＩ２は、キ ャパシタＣ７の第１端に接続され、その第２端は、インダクタＬ３の一次巻き線 の第１端に接続される。キャパシタＣ９は、インダクタＬ３の一次巻き線の第２ 端と入力端子ＴＩ１の間に接続される。この回路の共振周波数は、Ｌ３とキャパ シタＣ９の値により決定される。この周波数は、約８０ＫＨｚに設定するのが望 ましい。ただし、本発明の内容を逸脱しない範囲内で、他の周波数を設定するこ とも可能である。 次に、出力回路３００を詳細に説明する。出力回路３００は、一例として、鉄 芯を有する変圧器Ｔ１と、２つの蛍光ランプＬ１，Ｌ２を有する。出力回路３０ ０は、ランプ接触部の第１組に接続されるランプ端部の第１組を有する。このラ ンプ接触部の間には、ランプＬ１の第１フィラメント（以後、「赤フィラメント 」と呼ぶ）が設けられる。出力回路３００は、Ｌ１の第２サイドのランプ接触部 の１組と、Ｌ２のランプ接触部の第２組にそれぞれ接続されるランプ端部の第２ 組を有する。この第２サイドのランプ接触部の１組と、Ｌ２のランプ接触部の第 ２ 組との間にはそれぞれ、第２および第３のフィラメント（以下、「黄フィラメン ト」と呼ぶ）が設けられる。最後に、出力回路３００は、ランプ端部の第３組を 有する。これら端部は、ランプＬ２の第２サイドのランプ接触部の各組に接続さ れ、これらの間には、第４のランプフィラメント（以下、「青フィラメント」と 呼ぶ）が設けられる。 変圧器５１は、１つの一次巻き線３８０と、５つの二次巻き線３８２，３８４ ，３８６，３８８，３９０とを有する。変圧器Ｔ１の二次巻き線３８２の第１端 は、図２に示すように、赤フィラメントのランプ接触部に接続される。キャパシ タＣ１１は、図２に示すように、ランプＬ１の青フィラメントの一つと、二次巻 き線３８２の第２端との間に接続される。後述するように、二次巻き線３８２は 、ランプＬ１，Ｌ２の点灯開始および動作に適した電圧を供給する。 二次巻き線３８４，３８６，３８８はそれぞれ、フィラメントを加熱するため に、赤、黄、青の各フィラメントに電流を供給する。二次巻き線３８４の第１端 は、キャパシタＣ８の第１端に接続される。一方、フィラメント巻き線３８４の 第２端は、図２に示すように、ランプＬ１のランプ接触部に接続される。キャパ シタＣ８の第２端は、赤フィラメントの第２端に接続される。二次巻き線３８６ の一端は、キャパシタＣ10の第１端に接続される。一方、キャパシタＣ10の他端 はそれぞれ、図２に示すように、ランプＬ１，Ｌ２それぞれの黄フィラメントの 一方に接続される。フィラメント巻き線３８６の第２端はそれぞれ、ランプＬ１ ，Ｌ２の黄フィラメントの他方に接続される。二次巻き線３８８の一端は、ラン プＬ２の青フィラメントの一端に接続される。一方、二次巻き線３８８の他端は 、キャパシタＣ12の第１端に接続される。キャパシタＣ12の第２端は、ランプＬ ２の青フィラメントの他端に接続される。キャパシタＣ８，Ｃ10，Ｃ12は、フィ ラメント加熱電圧の変動を抑制する作用を行い、フィラメント巻き線のリード端 子が短絡した場合には、所定のインピーダンスを供給する。 次に、電圧保持回路４００を詳細に説明する。入力端子ＬＳＷ１は、インダク タＬ３の二次巻き線とダイオードＤ９のアノード端子との間に接続される。キャ パシタＣ26は、ダイオードＤ９のカソード端子と接地端子との間に接続される。 Ｃ26両端の整流電圧は28Ｖ程度が望ましい。この電圧は、ＩＣの電圧がスレッシ ョルド電圧よりも十分に高くなるように、ＩＣ１の電圧を維持するのに十分な電 圧である。この電圧により、キャパシタＣ５が十分に放電するまで発振が継続さ れる。ダイオードＤ10のアノード端子はまた、ダイオードＤ９のカソード端子に 接続される。ツェナーダイオードＤ７のアノード端子は、接地端子に接続され、 そのカソード端子は、抵抗Ｒ11の一端に接続される。抵抗Ｒ11の第２端は、ダイ オードＤ10のカソード端子に接続される。パストランジスタＱ６は、ツェナーダ イオードＤ７のカソード端子に接続されるベース端子を有する。トランジスタ Ｑ６のコレクタ端子は、ダイオードＤ９のカソード端子に接続される。ダイオ ードＤ11は、トランジスタＱ６のベース端子とエミッタ端子との間に接続され、 このダイオードＤ11のアノード端子は、トランジスタＱ６のエミッタ端子に接続 される。トランジスタＱ８が設けられる。抵抗Ｒ５３は、ダイオードＤ９のカソ ード端子とトランジスタＱ８のベース端子との間に接続される。トランジスタＱ ８のエミッタ端子は、接地端子に接続される。抵抗Ｒ５４は、トランジスタＱ８ のコレクタ端子とトランジスタＱ６のエミッタ端子との間に接続される。 次に、過電圧保護回路５００を説明する。図１，２に示すように、二次巻き線 ３９０は、入力端子ＯＶＰＩ１とダイオードＤ13のアノード端子に接続される。 二次巻き線３９０の第２端は、接地端子に接続される。キャパシタＣ２は、ダイ オードＤ１３のカソード端子と接地端子との間に接続される。２つの抵抗Ｒ21， Ｒ22は、ダイオードＤ13のカソード端子と接地端子との間に直列に接続される。 キャパシタＣ24の第１端は、抵抗Ｒ21，Ｒ22の間に接続される。キャパシタＣ24 の第２端は、接地端子に接続される。キャパシタＣ24の第１端はまた、出力端子 ＯＶＰＯ１に接続され、この端子自体は、トランジスタＱ７のベース端子に接続 される。通常の知識を有する当業者なら容易に理解できるように、回路が通常の 動作をしている場合には、一例として、二次巻き線３９０の両端に電圧が発生す る。この電圧はダイオードＤ13により整流され、キャパシタＣ２により平滑され 、抵抗Ｒ21，Ｒ22により分割された後、トランジスタＱ７のベース端子に印加さ れる。通常動作している間は、トランジスタＱ７のベース電圧は、約2.3Ｖであ る。ＩＣ１のピン１３（ＳＴＢ）は、スタンドバイ状態に移行するには、少なく とも５Ｖは必要であり、トランジスタＱ７のベース端子における2.3Ｖは、ＩＣ １をスタンドバイ状態にするための十分な高さではない。いったんランプの１つ が取り除かれると、二次巻き線３９０は、より高い電圧を発生し、この結果、ト ランジスタＱ７のベース電圧は、５Ｖ以上になる。この状態では、ＩＣ１は強制 的に発振が停止される。 次に、ＥＯＬ保護回路４５０を詳細に説明する。ＥＯＬ保護回路４５０は、２ つの抵抗Ｒ51，Ｒ52を有し、これら抵抗のそれぞれは、キャパシタＣ11に接続さ れる第１端を有する。この接続は、入力端子ＥＯＬＩ１により表される。さらに 、ＥＯＬ保護回路４５０は、好ましくは、６つの付加構成部と、ダイオードＤ40 〜Ｄ43と、キャパシタＣ42，Ｃ43を有し、これらは以下のように配置される。抵 抗Ｒ51の第２端は、ダイオードＤ40のアノード端子とダイオードＤ41のカソード 端子に接続される。抵抗Ｒ51の第２端はまた、キャパシタＣ42の第１端に接続さ れる。抵抗Ｒ５２の第２端は、ダイオードＤ42のアノード端子とダイオードＤ43 のカソード端子に接続される。抵抗Ｒ52の第２端はまた、キャパシタＣ43の第１ 端に接続される。ダイオードＤ41，Ｄ43のアノード端子とキャパシタＣ42，Ｃ43 の第２端はいずれも、接地端子に接続される。 少なくとも一方のランプが寿命に達したときには、キャパシタＣ11の両端電圧 が測定可能になる。この電圧は、トランジスタＱ７のベース端子で検出可能であ る。トランジスタＱ７は、ＩＣ１が発振しないようにターンオンする。このよう にして、回路の正常動作がさらに維持される。 ２．以下、電子バラスト回路の動作を説明する。 ａ．初期始動 図４は、電子バラスト回路１０００の種々の状態を示す図である。そのバラス ト回路がターンオンすると、電源ラインの電圧は入力端子ＦＩ１，ＦＩ２に供給 される。上述したように、120Hzで、ピーク電圧が170Ｖの完全に整流されたDC電 圧が整流出力端子ＲＯ１，ＲＯ２に現れる。 ２つの良好なランプ（各ランプのフィラメントは無傷であるとする）が存在す ると仮定した場合、初期始動状態において、120HzのAC信号が入力端子ＦＩ１， ＦＩ２に印加される。これにより、ＶDD供給キャパシタＣ14は、以下の手順で充 電される。抵抗Ｒ４からＩＣ１のピン１５に向けて電流が流れる。上述したよう に、また、図３に示すように、ＩＣ１の内部ダイオードＤintは、ピン１５とピ ン５との間に接続され、これにより、キャパシタＣ１４の両端に電圧が印加され る。 始動状態では、ＩＣ１はリセットされる。さらに、ＶDD供給キャパシタＣ１４ の初期充電を通して、約11.7Ｖの電圧ＶＤonにより、０Ｖのレンジで、ピンＶDD に電圧が生じる。これにより、ＩＣ１は、始動状態であるとみなされる。始動状 態の間は、ＩＣ１は発振停止状態であり、この状態では、スイッチＱ１，Ｑ２は 同時には導通しない。 ピンＶDDの電圧が約6.5ＶのＶＤlowレベルを越えると、スイッチＱ２は導通し 、スイッチＱ１は非導通状態になる。この結果、ブートストラップキャパシタＣ 15は、初期充電状態の終了時には、ＶDDに近い電圧レベルにまで充電される。こ の初期充電状態の終了時には、ピン５（ＶDD）の電圧は、約11.7Ｖになる。 ｂ．発振 いったん供給キャパシタＣ14がＶdon（大体11.7Ｖ）にまで充電されると、Ｉ Ｃ１は発振を開始し、回路は予熱動作を開始することができる。内部発振器２１ ８は、論理回路２３０、レベルシフタ２３４、ハイ側ドライバ２３８およびロー 側ドライバ２４２を介して、等しいフォワード・コンダクション時間で、スイッ チＱ１，Ｑ２を交互に導通させる。トランジスタＱ１，Ｑ２の各導通期間のオー バーラップしない期間（非オーバーラップ期間）は、約1.4μｓに固定される。 発振器は、導通制御モードで動作し、一般には鋸歯の波形を出力する。鋸歯の波 形の周波数は、ピン１０（ＣＦ）に接続されたキャパシタＣ16と、ピン１０から の電流により決定される。このピン１０からの電流は、ピン１１に接続される抵 抗Ｒ８により設定される。 ｃ．予熱段階での動作 いったん供給キャパシタＣ14がＶＤon以上に充電されると、スイッチＱ１，Ｑ ２は発振を開始し、予熱段階が開始される。ＩＣ１は、125KHzより高い周波数で 発振を開始する。図５に示すように、発振周波数は徐々に減少し、ついには、予 め定めた電流レベルが抵抗Ｒ２，Ｒ３により検出される。発振周波数の減少率は 、ＩＣ１のピン９（ＣＩ）に接続されたキャパシタＣ17により定まる。減少率は 、概して、0.005％サイクル〜0.5％の間が望ましい。予熱段階の間は、発振周波 数は共振周波数よりもはるかに高くなる。負荷は、本来、インダクタＬ３とキャ パシタＣ９により決定される。これらはそれぞれ、0.185μＨ、0.022μＦが望ま しい。予熱サイクルの期間は、ＩＣ１のピンＣＰに接続されたキャパシタＣ21と ピン１１（ＲＲＥＦ）に接続された抵抗Ｒ８により決定される。ランプが点灯を 開始する前にフィラメントが所望の温度に達するように、予熱段階の期間を約１ 秒に設定するのが望ましい。 ｃ．点灯状態 予熱段階が終了した後、図５に示すように、発振周波数はさらに減少し始める 。 その周波数は、最小の発振周波数である約43KHz（ＩＣ１の最小の発振周波数） か、フィードフォワード回路により設定された周波数になる。フィードフォワー ド周波数は、キャパシタＣ16とピン１５（ＲＨＶ）に入力される電流（Ｉrhv） により制御される。キャパシタＣ16は一定値なので、フィードフォワード周波数 はＩrhvに比例する。電流Ｉrhvを供給する２つのソースがある。１つは抵抗Ｒ４ を通過するDCバス電圧である。入力AC電圧が低いほど、DCバス電圧は低くなり、 このため、フィードフォワード周波数も低くなる。インダクタＬ３のインピーダ ンスがより低い周波数でより低くなるほど、インダクタＬ３を流れる電流は、入 力電圧の変動によりあまり変化しなくなる。電流Ｉrhvの第２のソースは、抵抗 Ｒ５を介した整流入力電圧である。この整流入力電圧は、フィードフォワード周 波数を変調するのに用いられ、この結果、ランプに印加される出力は、最善の値 になりうる。フィードフォワード周波数は、+/-10KHzの変調で60KHzを中心とす る周波数である。上述したように、発振周波数の減少率は、キャパシタＣ17によ り決定される。周波数が低下する方向への掃引を行っている間は、負荷の両端の 電圧は増加し、発振周波数は負荷の共振周波数に近づく。結果的に、発振周波数 が共振周波数に等しくなるとき、高電圧がランプの両端に印加され、ランプが点 灯を開始する。 好ましくは、ランプＬ１，Ｌ２は、同時に点灯しない方がよい。キャパシタＣ １３は、共振周波数において、Ｌ２よりもＬ１の方が電圧降下が大きい。このた め、従来の技術から明らかなように、共振周波数ではランプＬ１が最初に点灯す る。この後、二次巻き線３８２の両端の高電圧がランプＬ２の両端に現れる。こ のようにして、両ランプの点灯が確実に行われる。さらに、ピン１２は、タイマ 回路から切り離され、フィードフォワード回路の内部抵抗に接続される。 ｄ．点灯（イグニッション）の失敗 ランプが点灯（イグニッション）に失敗すると、検出抵抗Ｒ２，Ｒ３を流れる 電流が増加する。この電流の増加は、ＩＣ１のピン８（ＲＳ）により検出される 。この電流がＩmaxを越えた場合には、ランプは点灯しなかったとみなされる。 なお、Ｉmaxは、2.6amps程度が望ましい。この状態では、発振周波数は徐々に増 加して最大周波数になる。この予熱サイクルは、図４に示すように、同じ予熱時 間で再び開始される。２度目も点灯（イグニッション）に失敗した場合には、回 路は遮断される。 ｅ．通常動作 周波数を低周波側に掃引するときにランプが点灯を開始した場合には、周波数 は、抵抗Ｒ８とキャパシタＣ16により決定される最低周波数Ｆｂ（一般には43KH zが望ましい）か、フィードフォワード回路により決定される周波数まで低下す る。 ｆ．容量モード保護 ＩＣ１は、ハーフブリッジ・インバータと出力回路を容量モード動作から保護 する。この目的のため、スイッチＱ２の伝導経路の終端位置にて負荷電流が測定 される。この負荷電流は、ピン８により測定される。検出された電流が仮に、予 め定めた値よりも低いとき（スイッチＱ２がオフのとき）には、容量モードとみ なされ、結果として、周波数は、負荷電流をターンオフすべく、急速に増加する 。この容量モード検出は、予熱期間中には行われない。 ｇ．スタンドバイ状態 スタンドバイ状態は、導通状態であるスイッチＱ２と、非導通状態であるスイ ッチＱ１により特徴づけられる。ＩＣ１がスタンドバイ状態から抜け出せる唯一 の方法は、ピン１６（INIT）の電圧が正の傾きを有する場合や、ピン５の電圧が 10Ｖより低くなった後に11.7Ｖを越えるときである。 ｈ．メイン電源の遮断 上述したように、ピン５（ＶDD）の電圧が11.7Ｖに達すると、ＩＣ１は発振を 開始し、スイッチＱ１，Ｑ２は交互にスイッチングを開始する。ところが、回路 へのメイン電源がフィルタ入力端子ＦＩ１，ＦＩ２に印加されなくなった場合 （例えば、ユーザがランプを消灯した場合）でも、キャパシタＣ５はさらに充電 される。ランプＬ１，Ｌ２が動作するためには、キャパシタＣ５の両端の電圧は 、最低80Ｖに設定するのが望ましい（通常の動作期間中は、キャパシタＣ５の両 端には約180ＶのDC電圧が印加される）。いったんメイン電源がオフすると、Ｉ Ｃ１のピン５の電圧は急速に減少し始める。ＩＣ１の内部的な特徴は以下の通り である。すなわち、ピン５の両端電圧が約11Ｖよりも低下すると、ＩＣ１は発振 停止状態になる。メイン電源が回路に供給されなくなると、ＩＣ１のピン５の両 端電圧もまた、メイン電源が遮断した１ミリ秒以内に11Ｖよりも低下する。なお 、ＩＣ１のピン５の電圧は、キャパシタＣ５の両端電圧に応じた電圧である。Ｉ Ｃが発振を停止すると、ＩＣ１はほとんど電流を消費しなくなるため、キャパシ タＣ14は一般に、抵抗Ｒ４とダイオードＤintを介して充電を再開する。このた め、ＩＣ１のピン５の電圧は、再びスレッショルド電圧にまで上昇し、この結果 、ＩＣ１の発振が再開される。キャパシタＣ14の両端電圧が充電により11.7Ｖに なると、キャパシタＣ５の両端電圧が放電により80Ｖ以下になって不所望に点灯 するまでの間、ＩＣ１は発振を行う。ランプは、Ｃ５の両端電圧がランプの点灯 を継続できなくなるまでの間、点灯を継続して行う。 このため、ピン５の電圧を11.7Ｖよりも高い電圧、あるいは、11Ｖの最低スレ ッショルド電圧よりも少なくとも高い電圧）に設定する必要がある。これにより 、キャパシタＣ５の両端電圧が８０Ｖ以下の電圧になるまで、ＩＣ１は発振を継 続して行う。電子バラスト回路１０００が、通常動作期間中（すなわち、ランプ がオンのとき）には、約280ミリampsを消費し、かつ、メイン電源が遮断されて いる場合には、ランプがオンであれば、キャパシタＣ５の両端電圧が80Ｖ以下ま で低下するのに、14ミリ秒[(180-80)Ｖ×0.000039Farads／0.28amps]かかる。 このため、メイン電源がターンオフした後は、少なくとも14ミリ秒の間、ピン ５に11Ｖよりも高い電圧を印加し続ける必要がある。これにより、キャパシタＣ ５は十分に放電され、キャパシタＣ５の両端電圧は、ＩＣ１のピン５の電圧が発 振を開始するのに必要なスレッショルド電圧よりも再度高くなるか否かに関係な く、点灯が行われないような80Ｖ以下の電圧まで低下する。 電圧保持回路４００は、メイン電源が遮断されてから14ミリ秒以上の間、ピン ５の電圧を、発振を行うのに最低でも必要な11Ｖのスレッショルド電圧よりも高 くする。上述したように、ピン５の電圧が11Ｖ以下にまで低下するのに十分な期 間、キャパシタＣ26の両端電圧を11Ｖよりも十分に高く設定するのが望ましい。 キャパシタＣ26を28Ｖにまで充電することは許容レベルであると定められた。し かし、これは一例であり、これに限定されるものではないことを理解すべきであ る。さらに、ＩＣ１は、通常動作期間中は、約20ミリampsを消費する。このため 、ＩＣ１のピン５の電圧を11Ｖよりも高い電圧に保持するには、キャパシタＣ26 は少なくとも16.5μfarads(0.02amps×14ミリ秒)／(28−11)ボルトに選定される べきである。このようにして、いったんメイン電源が遮断されると、キャパシタ Ｃ14は、11Ｖよりも高い電圧に保持される。ＩＣ１は、少なくとも14ミリ秒の間 、発振を継続して行い、キャパシタＣ５は、ランプが再びターンオンしないよう に、80Ｖ以下の電圧にまで放電される。 さらに、メイン電源が入力端子ＦＩ１，ＦＩ２に印加されなくなると、ＩＣ１ を確実にリセットして初期始動を安定化させるべく、その後ＩＣに供給される電 圧が上昇する前に、ＶDDの両端電圧を５Ｖ以下に設定しなければならない。実験 的な試験を行った結果、キャパシタＣ14が11.7Ｖの通常動作電圧にまで充電され ると、キャパシタＣ14の両端電圧が５Ｖ以下になるまでに約10秒かかる。その後 電圧が上昇する前に、ピン５の電圧が５Ｖ以下にならなければ、ＩＣ１の確実な リセットとランプフィラメントの予熱は保障されない。 電圧保持回路４００はまた、メイン電源がターンオフした後、キャパシタＣ14 を十分に放電する。この結果、ピン５の電圧は、メイン電源が回路に再印加され る（すなわち、ユーザが再び点灯させる）と、ＩＣ１の確実なリセットと確実な 予熱を保障するために５Ｖ以下の電圧に保持される。後述するように、Ｃ14は５ Ｖからかなり下がって約２Ｖにまで放電される。 特に、メイン電源が遮断された後、ＩＣ１が発振を停止すると、ＩＣ１の消費 電流は約２ミリampsにまで低下する。抵抗Ｒ53に接続されるキャパシタＣ26の両 端電圧は、キャパシタＣ26の両端電圧が１ボルトよりも大きい限り、トランジス タＱ８を駆動し続ける。抵抗Ｒ54は4.7Ｋオームに設定されるので、ピン５の電 圧は２Ｖ以下の電圧に保持される。ピン５の電圧が２Ｖ以下になると、メイン電 圧は、回路に再印加され、望ましい始動段階が保障される。 本発明による電子バラスト回路を提供することにより、ランプのイグニッショ ン時における不所望の問題が解消される。さらに、本発明に対応した電子バラス ト回路は、フィラメントに望ましい予熱時間を設定することにより、蛍光ランプ の有効寿命をかなり長くすることができる。さらに、本発明に対応した電子バラ スト回路で使用される蛍光ランプの望ましいイグニッションの信頼性が向上する 。さらにまた、蛍光バルブが壊れたり、回路から切り離されたりしても、本発明 の電子バラストに応じた電子バラスト回路は確実に保護される。最後に、本発明 に対応した電子バラスト回路は、回路内に設けられた集積回路を使用中に確実に リセットすることができる。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １． ランプを駆動する電子バラスト回路において、前記電子バラストは、 電源ラインに切り換え可能に接続された電力貯蔵装置と、 少なくとも１つのスイッチング素子を有し、前記電力貯蔵装置に接続され、動 作期間中は前記電力貯蔵装置により駆動されるインバータと、 前記電力貯蔵装置に接続され、供給電圧を発生する電圧源と、 前記電力貯蔵装置と前記スイッチング素子とに接続され、動作期間中は前記供 給電圧により駆動されるコントローラであって、前記供給電圧が第１のスレッシ ョルドレベル以上のときに、前記スイッチング素子を導通状態、あるいは非導通 状態にする前記コントローラと、 を有する電子バラストは、さらに、 前記電力供給装置が前記電源ラインから切り離される所定の選択期間の間、前 記供給電圧を前記第１のスレッショルド以上に保持する電圧保持回路を備える。 ２． 請求の範囲第１項記載の電子バラストは、 前記電力貯蔵装置はキャパシタを有し、前記電圧保持回路が前記電圧源の電圧 を前記第１のスレッショルドレベル以上に保持する前記選択期間は、前記キャパ シタが最小のスレッショルド以下にまで放電されるのに必要な時間よりも長い。 ３． 請求の範囲第１項または第２項に記載の電子バラストにおいて、 前記電圧保持回路は、前記選択期間が経過すると、前記供給電圧を前記第１の スレッショルドレベル以下に設定する。 ４． 請求の範囲第３項記載の電子バラストにおいて、 前記電圧保持回路は、前記第２のスレッショルドレベルを前記第１のスレッシ ョルドレベルよりも低くして、前記供給電圧を前記第２のスレッショルドレベル 以下の電圧にする。 ５． 請求の範囲第１項〜第４項のいずれかに記載の電子バラスト回路におい て、 前記電圧源は電圧源キャパシタを有し、前記コントローラは集積回路を有し、 前記電圧保持回路は、前記選択期間の間、前記電圧源キャパシタを、少なくとも 前記第１のスレッショルドレベルになるまで充電し続ける。 ６． 請求の範囲第５項記載の電子バラスト回路において、 前記電圧保持回路は、電圧保持キャパシタを有し、この電圧保持キャパシタは 、前記電圧源キャパシタが前記選択期間の間に前記第１のスレッショルドレベル 以上にまで充電されるように、前記電圧源キャパシタを充電するのに十分な電圧 にまで充電される。 ７． 請求の範囲第４項または第６項記載の電子バラスト回路において、 前記電圧保持回路は、前記選択期間が経過した後、前記電圧源キャパシタの電 圧レベルを、前記第２のスレッショルドレベル以下にする。 ８． 請求の範囲第５項に記載の電子バラストにおいて、 前記電圧保持回路は、 第１および第２のスイッチング素子と、 前記選択期間の間、前記第１および第２のスイッチング素子を導通状態にする 手段と、 前記第１のスイッチング素子を流れる電流から前記第２のスイッチング素子を 流れる電流を引いた電流により、前記電圧源キャパシタを充電する手段と、 前記選択期間が経過した後、前記第１のスイッチング素子を非導通にする手段 と、 前記第１のスイッチング素子が非導通状態のとき、前記第２のスイッチング素 子を流れる電流により前記電圧源キャパシタを放電する手段と、を有する。