JPH115043A - サイクロン容器 - Google Patents
サイクロン容器Info
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- JPH115043A JPH115043A JP15971797A JP15971797A JPH115043A JP H115043 A JPH115043 A JP H115043A JP 15971797 A JP15971797 A JP 15971797A JP 15971797 A JP15971797 A JP 15971797A JP H115043 A JPH115043 A JP H115043A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明の課題は、サイクロン容器の内壁とし
て使用した耐火材が脱落、落下しても、サイクロン容器
が閉塞しないようなサイクロン容器を提供することにあ
る。 【解決手段】 燃焼ガス中の灰分１９を分離するサイク
ロン本体１５を内部に有し、耐火材３１を内壁として用
いたサイクロン容器７において、落下した前記耐火材を
捕集する捕集手段３７を前記サイクロン容器７の内部に
設けたことにより達成される。
て使用した耐火材が脱落、落下しても、サイクロン容器
が閉塞しないようなサイクロン容器を提供することにあ
る。 【解決手段】 燃焼ガス中の灰分１９を分離するサイク
ロン本体１５を内部に有し、耐火材３１を内壁として用
いたサイクロン容器７において、落下した前記耐火材を
捕集する捕集手段３７を前記サイクロン容器７の内部に
設けたことにより達成される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、粉体とガスの混合
流からガスを分離して粉体を捕集するのに使用される耐
火材を内張りしたサイクロン構造に関するもので、特
に、耐火材の落下によるサイクロン容器出口の閉塞を防
止するのに好敵なサイクロン容器の閉塞防止構造に関す
るものである。
流からガスを分離して粉体を捕集するのに使用される耐
火材を内張りしたサイクロン構造に関するもので、特
に、耐火材の落下によるサイクロン容器出口の閉塞を防
止するのに好敵なサイクロン容器の閉塞防止構造に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】粉体の空気輸送、流動乾燥、流動冷却、
噴霧乾燥、粉砕あるいは流動層反応によって生じる粉体
とガスの混合流からガスを分離して粉体を捕集する方法
として、サイクロン型集塵器が多用されている。一方、
最近、高効率発電プラントとして加圧型流動層複合発電
プラントが注目されている。
噴霧乾燥、粉砕あるいは流動層反応によって生じる粉体
とガスの混合流からガスを分離して粉体を捕集する方法
として、サイクロン型集塵器が多用されている。一方、
最近、高効率発電プラントとして加圧型流動層複合発電
プラントが注目されている。
【０００３】図８は本発電プラントの全体構成図であ
る。本プラントは、流動層ボイラ１内に石炭と脱硫剤で
ある石灰石を投入し、コンプレッサ３からの圧縮空気で
加圧状態で流動化させ効率良く燃焼させる。流動層１内
に設置した熱交換器で蒸気エネルギーとして回収し蒸気
タービンを駆動させるとともに、流動層１から排出され
た高温高圧の排ガスによりガスタービン５を駆動するも
のである。しかし、流動層ボイラ１から排出される排ガ
スには多量の灰（燃焼灰と石灰石の混合物で、平均粒径
は数１０μｍ）が含まれるため、ガスタービン５の前流
にこれらの灰を捕集するためのサイクロン容器７が設置
されている。
る。本プラントは、流動層ボイラ１内に石炭と脱硫剤で
ある石灰石を投入し、コンプレッサ３からの圧縮空気で
加圧状態で流動化させ効率良く燃焼させる。流動層１内
に設置した熱交換器で蒸気エネルギーとして回収し蒸気
タービンを駆動させるとともに、流動層１から排出され
た高温高圧の排ガスによりガスタービン５を駆動するも
のである。しかし、流動層ボイラ１から排出される排ガ
スには多量の灰（燃焼灰と石灰石の混合物で、平均粒径
は数１０μｍ）が含まれるため、ガスタービン５の前流
にこれらの灰を捕集するためのサイクロン容器７が設置
されている。
【０００４】図９に加圧流動層ボイラを有する発電プラ
ントのサイクロン容器の内部構成図を示す。灰濃度数１
０ｇ／Ｎｍ3の高温燃焼ガス９（８００〜９００℃）が
数１０ｍ／ｓの流速でサイクロン容器７の頭部中央部に
設けられた入口プレナム１１から流入してサイクロン容
器７の側壁１３の円周部に配置された複数基のサイクロ
ン本体１５に分配される。サイクロン本体１５の入口か
ら円筒状胴部に接線方向に挿入された灰分を含む高温燃
焼ガス９は胴部内壁に沿って旋回１７しながら下降し、
この間に灰分に遠心力が働いて灰分は壁方向に移動しガ
ス流から分離される。分離された灰分１９はサイクロン
本体１５の下端部の灰分出口２１よりサイクロン容器７
内に落下する。一方、脱塵されたクリーンガス２３はサ
イクロン胴部の中央を入口側に向かって上昇し、サイク
ロン本体１５頭部のクリーンガス出口２５から脱塵ガス
出口２７を通ってガスタービン側へ移送される。サイク
ロン本体１５は、高温、高速でかつ高濃度の灰分を含む
燃焼排ガス９が衝突するため耐摩耗性が要求されるの
で、耐火物が内張りされている（図示せず）。また、サ
イクロン容器７の側壁１３及び円錐コーン壁２９もサイ
クロン本体１５の灰分出口２１から排出される灰分１９
が衝突するため、耐摩耗性が要求されており、内面には
耐火材３１が施工されている。しかし、耐火材３１の弱
点として熱衝撃性に弱いことが挙げられ、特に、サイク
ロン本体１５及び容器天井壁３３に施工された耐火物３
１は、起動停止時は６００℃／ｈ以上の昇温、降温速度
で急熱、急冷されるため、熱衝撃による耐火物３１の剥
離、落下の恐れがあり、また、サイクロン容器７の側壁
１３及び円錐コーン壁２９は上記と比べると条件的には
若干緩やかではあるが、熱衝撃や燃焼灰の衝突による耐
火材３１の剥離、落下の恐れがある。そして、落下した
耐火材は、サイクロン本体１５の灰分出口２１から排出
され、（サイクロン）容器出口３５を経てサイクロン容
器７外へ排出されるが、落下した耐火材片の径が容器出
口３５の径よりも大きい場合には容器出口３５にひっか
かる。この耐火材片は、容器出口３５の断面積を減少せ
しめ、結果として灰分１９の系外への排出量よりサイク
ロン本体１５から排出される灰分１９の量が多くなり、
最終的には容器出口３５が閉塞される。また、石炭によ
っては付着しやすい灰分１９が生成する場合があり、こ
うした灰分１９を処理する場合には容器出口３５で灰分
１９が付着し、この容器出口３５の内径を細くし小径の
耐火材３１が落下しても閉塞する恐れも生じている。
ントのサイクロン容器の内部構成図を示す。灰濃度数１
０ｇ／Ｎｍ3の高温燃焼ガス９（８００〜９００℃）が
数１０ｍ／ｓの流速でサイクロン容器７の頭部中央部に
設けられた入口プレナム１１から流入してサイクロン容
器７の側壁１３の円周部に配置された複数基のサイクロ
ン本体１５に分配される。サイクロン本体１５の入口か
ら円筒状胴部に接線方向に挿入された灰分を含む高温燃
焼ガス９は胴部内壁に沿って旋回１７しながら下降し、
この間に灰分に遠心力が働いて灰分は壁方向に移動しガ
ス流から分離される。分離された灰分１９はサイクロン
本体１５の下端部の灰分出口２１よりサイクロン容器７
内に落下する。一方、脱塵されたクリーンガス２３はサ
イクロン胴部の中央を入口側に向かって上昇し、サイク
ロン本体１５頭部のクリーンガス出口２５から脱塵ガス
出口２７を通ってガスタービン側へ移送される。サイク
ロン本体１５は、高温、高速でかつ高濃度の灰分を含む
燃焼排ガス９が衝突するため耐摩耗性が要求されるの
で、耐火物が内張りされている（図示せず）。また、サ
イクロン容器７の側壁１３及び円錐コーン壁２９もサイ
クロン本体１５の灰分出口２１から排出される灰分１９
が衝突するため、耐摩耗性が要求されており、内面には
耐火材３１が施工されている。しかし、耐火材３１の弱
点として熱衝撃性に弱いことが挙げられ、特に、サイク
ロン本体１５及び容器天井壁３３に施工された耐火物３
１は、起動停止時は６００℃／ｈ以上の昇温、降温速度
で急熱、急冷されるため、熱衝撃による耐火物３１の剥
離、落下の恐れがあり、また、サイクロン容器７の側壁
１３及び円錐コーン壁２９は上記と比べると条件的には
若干緩やかではあるが、熱衝撃や燃焼灰の衝突による耐
火材３１の剥離、落下の恐れがある。そして、落下した
耐火材は、サイクロン本体１５の灰分出口２１から排出
され、（サイクロン）容器出口３５を経てサイクロン容
器７外へ排出されるが、落下した耐火材片の径が容器出
口３５の径よりも大きい場合には容器出口３５にひっか
かる。この耐火材片は、容器出口３５の断面積を減少せ
しめ、結果として灰分１９の系外への排出量よりサイク
ロン本体１５から排出される灰分１９の量が多くなり、
最終的には容器出口３５が閉塞される。また、石炭によ
っては付着しやすい灰分１９が生成する場合があり、こ
うした灰分１９を処理する場合には容器出口３５で灰分
１９が付着し、この容器出口３５の内径を細くし小径の
耐火材３１が落下しても閉塞する恐れも生じている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】そこで、本発明の課題
は、このような問題点を解決するものであり、特に、サ
イクロン容器の内壁として使用した耐火材が脱落、落下
しても、サイクロン容器の出口部が閉塞しないようなサ
イクロン容器を提供することにある。
は、このような問題点を解決するものであり、特に、サ
イクロン容器の内壁として使用した耐火材が脱落、落下
しても、サイクロン容器の出口部が閉塞しないようなサ
イクロン容器を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、燃焼ガス中の
灰分を分離するサイクロン本体を内部に有し、耐火材を
内壁として用いたサイクロン容器において、落下した前
記耐火材を捕集する捕集手段を前記サイクロン容器の内
部に設けたものである。この場合において、落下した耐
火材が捕集手段によりサイクロン容器の出口に至るまで
に捕集することができ、この結果、耐火材がサイクロン
容器の出口に詰まり、サイクロン容器が閉塞することは
ない。
灰分を分離するサイクロン本体を内部に有し、耐火材を
内壁として用いたサイクロン容器において、落下した前
記耐火材を捕集する捕集手段を前記サイクロン容器の内
部に設けたものである。この場合において、落下した耐
火材が捕集手段によりサイクロン容器の出口に至るまで
に捕集することができ、この結果、耐火材がサイクロン
容器の出口に詰まり、サイクロン容器が閉塞することは
ない。
【０００７】また、請求項１記載のサイクロン容器にお
いて、前記捕集手段はサイクロン容器出口で詰まる大き
さの耐火材を捕集するようにしたものである。この場合
において、サイクロン容器の出口に詰まらないもの、特
に、サイクロン本体で分離された灰分をサイクロン容器
の出口を通して外部へ排出させることができる。
いて、前記捕集手段はサイクロン容器出口で詰まる大き
さの耐火材を捕集するようにしたものである。この場合
において、サイクロン容器の出口に詰まらないもの、特
に、サイクロン本体で分離された灰分をサイクロン容器
の出口を通して外部へ排出させることができる。
【０００８】なお、前記捕集手段は、格子状部材若しく
は網目状部材又は多孔状部材のいずれか１つの部材と該
部材を支持する支持部材により形成されているものが望
ましい。
は網目状部材又は多孔状部材のいずれか１つの部材と該
部材を支持する支持部材により形成されているものが望
ましい。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下、図面に基づいて、本発明の
実施の形態を詳細に説明する。図１は耐火材３１を内壁
として用いたサイクロン容器７の第１の実施の形態を示
す縦断面図である。また、図２は図１に示したＡ部の拡
大図であり、図３は図２のＢ−Ｂ’平面図である。サイ
クロン容器７の高さは約２０ｍであり、サイクロン容器
７の最大径は約７ｍ、サイクロン容器出口３５の外径は
約７００ｍｍで、容器出口３５とサイクロン本体１５の
灰分出口２１の中間に捕集器３７が設置されている。図
２に示すように、捕集器３７は格子状の格子状部材３９
とこれを支持する支持部材４１とから成り、その材質は
ＳＵＳ３１０（２５Ｃｒ２０Ｎｉ−Ｆｅ）である。ま
た、捕集器３７を形成している支持部材４１はサイクロ
ン容器７の円錐胴板４３と溶接４２で固定されている。
また、捕集器３７は円錐コーン部２９の内壁を全周にわ
たって設置されており、円錐胴板４３とは４個所で固定
(溶接)されている（図３参照）。また、この捕集器３７
はサイクロン容器出口３５から上流側４ｍの高さに設け
られ、内張りした耐火材３１からの距離ｌは５００ｍｍ
である。この距離ｌは特に限定するものではないが、距
離ｌが長すぎると耐火材の重さにより捕集器３７にかか
る曲げモーメントが大きくなる等の強度の面で問題があ
り、また、逆に短すぎると落下する耐火材３２を全て捕
集できなくなるので、５００ｍｍ前後が適当である。そ
して、捕集器３７の設置する位置ｈは、内張りした耐火
材３１が剥離、脱落する可能性の高いサイクロン本体１
５の灰分出口２１より下流側の円錐コーン部２９の内壁
であればよく、特に限定するものではない。なお、本実
施の形態における格子状部材３９の格子サイズは５０ｍ
ｍとしているが、分離された灰分１９の最大径以上で、
かつサイクロン容器出口３５の内径の１／１０以下のサ
イズであればよい。すなわち、一般に、処理量が１０ト
ン/時 程度のサイクロン容器７の場合でサイクロン容器
出口３５の内径は約５００ｍｍである。この場合に、最
大径が５００ｍｍ以下の耐火材が落下しても、サイクロ
ン容器出口３５で引っかかることなく系外に排出される
ので、捕集器３７で捕集すべき耐火材３２の最大径は約
５００ｍｍであるが、サイクロン容器出口３５に灰分１
９が付着し内径が細くなると、より小さな耐火材でもサ
イクロン容器出口３５に引っかかるため捕集する必要が
ある。特に、加圧流動層ボイラ１から排出される灰分１
９は燃焼灰と石灰石の混合物で、且つ高温で運転されて
いるため、灰分１９がサイクロン容器出口３５に付着し
やすい状態になっている。このため、サイクロン容器出
口３５の内径は初期値の１／１０程度まで小さくなるこ
とが予想され、最大径が約５０ｍｍ程度の耐火材が落下
してもサイクロン容器出口３５で引っかかる恐れがあ
る。そこで、捕集器３７の格子状部材３９の目開きサイ
ズの上限をサイクロン容器出口３５の径の１／１０の長
さとしている。一方、目開きサイズが小さくなりすぎる
と、サイクロン容器出口３５から排出されるべき灰分１
９が捕集器３７に堆積されていくので、目開きサイズの
下限値は灰分粒子の最大径としている。さらに、捕集器
３７で捕集した耐火材３２は、運転し続けると堆積され
ていくので、適宜、運転停止時に耐火材を取り除く必要
がある。このため、捕集器３７の上部にマンホール４５
を設置したものとなっている。尚、このマンホール４５
の設置数は１か所以上であればよく、特に数を限定する
ものではない。
実施の形態を詳細に説明する。図１は耐火材３１を内壁
として用いたサイクロン容器７の第１の実施の形態を示
す縦断面図である。また、図２は図１に示したＡ部の拡
大図であり、図３は図２のＢ−Ｂ’平面図である。サイ
クロン容器７の高さは約２０ｍであり、サイクロン容器
７の最大径は約７ｍ、サイクロン容器出口３５の外径は
約７００ｍｍで、容器出口３５とサイクロン本体１５の
灰分出口２１の中間に捕集器３７が設置されている。図
２に示すように、捕集器３７は格子状の格子状部材３９
とこれを支持する支持部材４１とから成り、その材質は
ＳＵＳ３１０（２５Ｃｒ２０Ｎｉ−Ｆｅ）である。ま
た、捕集器３７を形成している支持部材４１はサイクロ
ン容器７の円錐胴板４３と溶接４２で固定されている。
また、捕集器３７は円錐コーン部２９の内壁を全周にわ
たって設置されており、円錐胴板４３とは４個所で固定
(溶接)されている（図３参照）。また、この捕集器３７
はサイクロン容器出口３５から上流側４ｍの高さに設け
られ、内張りした耐火材３１からの距離ｌは５００ｍｍ
である。この距離ｌは特に限定するものではないが、距
離ｌが長すぎると耐火材の重さにより捕集器３７にかか
る曲げモーメントが大きくなる等の強度の面で問題があ
り、また、逆に短すぎると落下する耐火材３２を全て捕
集できなくなるので、５００ｍｍ前後が適当である。そ
して、捕集器３７の設置する位置ｈは、内張りした耐火
材３１が剥離、脱落する可能性の高いサイクロン本体１
５の灰分出口２１より下流側の円錐コーン部２９の内壁
であればよく、特に限定するものではない。なお、本実
施の形態における格子状部材３９の格子サイズは５０ｍ
ｍとしているが、分離された灰分１９の最大径以上で、
かつサイクロン容器出口３５の内径の１／１０以下のサ
イズであればよい。すなわち、一般に、処理量が１０ト
ン/時 程度のサイクロン容器７の場合でサイクロン容器
出口３５の内径は約５００ｍｍである。この場合に、最
大径が５００ｍｍ以下の耐火材が落下しても、サイクロ
ン容器出口３５で引っかかることなく系外に排出される
ので、捕集器３７で捕集すべき耐火材３２の最大径は約
５００ｍｍであるが、サイクロン容器出口３５に灰分１
９が付着し内径が細くなると、より小さな耐火材でもサ
イクロン容器出口３５に引っかかるため捕集する必要が
ある。特に、加圧流動層ボイラ１から排出される灰分１
９は燃焼灰と石灰石の混合物で、且つ高温で運転されて
いるため、灰分１９がサイクロン容器出口３５に付着し
やすい状態になっている。このため、サイクロン容器出
口３５の内径は初期値の１／１０程度まで小さくなるこ
とが予想され、最大径が約５０ｍｍ程度の耐火材が落下
してもサイクロン容器出口３５で引っかかる恐れがあ
る。そこで、捕集器３７の格子状部材３９の目開きサイ
ズの上限をサイクロン容器出口３５の径の１／１０の長
さとしている。一方、目開きサイズが小さくなりすぎる
と、サイクロン容器出口３５から排出されるべき灰分１
９が捕集器３７に堆積されていくので、目開きサイズの
下限値は灰分粒子の最大径としている。さらに、捕集器
３７で捕集した耐火材３２は、運転し続けると堆積され
ていくので、適宜、運転停止時に耐火材を取り除く必要
がある。このため、捕集器３７の上部にマンホール４５
を設置したものとなっている。尚、このマンホール４５
の設置数は１か所以上であればよく、特に数を限定する
ものではない。
【００１０】次に、図４に第２の実施の形態である平面
図を示す。第２の実施の形態は、第１実施形態の格子状
部材３９に代えて多孔状部材４７で形成された捕集器３
７を用いるものである。この孔の径ｄは５０ｍｍとして
いるが、上述したように、処理される灰分１９の最大粒
径以上で、かつサイクロン容器出口３５の径の１／１０
以下であればよい。その他、捕集器３７の設置すべき位
置、耐火材３１からの距離ｌは第１の実施の形態の捕集
器３７と同様に形成されている。
図を示す。第２の実施の形態は、第１実施形態の格子状
部材３９に代えて多孔状部材４７で形成された捕集器３
７を用いるものである。この孔の径ｄは５０ｍｍとして
いるが、上述したように、処理される灰分１９の最大粒
径以上で、かつサイクロン容器出口３５の径の１／１０
以下であればよい。その他、捕集器３７の設置すべき位
置、耐火材３１からの距離ｌは第１の実施の形態の捕集
器３７と同様に形成されている。
【００１１】次に、図５に第３の実施の形態である平面
図を示す。第３の実施の形態は、第１実施形態の格子状
部材３９に代えて網目状部材４９で形成された捕集器３
７を用いるものである。この網目の目開きサイズは１０
ｍｍとしているが、処理される灰分１９の最大粒径以上
で、かつサイクロン容器出口３５の径の１／１０以下で
あればよい。その他、捕集器３７の設置すべき位置、耐
火材３１からの距離ｌは第１の実施の形態の捕集器３７
と同様に形成されている。
図を示す。第３の実施の形態は、第１実施形態の格子状
部材３９に代えて網目状部材４９で形成された捕集器３
７を用いるものである。この網目の目開きサイズは１０
ｍｍとしているが、処理される灰分１９の最大粒径以上
で、かつサイクロン容器出口３５の径の１／１０以下で
あればよい。その他、捕集器３７の設置すべき位置、耐
火材３１からの距離ｌは第１の実施の形態の捕集器３７
と同様に形成されている。
【００１２】次に、図６に第４の実施の形態である平面
図を示す。ここで、第１乃至第３の実施の形態にかかる
捕集器３７は、円錐コーン部２９の内壁の全周に一体形
成されているのに対し、第４の実施の形態は、円錐コー
ン部２９の内壁を４個の捕集器３７に別けて形成されて
いる。通常、高温なサイクロン容器７の内部で一体形成
されている捕集器３７では変形しやすが、捕集器３７を
４分割することにより、伸び差を逃がすことができ変形
しにくくなる。尚、各捕集器３７の間隙は、数１０ｍｍ
程度あればよい。
図を示す。ここで、第１乃至第３の実施の形態にかかる
捕集器３７は、円錐コーン部２９の内壁の全周に一体形
成されているのに対し、第４の実施の形態は、円錐コー
ン部２９の内壁を４個の捕集器３７に別けて形成されて
いる。通常、高温なサイクロン容器７の内部で一体形成
されている捕集器３７では変形しやすが、捕集器３７を
４分割することにより、伸び差を逃がすことができ変形
しにくくなる。尚、各捕集器３７の間隙は、数１０ｍｍ
程度あればよい。
【００１３】さらに、図７に第５の実施の形態である断
面図を示す。ここで、第１乃至４の実施の形態にかかる
捕集器３７とサイクロン容器７の円錐胴板４３とは溶接
４２により固定されていたのに対し、第５の実施の形態
では、耐火材３１に埋め込むことにより固定している。
面図を示す。ここで、第１乃至４の実施の形態にかかる
捕集器３７とサイクロン容器７の円錐胴板４３とは溶接
４２により固定されていたのに対し、第５の実施の形態
では、耐火材３１に埋め込むことにより固定している。
【００１４】
【発明の効果】本発明によれば、サイクロン容器の内壁
として使用された耐火材が脱落、落下しても、サイクロ
ン容器の出口部が閉塞することがなく、プラントの信頼
性が大幅に向上させることができる。
として使用された耐火材が脱落、落下しても、サイクロ
ン容器の出口部が閉塞することがなく、プラントの信頼
性が大幅に向上させることができる。
【図１】サイクロン容器の第１の実施の形態の縦断面図
である。
である。
【図２】図１のＡ部の拡大図である。
【図３】図２のＢ−Ｂ’平面図である。
【図４】サイクロン容器の第２の実施の形態の平面図で
ある。
ある。
【図５】サイクロン容器の第３の実施の形態の平面図で
ある。
ある。
【図６】サイクロン容器の第４の実施の形態の平面図で
ある。
ある。
【図７】サイクロン容器の第５の実施の形態の断面図で
ある。
ある。
【図８】本発電プラントの全体構成図である。
【図９】加圧流動層ボイラを有する発電プラントのサイ
クロン容器の内部構成図である。
クロン容器の内部構成図である。
７ サイクロン容器 １５ サイクロン本体 １９ 灰分 ３１ 耐火材 ３９ 格子状部材 ４１ 支持部材 ４７ 多孔状部材 ４９ 網目状部材
Claims (3)
- 【請求項１】 燃焼ガス中の灰分を分離するサイクロン
本体を内部に有し、耐火材を内壁として用いたサイクロ
ン容器において、落下した前記耐火材を捕集する捕集手
段を内部に設けたことを特徴とするサイクロン容器。 - 【請求項２】 請求項１記載のサイクロン容器におい
て、前記捕集手段は前記サイクロン容器の出口で詰まる
大きさの耐火材を捕集するものであることを特徴とする
サイクロン容器。 - 【請求項３】 請求項２記載のサイクロン容器におい
て、前記捕集手段は格子状部材若しくは網目状部材又は
多孔状部材のいずれか１つの部材と該部材を支持する支
持部材により形成されていることを特徴とするサイクロ
ン容器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15971797A JPH115043A (ja) | 1997-06-17 | 1997-06-17 | サイクロン容器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15971797A JPH115043A (ja) | 1997-06-17 | 1997-06-17 | サイクロン容器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH115043A true JPH115043A (ja) | 1999-01-12 |
Family
ID=15699749
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15971797A Pending JPH115043A (ja) | 1997-06-17 | 1997-06-17 | サイクロン容器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH115043A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102004050911B4 (de) * | 2004-04-16 | 2008-01-24 | Samsung Gwangju Electronics Co. Ltd. | Staubsammelvorrichtung für einen Staubsauger |
| CN109486534A (zh) * | 2018-12-20 | 2019-03-19 | 中国平煤神马能源化工集团有限责任公司 | 一种煤气除尘脱硫方法 |
-
1997
- 1997-06-17 JP JP15971797A patent/JPH115043A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102004050911B4 (de) * | 2004-04-16 | 2008-01-24 | Samsung Gwangju Electronics Co. Ltd. | Staubsammelvorrichtung für einen Staubsauger |
| CN109486534A (zh) * | 2018-12-20 | 2019-03-19 | 中国平煤神马能源化工集团有限责任公司 | 一种煤气除尘脱硫方法 |
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