JPH1150177A - 真空遮断器用接点材料，その製造方法および真空遮断器 - Google Patents
真空遮断器用接点材料，その製造方法および真空遮断器Info
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- JPH1150177A JPH1150177A JP9204847A JP20484797A JPH1150177A JP H1150177 A JPH1150177 A JP H1150177A JP 9204847 A JP9204847 A JP 9204847A JP 20484797 A JP20484797 A JP 20484797A JP H1150177 A JPH1150177 A JP H1150177A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】耐電圧性等の他の遮断特性を損なうことなく、
耐溶着性を向上させた真空遮断器用接点材料，その製造
方法および真空遮断器を提供する。 【解決手段】高導電成分としてのＣｕと耐弧成分として
のＣｒとから成る真空遮断機用接点材料１３，１３ｂに
おいて、Ｃｕ結晶の平均粒径が２０μｍ以下であること
を特徴とする。また少なくとも９０重量％のＣｕ結晶の
粒径範囲が１〜３０μｍであることが望ましい。
耐溶着性を向上させた真空遮断器用接点材料，その製造
方法および真空遮断器を提供する。 【解決手段】高導電成分としてのＣｕと耐弧成分として
のＣｒとから成る真空遮断機用接点材料１３，１３ｂに
おいて、Ｃｕ結晶の平均粒径が２０μｍ以下であること
を特徴とする。また少なくとも９０重量％のＣｕ結晶の
粒径範囲が１〜３０μｍであることが望ましい。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は真空遮断器用接点材
料，その製造方法および真空遮断器に係り、特に真空遮
断器の接点（接触子）として使用した場合に、耐電圧性
等の他の特性を損なうことなく、耐溶着性を向上させる
ことが可能な真空遮断器用接点材料，その製造方法およ
び真空遮断器に関する。
料，その製造方法および真空遮断器に係り、特に真空遮
断器の接点（接触子）として使用した場合に、耐電圧性
等の他の特性を損なうことなく、耐溶着性を向上させる
ことが可能な真空遮断器用接点材料，その製造方法およ
び真空遮断器に関する。
【０００２】
【従来の技術】遮断器は平常状態の電路を開閉したり、
接地事故や短絡事故などの異常時に，故障状態を検知す
る過電流継電器などと組み合わされて、自動的に瞬時に
電路を遮断するために、電力設備，変電所内機器，高速
鉄道車輌等に広く使用されている。特に真空遮断器は、
１０-4Ｐａ程度の高真空に維持した容器（真空バルブ）
内に対向配置した１対の接点部材を開閉することによ
り、電路の開閉を行うものである。
接地事故や短絡事故などの異常時に，故障状態を検知す
る過電流継電器などと組み合わされて、自動的に瞬時に
電路を遮断するために、電力設備，変電所内機器，高速
鉄道車輌等に広く使用されている。特に真空遮断器は、
１０-4Ｐａ程度の高真空に維持した容器（真空バルブ）
内に対向配置した１対の接点部材を開閉することによ
り、電路の開閉を行うものである。
【０００３】図１は一般的な真空遮断器の構造例を示す
断面図である。図１において接点の開閉動作が行われる
遮断室１は、絶縁材料から成り略円筒状に形成された絶
縁容器２と，この絶縁容器２の上下端に封止金属３ａ，
３ｂを介して設けた金属製の蓋体４ａ，４ｂとによって
区画形成され真空気密に構成されている。遮断室１内に
は軸方向に対向するように１対の導電棒５，６が配置さ
れ、その各導電棒５，６の対向する端部に、一対の電極
７，８が取付けられている。図においては上部側の電極
７を固定電極とする一方、下部側の電極８を可動電極と
している。また可動電極８の導電棒６には、伸縮自在の
ベローズ９が装着されており、遮断室１内を真空気密に
保持した状態で、可動電極８の軸方向における往復動を
可能にしている。このベローズ９の上部には金属製のア
ークシールド１０が設けられており、このアークシール
ド１０によってベローズ９がアーク蒸気によって覆われ
ることを防止している。
断面図である。図１において接点の開閉動作が行われる
遮断室１は、絶縁材料から成り略円筒状に形成された絶
縁容器２と，この絶縁容器２の上下端に封止金属３ａ，
３ｂを介して設けた金属製の蓋体４ａ，４ｂとによって
区画形成され真空気密に構成されている。遮断室１内に
は軸方向に対向するように１対の導電棒５，６が配置さ
れ、その各導電棒５，６の対向する端部に、一対の電極
７，８が取付けられている。図においては上部側の電極
７を固定電極とする一方、下部側の電極８を可動電極と
している。また可動電極８の導電棒６には、伸縮自在の
ベローズ９が装着されており、遮断室１内を真空気密に
保持した状態で、可動電極８の軸方向における往復動を
可能にしている。このベローズ９の上部には金属製のア
ークシールド１０が設けられており、このアークシール
ド１０によってベローズ９がアーク蒸気によって覆われ
ることを防止している。
【０００４】また遮断室１内には、対向する一対の電極
７，８を覆うように金属製のアークシールド１１が配設
されており、このアークシールド１１によって絶縁容器
２がアーク蒸気によって覆われることが防止される。
７，８を覆うように金属製のアークシールド１１が配設
されており、このアークシールド１１によって絶縁容器
２がアーク蒸気によって覆われることが防止される。
【０００５】また図２に拡大して示すように、電極８は
導電棒６の端部に形成されるろう付け部１２に加熱接合
により固定されるか、または、かしめ加工によって圧着
接続される。接点部材１３ａは電極８の端面中央部にろ
う材１４を介して一体に固着されている。なお、図２に
示す固定側接点部材１３ｂも同様に、固定電極７の端面
にろう材を介して一体に接合されている。
導電棒６の端部に形成されるろう付け部１２に加熱接合
により固定されるか、または、かしめ加工によって圧着
接続される。接点部材１３ａは電極８の端面中央部にろ
う材１４を介して一体に固着されている。なお、図２に
示す固定側接点部材１３ｂも同様に、固定電極７の端面
にろう材を介して一体に接合されている。
【０００６】上記構成の真空遮断器によれば、高真空中
における高い絶縁耐力を利用できるため、対向する接点
部材の開閉ストロークを短くできる特徴を有している。
における高い絶縁耐力を利用できるため、対向する接点
部材の開閉ストロークを短くできる特徴を有している。
【０００７】上記接点部材としては、高頻度にわたる接
点の開閉時に発生するアークによって溶着しないように
耐アーク性（耐弧性）や耐溶着性が必須となる一方、低
接触抵抗性を維持するために高い導電特性を有すること
が必須の要件とされる。この耐弧性と高導電性とを共に
満たす具体的な接点構成材料としては、例えば、Ａｇ
系，Ａｇ−Ｃｕ系材料，Ａｇ−ＣｄＯ系材料，３０％Ｃ
ｕ−Ｗ系材料，50％Ｃｕ−Ｃｒ系材料などが使用されて
いる。特にＣｕ−Ｗ系接点材料は導電性に優れている一
方、Ｃｕ−Ｃｒ系接点材料は耐電圧特性に優れているた
め、特に高出力用電気機器の接点材料として普及してい
る。
点の開閉時に発生するアークによって溶着しないように
耐アーク性（耐弧性）や耐溶着性が必須となる一方、低
接触抵抗性を維持するために高い導電特性を有すること
が必須の要件とされる。この耐弧性と高導電性とを共に
満たす具体的な接点構成材料としては、例えば、Ａｇ
系，Ａｇ−Ｃｕ系材料，Ａｇ−ＣｄＯ系材料，３０％Ｃ
ｕ−Ｗ系材料，50％Ｃｕ−Ｃｒ系材料などが使用されて
いる。特にＣｕ−Ｗ系接点材料は導電性に優れている一
方、Ｃｕ−Ｃｒ系接点材料は耐電圧特性に優れているた
め、特に高出力用電気機器の接点材料として普及してい
る。
【０００８】このＣｕ−Ｃｒ系接点材料は、高い導電性
を有するＣｕと、Ｃｕと比較して導電性は劣るが高融点
で耐弧性や耐圧性に優れたＣｒとを主体にして構成され
ており、接点材料に要求される高耐圧性と大電流遮断性
とを両立させたものである。このような高耐圧性と大電
流遮断性とを併せ持つＣｕ−Ｃｒ系接点材料は、今後も
電力設備、変電設備、鉄道車輌などへの用途の拡大が予
想される一方で、真空遮断器自体の小型化への技術的要
請もあり、より一層の性能向上が求められている。
を有するＣｕと、Ｃｕと比較して導電性は劣るが高融点
で耐弧性や耐圧性に優れたＣｒとを主体にして構成され
ており、接点材料に要求される高耐圧性と大電流遮断性
とを両立させたものである。このような高耐圧性と大電
流遮断性とを併せ持つＣｕ−Ｃｒ系接点材料は、今後も
電力設備、変電設備、鉄道車輌などへの用途の拡大が予
想される一方で、真空遮断器自体の小型化への技術的要
請もあり、より一層の性能向上が求められている。
【０００９】しかし、Ｃｕ−Ｃｒ接点材料には耐溶着性
が悪いという問題が生じていた。この問題を解決するた
め、Ｃｒ粒径を最適化する方法（特開昭５４−１５７２
８４号公報、特開昭５６−１９８３２号公報、特開平４
−９５３１８号公報）、脆化促進のために微量のＢｉ，
Ｔｅ，Ｓｅ等の第三元素を添加する方法（特開昭５４−
１４７４８１号公報、特開昭６０−１９３２２０号公
報、特開昭６０−２８１１２号公報他）、接点材の密度
を低くする方法（特開平５−１０１７４９号公報）等の
多様な方法がこれまでに提案されている。
が悪いという問題が生じていた。この問題を解決するた
め、Ｃｒ粒径を最適化する方法（特開昭５４−１５７２
８４号公報、特開昭５６−１９８３２号公報、特開平４
−９５３１８号公報）、脆化促進のために微量のＢｉ，
Ｔｅ，Ｓｅ等の第三元素を添加する方法（特開昭５４−
１４７４８１号公報、特開昭６０−１９３２２０号公
報、特開昭６０−２８１１２号公報他）、接点材の密度
を低くする方法（特開平５−１０１７４９号公報）等の
多様な方法がこれまでに提案されている。
【００１０】一般的にこれらのＣｕ−Ｃｒ接点材料は、
Ｃｕ粉末とＣｒ粉末の混合粉もしくはアトマイズ粉を成
形し１０５０℃程度の高温度で焼結する粉末冶金法や、
多孔質のＣｒ仮焼体にＣｕを溶浸する方法、またはＣｒ
とＣｕとを所定の組成比で溶解する方法等で製造され
る。
Ｃｕ粉末とＣｒ粉末の混合粉もしくはアトマイズ粉を成
形し１０５０℃程度の高温度で焼結する粉末冶金法や、
多孔質のＣｒ仮焼体にＣｕを溶浸する方法、またはＣｒ
とＣｕとを所定の組成比で溶解する方法等で製造され
る。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
Ｃｕ−Ｃｒ接点材料では、大電流遮断用、高耐電圧用の
接点としては必ずしも十分な特性を発揮させることは困
難であった。一般に接点部材として課題となるのは、以
下に説明する消耗変形（転移）、抵触抵抗、溶着の３点
である。
Ｃｕ−Ｃｒ接点材料では、大電流遮断用、高耐電圧用の
接点としては必ずしも十分な特性を発揮させることは困
難であった。一般に接点部材として課題となるのは、以
下に説明する消耗変形（転移）、抵触抵抗、溶着の３点
である。
【００１２】すなわち、消耗変形は、通電あるいは放電
による接点の局部的な温度上昇と開閉の機械的動作とが
加わり、接点材の表面が消耗あるいは変形することであ
る。また、直流電流の場合には極性があり、電気化学的
に正接点から負接点へ材質が転移することもある。この
ような接点表面の変化はさらに接点の消耗を助長する。
による接点の局部的な温度上昇と開閉の機械的動作とが
加わり、接点材の表面が消耗あるいは変形することであ
る。また、直流電流の場合には極性があり、電気化学的
に正接点から負接点へ材質が転移することもある。この
ような接点表面の変化はさらに接点の消耗を助長する。
【００１３】また、抵触抵抗は、相対する接点が良好に
接触しても、必ず存在するものである。したがって抵触
抵抗により局部的な温度上昇が不可避であり、その温度
上昇による接点の酸化あるいは上記の消耗変形により、
さらに抵触抵抗が増加する。
接触しても、必ず存在するものである。したがって抵触
抵抗により局部的な温度上昇が不可避であり、その温度
上昇による接点の酸化あるいは上記の消耗変形により、
さらに抵触抵抗が増加する。
【００１４】さらに、溶着は、接点の一部が溶出し接点
間が張り付いてしまう現象であり、接点間の溶着により
短絡を生じる。溶着原因として、大電流回路を接点で開
閉する場合には放電アークが出現しやすいが、特に消耗
変形および転移などにより接点間の接触が不良になり、
火花放電により接点の一部が溶出し易くなることが挙げ
られる。
間が張り付いてしまう現象であり、接点間の溶着により
短絡を生じる。溶着原因として、大電流回路を接点で開
閉する場合には放電アークが出現しやすいが、特に消耗
変形および転移などにより接点間の接触が不良になり、
火花放電により接点の一部が溶出し易くなることが挙げ
られる。
【００１５】これらの３点の課題を解決するためには、
高頻度にわたる接点の開閉時に発生するアークによって
溶着しないように耐アーク性（耐弧性）や耐溶着性を接
点に付与することが必須となる一方、低接触抵抗性を維
持するために高い導電特性を付与することが接点材料と
して必須の要件とされる。
高頻度にわたる接点の開閉時に発生するアークによって
溶着しないように耐アーク性（耐弧性）や耐溶着性を接
点に付与することが必須となる一方、低接触抵抗性を維
持するために高い導電特性を付与することが接点材料と
して必須の要件とされる。
【００１６】しかしながら上記のような種々の方法、例
えば、Ｃｒ粒径を大きくしたり、脆化材料を添加するこ
とにより耐溶着性を向上させても、一方でそれに伴う耐
電圧性等の劣化は不可避であった。また、接点材料の密
度を低くすることにより硬度や電導性等が劣化してしま
うという問題が生じていた。従って、従来のＣｕ−Ｃｒ
接点材料では、大電流遮断用、高耐電圧用の接点として
は必ずしも十分な遮断特性を発揮できないという問題点
があった。
えば、Ｃｒ粒径を大きくしたり、脆化材料を添加するこ
とにより耐溶着性を向上させても、一方でそれに伴う耐
電圧性等の劣化は不可避であった。また、接点材料の密
度を低くすることにより硬度や電導性等が劣化してしま
うという問題が生じていた。従って、従来のＣｕ−Ｃｒ
接点材料では、大電流遮断用、高耐電圧用の接点として
は必ずしも十分な遮断特性を発揮できないという問題点
があった。
【００１７】本発明は上記問題点を解決するためになさ
れたものであり、耐電圧性等の他の遮断特性を損なうこ
となく、耐溶着性を向上させた真空遮断器用接点材料，
その製造方法および真空遮断器を提供することを目的と
する。
れたものであり、耐電圧性等の他の遮断特性を損なうこ
となく、耐溶着性を向上させた真空遮断器用接点材料，
その製造方法および真空遮断器を提供することを目的と
する。
【００１８】
【課題を解決するための手段】上記問題を解決するため
に、本発明者らは、溶着後に引き外した接点材の破断面
の金属組織に注目した。粉末冶金法で製造したＣｕ−Ｃ
ｒ系接点材料の場合、一度溶着が生じると接点表面の溶
着部とその内部の未溶着部とにおいて、Ｃｕの結晶組織
の様相が大きく異なることが判明した。すなわち、溶着
部においては再結晶化が起こり、未溶着部と比較してＣ
ｕ結晶粒が粗大化することが確認された。
に、本発明者らは、溶着後に引き外した接点材の破断面
の金属組織に注目した。粉末冶金法で製造したＣｕ−Ｃ
ｒ系接点材料の場合、一度溶着が生じると接点表面の溶
着部とその内部の未溶着部とにおいて、Ｃｕの結晶組織
の様相が大きく異なることが判明した。すなわち、溶着
部においては再結晶化が起こり、未溶着部と比較してＣ
ｕ結晶粒が粗大化することが確認された。
【００１９】また、溶着した接点を引き外す場合、溶着
部中心の初期接触面よりも、概してその内側の未溶着部
の境界近傍部が破断することが、本発明者らの調査の結
果、判明した。これらの事実から、溶着した接点の引き
外し力とＣｕ結晶粒径との相関関係が大きいことが推測
される。さらに調査を進めた結果、引き外しによる破断
は溶着部の内側に存在する未溶着部のＣｕ結晶粒界に沿
って発生することが判明した。さらに上記引き外し力を
低下させるには、Ｃｕ結晶粒界を多くすること、もしく
はＣｕ結晶粒どうしの結び付きを弱くすることが有効で
あることが判明した。そこで、本願発明者らは、上記知
見に基づいて接点材料の最適なＣｕ結晶粒径、焼結温度
を鋭意研究した結果、本発明を完成した。
部中心の初期接触面よりも、概してその内側の未溶着部
の境界近傍部が破断することが、本発明者らの調査の結
果、判明した。これらの事実から、溶着した接点の引き
外し力とＣｕ結晶粒径との相関関係が大きいことが推測
される。さらに調査を進めた結果、引き外しによる破断
は溶着部の内側に存在する未溶着部のＣｕ結晶粒界に沿
って発生することが判明した。さらに上記引き外し力を
低下させるには、Ｃｕ結晶粒界を多くすること、もしく
はＣｕ結晶粒どうしの結び付きを弱くすることが有効で
あることが判明した。そこで、本願発明者らは、上記知
見に基づいて接点材料の最適なＣｕ結晶粒径、焼結温度
を鋭意研究した結果、本発明を完成した。
【００２０】すなわち、本発明に係る真空遮断器用接点
材料は、高導電成分としてのＣｕと耐弧成分としてのＣ
ｒとから成る真空遮断機用接点材料において、Ｃｕ結晶
の平均粒径が２０μｍ以下であることを特徴とする。ま
た、少なくとも９０重量％のＣｕ結晶の粒径範囲が、１
〜３０μｍであることが好ましい。さらにＣｕ結晶の平
均粒径が２０μｍ以下であり、かつ９０重量％以上のＣ
ｕ結晶の粒径範囲が１〜３０μｍである接点材料がさら
に好ましい。
材料は、高導電成分としてのＣｕと耐弧成分としてのＣ
ｒとから成る真空遮断機用接点材料において、Ｃｕ結晶
の平均粒径が２０μｍ以下であることを特徴とする。ま
た、少なくとも９０重量％のＣｕ結晶の粒径範囲が、１
〜３０μｍであることが好ましい。さらにＣｕ結晶の平
均粒径が２０μｍ以下であり、かつ９０重量％以上のＣ
ｕ結晶の粒径範囲が１〜３０μｍである接点材料がさら
に好ましい。
【００２１】本発明の接点材料において、Ｃｕ結晶の平
均粒径および粒径範囲は耐溶着性に大きな影響を及ぼす
要因であり、本発明では上記平均粒径は２０μｍ以下と
される。Ｃｕ結晶の平均粒径が２０μｍを超えるように
粗大になると、溶着時における接点の引き外し力が大き
くなり、耐溶着性が低下する。したがって、Ｃｕ結晶の
平均粒径は２０μｍ以下とするが、さらに１５μｍ以下
の微細なＣｕ結晶組織を形成することが好ましい。
均粒径および粒径範囲は耐溶着性に大きな影響を及ぼす
要因であり、本発明では上記平均粒径は２０μｍ以下と
される。Ｃｕ結晶の平均粒径が２０μｍを超えるように
粗大になると、溶着時における接点の引き外し力が大き
くなり、耐溶着性が低下する。したがって、Ｃｕ結晶の
平均粒径は２０μｍ以下とするが、さらに１５μｍ以下
の微細なＣｕ結晶組織を形成することが好ましい。
【００２２】また、少なくとも９０重量％のＣｕ結晶の
粒径範囲は１〜３０μｍとすることが好ましい。粒径が
３０μｍを超える粗大なＣｕ結晶粒子の割合が増加する
と、前記と同様に耐溶着性が低下する一方、粒径が１μ
ｍ未満と超微細なＣｕ結晶粒子の割合が増加すると、不
可避的に含有される酸素量が増大して接点の導電性が低
下し易くなる。したがって、少なくとも９０重量％のＣ
ｕ結晶の粒径範囲は１〜３０μｍとされるが、１〜２０
μｍの範囲がさらに好ましい。
粒径範囲は１〜３０μｍとすることが好ましい。粒径が
３０μｍを超える粗大なＣｕ結晶粒子の割合が増加する
と、前記と同様に耐溶着性が低下する一方、粒径が１μ
ｍ未満と超微細なＣｕ結晶粒子の割合が増加すると、不
可避的に含有される酸素量が増大して接点の導電性が低
下し易くなる。したがって、少なくとも９０重量％のＣ
ｕ結晶の粒径範囲は１〜３０μｍとされるが、１〜２０
μｍの範囲がさらに好ましい。
【００２３】上記のようにＣｕ結晶の平均粒径を２０μ
ｍ以下としたり、少なくとも９０重量％のＣｕ結晶の粒
径範囲を１〜３０μｍにすることによって、従来の高密
度の接点材料と比較して同等の硬度および機械的強度を
有する接点材料が得られる。
ｍ以下としたり、少なくとも９０重量％のＣｕ結晶の粒
径範囲を１〜３０μｍにすることによって、従来の高密
度の接点材料と比較して同等の硬度および機械的強度を
有する接点材料が得られる。
【００２４】本発明に係る真空遮断機用接点材料の製造
方法は、耐弧成分としての酸化クロム粉末と高導電成分
としての銅粉末とを混合して原料混合体を調製する工程
と、この原料混合体を成形して成形体を形成する工程
と、得られた成形体を非酸化性雰囲気中で温度８００〜
９００℃で焼結する工程とを備えることを特徴とする。
方法は、耐弧成分としての酸化クロム粉末と高導電成分
としての銅粉末とを混合して原料混合体を調製する工程
と、この原料混合体を成形して成形体を形成する工程
と、得られた成形体を非酸化性雰囲気中で温度８００〜
９００℃で焼結する工程とを備えることを特徴とする。
【００２５】ここで耐弧成分としてのＣｒは、耐弧性お
よび耐溶着性に優れ、接点の長寿命化を図るための成分
であり、原料混合体中に３０〜７０重量％の範囲で含有
される。含有量が３０重量％未満においては、耐弧性が
低下して接点の長寿命化が困難である。一方、含有量が
７０重量％を超える場合には、後述する高導電成分とし
てのＣｕの含有量の相対的低下を招き、接触抵抗の増大
により接点としての通電機能が低下してしまう。
よび耐溶着性に優れ、接点の長寿命化を図るための成分
であり、原料混合体中に３０〜７０重量％の範囲で含有
される。含有量が３０重量％未満においては、耐弧性が
低下して接点の長寿命化が困難である。一方、含有量が
７０重量％を超える場合には、後述する高導電成分とし
てのＣｕの含有量の相対的低下を招き、接触抵抗の増大
により接点としての通電機能が低下してしまう。
【００２６】また高導電成分としてのＣｕは高い導電率
を有し、接点の接触抵抗値を下げるために上記Ｃｒ成分
を除く残余成分として約７０〜３０重量％（ｗｔ％）含
有される。Ｃｕ含有量が３０重量％未満の場合には導電
性が低下し接触抵抗が増大し接点材料としての機能が低
下する。一方、含有量が７０重量％を超える場合は、前
記耐弧成分の含有量が相対的に低下し接点開閉動作時に
発生するアーク（電弧）によって接点が溶着し易くなり
耐消耗性が低下してしまう。
を有し、接点の接触抵抗値を下げるために上記Ｃｒ成分
を除く残余成分として約７０〜３０重量％（ｗｔ％）含
有される。Ｃｕ含有量が３０重量％未満の場合には導電
性が低下し接触抵抗が増大し接点材料としての機能が低
下する。一方、含有量が７０重量％を超える場合は、前
記耐弧成分の含有量が相対的に低下し接点開閉動作時に
発生するアーク（電弧）によって接点が溶着し易くなり
耐消耗性が低下してしまう。
【００２７】ここで上記Ｃｕ粉末としては、電解法によ
って製造されたＣｕ粉末やアトマイズ法で製造されたＣ
ｕ粉末を使用することができる。これらの製法で得られ
たＣｕ粉末は純度が良好であり、特に高純度材としての
特性が要求される接点部材には好適なＣｕ粉末材料であ
る。ここでＣｕ粉末としてアトマイズ粉またはデンドラ
イト状組織を有する電解銅粉を使用する。いずれの場合
においても、粉末の粒径範囲が１〜１８μｍであり平均
粒径が１０μｍ以下のＣｕ粉末を使用することが肝要で
ある。
って製造されたＣｕ粉末やアトマイズ法で製造されたＣ
ｕ粉末を使用することができる。これらの製法で得られ
たＣｕ粉末は純度が良好であり、特に高純度材としての
特性が要求される接点部材には好適なＣｕ粉末材料であ
る。ここでＣｕ粉末としてアトマイズ粉またはデンドラ
イト状組織を有する電解銅粉を使用する。いずれの場合
においても、粉末の粒径範囲が１〜１８μｍであり平均
粒径が１０μｍ以下のＣｕ粉末を使用することが肝要で
ある。
【００２８】また、使用するＣｕ粉末の平均粒径は、Ｃ
ｒ粉末の平均粒径の１／２０〜１／３の範囲とする。こ
の粒径範囲に調整することにより、Ｃｕ粉末とＣｒ粉末
とが均一に分散した原料混合体が得られ易くなる。すな
わち、混合操作後におけるＣｕ粉末の平均粒径がＣｒ粉
末の平均粒径の１／３を超えるように粗大となる場合に
は、Ｃｒ粉末表面にＣｕ粉末を均一に付着配置すること
が困難になる一方、１／２０未満の微細粉となる場合に
は、Ｃｕ粉末の再凝集が起こり易くなり、いずれにして
も各成分が均一に分散した状態が得られにくくなる。よ
り好ましい粒径比率は１／１０〜１／５の範囲である。
ｒ粉末の平均粒径の１／２０〜１／３の範囲とする。こ
の粒径範囲に調整することにより、Ｃｕ粉末とＣｒ粉末
とが均一に分散した原料混合体が得られ易くなる。すな
わち、混合操作後におけるＣｕ粉末の平均粒径がＣｒ粉
末の平均粒径の１／３を超えるように粗大となる場合に
は、Ｃｒ粉末表面にＣｕ粉末を均一に付着配置すること
が困難になる一方、１／２０未満の微細粉となる場合に
は、Ｃｕ粉末の再凝集が起こり易くなり、いずれにして
も各成分が均一に分散した状態が得られにくくなる。よ
り好ましい粒径比率は１／１０〜１／５の範囲である。
【００２９】本発明に係る真空遮断器用接点材料は、例
えば以下の手順によって製造される。まず上記Ｃｕ粉末
に対してＣｒ粉末を３０〜７０重量％の割合で配合し、
ボールミル等の機械的混合機によって均一に混合し、原
料混合体を調製する。
えば以下の手順によって製造される。まず上記Ｃｕ粉末
に対してＣｒ粉末を３０〜７０重量％の割合で配合し、
ボールミル等の機械的混合機によって均一に混合し、原
料混合体を調製する。
【００３０】次に調製した原料混合体をプレス成形機の
金型に充填し、６００〜１０００ＭＰａ程度の加圧力で
プレス成形して所定形状のＣｕ−Ｃｒ成形体を調製し、
さらに得られた成形体を水素雰囲気などの非酸化性雰囲
気中で温度８００〜９００℃と従来法における焼結温度
の１０５０℃より低い温度で焼結して接点材料が形成さ
れる。
金型に充填し、６００〜１０００ＭＰａ程度の加圧力で
プレス成形して所定形状のＣｕ−Ｃｒ成形体を調製し、
さらに得られた成形体を水素雰囲気などの非酸化性雰囲
気中で温度８００〜９００℃と従来法における焼結温度
の１０５０℃より低い温度で焼結して接点材料が形成さ
れる。
【００３１】上記焼結工程において、焼結温度が８００
℃未満であると、接点材料の緻密化が不十分であり、し
かもＣｕ粉末に含有されていた酸素が揮散せず十分に除
去されない。一方、焼結温度が９００℃を超えると焼結
が過度に進行するため溶着引き外し力が増大する。この
ように従来法に比べて低温で焼結した場合、一般的には
硬度の低下という問題が生じるが、本発明のようにＣｕ
結晶の粒径範囲を１〜３０μｍにしたり、平均粒径を２
０μｍ以下とすることにより、高密度の従来材と比べて
同等の硬度が得られる。
℃未満であると、接点材料の緻密化が不十分であり、し
かもＣｕ粉末に含有されていた酸素が揮散せず十分に除
去されない。一方、焼結温度が９００℃を超えると焼結
が過度に進行するため溶着引き外し力が増大する。この
ように従来法に比べて低温で焼結した場合、一般的には
硬度の低下という問題が生じるが、本発明のようにＣｕ
結晶の粒径範囲を１〜３０μｍにしたり、平均粒径を２
０μｍ以下とすることにより、高密度の従来材と比べて
同等の硬度が得られる。
【００３２】こうして形成した、Ｃｕ−Ｃｒ焼結体を所
定形状に加工して接触子（接点部材）とし、この接触子
を図１〜２に示すように対向する電極の端面にろう材を
使用して一体に接合し、さらに接触子をそれぞれ接合し
た電極を導電棒の端部に接合することにより、真空遮断
器が形成される。
定形状に加工して接触子（接点部材）とし、この接触子
を図１〜２に示すように対向する電極の端面にろう材を
使用して一体に接合し、さらに接触子をそれぞれ接合し
た電極を導電棒の端部に接合することにより、真空遮断
器が形成される。
【００３３】
【発明の実施の形態】次に本発明の実施の形態につい
て、以下の実施例を参照して説明する。
て、以下の実施例を参照して説明する。
【００３４】実施例１ デンドライト状組織を構成する各Ｃｕ粒子の粒径範囲が
１〜１５μｍであり、平均粒径が１０μｍである電解Ｃ
ｕ粉末と平均粒径が６０μｍであるＣｒ粉末とを重量比
で１：１の割合で秤量し、ボールミル混合機によって均
一に混合した。この混合粉末をプレス成形機の金型に充
填し、最終的に得られる接点材料の相対密度が９４％と
なるような加圧力でプレス成形して所定形状のＣｕ−Ｃ
ｒ成形体（圧粉体）を作製した。そして、得られた成形
体を温度８９０℃の水素雰囲気中で焼結して実施例１に
係る接点材料を調製した。得られた接点材料におけるＣ
ｕ結晶の粒径範囲が１〜３０μｍであるものが９４％で
あり、平均粒径は１４μｍであった。
１〜１５μｍであり、平均粒径が１０μｍである電解Ｃ
ｕ粉末と平均粒径が６０μｍであるＣｒ粉末とを重量比
で１：１の割合で秤量し、ボールミル混合機によって均
一に混合した。この混合粉末をプレス成形機の金型に充
填し、最終的に得られる接点材料の相対密度が９４％と
なるような加圧力でプレス成形して所定形状のＣｕ−Ｃ
ｒ成形体（圧粉体）を作製した。そして、得られた成形
体を温度８９０℃の水素雰囲気中で焼結して実施例１に
係る接点材料を調製した。得られた接点材料におけるＣ
ｕ結晶の粒径範囲が１〜３０μｍであるものが９４％で
あり、平均粒径は１４μｍであった。
【００３５】次に、このＣｕ−Ｃｒ焼結体を所定形状に
加工して図１〜２に示す接触子（接点部材）１３ａ，１
３ｂとし、この接触子を対向する電極７，８の端面にろ
う材１４を使用して一体に接合し、さらに接触子１３
ａ，１３ｂをそれぞれ接合した電極７，８を真空バルブ
内の導電棒５，６の端部に接合することにより、真空遮
断器に組み立てた。
加工して図１〜２に示す接触子（接点部材）１３ａ，１
３ｂとし、この接触子を対向する電極７，８の端面にろ
う材１４を使用して一体に接合し、さらに接触子１３
ａ，１３ｂをそれぞれ接合した電極７，８を真空バルブ
内の導電棒５，６の端部に接合することにより、真空遮
断器に組み立てた。
【００３６】実施例２ デンドライト状組織を構成する各Ｃｕ粒子の粒径範囲が
１〜１０μｍであり、平均粒径が６μｍである電解Ｃｕ
粉末と平均粒径が６０μｍであるＣｒ粉末とを重量比で
１：１の割合で秤量し、ボールミル混合機によって均一
に混合した。この混合粉末をプレス成形機の金型に充填
し、最終的に得られる接点材料の相対密度が９４％とな
るような加圧力でプレス成形して所定形状のＣｕ−Ｃｒ
成形体を作製した。そして、得られた成形体を温度８９
０℃の水素雰囲気中で焼結して、実施例２に係る接点材
料を調製した。得られた接点材料におけるＣｕ結晶の粒
径範囲は１〜３０μｍのものが９８重量％であり、平均
粒径は１１μｍであった。
１〜１０μｍであり、平均粒径が６μｍである電解Ｃｕ
粉末と平均粒径が６０μｍであるＣｒ粉末とを重量比で
１：１の割合で秤量し、ボールミル混合機によって均一
に混合した。この混合粉末をプレス成形機の金型に充填
し、最終的に得られる接点材料の相対密度が９４％とな
るような加圧力でプレス成形して所定形状のＣｕ−Ｃｒ
成形体を作製した。そして、得られた成形体を温度８９
０℃の水素雰囲気中で焼結して、実施例２に係る接点材
料を調製した。得られた接点材料におけるＣｕ結晶の粒
径範囲は１〜３０μｍのものが９８重量％であり、平均
粒径は１１μｍであった。
【００３７】次に、このＣｕ−Ｃｒ焼結体を所定形状に
加工して接触子とし、この接触子を対向する電極の端面
にろう材を使用して接合し、さらに接触子をそれぞれ接
合した電極を導電棒の端部に接合し、真空遮断器に組み
込んだ。
加工して接触子とし、この接触子を対向する電極の端面
にろう材を使用して接合し、さらに接触子をそれぞれ接
合した電極を導電棒の端部に接合し、真空遮断器に組み
込んだ。
【００３８】従来例 デンドライト状組織を構成する各Ｃｕ粒子の粒径範囲が
２〜２０μｍであり、平均粒径が１０μｍである電解Ｃ
ｕ粉末と平均粒径が６０μｍであるＣｒ粉末とを重量比
で１：１の割合で秤量し、ボールミル混合機によって均
一に混合した。この混合粉末をプレス成形機の金型に充
填し、最終的に得られる接点材料の相対密度が９４％と
なるような加圧力でプレス成形して所定形状のＣｕ−Ｃ
ｒ成形体を作製した。そして、得られた成形体を温度１
０５０℃の水素雰囲気中で焼結して、従来例に係る接点
材料を調製した。得られた接点材料におけるＣｕ結晶の
粒径範囲は１０〜８０μｍであり、平均粒径は５０μｍ
であった。
２〜２０μｍであり、平均粒径が１０μｍである電解Ｃ
ｕ粉末と平均粒径が６０μｍであるＣｒ粉末とを重量比
で１：１の割合で秤量し、ボールミル混合機によって均
一に混合した。この混合粉末をプレス成形機の金型に充
填し、最終的に得られる接点材料の相対密度が９４％と
なるような加圧力でプレス成形して所定形状のＣｕ−Ｃ
ｒ成形体を作製した。そして、得られた成形体を温度１
０５０℃の水素雰囲気中で焼結して、従来例に係る接点
材料を調製した。得られた接点材料におけるＣｕ結晶の
粒径範囲は１０〜８０μｍであり、平均粒径は５０μｍ
であった。
【００３９】次に、このＣｕ−Ｃｒ焼結体を所定形状に
加工して接触子とし、この接触子を対向する電極の端面
にろう材を使用して接合し、さらに接触子をそれぞれ接
合した電極を導電棒の端部に接合し、真空遮断器に組み
込んだ。
加工して接触子とし、この接触子を対向する電極の端面
にろう材を使用して接合し、さらに接触子をそれぞれ接
合した電極を導電棒の端部に接合し、真空遮断器に組み
込んだ。
【００４０】比較例１ デンドライト状組織を構成する各Ｃｕ粒子の粒径範囲が
２〜２０μｍであり、平均粒径が１０μｍである電解Ｃ
ｕ粉末と平均粒径が６０μｍであるＣｒ粉末とを重量比
で１：１の割合で秤量し、ボールミル混合機によって均
一に混合した。この混合粉末をプレス成形機の金型に充
填し、最終的に得られる接点材料の相対密度が９４％と
なるような加圧力でプレス成形して所定形状のＣｕ−Ｃ
ｒ成形体を作製した。そして、得られた成形体を温度９
００℃の水素雰囲気中で焼結して、比較例１に係る接点
材料を調製した。得られた接点材料におけるＣｕ結晶の
粒径範囲は１〜３０μｍのものが５２重量％であり、平
均粒径は３３μｍであった。
２〜２０μｍであり、平均粒径が１０μｍである電解Ｃ
ｕ粉末と平均粒径が６０μｍであるＣｒ粉末とを重量比
で１：１の割合で秤量し、ボールミル混合機によって均
一に混合した。この混合粉末をプレス成形機の金型に充
填し、最終的に得られる接点材料の相対密度が９４％と
なるような加圧力でプレス成形して所定形状のＣｕ−Ｃ
ｒ成形体を作製した。そして、得られた成形体を温度９
００℃の水素雰囲気中で焼結して、比較例１に係る接点
材料を調製した。得られた接点材料におけるＣｕ結晶の
粒径範囲は１〜３０μｍのものが５２重量％であり、平
均粒径は３３μｍであった。
【００４１】次に、このＣｕ−Ｃｒ焼結体を所定形状に
加工して接触子とし、この接触子を対向する電極の端面
にろう材を使用して接合し、さらに接触子をそれぞれ接
合した電極を導電棒の端部に接合し、真空遮断器に組み
込んだ。
加工して接触子とし、この接触子を対向する電極の端面
にろう材を使用して接合し、さらに接触子をそれぞれ接
合した電極を導電棒の端部に接合し、真空遮断器に組み
込んだ。
【００４２】比較例２ デンドライト状組織を構成する各Ｃｕ粒子の粒径範囲が
１〜１５μｍであり、平均粒径が８μｍである電解Ｃｕ
粉と、平均粒径が６０μｍであり、最大粒径が１００μ
ｍの電解Ｃｕ粉末と、平均粒径が６０μｍであるＣｒ粉
末とを重量比で０．５：０．５：１の割合で秤量し、ボ
ールミル混合機によって均一に混合した。この混合粉末
をプレス成形機の金型に充填し、最終的に得られる接点
材料の相対密度が９４％となるような加圧力でプレス成
形して所定形状のＣｕ−Ｃｒ成形体を作製した。そし
て、得られた成形体を温度１０５０℃の水素雰囲気中で
焼結して、比較例２に係る接点材料を調製した。得られ
た接点材料におけるＣｕ結晶の粒径範囲は１〜３０μｍ
のものが２３重量％であり、平均粒径は５４μｍであっ
た。
１〜１５μｍであり、平均粒径が８μｍである電解Ｃｕ
粉と、平均粒径が６０μｍであり、最大粒径が１００μ
ｍの電解Ｃｕ粉末と、平均粒径が６０μｍであるＣｒ粉
末とを重量比で０．５：０．５：１の割合で秤量し、ボ
ールミル混合機によって均一に混合した。この混合粉末
をプレス成形機の金型に充填し、最終的に得られる接点
材料の相対密度が９４％となるような加圧力でプレス成
形して所定形状のＣｕ−Ｃｒ成形体を作製した。そし
て、得られた成形体を温度１０５０℃の水素雰囲気中で
焼結して、比較例２に係る接点材料を調製した。得られ
た接点材料におけるＣｕ結晶の粒径範囲は１〜３０μｍ
のものが２３重量％であり、平均粒径は５４μｍであっ
た。
【００４３】次に、このＣｕ−Ｃｒ焼結体を所定形状に
加工して接触子とし、この接触子を対向する電極の端面
にろう材を使用して接合し、さらに接触子をそれぞれ接
合した電極を導電棒の端部に接合し、真空遮断器に組み
込んだ。
加工して接触子とし、この接触子を対向する電極の端面
にろう材を使用して接合し、さらに接触子をそれぞれ接
合した電極を導電棒の端部に接合し、真空遮断器に組み
込んだ。
【００４４】そして各接点材料の遮断特性を比較評価す
るために、接点部材の硬度をＪＩＳ規格に規定する方法
で測定するとともに、各真空遮断器について繰り返して
遮断操作を実施し、耐溶着性および真空バルブの耐電圧
を測定して下記表１に示す結果を得た。
るために、接点部材の硬度をＪＩＳ規格に規定する方法
で測定するとともに、各真空遮断器について繰り返して
遮断操作を実施し、耐溶着性および真空バルブの耐電圧
を測定して下記表１に示す結果を得た。
【００４５】なお、耐溶着性は、対向する導電棒間に２
０ｋＡの電流を２０秒間通電し、その時の導電棒間の引
き外しに必要な力の大小を測定して評価した。また各硬
度、引き外し力および耐電圧は、従来例に係る接点材料
の特性値を基準値１．００として相対値で示している。
０ｋＡの電流を２０秒間通電し、その時の導電棒間の引
き外しに必要な力の大小を測定して評価した。また各硬
度、引き外し力および耐電圧は、従来例に係る接点材料
の特性値を基準値１．００として相対値で示している。
【００４６】
【表１】
【００４７】上記表１に示す結果から明らかなように、
Ｃｕ結晶の粒径範囲および平均粒径を従来例と同一にし
て、９００℃の低温度で焼結したＣｕ−Ｃｒ焼結体を使
用した比較例１においては、１０５０℃の高温度で焼結
した従来例の焼結体と比較して硬度が約１０〜１５％低
下していた。一方、従来例と同様な高温度（１０５０
℃）で焼結しても、Ｃｕ結晶の粒径範囲および平均粒径
を最適化していない比較例２の場合には、硬度の低下は
みられないが、引き外し力は従来例１と同様であり、耐
溶着性の改善効果が少ない。
Ｃｕ結晶の粒径範囲および平均粒径を従来例と同一にし
て、９００℃の低温度で焼結したＣｕ−Ｃｒ焼結体を使
用した比較例１においては、１０５０℃の高温度で焼結
した従来例の焼結体と比較して硬度が約１０〜１５％低
下していた。一方、従来例と同様な高温度（１０５０
℃）で焼結しても、Ｃｕ結晶の粒径範囲および平均粒径
を最適化していない比較例２の場合には、硬度の低下は
みられないが、引き外し力は従来例１と同様であり、耐
溶着性の改善効果が少ない。
【００４８】一方、９００℃の低温度で焼結することに
より、少なくとも９０重量％のＣｕ結晶の粒径範囲を１
〜３０μｍとし、平均粒径を２０μｍ以下と最適化した
実施例１〜２に係る接点材料においては、従来例と同等
以上の硬度が得られ、優れた構造強度を有している。ま
た、引き外し力の低減効果が大きく、接点の耐溶着性が
大幅に向上していることが確認できた。
より、少なくとも９０重量％のＣｕ結晶の粒径範囲を１
〜３０μｍとし、平均粒径を２０μｍ以下と最適化した
実施例１〜２に係る接点材料においては、従来例と同等
以上の硬度が得られ、優れた構造強度を有している。ま
た、引き外し力の低減効果が大きく、接点の耐溶着性が
大幅に向上していることが確認できた。
【００４９】
【発明の効果】以上説明の通り、本発明に係る真空遮断
機用接点材料によれば、Ｃｕ結晶の平均粒径を２０μｍ
以下としているため、接点材料としての耐電圧性および
硬度を劣化させることなく耐溶着性を大幅に向上させる
ことができ、真空遮断器用接点材料として極めて有用で
ある。
機用接点材料によれば、Ｃｕ結晶の平均粒径を２０μｍ
以下としているため、接点材料としての耐電圧性および
硬度を劣化させることなく耐溶着性を大幅に向上させる
ことができ、真空遮断器用接点材料として極めて有用で
ある。
【図１】本発明に係る接点材料を適用する真空遮断器の
構造を示す断面図。
構造を示す断面図。
【図２】図１に示す接点および電極部を拡大して示す断
面図。
面図。
１ 遮断室 ２ 絶縁容器（真空容器，真空バルブ） ３ａ，３ｂ 封止金属 ４ａ，４ｂ 蓋体 ５ 導電棒 ６ 導電棒 ７ 電極（固定電極） ８ 電極（可動電極） ９ ベローズ １０ アークシールド １１ アークシールド １２ ろう付け部 １３ａ，１３ｂ 接点部材 １４ ろう材（Ａｇろう材）
Claims (8)
- 【請求項１】 高導電成分としてのＣｕと耐弧成分とし
てのＣｒとから成る真空遮断器用接点材料において、Ｃ
ｕ結晶の平均粒径が２０μｍ以下であることを特徴とす
る真空遮断器用接点材料。 - 【請求項２】 高導電成分としてのＣｕと耐弧成分とし
てのＣｒとから成る真空遮断器用接点材料において、９
０重量％以上のＣｕ結晶の粒径範囲が１〜３０μｍであ
ることを特徴とする真空遮断器用接点材料。 - 【請求項３】 高導電成分としてのＣｕと耐弧成分とし
てのＣｒとから成る真空遮断器用接点材料において、Ｃ
ｕ結晶の平均粒径が２０μｍ以下であり、かつ９０重量
％以上のＣｕ結晶の粒径範囲が１〜３０μｍであること
を特徴とする真空遮断器用接点材料。 - 【請求項４】 耐弧成分としてのクロム粉末と高導電成
分としての銅粉末とを混合して原料混合体を調製する工
程と、この原料混合体を成形して成形体を形成する工程
と、得られた成形体を非酸化性雰囲気中で温度８００〜
９００℃で焼結する工程とを備えることを特徴とする真
空遮断器用接点材料の製造方法。 - 【請求項５】 銅粉末の平均粒径がクロム粉末の平均粒
径の１／２０〜１／３の範囲であることを特徴とする請
求項４記載の真空遮断器用接点材料の製造方法。 - 【請求項６】 真空容器内に対向して配置した１対の接
触子の開閉動作によって電路を開閉する真空遮断器にお
いて、上記接触子が高導電成分としてのＣｕと耐弧成分
としてのＣｒとから成り、Ｃｕ結晶の平均粒径が２０μ
ｍ以下である接点材料から成ることを特徴とする真空遮
断器。 - 【請求項７】 真空容器内に対向して配置した１対の接
触子の開閉動作によって電路を開閉する真空遮断器にお
いて、上記接触子が高導電成分としてのＣｕと耐弧成分
としてのＣｒとから成り、９０重量％以上のＣｕ結晶の
平均粒径が１〜３０μｍであることを特徴とする真空遮
断器。 - 【請求項８】 真空容器内に対向して配置した１対の接
触子の開閉動作によって電路を開閉する真空遮断器にお
いて、上記接触子が高導電成分としてのＣｕと耐弧成分
としてのＣｒとから成り、Ｃｕ結晶の平均粒径が２０μ
ｍ以下であり、かつ９０重量％以上のＣｕ結晶の粒径範
囲が１〜３０μｍであることを特徴とする真空遮断器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20484797A JP4129304B2 (ja) | 1997-07-30 | 1997-07-30 | 真空遮断器用接点材料，その製造方法および真空遮断器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20484797A JP4129304B2 (ja) | 1997-07-30 | 1997-07-30 | 真空遮断器用接点材料，その製造方法および真空遮断器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1150177A true JPH1150177A (ja) | 1999-02-23 |
| JP4129304B2 JP4129304B2 (ja) | 2008-08-06 |
Family
ID=16497386
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20484797A Expired - Fee Related JP4129304B2 (ja) | 1997-07-30 | 1997-07-30 | 真空遮断器用接点材料，その製造方法および真空遮断器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4129304B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002151386A (ja) * | 2000-11-10 | 2002-05-24 | Usui Internatl Ind Co Ltd | 真空チャンバー電力供給用電流導入端子 |
| JP2002161327A (ja) * | 2000-11-21 | 2002-06-04 | Toshiba Corp | 遮断器用接点材料，その製造方法および遮断器 |
| WO2004009859A1 (ja) * | 2002-07-18 | 2004-01-29 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | 銅合金、銅合金の製造方法、銅複合材および銅複合材の製造方法 |
| WO2011024228A1 (ja) * | 2009-08-28 | 2011-03-03 | 株式会社日立製作所 | 真空バルブ用電気接点及びその電気接点を用いた真空遮断器及び真空開閉機器 |
| CN116005020B (zh) * | 2022-12-26 | 2024-03-26 | 陕西斯瑞新材料股份有限公司 | 一种用于高压直流接触器用CuTe触头材料的制备方法 |
-
1997
- 1997-07-30 JP JP20484797A patent/JP4129304B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002151386A (ja) * | 2000-11-10 | 2002-05-24 | Usui Internatl Ind Co Ltd | 真空チャンバー電力供給用電流導入端子 |
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| WO2004009859A1 (ja) * | 2002-07-18 | 2004-01-29 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | 銅合金、銅合金の製造方法、銅複合材および銅複合材の製造方法 |
| GB2406579A (en) * | 2002-07-18 | 2005-04-06 | Honda Motor Co Ltd | Copper alloy, copper alloy producing method, copper complex material, and copper complex material producing method |
| GB2406579B (en) * | 2002-07-18 | 2006-04-05 | Honda Motor Co Ltd | Copper alloy, method, of manufacturing copper alloy |
| US7544259B2 (en) | 2002-07-18 | 2009-06-09 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Copper alloy, copper alloy producing method, copper complex material, and copper complex material producing method |
| WO2011024228A1 (ja) * | 2009-08-28 | 2011-03-03 | 株式会社日立製作所 | 真空バルブ用電気接点及びその電気接点を用いた真空遮断器及び真空開閉機器 |
| CN116005020B (zh) * | 2022-12-26 | 2024-03-26 | 陕西斯瑞新材料股份有限公司 | 一种用于高压直流接触器用CuTe触头材料的制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4129304B2 (ja) | 2008-08-06 |
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