JPH1143744A - ガラス成形のための工具及びその製造方法 - Google Patents
ガラス成形のための工具及びその製造方法Info
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- JPH1143744A JPH1143744A JP10108458A JP10845898A JPH1143744A JP H1143744 A JPH1143744 A JP H1143744A JP 10108458 A JP10108458 A JP 10108458A JP 10845898 A JP10845898 A JP 10845898A JP H1143744 A JPH1143744 A JP H1143744A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B11/00—Pressing molten glass or performed glass reheated to equivalent low viscosity without blowing
- C03B11/06—Construction of plunger or mould
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D17/00—Pressure die casting or injection die casting, i.e. casting in which the metal is forced into a mould under high pressure
- B22D17/20—Accessories: Details
- B22D17/22—Dies; Die plates; Die supports; Cooling equipment for dies; Accessories for loosening and ejecting castings from dies
- B22D17/2209—Selection of die materials
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B9/00—Blowing glass; Production of hollow glass articles
- C03B9/30—Details of blowing glass; Use of materials for the moulds
- C03B9/48—Use of materials for the moulds
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
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- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
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- C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
- Y02P40/50—Glass production, e.g. reusing waste heat during processing or shaping
- Y02P40/57—Improving the yield, e-g- reduction of reject rates
Abstract
(57)【要約】
【課題】 長時間のガラス工業における高温の環境とか
酸化性の環境に耐えることができ、耐酸化性、耐食性、
優れた強度そして高い耐摩耗性という点でガラス製品製
造用鋳型のための部品に要求される要件を満足するガラ
ス用鋳型具及びその製造法を提供する。 【解決手段】 ガラス成形処理、特にはテレビジョン受
像管製造のためのガラス用鋳型具であって、高い耐酸化
性を持っており、得られた加工物の表面にキズをつける
ことがないかあるいは劇的に減らすことができるもの
で、該鋳型具は重量％で表しておおよそ次なる組成：C
: 0.23〜0.38, Mn : 0.40 〜1.00, P : 0.040 以下,S
: 0.030 以下, Si : 0.00 〜1.20, Ni : 1.0〜3.0,Cr
: 14.0 〜20.0, Mo : 0.25 〜1.00, V : 0.10以下,Cu
: 0.50 〜1.50, Al : 0.030以下, 及び Fe バランスを
有することを特徴とする。上記組成には、その性能に有
意に悪い作用を及ぼすことのないような不純物やその他
の元素が含まれていてもよい。
酸化性の環境に耐えることができ、耐酸化性、耐食性、
優れた強度そして高い耐摩耗性という点でガラス製品製
造用鋳型のための部品に要求される要件を満足するガラ
ス用鋳型具及びその製造法を提供する。 【解決手段】 ガラス成形処理、特にはテレビジョン受
像管製造のためのガラス用鋳型具であって、高い耐酸化
性を持っており、得られた加工物の表面にキズをつける
ことがないかあるいは劇的に減らすことができるもの
で、該鋳型具は重量％で表しておおよそ次なる組成：C
: 0.23〜0.38, Mn : 0.40 〜1.00, P : 0.040 以下,S
: 0.030 以下, Si : 0.00 〜1.20, Ni : 1.0〜3.0,Cr
: 14.0 〜20.0, Mo : 0.25 〜1.00, V : 0.10以下,Cu
: 0.50 〜1.50, Al : 0.030以下, 及び Fe バランスを
有することを特徴とする。上記組成には、その性能に有
意に悪い作用を及ぼすことのないような不純物やその他
の元素が含まれていてもよい。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、一般的にはガラス
成形用の工具並びに該工具を用いてのその他の用途に関
し、該工具は、プラスチック製成形物や非鉄製ダイキャ
ストの用途を包含する腐食性の環境及び／又は高温下の
環境に用いられるものである。本発明は特には使用中酸
化条件に曝され、その結果酸化に起因するその加工実施
表面の望ましくない分解が起きるような工具に関するも
のである。
成形用の工具並びに該工具を用いてのその他の用途に関
し、該工具は、プラスチック製成形物や非鉄製ダイキャ
ストの用途を包含する腐食性の環境及び／又は高温下の
環境に用いられるものである。本発明は特には使用中酸
化条件に曝され、その結果酸化に起因するその加工実施
表面の望ましくない分解が起きるような工具に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】酸化性の環境で使用することのできるよ
り長い寿命を持った工具が求められている。かような工
具は、しばしば長期にわたる生産における使用の間、高
度に磨きをかけられた状態に保持され、該工具を用い、
それを除いた後でも加工物が滑らかで傷のない表面を持
つようになることが求められる。ガラス工業（厳格な仕
上げ設計使用書により特徴づけられる）はそうした用途
の最も重要な例の一つでり、本発明ではこうしたガラス
工業に関してその説明を行ってあるが、本発明はプラス
チックの成形、非鉄金属のダイキャスト、その他の腐食
性の環境での使用や高温下での用途におけるある種の工
具を用いる用途に適用されることは理解されよう。
り長い寿命を持った工具が求められている。かような工
具は、しばしば長期にわたる生産における使用の間、高
度に磨きをかけられた状態に保持され、該工具を用い、
それを除いた後でも加工物が滑らかで傷のない表面を持
つようになることが求められる。ガラス工業（厳格な仕
上げ設計使用書により特徴づけられる）はそうした用途
の最も重要な例の一つでり、本発明ではこうしたガラス
工業に関してその説明を行ってあるが、本発明はプラス
チックの成形、非鉄金属のダイキャスト、その他の腐食
性の環境での使用や高温下での用途におけるある種の工
具を用いる用途に適用されることは理解されよう。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】特には、ガラス工業、
そしてより特別にはテレビのブラウン管生産に関わるそ
の一部の分野において、長時間熔融したガラスと接して
いる場合に、酸化反応に対して抵抗性のある鋳型材質が
求められている。これは、通常三つの部分からなる鋳型
の中で、少なくとも該鋳型のうちの一つは、少なくとも
簡単に言えばその形成されるブラウン管のスクリーン部
と接触しているが、一方ガラス製テレビジョン用ブラウ
ン管が形成された後、それは部品と間隙がある位置にま
で引っ込んでいなければならないということから生じる
ものである。言い換えれば、スベリを伴った接触が、ち
ょうど形成された加工物と、複数の部品からなる鋳型の
少なくとも一つの部品との間で生ずる。鋳型の全ての部
品は、滑らかで高度に磨かれた表面を持ちその形成され
たスクリーン部は、該スクリーンを透過する光に歪みを
与えるようなその表面の不完全さや不整を何ら持たない
ようにされることは理解されよう。
そしてより特別にはテレビのブラウン管生産に関わるそ
の一部の分野において、長時間熔融したガラスと接して
いる場合に、酸化反応に対して抵抗性のある鋳型材質が
求められている。これは、通常三つの部分からなる鋳型
の中で、少なくとも該鋳型のうちの一つは、少なくとも
簡単に言えばその形成されるブラウン管のスクリーン部
と接触しているが、一方ガラス製テレビジョン用ブラウ
ン管が形成された後、それは部品と間隙がある位置にま
で引っ込んでいなければならないということから生じる
ものである。言い換えれば、スベリを伴った接触が、ち
ょうど形成された加工物と、複数の部品からなる鋳型の
少なくとも一つの部品との間で生ずる。鋳型の全ての部
品は、滑らかで高度に磨かれた表面を持ちその形成され
たスクリーン部は、該スクリーンを透過する光に歪みを
与えるようなその表面の不完全さや不整を何ら持たない
ようにされることは理解されよう。
【０００４】もし複数の部品からなる鋳型の中のいずれ
か一つの部品、特にはちょうど形成された加工物とスベ
リを伴った接触をする収縮可能な部品が、粗い表面を持
つと、ちょうど形成されたが、未だ変形可能な部分の表
面は、その鋳型の表面の不連続性を反映したものとなる
であろうし、その形成された部分は許容され得ないもの
となるであろう。該工具の上で生じる酸化反応は、所望
の時間より短い時間の生産工程の後でもその成形された
加工物に粗い表面を形成し、その結果該加工品がダメに
なるに十分なものである。現在、ガラス工業における鋳
型の部品として選択されている物質は、マルテンサイト
系ステンレス鋼である。その４２０タイプというもの
が、酸化抵抗性や腐食抵抗性に加え強度があり、耐摩耗
性であることからガラスでの用途に使用される鋳型とし
て好ましいものとされてきた。悪いことに、４２０タイ
プのステンレス鋼の耐酸化性及び耐食性は、長時間のガ
ラス工業における高温の環境とか酸化性の環境に耐える
ことができるには充分なものではない。こうした制限か
ら、４２０タイプのステンレス鋼から製造されたガラス
用鋳型の部品は、時間の経過と共にそこに形成される酸
化物の積層物を除去するため、定期的に製造工程から取
り除かなければならない。
か一つの部品、特にはちょうど形成された加工物とスベ
リを伴った接触をする収縮可能な部品が、粗い表面を持
つと、ちょうど形成されたが、未だ変形可能な部分の表
面は、その鋳型の表面の不連続性を反映したものとなる
であろうし、その形成された部分は許容され得ないもの
となるであろう。該工具の上で生じる酸化反応は、所望
の時間より短い時間の生産工程の後でもその成形された
加工物に粗い表面を形成し、その結果該加工品がダメに
なるに十分なものである。現在、ガラス工業における鋳
型の部品として選択されている物質は、マルテンサイト
系ステンレス鋼である。その４２０タイプというもの
が、酸化抵抗性や腐食抵抗性に加え強度があり、耐摩耗
性であることからガラスでの用途に使用される鋳型とし
て好ましいものとされてきた。悪いことに、４２０タイ
プのステンレス鋼の耐酸化性及び耐食性は、長時間のガ
ラス工業における高温の環境とか酸化性の環境に耐える
ことができるには充分なものではない。こうした制限か
ら、４２０タイプのステンレス鋼から製造されたガラス
用鋳型の部品は、時間の経過と共にそこに形成される酸
化物の積層物を除去するため、定期的に製造工程から取
り除かなければならない。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、耐酸化性、耐
食性、優れた強度そして高い耐摩耗性という点でガラス
製品製造用鋳型のための部品に要求される要件を満足す
るガラス用鋳型具（あるいはその一部；本明細書中、本
用語は適宜互いに置き換え可能な語として用いられてい
る）に関する。特には、本発明は、高クロム、銅含有マ
ルテンサイト系ステンレス鋼合金から作られるメインア
センブリパネルプレスにおいて用いられるためのプラン
ジャー、底部鋳型部及びシェルを含む三つの部分からな
る鋳型アセンブリにおける鋳型構成部品に関する。該工
具は、高レベルのクロムを含有し、そして現在の工業上
の基準により低いニッケル含量であるけれども、良好な
熱間加工性を有している。それはまた必要な強度並びに
耐摩耗性を保持し、すべてのうちで最も重要な高度の耐
酸化性を維持しつつ非常に優れた耐食性を有し、長期に
わたる生産処理において該鋳型用構成品を非常に磨かれ
た状態に保つ。
食性、優れた強度そして高い耐摩耗性という点でガラス
製品製造用鋳型のための部品に要求される要件を満足す
るガラス用鋳型具（あるいはその一部；本明細書中、本
用語は適宜互いに置き換え可能な語として用いられてい
る）に関する。特には、本発明は、高クロム、銅含有マ
ルテンサイト系ステンレス鋼合金から作られるメインア
センブリパネルプレスにおいて用いられるためのプラン
ジャー、底部鋳型部及びシェルを含む三つの部分からな
る鋳型アセンブリにおける鋳型構成部品に関する。該工
具は、高レベルのクロムを含有し、そして現在の工業上
の基準により低いニッケル含量であるけれども、良好な
熱間加工性を有している。それはまた必要な強度並びに
耐摩耗性を保持し、すべてのうちで最も重要な高度の耐
酸化性を維持しつつ非常に優れた耐食性を有し、長期に
わたる生産処理において該鋳型用構成品を非常に磨かれ
た状態に保つ。
【０００６】特に本発明の工具〔それは、テレビジョン
受像管用鋳型アッセンブリの一部（プランジャー、シェ
ル、底部鋳型部）である〕は、非常によく磨かれた状態
となっていることのできる高クロム、銅含有のマルテン
サイト系ステンレス鋼合金より作られる。該工具の組成
は熱力学的な相安定性に基づくもので、該熱力学的な相
安定性は高いクロムレベル並びに低いニッケルレベルの
下で開発されるべきの良好な熱間加工性を持つマルテン
サイト系ステンレス鋼を可能にしている。典型的な高ク
ロムマルテンサイト系ステンレス鋼は、オーステナイト
をマルテンサイトに変態させることを許容する程度まで
オーステナイトを安定化するところのニッケルに依存し
ているものである。本発明の工具は比較的低いニッケル
含量であるが、銅を導入し、そして炭素含有量を増加さ
せることによりオーステナイトからマルテンサイトへの
変態を達成している。その銅は酸化反応や腐食反応に対
しての抵抗性を高めると同時に析出強化作用を果たして
いる。銅及びニッケルを添加することにより良好な熱間
加工性を付与し、且つ室温より高い温度でのマルテンサ
イト変態を許容するオーステナイト相領域（フィール
ド）を与える。加えて、該工具は非常によく磨かれた状
態となっていることができ、高い温度では４２０タイプ
のステンレス鋼よりも良好な軟化に対する抵抗性を示し
ている。
受像管用鋳型アッセンブリの一部（プランジャー、シェ
ル、底部鋳型部）である〕は、非常によく磨かれた状態
となっていることのできる高クロム、銅含有のマルテン
サイト系ステンレス鋼合金より作られる。該工具の組成
は熱力学的な相安定性に基づくもので、該熱力学的な相
安定性は高いクロムレベル並びに低いニッケルレベルの
下で開発されるべきの良好な熱間加工性を持つマルテン
サイト系ステンレス鋼を可能にしている。典型的な高ク
ロムマルテンサイト系ステンレス鋼は、オーステナイト
をマルテンサイトに変態させることを許容する程度まで
オーステナイトを安定化するところのニッケルに依存し
ているものである。本発明の工具は比較的低いニッケル
含量であるが、銅を導入し、そして炭素含有量を増加さ
せることによりオーステナイトからマルテンサイトへの
変態を達成している。その銅は酸化反応や腐食反応に対
しての抵抗性を高めると同時に析出強化作用を果たして
いる。銅及びニッケルを添加することにより良好な熱間
加工性を付与し、且つ室温より高い温度でのマルテンサ
イト変態を許容するオーステナイト相領域（フィール
ド）を与える。加えて、該工具は非常によく磨かれた状
態となっていることができ、高い温度では４２０タイプ
のステンレス鋼よりも良好な軟化に対する抵抗性を示し
ている。
【０００７】該工具は、米国特許明細書第３，５０１，
２８９号、同第３，６３５，６９６号、同第４，０６
９，０３９号、同第４，５４１，８６２号、あるいは同
第４，６００，４２７号（これらの文献の開示はそれを
参照することにより、本明細書の開示として本明細書中
に含められる）に具体的に記載されているようなもの、
例えばアーク式電気熔融炉、アーク式減圧脱泡法、そし
て型入れ鍛造法を用いて製造される。ダブル減圧法（米
国特許明細書第５，２５２，１２０号、この文献の開示
はそれを参照することにより本明細書の開示として本明
細書中に含められる）を成形時の状態でレンズ品質のあ
る表面仕上げが求められるガラス製コンタクトでの用途
のためのプレミアムの付いた品質のものを製造するのに
使用しうる。該工具は、プラスチック成形、非鉄性のダ
イキャスト処理、そして腐食性の環境及び／又は高い温
度環境にかけられる部品のための該工具を使う用途にお
いて利点があるであろう。
２８９号、同第３，６３５，６９６号、同第４，０６
９，０３９号、同第４，５４１，８６２号、あるいは同
第４，６００，４２７号（これらの文献の開示はそれを
参照することにより、本明細書の開示として本明細書中
に含められる）に具体的に記載されているようなもの、
例えばアーク式電気熔融炉、アーク式減圧脱泡法、そし
て型入れ鍛造法を用いて製造される。ダブル減圧法（米
国特許明細書第５，２５２，１２０号、この文献の開示
はそれを参照することにより本明細書の開示として本明
細書中に含められる）を成形時の状態でレンズ品質のあ
る表面仕上げが求められるガラス製コンタクトでの用途
のためのプレミアムの付いた品質のものを製造するのに
使用しうる。該工具は、プラスチック成形、非鉄性のダ
イキャスト処理、そして腐食性の環境及び／又は高い温
度環境にかけられる部品のための該工具を使う用途にお
いて利点があるであろう。
【０００８】本発明に従った態様では、 〔１〕 ガラス成形処理のためのガラス用鋳型具であっ
て、該鋳型具は傷のない表面を有しており、且つ(a) 高
い耐酸化性、(b) 高い耐食性、(c) 良好な熱間加工性、
(d) 高い強度、そして(e) 高い耐摩耗性を持っており、
特に酸化を生ずる環境に適合している、マルテンサイト
系ステンレス鋼合金であり、そして該鋳型具は重量％で
表すとおおよそ次なる組成：C : 0.23〜0.38, Mn : 0.4
0 〜1.00, P : 0.040 以下,S : 0.030 以下, Si : 0.0
〜1.20, Ni : 1.0〜3.0,Cr : 14.0 〜20.0, Mo : 0.25
〜1.00, V : 0.10以下,Cu : 0.50 〜1.50, Al : 0.030
以下, 及び Fe バランス（付随的な不純物を含んでいて
よい）を有することを特徴とする該鋳型具； 〔２〕 鋳型具が重量％で表すとおおよそ次なる組成：
C : 0.28〜0.35, Mn : 0.40 〜0.60, P : 0.030 以下,S
: 0.010 以下, Si : 0.20 〜0.50, Ni : 1.50 〜1.80,
Cr : 14.0 〜18.0, Mo : 0.35 〜0.55, V : 0.02〜0.0
8,Cu : 0.85 〜1.15, Al : 0.02 以下, 及び Fe バラン
ス（付随的な不純物を含んでいてよい）を有することを
特徴とする上記〔１〕記載の該鋳型具；
て、該鋳型具は傷のない表面を有しており、且つ(a) 高
い耐酸化性、(b) 高い耐食性、(c) 良好な熱間加工性、
(d) 高い強度、そして(e) 高い耐摩耗性を持っており、
特に酸化を生ずる環境に適合している、マルテンサイト
系ステンレス鋼合金であり、そして該鋳型具は重量％で
表すとおおよそ次なる組成：C : 0.23〜0.38, Mn : 0.4
0 〜1.00, P : 0.040 以下,S : 0.030 以下, Si : 0.0
〜1.20, Ni : 1.0〜3.0,Cr : 14.0 〜20.0, Mo : 0.25
〜1.00, V : 0.10以下,Cu : 0.50 〜1.50, Al : 0.030
以下, 及び Fe バランス（付随的な不純物を含んでいて
よい）を有することを特徴とする該鋳型具； 〔２〕 鋳型具が重量％で表すとおおよそ次なる組成：
C : 0.28〜0.35, Mn : 0.40 〜0.60, P : 0.030 以下,S
: 0.010 以下, Si : 0.20 〜0.50, Ni : 1.50 〜1.80,
Cr : 14.0 〜18.0, Mo : 0.35 〜0.55, V : 0.02〜0.0
8,Cu : 0.85 〜1.15, Al : 0.02 以下, 及び Fe バラン
ス（付随的な不純物を含んでいてよい）を有することを
特徴とする上記〔１〕記載の該鋳型具；
【０００９】〔３〕 ガラス成形処理のためのガラス用
鋳型具の製造方法において、電気炉中で熔融物を生成せ
しめ、該熔融物を、それのＳ, Ｈ, Ｏ及びＮ含有量を非
常に低いレベルまで減少せしめるに十分な低い減圧状態
にせしめ、少なくとも該熔融物が該減圧状態に曝されて
いる時間の一部の間、該熔融物を通して上向きにパージ
ングガスを通過させることにより、表面から離れた位置
の該熔融物の一部をその減圧状態に曝し、更に該熔融物
と非消耗性の電極との間で直接加えられる交流電気加熱
式アークの加熱作用に該熔融物を曝し、該熔融物生成物
をガラス成形処理のための工具に成形する工程からな
り、そして以上の処理工程で得られた生成物を処理する
と該鋳型具は(a) 高い耐酸化性、(b) 高い耐食性、(c)
良好な熱間加工性、(d) 高い強度、そして(e) 高い耐摩
耗性を持っており、特に酸化を生ずる環境に適合してい
る、マルテンサイト系ステンレス鋼合金であり、そして
該鋳型具は重量％で表すとおおよそ次なる組成：C : 0.
23〜0.38, Mn : 0.40 〜1.00, P : 0.040 以下,S : 0.0
30 以下, Si : 0.0〜1.20, Ni : 1.0〜3.0,Cr : 14.0
〜20.0, Mo : 0.25 〜1.00, V : 0.10以下,Cu : 0.50
〜1.50, Al : 0.030以下, 及び Fe バランス（付随的な
不純物を含んでいてよい）を有するものであることを特
徴とする該鋳型具の製造方法；
鋳型具の製造方法において、電気炉中で熔融物を生成せ
しめ、該熔融物を、それのＳ, Ｈ, Ｏ及びＮ含有量を非
常に低いレベルまで減少せしめるに十分な低い減圧状態
にせしめ、少なくとも該熔融物が該減圧状態に曝されて
いる時間の一部の間、該熔融物を通して上向きにパージ
ングガスを通過させることにより、表面から離れた位置
の該熔融物の一部をその減圧状態に曝し、更に該熔融物
と非消耗性の電極との間で直接加えられる交流電気加熱
式アークの加熱作用に該熔融物を曝し、該熔融物生成物
をガラス成形処理のための工具に成形する工程からな
り、そして以上の処理工程で得られた生成物を処理する
と該鋳型具は(a) 高い耐酸化性、(b) 高い耐食性、(c)
良好な熱間加工性、(d) 高い強度、そして(e) 高い耐摩
耗性を持っており、特に酸化を生ずる環境に適合してい
る、マルテンサイト系ステンレス鋼合金であり、そして
該鋳型具は重量％で表すとおおよそ次なる組成：C : 0.
23〜0.38, Mn : 0.40 〜1.00, P : 0.040 以下,S : 0.0
30 以下, Si : 0.0〜1.20, Ni : 1.0〜3.0,Cr : 14.0
〜20.0, Mo : 0.25 〜1.00, V : 0.10以下,Cu : 0.50
〜1.50, Al : 0.030以下, 及び Fe バランス（付随的な
不純物を含んでいてよい）を有するものであることを特
徴とする該鋳型具の製造方法；
【００１０】〔４〕 更に該熔融物を固化して電極にせ
しめ、続いて該熔融物を減圧状態、パージングガス及び
交流電気加熱式アークによって処理せしめ、次いで低い
絶対圧の環境中で該電極を再熔融し、銅製のルツボ中で
インゴットを生成せしめ、そして該得られたインゴット
のＯ, Ｈ及びＮの含有量は低く、そしてそのＳの含有量
は非常に低いものであることを特徴とする上記〔３〕記
載の方法； 〔５〕 約0.005 よりも少ないＳの含有量のインゴット
であることを特徴とする上記〔４〕記載の方法；及び 〔６〕 約100 ミクロン Hg より低い処理圧下に電極の
再熔融を行い、そして約 1ppm よりも少ないＨ、約 80p
pmよりも少ないＮ、約 25ppmよりも少ないＯで且つ約0.
003 よりも少ないＳの含有量であることを特徴とする上
記〔４〕記載の方法が挙げられる。
しめ、続いて該熔融物を減圧状態、パージングガス及び
交流電気加熱式アークによって処理せしめ、次いで低い
絶対圧の環境中で該電極を再熔融し、銅製のルツボ中で
インゴットを生成せしめ、そして該得られたインゴット
のＯ, Ｈ及びＮの含有量は低く、そしてそのＳの含有量
は非常に低いものであることを特徴とする上記〔３〕記
載の方法； 〔５〕 約0.005 よりも少ないＳの含有量のインゴット
であることを特徴とする上記〔４〕記載の方法；及び 〔６〕 約100 ミクロン Hg より低い処理圧下に電極の
再熔融を行い、そして約 1ppm よりも少ないＨ、約 80p
pmよりも少ないＮ、約 25ppmよりも少ないＯで且つ約0.
003 よりも少ないＳの含有量であることを特徴とする上
記〔４〕記載の方法が挙げられる。
【００１１】
【発明の実施の形態】添付の図１は、高解像度テレビジ
ョン受像管を製造するための三つの部品からなる工具と
共に、形成された加工物（動き方向の軸の左側に示して
ある）及び空隙（動き方向の軸の右側に示してある）が
模式的な形態で示されている断面図であり、該図１でも
って、本発明はおおよそ図示して説明されている。さて
添付の図１を参照すると、本発明の工具（ここでは、高
解像度テレビジョン受像管のための三つの部品からなる
鋳型具）は、通常符号１０で示されている。該工具（そ
れは断面として示されている）は、底部鋳型部１１、上
部鋳型部（あるいはプランジャー）１２、及びシェル１
３から成っている。該底部鋳型部、プランジャー並びに
シェルでもって空隙１４を形成し、該空隙１４の中には
高温の熔融したガラスが、普通充填された形で、入って
いる。該鋳型を閉じると、軟らかくて可流動性のガラス
は慣用される手段により該空隙１４により図示されてい
る形状にプレスされる。形成された加工物の半分が、符
号１５により通常示されている。
ョン受像管を製造するための三つの部品からなる工具と
共に、形成された加工物（動き方向の軸の左側に示して
ある）及び空隙（動き方向の軸の右側に示してある）が
模式的な形態で示されている断面図であり、該図１でも
って、本発明はおおよそ図示して説明されている。さて
添付の図１を参照すると、本発明の工具（ここでは、高
解像度テレビジョン受像管のための三つの部品からなる
鋳型具）は、通常符号１０で示されている。該工具（そ
れは断面として示されている）は、底部鋳型部１１、上
部鋳型部（あるいはプランジャー）１２、及びシェル１
３から成っている。該底部鋳型部、プランジャー並びに
シェルでもって空隙１４を形成し、該空隙１４の中には
高温の熔融したガラスが、普通充填された形で、入って
いる。該鋳型を閉じると、軟らかくて可流動性のガラス
は慣用される手段により該空隙１４により図示されてい
る形状にプレスされる。形成された加工物の半分が、符
号１５により通常示されている。
【００１２】該加工物自体でその形を保持している点ま
で冷却することを含めた成形処理の後、該鋳型を開けて
該加工物を出し、続いてそれを更なる処理工程に付す
る。これに関連して、該加工物の取り出し工程の間、プ
ランジャー１２並びに底部鋳型部１１の動く方向は動き
方向の軸１６に沿って横たわっているので、 (a)プラン
ジャー１２又はもう一つの側の底部１１のいずれのもの
及び (b)形成された加工物との間で、何らスベリのある
動きはないことが注目されよう。特に、該加工物のフラ
ンジ部１７及び１８はそれぞれ後ろの方向に且つ外側向
きにテーパーが付けられている表面１９及び２０を有し
ているので、プランジャー１２を先ず動かすにつれ該プ
ランジャーを加工物から離すことになろう。同様のテー
パー（この様には言わないけれども）はフランジ部１７
及び１８と加工物の外側のメインビュー領域２１との間
のコーナーの近くのフランジ部１７及び１８の外側の表
面上に存在していてもよく、そして該底部鋳型１１と加
工物との間で相対的な最初の動きの後、該加工物と底部
鋳型１１との間では何らの有意のスベリのある接触はな
いであろう。
で冷却することを含めた成形処理の後、該鋳型を開けて
該加工物を出し、続いてそれを更なる処理工程に付す
る。これに関連して、該加工物の取り出し工程の間、プ
ランジャー１２並びに底部鋳型部１１の動く方向は動き
方向の軸１６に沿って横たわっているので、 (a)プラン
ジャー１２又はもう一つの側の底部１１のいずれのもの
及び (b)形成された加工物との間で、何らスベリのある
動きはないことが注目されよう。特に、該加工物のフラ
ンジ部１７及び１８はそれぞれ後ろの方向に且つ外側向
きにテーパーが付けられている表面１９及び２０を有し
ているので、プランジャー１２を先ず動かすにつれ該プ
ランジャーを加工物から離すことになろう。同様のテー
パー（この様には言わないけれども）はフランジ部１７
及び１８と加工物の外側のメインビュー領域２１との間
のコーナーの近くのフランジ部１７及び１８の外側の表
面上に存在していてもよく、そして該底部鋳型１１と加
工物との間で相対的な最初の動きの後、該加工物と底部
鋳型１１との間では何らの有意のスベリのある接触はな
いであろう。
【００１３】外側のメインビュー領域２１上に存在する
かも知れない如何なるほんの僅かの欠陥もその後の簡単
な研磨処理により除き得る。その内側のメインビュー領
域２２は、成形されたまま使用され得る。しかしなが
ら、シェル１３を、形成された加工物に関し図面に示さ
れた位置から引っ込めると、該シェル上の空隙形成領域
２３とフランジ１７及び１８の外側の表面２４との間
で、こすれて傷がつく動き、あるいはすべる動きがある
ということに気がつくであろう。不規則な酸化反応の形
態でのシェル１３上のキズは、該シェルの空隙形成領域
２３中での酸化によるキズのかたちに応じて、加工物の
外側の表面２４上に通常長いこすり傷のかたちあるいは
畝のかたちで写し出されることになる。
かも知れない如何なるほんの僅かの欠陥もその後の簡単
な研磨処理により除き得る。その内側のメインビュー領
域２２は、成形されたまま使用され得る。しかしなが
ら、シェル１３を、形成された加工物に関し図面に示さ
れた位置から引っ込めると、該シェル上の空隙形成領域
２３とフランジ１７及び１８の外側の表面２４との間
で、こすれて傷がつく動き、あるいはすべる動きがある
ということに気がつくであろう。不規則な酸化反応の形
態でのシェル１３上のキズは、該シェルの空隙形成領域
２３中での酸化によるキズのかたちに応じて、加工物の
外側の表面２４上に通常長いこすり傷のかたちあるいは
畝のかたちで写し出されることになる。
【００１４】外側のメインビュー領域２１を形成すると
ころの鋳型構成物の表面２５の上に酸化反応で沈着する
ものは、該外側のメインビュー領域２１の上に不連続性
をもたらすであろうということにもまた注意すべきであ
る。これらの不連続性は、付加的に研磨して許容される
ような受像管を作る作業を必要とするであろう。フラン
ジ１７、１８における鋳造時のキズを、特殊な材料から
少なくとも該シェルを形成せしめて無くすか、あるいは
劇的に減少せしめ、かくしてこうした原因により鋳造時
に駄目になる率を高い生産性を持った許容されるレベル
にまでなくすか、あるいは減少せしめうるということを
見出した。その特殊な材料とは、重量％で表すと次なる
組成を持つステンレス鋼合金なのである：表１は本発明
の合金の一つの例における化学成分（範囲が広い場合を
示している：ｘはそれより以下の値であることを指す）
を示すものである。
ころの鋳型構成物の表面２５の上に酸化反応で沈着する
ものは、該外側のメインビュー領域２１の上に不連続性
をもたらすであろうということにもまた注意すべきであ
る。これらの不連続性は、付加的に研磨して許容される
ような受像管を作る作業を必要とするであろう。フラン
ジ１７、１８における鋳造時のキズを、特殊な材料から
少なくとも該シェルを形成せしめて無くすか、あるいは
劇的に減少せしめ、かくしてこうした原因により鋳造時
に駄目になる率を高い生産性を持った許容されるレベル
にまでなくすか、あるいは減少せしめうるということを
見出した。その特殊な材料とは、重量％で表すと次なる
組成を持つステンレス鋼合金なのである：表１は本発明
の合金の一つの例における化学成分（範囲が広い場合を
示している：ｘはそれより以下の値であることを指す）
を示すものである。
【００１５】
【表１】
【００１６】別の例で、より好ましい組成としては次の
通りである：表２は本発明の合金の一つの例における化
学成分（より好ましい範囲の場合を示している：ｘはそ
れより以下の値であることを指す）を示すものである。
通りである：表２は本発明の合金の一つの例における化
学成分（より好ましい範囲の場合を示している：ｘはそ
れより以下の値であることを指す）を示すものである。
【００１７】
【表２】
【００１８】さて上記で示した組成を参照しながら、そ
れを開発した合理的な根拠は次の通りである：実験を行
うと共に熱力学的相のモデル設計法を用いて、該鋳型具
に関し化学的にこれらの値の範囲を確立した。特には、
相モデル設計法を用いてフェライト安定化作用を持つ合
金形成元素（Ｃｒ，Ｓｉ，及びＭｏ）をオーステナイト
安定剤（Ｃ，Ｍｎ，Ｎｉ，及びＣｕ）でもってバランス
を図ることにより、少なくとも１４ W/0（重量％）のク
ロムのレベルを維持して耐食性を高めつつ、鍛造処理工
程の温度や熱処理工程の温度の下での広い範囲の領域を
持つオーステナイト相を提供した。昇温下での耐酸化
性、耐食性、耐軟化性、そして良好な熱間加工性を最適
なものとするよう、その他の合金形成における制約を加
えた。それぞれの元素は該鋳型具の全体的な性能付与に
貢献するものである。各元素のもたらす作用・効果は以
下に詳しく説明する。
れを開発した合理的な根拠は次の通りである：実験を行
うと共に熱力学的相のモデル設計法を用いて、該鋳型具
に関し化学的にこれらの値の範囲を確立した。特には、
相モデル設計法を用いてフェライト安定化作用を持つ合
金形成元素（Ｃｒ，Ｓｉ，及びＭｏ）をオーステナイト
安定剤（Ｃ，Ｍｎ，Ｎｉ，及びＣｕ）でもってバランス
を図ることにより、少なくとも１４ W/0（重量％）のク
ロムのレベルを維持して耐食性を高めつつ、鍛造処理工
程の温度や熱処理工程の温度の下での広い範囲の領域を
持つオーステナイト相を提供した。昇温下での耐酸化
性、耐食性、耐軟化性、そして良好な熱間加工性を最適
なものとするよう、その他の合金形成における制約を加
えた。それぞれの元素は該鋳型具の全体的な性能付与に
貢献するものである。各元素のもたらす作用・効果は以
下に詳しく説明する。
【００１９】炭素（Ｃ）は、焼入れされた時の硬さを決
定し、該鋳型具の焼入性を増大せしめ、それは優れた効
果を有するオーステナイト安定化剤である。加えて、炭
素は多くの異なった元素、例えば、Ｃｒ，Ｍｏ，Ｖ，Ｔ
ｉ，Ｎｂ，Ｗなどと結合し、さらに数多くの金属炭化物
相を形成する。金属炭化物粒子は耐摩耗性を高め、そし
てＭＣ型の金属炭化物は粒子による縛りつけ作用を介し
て結晶粒微細化をなす。耐摩耗性及び結晶粒微細化のた
め適切な金属炭化物を確実に形成し、焼入れされた時の
必要とされる硬さを与えるため、最低で０．２３ W/
0（重量％）の炭素含有量が必要とされる。しかしなが
ら、炭素量を０．３８ W/0（重量％）を超して増加せし
めると、三つの理由から望ましくない。第一の理由は、
炭素量がより大きいと該鋳型具を用いる時の研磨性を減
少せしめるところの過剰な炭化物相の形成をきたす。第
二の理由は、クロム炭化物が沈殿すると、有益なクロム
のフェライト組織を減らし、合金の耐酸化性及び耐食性
を低下せしめることになる。第三の理由は、炭素量がよ
り大きくなるとオーステナイト相を過剰に安定化し過ぎ
るからである。過剰に安定化され過ぎているオーステナ
イトはマルテンサイトの開始並びに終了温度を室温より
も低く抑えるので、これから不完全な変態をきたす。
定し、該鋳型具の焼入性を増大せしめ、それは優れた効
果を有するオーステナイト安定化剤である。加えて、炭
素は多くの異なった元素、例えば、Ｃｒ，Ｍｏ，Ｖ，Ｔ
ｉ，Ｎｂ，Ｗなどと結合し、さらに数多くの金属炭化物
相を形成する。金属炭化物粒子は耐摩耗性を高め、そし
てＭＣ型の金属炭化物は粒子による縛りつけ作用を介し
て結晶粒微細化をなす。耐摩耗性及び結晶粒微細化のた
め適切な金属炭化物を確実に形成し、焼入れされた時の
必要とされる硬さを与えるため、最低で０．２３ W/
0（重量％）の炭素含有量が必要とされる。しかしなが
ら、炭素量を０．３８ W/0（重量％）を超して増加せし
めると、三つの理由から望ましくない。第一の理由は、
炭素量がより大きいと該鋳型具を用いる時の研磨性を減
少せしめるところの過剰な炭化物相の形成をきたす。第
二の理由は、クロム炭化物が沈殿すると、有益なクロム
のフェライト組織を減らし、合金の耐酸化性及び耐食性
を低下せしめることになる。第三の理由は、炭素量がよ
り大きくなるとオーステナイト相を過剰に安定化し過ぎ
るからである。過剰に安定化され過ぎているオーステナ
イトはマルテンサイトの開始並びに終了温度を室温より
も低く抑えるので、これから不完全な変態をきたす。
【００２０】マンガン（Ｍｎ）は、穏やかな固溶体強化
作用を与え、合金の焼入性を増大せしめる。もし十分な
量存在するなら、マンガンは硫黄（Ｓ）を結合し非金属
性化合物にして、遊離の硫黄が該鋳型具の延展性に有害
な影響を与えるのを減少せしめる。またマンガンはオー
ステナイト安定化剤であり、１．００ W/0（重量％）を
超えるレベルでは高い炭素レベルと共に見出されるのと
同様な過剰に安定化し過ぎるという問題を起こす。
作用を与え、合金の焼入性を増大せしめる。もし十分な
量存在するなら、マンガンは硫黄（Ｓ）を結合し非金属
性化合物にして、遊離の硫黄が該鋳型具の延展性に有害
な影響を与えるのを減少せしめる。またマンガンはオー
ステナイト安定化剤であり、１．００ W/0（重量％）を
超えるレベルでは高い炭素レベルと共に見出されるのと
同様な過剰に安定化し過ぎるという問題を起こす。
【００２１】珪素（Ｓｉ）は、スチール製造の間脱酸素
のために使用される。加えて、珪素は耐酸化性を高め、
固溶体強化作用によりその強度の上で穏やかな増大をも
たらし、そして該鋳型具の焼入性を増大せしめる。珪素
はフェライト相を穏やかに安定化せしめ、０．２０ W/0
（重量％）〜０．５０ W/0（重量％）の間の珪素レベル
は該鋳型具の脱酸素作用並びに相安定化作用のために望
ましい。
のために使用される。加えて、珪素は耐酸化性を高め、
固溶体強化作用によりその強度の上で穏やかな増大をも
たらし、そして該鋳型具の焼入性を増大せしめる。珪素
はフェライト相を穏やかに安定化せしめ、０．２０ W/0
（重量％）〜０．５０ W/0（重量％）の間の珪素レベル
は該鋳型具の脱酸素作用並びに相安定化作用のために望
ましい。
【００２２】ニッケル（Ｎｉ）は少しの固溶体強化作用
を与え、焼入性をより増大せしめ、それはオーステナイ
ト安定化剤である。１．００ W/0（重量％）〜３．００
W/0（重量％）の間の量では、マルテンサイトへの変態
温度を許容される限界よりも低く抑制することはない一
方で、良好な熱間加工性のための広いオーステナイト相
領域を与えるであろう。
を与え、焼入性をより増大せしめ、それはオーステナイ
ト安定化剤である。１．００ W/0（重量％）〜３．００
W/0（重量％）の間の量では、マルテンサイトへの変態
温度を許容される限界よりも低く抑制することはない一
方で、良好な熱間加工性のための広いオーステナイト相
領域を与えるであろう。
【００２３】クロム（Ｃｒ）は、炭素と一緒になって金
属炭化物を形成した場合焼入性を穏やかに増大させ、固
溶体によってマイルドに強くし、耐摩耗性を非常に改善
する。１２ W/0（重量％）より大きい濃度で存在する場
合、クロムは高い耐酸化物性及び耐食性を与える。より
大きな耐酸化物性及び耐食性を与えるためには、最低で
１４ W/0（重量％）のクロムが求められる。オーステナ
イト相の領域の安定性を熱間加工性を悪くする程度まで
減少しないなら、２０ W/0（重量％）までは添加される
ことができる。
属炭化物を形成した場合焼入性を穏やかに増大させ、固
溶体によってマイルドに強くし、耐摩耗性を非常に改善
する。１２ W/0（重量％）より大きい濃度で存在する場
合、クロムは高い耐酸化物性及び耐食性を与える。より
大きな耐酸化物性及び耐食性を与えるためには、最低で
１４ W/0（重量％）のクロムが求められる。オーステナ
イト相の領域の安定性を熱間加工性を悪くする程度まで
減少しないなら、２０ W/0（重量％）までは添加される
ことができる。
【００２４】モリブデン（Ｍｏ）は焼入性を非常に大き
く増大させ、耐食性を高め、焼戻し脆化する性質を減少
せしめ、微細な金属炭化物（Ｍ2 Ｃ）を析出させること
により１０００0 〜１２００0 Ｆ（約５３７．７℃〜約
６４８．９℃）の範囲で加熱すると、強度が増した工具
を与える。モリブデンに富んだ金属炭化物は耐摩耗性を
増加せしめるし、熱間かたさを改善し、該Ａ1 より下で
結晶粒粗大化に抵抗する。１．００ W/0（重量％）まで
のモリブデンの量は、これらの利点を熱間加工性を悪く
することなしに実現することを可能にする。
く増大させ、耐食性を高め、焼戻し脆化する性質を減少
せしめ、微細な金属炭化物（Ｍ2 Ｃ）を析出させること
により１０００0 〜１２００0 Ｆ（約５３７．７℃〜約
６４８．９℃）の範囲で加熱すると、強度が増した工具
を与える。モリブデンに富んだ金属炭化物は耐摩耗性を
増加せしめるし、熱間かたさを改善し、該Ａ1 より下で
結晶粒粗大化に抵抗する。１．００ W/0（重量％）まで
のモリブデンの量は、これらの利点を熱間加工性を悪く
することなしに実現することを可能にする。
【００２５】銅（Ｃｕ）は、焼入性を少しばかり増加せ
しめ、耐酸化性及び耐食性を改善し、銅に富んだ粒子を
析出せしめることを介して強さを与える。０．５０ W/0
（重量％）〜１．５０ W/0（重量％）の間の銅のレベル
では、マルテンサイト変態の温度を有意に低下せしめる
ことなく、耐酸化性及び耐食性作用があると同様、析出
硬化作用のある結晶を可能にせしめる。
しめ、耐酸化性及び耐食性を改善し、銅に富んだ粒子を
析出せしめることを介して強さを与える。０．５０ W/0
（重量％）〜１．５０ W/0（重量％）の間の銅のレベル
では、マルテンサイト変態の温度を有意に低下せしめる
ことなく、耐酸化性及び耐食性作用があると同様、析出
硬化作用のある結晶を可能にせしめる。
【００２６】アルミニウム（Ａｌ）は、スチール製造の
間その使用をすると効果的に脱酸素化作用を示し、窒素
（Ｎ）と結合せしめ微細なアルミニウム窒化物を形成せ
しめると、結晶粒微細化をなす。アルミニウムのレベル
はインゴットを注出処理する間優先的に流体が流れるよ
うにするため、０．３０ W/0（重量％）より少なくして
おかなければならない。
間その使用をすると効果的に脱酸素化作用を示し、窒素
（Ｎ）と結合せしめ微細なアルミニウム窒化物を形成せ
しめると、結晶粒微細化をなす。アルミニウムのレベル
はインゴットを注出処理する間優先的に流体が流れるよ
うにするため、０．３０ W/0（重量％）より少なくして
おかなければならない。
【００２７】硫黄（Ｓ）及び燐（Ｐ）は、望まれている
ような元素ではなく、不純物であると考えられている。
硫黄は非常に機械加工性を改善するが、研磨性、延展
性、そして靱性（ねばり強さ）が低下するという犠牲を
もたらすことになる。研磨性や靱性におけるマイナスの
作用・効果のゆえに、硫黄のレベルは０．０３０ W/
0（重量％）以下、より好ましくは０．０１０ W/0（重
量％）までがなんとか許容できるものである。同様に、
燐も、７００0 〜９００0 Ｆ（約３７１．１℃〜約４８
２．３℃）の間で焼戻し処理すると結晶境界にまで分離
されることにより延展性を減らしていく傾向があること
から、０．０４０ W/0（重量％）以下のレベル、より好
ましくは０．０３０ W/0（重量％）のレベルまでがなん
とか許容できるものである。
ような元素ではなく、不純物であると考えられている。
硫黄は非常に機械加工性を改善するが、研磨性、延展
性、そして靱性（ねばり強さ）が低下するという犠牲を
もたらすことになる。研磨性や靱性におけるマイナスの
作用・効果のゆえに、硫黄のレベルは０．０３０ W/
0（重量％）以下、より好ましくは０．０１０ W/0（重
量％）までがなんとか許容できるものである。同様に、
燐も、７００0 〜９００0 Ｆ（約３７１．１℃〜約４８
２．３℃）の間で焼戻し処理すると結晶境界にまで分離
されることにより延展性を減らしていく傾向があること
から、０．０４０ W/0（重量％）以下のレベル、より好
ましくは０．０３０ W/0（重量％）のレベルまでがなん
とか許容できるものである。
【００２８】バナジウム（Ｖ）は焼入性を非常に高め、
炭素や窒素と結合してＭ（Ｃ，Ｎ）型の炭窒化物を生成
せしめる。バナジウム炭窒化物は結晶の境界を縛りつけ
ることにより結晶の大きさを微細化し、１０００0 〜１
２００0 Ｆ（約５３７．７℃〜約６４８．９℃）の範囲
で析出せしめるとその強度を高める働きをする。
炭素や窒素と結合してＭ（Ｃ，Ｎ）型の炭窒化物を生成
せしめる。バナジウム炭窒化物は結晶の境界を縛りつけ
ることにより結晶の大きさを微細化し、１０００0 〜１
２００0 Ｆ（約５３７．７℃〜約６４８．９℃）の範囲
で析出せしめるとその強度を高める働きをする。
【００２９】表３に挙げた化学組成にまで加熱熔融試験
をした。最初の加熱熔融物を注ぎ出す間、その流れに流
動性が乏しくてインゴットを完全に満たすことを妨げて
いた。表３は熔解体番号２６０６６４番の化学成分を示
すものである。
をした。最初の加熱熔融物を注ぎ出す間、その流れに流
動性が乏しくてインゴットを完全に満たすことを妨げて
いた。表３は熔解体番号２６０６６４番の化学成分を示
すものである。
【００３０】
【表３】
【００３１】短時間の注ぎ込みで得られたインゴットか
ら焼入性を試験するための材料を汲み取った。その材料
物質は表４に示してある。焼入性は棒鋼をそこまでかた
くせしめることのできる深さと定義でき、典型的には焼
入れされた表面の下の深さの関数として硬さにより測定
される。この場合、焼入性は標準の一端焼入試験法 (st
andard end quench test method)によりＡＳＴＭ Ａ２
５５（ＡＳＴＭ：米国材料試験協会）に従って測定され
る。表４は熔解体番号２６０６６４番の一端焼入法によ
る焼入性試験のデータを示すものである。
ら焼入性を試験するための材料を汲み取った。その材料
物質は表４に示してある。焼入性は棒鋼をそこまでかた
くせしめることのできる深さと定義でき、典型的には焼
入れされた表面の下の深さの関数として硬さにより測定
される。この場合、焼入性は標準の一端焼入試験法 (st
andard end quench test method)によりＡＳＴＭ Ａ２
５５（ＡＳＴＭ：米国材料試験協会）に従って測定され
る。表４は熔解体番号２６０６６４番の一端焼入法によ
る焼入性試験のデータを示すものである。
【００３２】
【表４】
【００３３】表５に挙げた化学組成にまで別の加熱熔融
試験をした。インゴットを注ぎ出す間その流れの流動性
を改善するため、０．０２０ W/0（重量％）以下にまで
アルミニウム含有量を減少せしめた。もともとのアルミ
ニウム含有量を修飾すると流動性の問題はうまく解決さ
れた。そして３１インチφ×１５９インチの長さ（約７
８．７４ｃｍφ×約４０３．８６ｃｍの長さ）のインゴ
ット４個の中に容易にこの加熱熔融物を注ぎ出すことが
できた。表５は熔解体番号２６０６８６番の化学成分を
示すものである。
試験をした。インゴットを注ぎ出す間その流れの流動性
を改善するため、０．０２０ W/0（重量％）以下にまで
アルミニウム含有量を減少せしめた。もともとのアルミ
ニウム含有量を修飾すると流動性の問題はうまく解決さ
れた。そして３１インチφ×１５９インチの長さ（約７
８．７４ｃｍφ×約４０３．８６ｃｍの長さ）のインゴ
ット４個の中に容易にこの加熱熔融物を注ぎ出すことが
できた。表５は熔解体番号２６０６８６番の化学成分を
示すものである。
【００３４】
【表５】
【００３５】広い型による鍛造を通してガラスパネル環
状鋳型品のための３×２４×１００インチ（約７．６２
×約６０．９６×約２５４ｃｍ）の大きさの鋼板に該イ
ンゴットを変える。表６に挙げられた焼入れ及び２回の
焼戻しの処理法に従い該鋼板を３００ブリネル硬度番号
（ＢＨＮ）にまで球状化焼きなまし処理した。表６は球
状化焼きなまし処理を示すものである。
状鋳型品のための３×２４×１００インチ（約７．６２
×約６０．９６×約２５４ｃｍ）の大きさの鋼板に該イ
ンゴットを変える。表６に挙げられた焼入れ及び２回の
焼戻しの処理法に従い該鋼板を３００ブリネル硬度番号
（ＢＨＮ）にまで球状化焼きなまし処理した。表６は球
状化焼きなまし処理を示すものである。
【００３６】
【表６】
【００３７】機械的試験及び微視的な構造評価のために
２つの鋼板から材料を採った。焼入性、焼戻し応答性、
耐軟化性及び引張強度のデータをこの材料を用いて収集
した。表７に焼入性についてのデータが挙げてある。ま
た、焼入性については標準の一端焼入試験法によりＡＳ
ＴＭ Ａ２５５（ＡＳＴＭ：米国材料試験協会）に従っ
ても測定された。表７は熔解体番号２６０６８６番の一
端焼入法による焼入性試験のデータを示すものである。
２つの鋼板から材料を採った。焼入性、焼戻し応答性、
耐軟化性及び引張強度のデータをこの材料を用いて収集
した。表７に焼入性についてのデータが挙げてある。ま
た、焼入性については標準の一端焼入試験法によりＡＳ
ＴＭ Ａ２５５（ＡＳＴＭ：米国材料試験協会）に従っ
ても測定された。表７は熔解体番号２６０６８６番の一
端焼入法による焼入性試験のデータを示すものである。
【００３８】
【表７】
【００３９】図２に図示されておりそして表８に挙げら
れている等時性かたさ対温度のデータを通して焼戻し応
答性を設定した。実験により該工具の最大のかたさにお
ける能力とかたさに及ぼす焼戻しの作用・効果を確立し
た。該工具用材料の１インチ（約２．５４ｃｍ）角の立
方体を１８５０0 Ｆ（約１０１０℃）から水焼入れ処理
し、次に４時間の間Ａ1eより低い選択された温度でそれ
ぞれを焼戻し処理してデータをとった。かたさの測定は
試料を室温にまで冷却してから行った。表８は水焼入れ
処理を施した熔解体番号２６０６８６番の等時性かたさ
対焼き戻しの温度のデータを示すものである。
れている等時性かたさ対温度のデータを通して焼戻し応
答性を設定した。実験により該工具の最大のかたさにお
ける能力とかたさに及ぼす焼戻しの作用・効果を確立し
た。該工具用材料の１インチ（約２．５４ｃｍ）角の立
方体を１８５０0 Ｆ（約１０１０℃）から水焼入れ処理
し、次に４時間の間Ａ1eより低い選択された温度でそれ
ぞれを焼戻し処理してデータをとった。かたさの測定は
試料を室温にまで冷却してから行った。表８は水焼入れ
処理を施した熔解体番号２６０６８６番の等時性かたさ
対焼き戻しの温度のデータを示すものである。
【００４０】
【表８】
【００４１】耐軟化性は図３に図示されており、そして
表９に挙げられている等温性かたさ対温度の曲線を作成
して決定した。１３００0 Ｆ（約７０４．４℃）の温度
が選ばれた。その理由はこの温度は１３２５0 Ｆ（約７
１８．３℃）と計算された該工具のＡ1eの近傍に位置し
ているからである。該１３２５0 Ｆ（約７１８．３℃）
の温度では軟化条件は最も著しい。その等温曲線は該焼
入れ条件が、２５時間後でさえ１３００0 Ｆ（約７０
４．４℃）の温度での軟化に抵抗するものであることを
示している。表９は水焼入れ処理を施した熔解体番号２
６０６８６番の１３００0 Ｆでの等温性かたさ対時間の
データを示すものである。
表９に挙げられている等温性かたさ対温度の曲線を作成
して決定した。１３００0 Ｆ（約７０４．４℃）の温度
が選ばれた。その理由はこの温度は１３２５0 Ｆ（約７
１８．３℃）と計算された該工具のＡ1eの近傍に位置し
ているからである。該１３２５0 Ｆ（約７１８．３℃）
の温度では軟化条件は最も著しい。その等温曲線は該焼
入れ条件が、２５時間後でさえ１３００0 Ｆ（約７０
４．４℃）の温度での軟化に抵抗するものであることを
示している。表９は水焼入れ処理を施した熔解体番号２
６０６８６番の１３００0 Ｆでの等温性かたさ対時間の
データを示すものである。
【００４２】
【表９】
【００４３】室温での引張試験データの２組のものは、
球状化焼きなまし処理条件における該工具の強度及び延
展性を評価するため短い横向きの鋼板を用いて得た。該
試験から得られた耐力、引張強度、伸び及び絞りのデー
タを表１０に示してある。表１０は熔解体番号２６０６
８６番の引張りについての性状を示すものである。その
表１０では応力は ksiで、展伸度及び絞り度を％で示し
てある。
球状化焼きなまし処理条件における該工具の強度及び延
展性を評価するため短い横向きの鋼板を用いて得た。該
試験から得られた耐力、引張強度、伸び及び絞りのデー
タを表１０に示してある。表１０は熔解体番号２６０６
８６番の引張りについての性状を示すものである。その
表１０では応力は ksiで、展伸度及び絞り度を％で示し
てある。
【００４４】
【表１０】
【００４５】工具１１、１２及び１３、特には工具１３
は、上記した構成物からなる時は、長期間に渡る生産工
程での使用の間、高度に滑らかとなり、またその非常な
滑らかさを保ち、その結果、酸化反応に起因して該工具
を廃棄しなければならないといったことになるのを無く
したり、そういったことを長い間の生産工程での使用に
渡り許容されるレベルまで劇的に減少せしめることにな
る。
は、上記した構成物からなる時は、長期間に渡る生産工
程での使用の間、高度に滑らかとなり、またその非常な
滑らかさを保ち、その結果、酸化反応に起因して該工具
を廃棄しなければならないといったことになるのを無く
したり、そういったことを長い間の生産工程での使用に
渡り許容されるレベルまで劇的に減少せしめることにな
る。
【００４６】本発明の具体的な例について記載して説明
してきたが、様々な異なる態様が本発明の精神並びにそ
の範囲の内でなしうるものであることは当業者には明ら
かなものであり、したがって、本発明の範囲はこれを特
許請求の範囲の各請求項に記載の範囲によってのみ限定
されるものであって上記した具体的な例における用語な
どで限定されることはないということがここでは意図さ
れているのである。
してきたが、様々な異なる態様が本発明の精神並びにそ
の範囲の内でなしうるものであることは当業者には明ら
かなものであり、したがって、本発明の範囲はこれを特
許請求の範囲の各請求項に記載の範囲によってのみ限定
されるものであって上記した具体的な例における用語な
どで限定されることはないということがここでは意図さ
れているのである。
【００４７】
【発明の効果】本発明により、優れたガラス成形処理の
ための工具、特にはテレビジョン用受像管製造のための
ガラス成形処理用鋳型具が提供され、該工具により製造
するとガラス製品は傷のない表面を有しており、そのガ
ラス製品がキズのある表面を持つことからくる問題を無
くしたり、劇的に減少せしめることができる。該ガラス
成形処理のための工具を構成するのに使用される本発明
の材料は、(a) 高い耐酸化性、(b) 高い耐食性、(c) 良
好な熱間加工性、(d) 高い強度、そして(e) 高い耐摩耗
性を持っており、特に酸化を生ずる環境に適合してい
る。
ための工具、特にはテレビジョン用受像管製造のための
ガラス成形処理用鋳型具が提供され、該工具により製造
するとガラス製品は傷のない表面を有しており、そのガ
ラス製品がキズのある表面を持つことからくる問題を無
くしたり、劇的に減少せしめることができる。該ガラス
成形処理のための工具を構成するのに使用される本発明
の材料は、(a) 高い耐酸化性、(b) 高い耐食性、(c) 良
好な熱間加工性、(d) 高い強度、そして(e) 高い耐摩耗
性を持っており、特に酸化を生ずる環境に適合してい
る。
【図１】高解像度テレビジョン受像管を製造するための
三つの部品からなる工具を示す断面図で、さらに形成さ
れた加工物（動き方向の軸１６の左側に示してある）及
び空隙（動き方向の軸１６の右側に示してある）が模式
的な形態で断面図として示してある。
三つの部品からなる工具を示す断面図で、さらに形成さ
れた加工物（動き方向の軸１６の左側に示してある）及
び空隙（動き方向の軸１６の右側に示してある）が模式
的な形態で断面図として示してある。
【図２】水焼入れ処理を施し且つ１８５０0 Ｆ（約１０
１０℃）でオーステナイト化された熔解体番号２６０６
８６番の等時性かたさ対焼戻しの温度の４時間の間のデ
ータを示すグラフである。
１０℃）でオーステナイト化された熔解体番号２６０６
８６番の等時性かたさ対焼戻しの温度の４時間の間のデ
ータを示すグラフである。
【図３】１８５０0 Ｆ（約１０１０℃）のオーステナイ
ト化処理の温度から得られた水焼入れ処理を施した工具
用材料の１３００0 Ｆ（約７０４．４℃）の温度での等
温性かたさ対時間の曲線を示すグラフである。
ト化処理の温度から得られた水焼入れ処理を施した工具
用材料の１３００0 Ｆ（約７０４．４℃）の温度での等
温性かたさ対時間の曲線を示すグラフである。
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ２１Ｃ 7/00 Ｃ２１Ｃ 7/00 Ｎ 7/10 7/10 Ｆ Ｃ２２Ｂ 9/20 Ｃ２２Ｂ 9/20 Ｃ２２Ｃ 38/46 Ｃ２２Ｃ 38/46 // Ｈ０１Ｊ 9/24 Ｈ０１Ｊ 9/24 Ａ (71)出願人 598052067 2011， Ｎｏｒｔｈ Ｓｏｕｔｈｐｏｒｔ Ａｖｅｎｕｅ， Ｃｈｉｃａｇｏ， Ｉ ｌｌｉｎｏｉｓ 60614， Ｕｎｉｔｅｄ Ｓｔａｔｅｓ ｏｆ Ａｍｅｒｉｃａ (72)発明者 アルガーダス・エイ・アンダリス アメリカ合衆国 イリノイ州60004，アー リントン・ハイツ，イースト・ジュール ズ・ストリート，1044番 (72)発明者 ジェシー・アダムソン アメリカ合衆国 イリノイ州60622，シカ ゴ，ウエスト・ディビジョン・ストリー ト，1951番，アパートメント・２エフ
Claims (6)
- 【請求項１】 ガラス成形処理のためのガラス用鋳型具
であって、該鋳型具は傷のない表面を有しており、且つ
(a) 高い耐酸化性、(b) 高い耐食性、(c) 良好な熱間加
工性、(d) 高い強度、そして(e) 高い耐摩耗性を持って
おり、特に酸化を生ずる環境に適合している、マルテン
サイト系ステンレス鋼合金であり、そして該鋳型具は重
量％で表すとおおよそ次なる組成：C : 0.23〜0.38, Mn
: 0.40 〜1.00, P : 0.040 以下,S : 0.030 以下, Si
: 0.0〜1.20, Ni : 1.0〜3.0,Cr : 14.0 〜20.0, Mo :
0.25 〜1.00, V : 0.10以下,Cu : 0.50 〜1.50, Al :
0.030以下, 及び Fe バランス（付随的な不純物を含
む）を有することを特徴とする該鋳型具。 - 【請求項２】 鋳型具が重量％で表すとおおよそ次なる
組成：C : 0.28〜0.35, Mn : 0.40 〜0.60, P : 0.030
以下,S : 0.010 以下, Si : 0.20 〜0.50, Ni : 1.50
〜1.80,Cr : 14.0 〜18.0, Mo : 0.35 〜0.55, V : 0.0
2〜0.08,Cu : 0.85 〜1.15, Al : 0.02 以下, 及び Fe
バランス（付随的な不純物を含む）を有することを特徴
とする請求項１記載の該鋳型具。 - 【請求項３】ガラス成形処理のためのガラス用鋳型具の
製造方法において、電気炉中で熔融物を生成せしめ、 該熔融物を、それのＳ, Ｈ, Ｏ及びＮ含有量を非常に低
いレベルまで減少せしめるに十分な低い減圧状態にせし
め、 少なくとも該熔融物が該減圧状態に曝されている時間の
一部の間、該熔融物を通して上向きにパージングガスを
通過させることにより、表面から離れた位置の該熔融物
の一部をその減圧状態に曝し、 更に該熔融物と非消耗性の電極との間で直接加えられる
交流電気加熱式アークの加熱作用に該熔融物を曝し、 該熔融物生成物をガラス成形処理のための工具に成形す
る工程からなり、そして以上の処理工程で得られた生成
物を処理すると該鋳型具は(a) 高い耐酸化性、(b) 高い
耐食性、(c) 良好な熱間加工性、(d) 高い強度、そして
(e) 高い耐摩耗性を持っており、特に酸化を生ずる環境
に適合している、マルテンサイト系ステンレス鋼合金で
あり、そして該鋳型具は重量％で表すとおおよそ次なる
組成：C : 0.23〜0.38, Mn : 0.40 〜1.00, P : 0.040
以下,S : 0.030 以下, Si : 0.0〜1.20, Ni : 1.0〜3.
0,Cr : 14.0 〜20.0, Mo : 0.25 〜1.00, V : 0.10以
下,Cu : 0.50 〜1.50, Al : 0.030以下, 及び Fe バラ
ンス（付随的な不純物を含む）を有するものであること
を特徴とする該鋳型具の製造方法。 - 【請求項４】 更に該熔融物を固化して電極にせしめ、
続いて該熔融物を減圧状態、パージングガス及び交流電
気加熱式アークによって処理せしめ、次いで低い絶対圧
の環境中で該電極を再熔融し、銅製のルツボ中でインゴ
ットを生成せしめ、そして該得られたインゴットのＯ,
Ｈ及びＮの含有量は低く、そしてそのＳの含有量は非常
に低いものであることを特徴とする請求項３記載の方
法。 - 【請求項５】 約0.005 よりも少ないＳの含有量のイン
ゴットであることを特徴とする請求項４記載の方法。 - 【請求項６】 約100 ミクロン Hg より低い処理圧下に
電極の再熔融を行い、そして約 1ppm よりも少ないＨ、
約 80ppmよりも少ないＮ、約 25ppmよりも少ないＯで且
つ約0.003 よりも少ないＳの含有量であることを特徴と
する請求項４記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US08/833,585 US6110300A (en) | 1997-04-07 | 1997-04-07 | Tool for glass molding operations and method of manufacture thereof |
| US08/833,585 | 1997-04-07 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1143744A true JPH1143744A (ja) | 1999-02-16 |
| JP3045995B2 JP3045995B2 (ja) | 2000-05-29 |
Family
ID=25264809
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10108458A Expired - Lifetime JP3045995B2 (ja) | 1997-04-07 | 1998-04-06 | ガラス成形のための工具及びその製造方法 |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6110300A (ja) |
| EP (1) | EP0870849B1 (ja) |
| JP (1) | JP3045995B2 (ja) |
| KR (1) | KR100273871B1 (ja) |
| AT (1) | ATE210204T1 (ja) |
| CA (1) | CA2233830C (ja) |
| DE (1) | DE69802742T2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007106670A (ja) * | 1999-09-20 | 2007-04-26 | Owens Brockway Glass Container Inc | ガラス製品用モールドの液体冷却 |
| JP2013507531A (ja) * | 2009-10-12 | 2013-03-04 | スネクマ | エレクトロスラグ再溶解前のマルテンサイト系ステンレス鋼の脱気 |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6689312B2 (en) * | 2001-11-28 | 2004-02-10 | Sg Alternatives, L.L.C. | Alloy composition and improvements in mold components used in the production of glass containers |
| US9770611B2 (en) | 2007-05-03 | 2017-09-26 | 3M Innovative Properties Company | Maintenance-free anti-fog respirator |
| DE102008027682B4 (de) * | 2008-06-10 | 2011-03-17 | Eduard Heidt | Verfahren zum Herstellen von dünnwandigen und hochfesten Bauteilen |
| US8557059B2 (en) | 2009-06-05 | 2013-10-15 | Edro Specialty Steels, Inc. | Plastic injection mold of low carbon martensitic stainless steel |
| CN102154592B (zh) * | 2011-03-04 | 2012-11-21 | 燕山大学 | 一种水轮机叶片用微合金化马氏体不锈钢及其制造方法 |
| CN102242313B (zh) * | 2011-07-18 | 2012-12-26 | 山东建筑大学 | 高硬度含银马氏体抗菌不锈钢 |
| CN102994900A (zh) * | 2011-09-13 | 2013-03-27 | 常熟市精工模具制造有限公司 | 高铬耐磨耐热玻璃模具 |
| UA111115C2 (uk) | 2012-04-02 | 2016-03-25 | Ейкей Стіл Пропертіс, Інк. | Рентабельна феритна нержавіюча сталь |
| CN110303134A (zh) * | 2019-04-11 | 2019-10-08 | 佛山市兰普斯光电科技有限公司 | 纯铝散热器制造方法 |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3720545A (en) * | 1971-08-20 | 1973-03-13 | Crucible Inc | Steel mold and method for producing the same |
| US4218243A (en) * | 1972-09-20 | 1980-08-19 | Hitachi Metals, Ltd. | Fully martensitic steel for a metal mold for molding glass and the metal mold |
| US4541862A (en) * | 1982-11-30 | 1985-09-17 | A. Finkl & Sons Co. | Ladle steelmaking method and apparatus |
| US4600427A (en) * | 1984-10-22 | 1986-07-15 | A. Finkl & Sons Co. | Method of ladle steelmaking and product produced thereby |
| JP2580186B2 (ja) * | 1987-07-18 | 1997-02-12 | 関東特殊製鋼株式会社 | プラスチック射出成形用金型材料 |
| US5089067A (en) * | 1991-01-24 | 1992-02-18 | Armco Inc. | Martensitic stainless steel |
| US5232120A (en) * | 1991-06-04 | 1993-08-03 | 21St Century Containers, Ltd. | Container for bulk liquids and solids |
| JP3228439B2 (ja) * | 1992-02-07 | 2001-11-12 | 日立金属株式会社 | 放電加工性および被切削性にすぐれた金型用鋼およびプレス型用鋼 |
| US5252120A (en) * | 1992-10-26 | 1993-10-12 | A. Finkl & Sons Co. | Method and apparatus for double vacuum production of steel |
| US5364588A (en) * | 1992-10-26 | 1994-11-15 | A. Finkl & Sons Co. | Double stabilized stainless-type steel die block |
| AUPM593094A0 (en) * | 1994-05-30 | 1994-06-23 | Commonwealth Scientific And Industrial Research Organisation | Tools for the manufacture of glass articles |
| AT405193B (de) * | 1995-01-16 | 1999-06-25 | Boehler Edelstahl | Verwendung einer chromhältigen, martensitischen eisenbasislegierung für kunststofformen |
-
1997
- 1997-04-07 US US08/833,585 patent/US6110300A/en not_active Expired - Lifetime
-
1998
- 1998-04-02 CA CA002233830A patent/CA2233830C/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-04-06 JP JP10108458A patent/JP3045995B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1998-04-07 EP EP98302706A patent/EP0870849B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-04-07 DE DE69802742T patent/DE69802742T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1998-04-07 KR KR1019980012183A patent/KR100273871B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1998-04-07 AT AT98302706T patent/ATE210204T1/de active
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007106670A (ja) * | 1999-09-20 | 2007-04-26 | Owens Brockway Glass Container Inc | ガラス製品用モールドの液体冷却 |
| JP4536055B2 (ja) * | 1999-09-20 | 2010-09-01 | オウェンス ブロックウェイ グラス コンテナー インコーポレイテッド | ガラス製品用モールドの液体冷却 |
| JP2013507531A (ja) * | 2009-10-12 | 2013-03-04 | スネクマ | エレクトロスラグ再溶解前のマルテンサイト系ステンレス鋼の脱気 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
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| US6110300A (en) | 2000-08-29 |
| KR19980081135A (ko) | 1998-11-25 |
| CA2233830C (en) | 2002-03-12 |
| KR100273871B1 (ko) | 2000-12-15 |
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| EP0870849A3 (en) | 1999-10-13 |
| ATE210204T1 (de) | 2001-12-15 |
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| DE69802742T2 (de) | 2002-06-27 |
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