JPH1143717A - リング状部材の熱処理変形防止方法 - Google Patents
リング状部材の熱処理変形防止方法Info
- Publication number
- JPH1143717A JPH1143717A JP9211234A JP21123497A JPH1143717A JP H1143717 A JPH1143717 A JP H1143717A JP 9211234 A JP9211234 A JP 9211234A JP 21123497 A JP21123497 A JP 21123497A JP H1143717 A JPH1143717 A JP H1143717A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- ring
- shaped member
- heat treatment
- outside diameter
- sizing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/25—Process efficiency
Abstract
(57)【要約】
【課題】 リング状部材を製造する際、熱処理による変
形を防止することができるリング状部材の熱処理変形防
止方法を提供する。 【解決手段】 旋削や冷間ローリングを行った後、ワー
クリング２を外径拘束サイジング装置でサイジングする
ことにより加工応力を除去する。外径拘束サイジング装
置は円筒形状の外径拘束型１を有する。外径拘束型１の
内径には、圧入されるワークリング２に対して０〜−５
０μｍの隙間が形成されており、ワークリング２を圧入
すると外径拘束型１の内径面にならってワークリング２
の外径が密着する。外径拘束型１の上側および下側に加
熱コイル３が対で設けられており、加熱コイル３に高周
波電流を流すことにより一対の加熱コイル３間に介在す
るワークリング２は誘導加熱する。この後、焼入れなど
の熱処理を行う。
形を防止することができるリング状部材の熱処理変形防
止方法を提供する。 【解決手段】 旋削や冷間ローリングを行った後、ワー
クリング２を外径拘束サイジング装置でサイジングする
ことにより加工応力を除去する。外径拘束サイジング装
置は円筒形状の外径拘束型１を有する。外径拘束型１の
内径には、圧入されるワークリング２に対して０〜−５
０μｍの隙間が形成されており、ワークリング２を圧入
すると外径拘束型１の内径面にならってワークリング２
の外径が密着する。外径拘束型１の上側および下側に加
熱コイル３が対で設けられており、加熱コイル３に高周
波電流を流すことにより一対の加熱コイル３間に介在す
るワークリング２は誘導加熱する。この後、焼入れなど
の熱処理を行う。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、リング状部材の熱
処理変形防止方法に関する。
処理変形防止方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、軸受などのリング状部材を製造す
る場合、つぎのような方法で行われていた。すなわち、
旋削→熱処理→旋削、あるいは旋削→冷間ローリング
（冷間転造）→熱処理→旋削という流れで製造されてい
た。
る場合、つぎのような方法で行われていた。すなわち、
旋削→熱処理→旋削、あるいは旋削→冷間ローリング
（冷間転造）→熱処理→旋削という流れで製造されてい
た。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
リング状部材の製造方法では、焼入れ（ズブ焼および浸
炭，浸炭窒化後の焼入れを含む）後の変形が大きくなっ
てしまうという問題があった。これは、旋削および冷間
ローリング時に発生する加工応力が焼入れの高温保持の
間に解放され、このときにリングの変形が起こり、冷却
時にさらに変形するためである。
リング状部材の製造方法では、焼入れ（ズブ焼および浸
炭，浸炭窒化後の焼入れを含む）後の変形が大きくなっ
てしまうという問題があった。これは、旋削および冷間
ローリング時に発生する加工応力が焼入れの高温保持の
間に解放され、このときにリングの変形が起こり、冷却
時にさらに変形するためである。
【０００４】特に、リングの肉厚比（＝（外径−内径）
／（２・外径）×１００［％］）が５％までのものに顕
著である。
／（２・外径）×１００［％］）が５％までのものに顕
著である。
【０００５】そこで、本発明は、リング状部材を製造す
る際、熱処理による変形を防止することができるリング
状部材の熱処理変形防止方法を提供することを目的とす
る。
る際、熱処理による変形を防止することができるリング
状部材の熱処理変形防止方法を提供することを目的とす
る。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明の請求項１に記載のリング状部材の熱処理変
形防止方法は、旋削や冷間ローリングなどの冷間加工を
行ってリング状部材を製造する際、前記冷間加工が行わ
れた後、前記リング状部材の外径面あるいは内径面を型
で拘束し、該拘束された状態で前記リング状部材を加熱
し、該加熱により前記リング状部材のサイジングを行う
と同時に、該リング状部材に生じた加工応力を除去する
ことを特徴とする。
に、本発明の請求項１に記載のリング状部材の熱処理変
形防止方法は、旋削や冷間ローリングなどの冷間加工を
行ってリング状部材を製造する際、前記冷間加工が行わ
れた後、前記リング状部材の外径面あるいは内径面を型
で拘束し、該拘束された状態で前記リング状部材を加熱
し、該加熱により前記リング状部材のサイジングを行う
と同時に、該リング状部材に生じた加工応力を除去する
ことを特徴とする。
【０００７】また、円筒形状の型に拘束されたリング状
部材を加熱リングで誘導加熱することが好ましく、短時
間で加熱できる。
部材を加熱リングで誘導加熱することが好ましく、短時
間で加熱できる。
【０００８】さらに、軸受鋼を加熱する場合、最高到達
温度を３００℃〜Ａ１変態点以下にすることが好まし
く、組織がフェライトからオーステナイトに変態してし
まうことを防止できる。
温度を３００℃〜Ａ１変態点以下にすることが好まし
く、組織がフェライトからオーステナイトに変態してし
まうことを防止できる。
【０００９】
【発明の実施の形態】本発明のリング状部材の熱処理変
形防止方法の実施の形態について説明する。図１は外径
拘束サイジング装置の構成を概略的に示す図である。外
径拘束サイジング装置は円筒形状の外径拘束型１から主
に構成されており、外径拘束型１は窒化シリコンＳｉ3
Ｎ4 などのセラミック材からできている。
形防止方法の実施の形態について説明する。図１は外径
拘束サイジング装置の構成を概略的に示す図である。外
径拘束サイジング装置は円筒形状の外径拘束型１から主
に構成されており、外径拘束型１は窒化シリコンＳｉ3
Ｎ4 などのセラミック材からできている。
【００１０】外径拘束型１の内径には、圧入されるワー
クリング２に対して０〜−５０μｍの隙間が形成されて
いるので、ワークリング２を圧入すると外径拘束型１の
内径面にならってワークリング２の外径が密着する。
クリング２に対して０〜−５０μｍの隙間が形成されて
いるので、ワークリング２を圧入すると外径拘束型１の
内径面にならってワークリング２の外径が密着する。
【００１１】外径拘束型１の上側および下側には加熱コ
イル３が対で設けられており、加熱コイル３に高周波電
流を流すことにより一対の加熱コイル３間に介在するワ
ークリング２は誘導加熱する。図２は加熱コイル３によ
るヒートパターンを示すタイミングチャートである。立
ち上がりから立ち下がりまでの誘導加熱が２秒〜１５秒
程度で行われる。また、最高到達温度（サイジング温
度、処理温度Ｔ）の保持時間は最高到達温度に達すれば
よく、特に限定されるものではないが、好ましくは１秒
〜１０秒である。
イル３が対で設けられており、加熱コイル３に高周波電
流を流すことにより一対の加熱コイル３間に介在するワ
ークリング２は誘導加熱する。図２は加熱コイル３によ
るヒートパターンを示すタイミングチャートである。立
ち上がりから立ち下がりまでの誘導加熱が２秒〜１５秒
程度で行われる。また、最高到達温度（サイジング温
度、処理温度Ｔ）の保持時間は最高到達温度に達すれば
よく、特に限定されるものではないが、好ましくは１秒
〜１０秒である。
【００１２】図３は焼入れ処理を示す図である。焼入れ
処理を行う場合、ＲＸガス雰囲気中に８４０℃で１時間
焼入れを行った後、１７０℃で２時間焼戻しを行う。
処理を行う場合、ＲＸガス雰囲気中に８４０℃で１時間
焼入れを行った後、１７０℃で２時間焼戻しを行う。
【００１３】図４は浸炭処理を示す図である。浸炭処理
を行う場合、ＲＸガス＋エンリッチガス雰囲気中に９３
０℃および８４０℃で浸炭を行った後、１７０℃で焼戻
しを行う。
を行う場合、ＲＸガス＋エンリッチガス雰囲気中に９３
０℃および８４０℃で浸炭を行った後、１７０℃で焼戻
しを行う。
【００１４】図５は浸炭窒化処理を示す図である。浸炭
窒化処理を行う場合、ＲＸガス＋エンリッチガス＋アン
モニア５％雰囲気中に８７０℃および８４０℃で浸炭窒
化を行った後、１７０℃で焼戻しを行う。
窒化処理を行う場合、ＲＸガス＋エンリッチガス＋アン
モニア５％雰囲気中に８７０℃および８４０℃で浸炭窒
化を行った後、１７０℃で焼戻しを行う。
【００１５】
【実施例】表１にワークリング２の製造に使用される材
料Ａ、Ｂを示す。
料Ａ、Ｂを示す。
【００１６】
【表１】 材料Ａは鋼種ＳＵＪ２であり、８４０℃で１時間焼入れ
処理される。鋼種ＳＵＪ２は炭素１．０重量％，シリコ
ン０．２５重量％，リン０．０１重量％，イオウ０．０
１重量％，マンガン０．１５重量％，クロム１．５重量
％を含有する。
処理される。鋼種ＳＵＪ２は炭素１．０重量％，シリコ
ン０．２５重量％，リン０．０１重量％，イオウ０．０
１重量％，マンガン０．１５重量％，クロム１．５重量
％を含有する。
【００１７】また、旋削や冷間ローリングにより材料Ａ
から製造されるワークリング２の寸法は外径φ９０ｍ
ｍ，内径φ８４ｍｍ，幅１０ｍｍである。
から製造されるワークリング２の寸法は外径φ９０ｍ
ｍ，内径φ８４ｍｍ，幅１０ｍｍである。
【００１８】表２に材料Ａを用いて実験を行った結果を
示す。表２において、(1)は旋削→焼入れの工程を示
し、(2)は旋削→冷間ローリング→焼入れの工程を示
し、(3)は旋削→サイジング→焼入れの工程を示し、(4)
は旋削→冷間ローリング→サイジング→焼入れの工程を
示す。すなわち、サイジングを行わない工程(1)，(2)の
ものを比較例とし、サイジングを行う工程(3)，(4)のも
のを実施例とする。
示す。表２において、(1)は旋削→焼入れの工程を示
し、(2)は旋削→冷間ローリング→焼入れの工程を示
し、(3)は旋削→サイジング→焼入れの工程を示し、(4)
は旋削→冷間ローリング→サイジング→焼入れの工程を
示す。すなわち、サイジングを行わない工程(1)，(2)の
ものを比較例とし、サイジングを行う工程(3)，(4)のも
のを実施例とする。
【００１９】
【表２】 実施例１〜１０では、サイジングを行うことにより熱処
理による変形が小さくなり、焼入れ後の真円度がよくな
ることがわかる。サイジングを行う場合、Ａ１変態点
（７２３℃）以上で組織がフェライトからオーステナイ
トに変態してしまうので、その処理温度Ｔ（サイジング
温度）はＡ１変態点以下の上限温度であることが望まし
い。下限温度は２００℃以上であればよいが、４００℃
以上であることが好ましく、サイジング後の真円度がよ
くなる（実施例３，４，５，８，９，１０）。
理による変形が小さくなり、焼入れ後の真円度がよくな
ることがわかる。サイジングを行う場合、Ａ１変態点
（７２３℃）以上で組織がフェライトからオーステナイ
トに変態してしまうので、その処理温度Ｔ（サイジング
温度）はＡ１変態点以下の上限温度であることが望まし
い。下限温度は２００℃以上であればよいが、４００℃
以上であることが好ましく、サイジング後の真円度がよ
くなる（実施例３，４，５，８，９，１０）。
【００２０】また、比較例１、２では旋削よりも冷間ロ
ーリングを加えたものの方が熱処理による変形が大きい
ことが分かる。
ーリングを加えたものの方が熱処理による変形が大きい
ことが分かる。
【００２１】つぎに、表３に材料Ｂを用いて実験を行っ
た結果を示す。材料Ｂは鋼種ＳＣＲ４２０である。鋼種
ＳＣＲ４２０は炭素０．２重量％，シリコン０．２５重
量％，リン０．０１重量％，イオウ０．０１重量％，マ
ンガン０．７重量％，クロム１．０重量％を含有する。
た結果を示す。材料Ｂは鋼種ＳＣＲ４２０である。鋼種
ＳＣＲ４２０は炭素０．２重量％，シリコン０．２５重
量％，リン０．０１重量％，イオウ０．０１重量％，マ
ンガン０．７重量％，クロム１．０重量％を含有する。
【００２２】表３において、(5)は旋削→浸炭（焼入
れ）の工程を示し、(6)は旋削→浸炭窒化（焼入れ）の
工程を示し、(7)は旋削→冷間ローリング→浸炭の工程
を示し、(8)は旋削→冷間ローリング→浸炭窒化の工程
を示し、(9)は旋削→サイジング→浸炭の工程を示し、
(10)は旋削→サイジング→浸炭窒化の工程を示し、(11)
は旋削→冷間ローリング→浸炭の工程を示し、(12)は旋
削→冷間ローリング→サイジング→浸炭窒化の工程を示
す。サイジングを行わない工程(5)，(6)，(7)，(8)のも
のを比較例とし、サイジングを行う工程(9)，(10)，(1
1)，(12)のものを実施例とする。
れ）の工程を示し、(6)は旋削→浸炭窒化（焼入れ）の
工程を示し、(7)は旋削→冷間ローリング→浸炭の工程
を示し、(8)は旋削→冷間ローリング→浸炭窒化の工程
を示し、(9)は旋削→サイジング→浸炭の工程を示し、
(10)は旋削→サイジング→浸炭窒化の工程を示し、(11)
は旋削→冷間ローリング→浸炭の工程を示し、(12)は旋
削→冷間ローリング→サイジング→浸炭窒化の工程を示
す。サイジングを行わない工程(5)，(6)，(7)，(8)のも
のを比較例とし、サイジングを行う工程(9)，(10)，(1
1)，(12)のものを実施例とする。
【００２３】
【表３】 実施例１１〜１４では、サイジングを行うことにより浸
炭あるいは浸炭窒化処理に対しても変形が小さくなり、
浸炭あるいは浸炭窒化処理後の真円度がよくなることが
わかる。
炭あるいは浸炭窒化処理に対しても変形が小さくなり、
浸炭あるいは浸炭窒化処理後の真円度がよくなることが
わかる。
【００２４】このように、サイジング時に旋削や冷間ロ
ーリングによる加工応力を除去することができ、熱処理
変形を抑えることができる。
ーリングによる加工応力を除去することができ、熱処理
変形を抑えることができる。
【００２５】尚、内径拘束サイジング装置を適用するこ
とも可能である。図６は内径拘束サイジング装置の構成
を概略的に示す図である。内径拘束サイジング装置で
は、コレット状に拡縮自在な内径拘束型５が設けられて
おり、ワークリング６を内側から外径方向に拡げるよう
に拘束する。ワークリング６を挟む上側および下側には
一対の加熱コイル７が設けられており、高周波電流を流
すことによりワークリング６を誘導加熱する。この内径
拘束サイジング装置においても、外径拘束サイジング装
置と同様にワークリング６の内径を矯正することができ
る。
とも可能である。図６は内径拘束サイジング装置の構成
を概略的に示す図である。内径拘束サイジング装置で
は、コレット状に拡縮自在な内径拘束型５が設けられて
おり、ワークリング６を内側から外径方向に拡げるよう
に拘束する。ワークリング６を挟む上側および下側には
一対の加熱コイル７が設けられており、高周波電流を流
すことによりワークリング６を誘導加熱する。この内径
拘束サイジング装置においても、外径拘束サイジング装
置と同様にワークリング６の内径を矯正することができ
る。
【００２６】また、サイジングを行うことにより後工程
での熱処理変形を抑えるので、旋削や冷間ローリングの
前工程が熱鍛や温鍛であっても有効である。
での熱処理変形を抑えるので、旋削や冷間ローリングの
前工程が熱鍛や温鍛であっても有効である。
【００２７】
【発明の効果】本発明の請求項１に記載のリング状部材
の熱処理変形防止方法によれば、旋削や冷間ローリング
などの冷間加工を行ってリング状部材を製造する際、前
記冷間加工が行われた後、前記リング状部材の外径面あ
るいは内径面を型で拘束し、該拘束された状態で前記リ
ング状部材を加熱し、該加熱により前記リング状部材の
サイジングを行うと同時に、該リング状部材に生じた加
工応力を除去するので、旋削や冷間ローリングにより残
存する加工応力が加熱により解放されて変形が起こり易
い箇所を外径または内径で拘束することでほぼ真円にサ
イジングすることができ、旋削や冷間ローリング加工品
の歪みを除去して矯正することができる。
の熱処理変形防止方法によれば、旋削や冷間ローリング
などの冷間加工を行ってリング状部材を製造する際、前
記冷間加工が行われた後、前記リング状部材の外径面あ
るいは内径面を型で拘束し、該拘束された状態で前記リ
ング状部材を加熱し、該加熱により前記リング状部材の
サイジングを行うと同時に、該リング状部材に生じた加
工応力を除去するので、旋削や冷間ローリングにより残
存する加工応力が加熱により解放されて変形が起こり易
い箇所を外径または内径で拘束することでほぼ真円にサ
イジングすることができ、旋削や冷間ローリング加工品
の歪みを除去して矯正することができる。
【００２８】したがって、リング状部材を製造する際、
焼入れ時などに再び加熱されても変形が生じず、熱処理
による変形を抑えることができる。
焼入れ時などに再び加熱されても変形が生じず、熱処理
による変形を抑えることができる。
【００２９】また、焼入れ後の真円度がよいことは、当
然、焼戻し後の真円度もよいことになり、熱処理後（焼
入れ、焼戻し後）の研削や取代を少なくできる。これに
より、研削回数を減らすことができ、研削コストを低減
できる。
然、焼戻し後の真円度もよいことになり、熱処理後（焼
入れ、焼戻し後）の研削や取代を少なくできる。これに
より、研削回数を減らすことができ、研削コストを低減
できる。
【図１】外径拘束サイジング装置の構成を概略的に示す
図である。
図である。
【図２】加熱コイル３によるヒートパターンを示すタイ
ミングチャートである。
ミングチャートである。
【図３】焼入れ処理を示す図である。
【図４】浸炭処理を示す図である。
【図５】浸炭窒化処理を示す図である。
【図６】内径拘束サイジング装置の構成を概略的に示す
図である。
図である。
１ 外径拘束型 ２、６ ワークリング ３、７ 加熱コイル ５ 内径拘束型
Claims (1)
- 【請求項１】 旋削や冷間ローリングなどの冷間加工を
行ってリング状部材を製造する際、 前記冷間加工が行われた後、前記リング状部材の外径面
あるいは内径面を型で拘束し、 該拘束された状態で前記リング状部材を加熱し、 該加熱により前記リング状部材のサイジングを行うと同
時に、該リング状部材に生じた加工応力を除去すること
を特徴とするリング状部材の熱処理変形防止方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9211234A JPH1143717A (ja) | 1997-07-23 | 1997-07-23 | リング状部材の熱処理変形防止方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9211234A JPH1143717A (ja) | 1997-07-23 | 1997-07-23 | リング状部材の熱処理変形防止方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1143717A true JPH1143717A (ja) | 1999-02-16 |
Family
ID=16602518
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9211234A Pending JPH1143717A (ja) | 1997-07-23 | 1997-07-23 | リング状部材の熱処理変形防止方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1143717A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1683876A2 (en) | 2005-01-21 | 2006-07-26 | Ntn Corporation | Quench hardened bearing washer for thrust roller bearing and thrust roller bearing |
| CN105925781A (zh) * | 2016-06-11 | 2016-09-07 | 江苏迅达电磁线有限公司 | 一种实现高铁用护环精确控形的夹具及包含有夹具的装置及护环的热处理方法 |
| CN106521127A (zh) * | 2016-10-31 | 2017-03-22 | 上海航天精密机械研究所 | 一种非api螺纹环规的热处理与成形磨削加工方法 |
| CN109371223A (zh) * | 2019-01-02 | 2019-02-22 | 济南大学 | 滚动轴承圈激光强化装置 |
-
1997
- 1997-07-23 JP JP9211234A patent/JPH1143717A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1683876A2 (en) | 2005-01-21 | 2006-07-26 | Ntn Corporation | Quench hardened bearing washer for thrust roller bearing and thrust roller bearing |
| US7677810B2 (en) | 2005-01-21 | 2010-03-16 | Ntn Corporation | Bearing washer for thrust bearing and thrust bearing |
| EP2258881A1 (en) | 2005-01-21 | 2010-12-08 | NTN Corporation | Quench hardened bearing washer for thrust bearing and thrust bearing |
| CN105925781A (zh) * | 2016-06-11 | 2016-09-07 | 江苏迅达电磁线有限公司 | 一种实现高铁用护环精确控形的夹具及包含有夹具的装置及护环的热处理方法 |
| CN106521127A (zh) * | 2016-10-31 | 2017-03-22 | 上海航天精密机械研究所 | 一种非api螺纹环规的热处理与成形磨削加工方法 |
| CN109371223A (zh) * | 2019-01-02 | 2019-02-22 | 济南大学 | 滚动轴承圈激光强化装置 |
| CN109371223B (zh) * | 2019-01-02 | 2023-11-24 | 济南大学 | 滚动轴承圈激光强化装置 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3965525B2 (ja) | 玉軸受用軌道輪の製造方法 | |
| JP2009197312A (ja) | 環状部材の変形矯正方法 | |
| JP2005042879A (ja) | 鋼板製軌道輪付きころ軸受 | |
| JP4178980B2 (ja) | 環状部材の熱処理方法 | |
| JPH1143717A (ja) | リング状部材の熱処理変形防止方法 | |
| JPH11140543A (ja) | 軸受軌道輪の製造方法 | |
| JP2010248556A (ja) | 環状ワークの熱処理方法およびそれに用いる拘束焼入れ装置 | |
| JP5380812B2 (ja) | 環状体の焼入れ方法 | |
| JP2009001837A (ja) | 環状体の変形矯正方法 | |
| JP2013216959A (ja) | リング状部材の熱処理設備 | |
| JP2005113213A (ja) | 熱処理システム | |
| JP2009203525A (ja) | 転がり軸受の製造ライン | |
| WO2006098346A1 (ja) | 鋼材の熱処理方法 | |
| JP2005133212A (ja) | 熱処理システム | |
| JP2008512614A (ja) | ジョイント用焼入れ保持器 | |
| JP2005133214A (ja) | 熱処理システム | |
| JP2005076111A (ja) | 鋼製環状部材の焼入れ方法 | |
| JP2009203521A (ja) | 環状体の加熱変形矯正方法および焼入れ方法 | |
| JP2002256342A (ja) | 複合磁性材の製造方法及びポールピースの製造方法 | |
| JP2005113210A (ja) | 熱処理システム | |
| JP3895661B2 (ja) | 転がり摺動部材の製造方法 | |
| JP7328032B2 (ja) | 転がり軸受の軌道輪 | |
| JP2005133215A (ja) | 熱処理システム | |
| JPH0254717A (ja) | 軸受鋼の球状化焼鈍方法 | |
| JPH10317054A (ja) | 環状部材 |