JPH1136060A - 肌焼鋼材の熱処理歪み防止焼入れ方法 - Google Patents
肌焼鋼材の熱処理歪み防止焼入れ方法Info
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- JPH1136060A JPH1136060A JP19423297A JP19423297A JPH1136060A JP H1136060 A JPH1136060 A JP H1136060A JP 19423297 A JP19423297 A JP 19423297A JP 19423297 A JP19423297 A JP 19423297A JP H1136060 A JPH1136060 A JP H1136060A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 浸炭焼入れによる歪みの吸収能力の大きなミ
クロ組織を有する鋼材を、安価な成分組成の鋼に対する
焼入れ方法を見い出すことにより開発する。 【解決手段】 浸炭深さが１ｍｍを超えるようなものの
場合、従来の肌焼鋼材をＡ3 ＋50℃以上の温度で0.8 〜
1.4wt.% の範囲内の炭素ポテンシャルで浸炭・拡散処理
し、表層部炭素を0.6 〜0.9wt.% に低下させ、次いでＡ
1 ＋10℃超えからＡ3 までのオーステナイト／フェライ
トの二相温度域を0.1 〜5 ℃／分の冷却速度で冷却し、
非浸炭部のミクロ組織のフェライト面積率を10〜50％生
成させた後、Ａ1 ＋10℃以上から焼入れる。浸炭深さが
0.5 ｍｍ程度の場合には、上記方法において浸炭を0.6
〜0.9wt.% とし、拡散処理せずに同様に行なう。 【効果】 通常の軟窒化と同様の低歪みで、軟窒化より
も歯元内部硬さの高い高強度歯車の製造が安価に行なえ
る。
クロ組織を有する鋼材を、安価な成分組成の鋼に対する
焼入れ方法を見い出すことにより開発する。 【解決手段】 浸炭深さが１ｍｍを超えるようなものの
場合、従来の肌焼鋼材をＡ3 ＋50℃以上の温度で0.8 〜
1.4wt.% の範囲内の炭素ポテンシャルで浸炭・拡散処理
し、表層部炭素を0.6 〜0.9wt.% に低下させ、次いでＡ
1 ＋10℃超えからＡ3 までのオーステナイト／フェライ
トの二相温度域を0.1 〜5 ℃／分の冷却速度で冷却し、
非浸炭部のミクロ組織のフェライト面積率を10〜50％生
成させた後、Ａ1 ＋10℃以上から焼入れる。浸炭深さが
0.5 ｍｍ程度の場合には、上記方法において浸炭を0.6
〜0.9wt.% とし、拡散処理せずに同様に行なう。 【効果】 通常の軟窒化と同様の低歪みで、軟窒化より
も歯元内部硬さの高い高強度歯車の製造が安価に行なえ
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、肌焼鋼の浸炭窒
化熱処理方法、特に焼入れ時の歪みが少なく、騒音の少
ない自動車のトランスミッション用歯車等を製造するの
に適した肌焼鋼の浸炭窒化熱処理方法に関するものであ
る。
化熱処理方法、特に焼入れ時の歪みが少なく、騒音の少
ない自動車のトランスミッション用歯車等を製造するの
に適した肌焼鋼の浸炭窒化熱処理方法に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】一般に、自動車用歯車には、耐疲労強度
及び表面の耐摩耗性を保証するために、ＳＣｒ４２０、
ＳＣＭ４２０及びＳＮＣＭ４２０等の肌焼鋼が使用され
ている。そして、歯車の製造に当たっては、上記肌焼鋼
の丸棒を歯車に近い形状に熱間鍛造した後、切削加工し
て歯車とし、更に浸炭焼入れ又は浸炭窒化焼入れ（以
下、浸炭焼入れと総称する）を施して表面を硬化させて
いる。しかしながら、浸炭焼入れを施すと、マルテンサ
イト変態に伴う膨張のため、歯車に歪みが生じる。
及び表面の耐摩耗性を保証するために、ＳＣｒ４２０、
ＳＣＭ４２０及びＳＮＣＭ４２０等の肌焼鋼が使用され
ている。そして、歯車の製造に当たっては、上記肌焼鋼
の丸棒を歯車に近い形状に熱間鍛造した後、切削加工し
て歯車とし、更に浸炭焼入れ又は浸炭窒化焼入れ（以
下、浸炭焼入れと総称する）を施して表面を硬化させて
いる。しかしながら、浸炭焼入れを施すと、マルテンサ
イト変態に伴う膨張のため、歯車に歪みが生じる。
【０００３】即ち、炭素濃度の比較的低い低合金鋼の表
面に炭素や窒素を浸透させ、次いで焼入れ・焼戻しを施
し、歯表面部をマルテンサイトにして硬化させ、しかも
歯車の靱性を確保するために歯車芯部を一部マルテンサ
イトあるいはベイナイトを含んだフェライト＋パーライ
ト組織にする。ここで、図７に歯車の歯内部（歯元内部
及び歯車芯部）と表面とを説明する概略斜視図を示す。
歯車芯部とは、図７の符号８の領域で示される歯車の中
央部であり、また、同図の符号６及び７で示される領域
をそれぞれ、歯表面部及び歯元内部という。上記焼入れ
時の冷却速度は歯元内部の方が歯車芯部よりも速いの
で、歯元内部のミクロ組織は、焼入れ組織であるマルテ
ンサイトと一部ベイナイトとの混合組織となる。この
時、オーステナイトからマルテンサイトへの変態時の膨
張による変態応力が発生する。そのため、歯車に歪みが
生じ、歯車精度を維持することができない。特に、自動
車のトランスミッション系の歯車の歪みは、実車におけ
る歯車騒音発生の最大の原因となっている。そこで、焼
入れ後に歯形の修正を行なう研削を施すのが普通であ
り、大幅なコストアップを招いている。
面に炭素や窒素を浸透させ、次いで焼入れ・焼戻しを施
し、歯表面部をマルテンサイトにして硬化させ、しかも
歯車の靱性を確保するために歯車芯部を一部マルテンサ
イトあるいはベイナイトを含んだフェライト＋パーライ
ト組織にする。ここで、図７に歯車の歯内部（歯元内部
及び歯車芯部）と表面とを説明する概略斜視図を示す。
歯車芯部とは、図７の符号８の領域で示される歯車の中
央部であり、また、同図の符号６及び７で示される領域
をそれぞれ、歯表面部及び歯元内部という。上記焼入れ
時の冷却速度は歯元内部の方が歯車芯部よりも速いの
で、歯元内部のミクロ組織は、焼入れ組織であるマルテ
ンサイトと一部ベイナイトとの混合組織となる。この
時、オーステナイトからマルテンサイトへの変態時の膨
張による変態応力が発生する。そのため、歯車に歪みが
生じ、歯車精度を維持することができない。特に、自動
車のトランスミッション系の歯車の歪みは、実車におけ
る歯車騒音発生の最大の原因となっている。そこで、焼
入れ後に歯形の修正を行なう研削を施すのが普通であ
り、大幅なコストアップを招いている。
【０００４】以上のような歪み防止対策として、特開平
２−２７７７４４号公報にはＮｂ、Ａｌ及びＴｉを添加
して結晶粒を微細化する方法が開示されている（先行技
術１）。しかし、この方法では浸炭加熱時の結晶粒の粗
大化に伴う歪みは防止することができるが、マルテンサ
イト変態応力による歪みは防止できない。従って、歪み
を十分に小さく抑制することはできない。
２−２７７７４４号公報にはＮｂ、Ａｌ及びＴｉを添加
して結晶粒を微細化する方法が開示されている（先行技
術１）。しかし、この方法では浸炭加熱時の結晶粒の粗
大化に伴う歪みは防止することができるが、マルテンサ
イト変態応力による歪みは防止できない。従って、歪み
を十分に小さく抑制することはできない。
【０００５】また、特開昭６０−１６１９４２号公報に
は、Ｃ：０．０３〜０．２wt.%、Ｓｉ：１．５〜３．０
wt.%、Ｍｎ：０．２〜２．０wt.%、Ｔｉ：０．０３〜
０．３０wt.%を含む鋼を高温浸炭処理するに際して、心
部をオーステナイトとフェライトとの二相組織にする方
法が開示されている（先行技術２）。しかし、フェライ
ト形成元素であるＳｉ濃度を高めることによってフェラ
イト相を確保する方法においては、Ｓｉが鋼材表面から
のＣの進入を妨げる元素であるので、逆に浸炭性の低下
を招き、これを改善するために浸炭時間を長くしたり、
ＭｏやＣｒを多量に添加しなければならず、コストアッ
プにつながる。
は、Ｃ：０．０３〜０．２wt.%、Ｓｉ：１．５〜３．０
wt.%、Ｍｎ：０．２〜２．０wt.%、Ｔｉ：０．０３〜
０．３０wt.%を含む鋼を高温浸炭処理するに際して、心
部をオーステナイトとフェライトとの二相組織にする方
法が開示されている（先行技術２）。しかし、フェライ
ト形成元素であるＳｉ濃度を高めることによってフェラ
イト相を確保する方法においては、Ｓｉが鋼材表面から
のＣの進入を妨げる元素であるので、逆に浸炭性の低下
を招き、これを改善するために浸炭時間を長くしたり、
ＭｏやＣｒを多量に添加しなければならず、コストアッ
プにつながる。
【０００６】一方、浸炭焼入れによる歪み発生を回避す
るため、特開昭５５−１５２１７５号公報には、軟窒化
処理を施す方法が開示されている（先行技術３）。しか
しながら、軟窒化では、硬化層の深さが０．２ｍｍ程度
の浅いものしか得られず、歯車表面にピッチングが発生
しやすく、大きな面圧のかかる大型歯車には不向きで、
小型の歯車にしか適用できない。また、窒化処理では、
深い硬化層を得るには２０〜４０時間という長い時間を
要し、これもコストアップの大きな原因となっている。
るため、特開昭５５−１５２１７５号公報には、軟窒化
処理を施す方法が開示されている（先行技術３）。しか
しながら、軟窒化では、硬化層の深さが０．２ｍｍ程度
の浅いものしか得られず、歯車表面にピッチングが発生
しやすく、大きな面圧のかかる大型歯車には不向きで、
小型の歯車にしか適用できない。また、窒化処理では、
深い硬化層を得るには２０〜４０時間という長い時間を
要し、これもコストアップの大きな原因となっている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】上述したように、先行
技術１〜３には次のような問題点がある。即ち、大型歯
車用に必要な浸炭深さの大きな浸炭に対しては長時間の
処理を要したり、ＭｏやＣｒのような高価な合金元素の
多量添加が必要であったり、また、なおも焼入れ歪みが
十分には抑制されず、歪みの修正研削の問題を解消する
には至っていない。
技術１〜３には次のような問題点がある。即ち、大型歯
車用に必要な浸炭深さの大きな浸炭に対しては長時間の
処理を要したり、ＭｏやＣｒのような高価な合金元素の
多量添加が必要であったり、また、なおも焼入れ歪みが
十分には抑制されず、歪みの修正研削の問題を解消する
には至っていない。
【０００８】そこで、本発明者等は、従来一般に使用さ
れている安価な成分組成の鋼を用いて所定の歯車形状に
切削加工した後、浸炭焼入れを行なった場合、この焼入
れによる歪みの吸収能力の大きなミクロ組織を有する鋼
材となるような焼入れ方法を見い出すことを課題として
取り組んだ。かくして、この発明の目的は、特殊な成分
組成の鋼を用いることなく、歯車等鋼材の浸炭焼入れ後
に、歯形等鋼材形状の修正研削を必要としないような肌
焼鋼材の焼入れ方法を提供することにある。
れている安価な成分組成の鋼を用いて所定の歯車形状に
切削加工した後、浸炭焼入れを行なった場合、この焼入
れによる歪みの吸収能力の大きなミクロ組織を有する鋼
材となるような焼入れ方法を見い出すことを課題として
取り組んだ。かくして、この発明の目的は、特殊な成分
組成の鋼を用いることなく、歯車等鋼材の浸炭焼入れ後
に、歯形等鋼材形状の修正研削を必要としないような肌
焼鋼材の焼入れ方法を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、上述した
観点から、低歪み肌焼鋼材を開発すべく鋭意研究を重ね
た。その結果、歯車形状等、所要の形状に加工された肌
焼鋼材を一定温度以上の高温で浸炭処理を行ない、これ
をオーステナイト／フェライトの二相温度域を適切な冷
却速度で冷却し、上記肌焼鋼材の非浸炭部のミクロ組織
を適切なフェライト＋マルテンサイトの混合組織にする
ことにより、マルテンサイト変態の膨張に伴う歪みを軟
質なフェライトに吸収させることができ、歯形等、当初
の加工形状の修正研削を必要としないという知見を得
た。
観点から、低歪み肌焼鋼材を開発すべく鋭意研究を重ね
た。その結果、歯車形状等、所要の形状に加工された肌
焼鋼材を一定温度以上の高温で浸炭処理を行ない、これ
をオーステナイト／フェライトの二相温度域を適切な冷
却速度で冷却し、上記肌焼鋼材の非浸炭部のミクロ組織
を適切なフェライト＋マルテンサイトの混合組織にする
ことにより、マルテンサイト変態の膨張に伴う歪みを軟
質なフェライトに吸収させることができ、歯形等、当初
の加工形状の修正研削を必要としないという知見を得
た。
【００１０】この発明は、上述した知見に基づきなされ
たものであって、下記特徴を有するものである。請求項
１記載の肌焼鋼材の熱処理歪み防止焼入れ方法は、従来
使用されている肌焼鋼材の成分組成、即ち、Ｃ、Ｓｉ及
びＭｎを含むか、又は、Ｃ、Ｓｉ及びＭｎ、並びに、Ｃ
ｒ、Ｎｉ及びＭｏからなる群から選ばれた１種以上の合
金元素を含む成分組成を有する肌焼鋼材を浸炭焼入れす
る際に、Ａ3 ＋５０℃以上の温度で、０．８wt.%から
１．４wt.%まで（０．８〜１．４wt.%と記す。その他の
場合もこれに準じる）の範囲内の炭素ポテンシャルを有
する媒材中で上記肌焼鋼材を浸炭処理し、次いでこうし
て浸炭された肌焼鋼材を拡散処理し、その表層部の炭素
濃度を０．６〜０．９wt.%の範囲内に低下させ、次いで
上記肌焼鋼材をＡ1 ＋１０℃超えからＡ3 までの温度範
囲内のオーステナイト／フェライトの二相温度域を０．
１〜５℃／分の範囲内の冷却速度で冷却し、上記肌焼鋼
材の非浸炭部のミクロ組織に関してフェライトを面積率
で１０〜５０％の範囲内で生成させた後、Ａ1 ＋１０℃
以上の温度から焼入れることに特徴を有するものであ
る。
たものであって、下記特徴を有するものである。請求項
１記載の肌焼鋼材の熱処理歪み防止焼入れ方法は、従来
使用されている肌焼鋼材の成分組成、即ち、Ｃ、Ｓｉ及
びＭｎを含むか、又は、Ｃ、Ｓｉ及びＭｎ、並びに、Ｃ
ｒ、Ｎｉ及びＭｏからなる群から選ばれた１種以上の合
金元素を含む成分組成を有する肌焼鋼材を浸炭焼入れす
る際に、Ａ3 ＋５０℃以上の温度で、０．８wt.%から
１．４wt.%まで（０．８〜１．４wt.%と記す。その他の
場合もこれに準じる）の範囲内の炭素ポテンシャルを有
する媒材中で上記肌焼鋼材を浸炭処理し、次いでこうし
て浸炭された肌焼鋼材を拡散処理し、その表層部の炭素
濃度を０．６〜０．９wt.%の範囲内に低下させ、次いで
上記肌焼鋼材をＡ1 ＋１０℃超えからＡ3 までの温度範
囲内のオーステナイト／フェライトの二相温度域を０．
１〜５℃／分の範囲内の冷却速度で冷却し、上記肌焼鋼
材の非浸炭部のミクロ組織に関してフェライトを面積率
で１０〜５０％の範囲内で生成させた後、Ａ1 ＋１０℃
以上の温度から焼入れることに特徴を有するものであ
る。
【００１１】また、請求項２記載の肌焼鋼材の熱処理歪
み防止焼入れ方法は、請求項１と同じように、従来使用
されている肌焼鋼材の成分組成を有する肌焼鋼材を浸炭
焼入れする際に、Ａ3 ＋５０℃以上の温度で、０．６〜
０．９wt.%の範囲内の炭素ポテンシャルを有する媒材中
で上記肌焼鋼材を浸炭処理し、次いで上記肌焼鋼材をＡ
1 ＋１０℃超えからＡ3 までの温度範囲内のオーステナ
イト／フェライトの二相温度域を０．１〜５℃／分の範
囲内の冷却速度で冷却し、上記肌焼鋼材の非浸炭部のミ
クロ組織に関してフェライトを面積率で１０〜５０％の
範囲内で生成させた後、Ａ1 ＋１０℃以上の温度から焼
入れることに特徴を有するものである。
み防止焼入れ方法は、請求項１と同じように、従来使用
されている肌焼鋼材の成分組成を有する肌焼鋼材を浸炭
焼入れする際に、Ａ3 ＋５０℃以上の温度で、０．６〜
０．９wt.%の範囲内の炭素ポテンシャルを有する媒材中
で上記肌焼鋼材を浸炭処理し、次いで上記肌焼鋼材をＡ
1 ＋１０℃超えからＡ3 までの温度範囲内のオーステナ
イト／フェライトの二相温度域を０．１〜５℃／分の範
囲内の冷却速度で冷却し、上記肌焼鋼材の非浸炭部のミ
クロ組織に関してフェライトを面積率で１０〜５０％の
範囲内で生成させた後、Ａ1 ＋１０℃以上の温度から焼
入れることに特徴を有するものである。
【００１２】但し、上記の従来使用されている肌焼鋼材
の成分組成とは、所謂肌焼鋼であって、Ｃを０．１２〜
０．２４wt.%、含み、他にＳｉ及びＭｎを適量含む炭素
鋼、及び上記炭素鋼に更に、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖ及び
Ｂ等の合金元素を適量含む低合金鋼乃至ボロン鋼、並び
にこれらに準じるものを指し、例えば、ＪＩＳ Ｇ４０
５２で規定された「焼入れ性を保証した構造用鋼鋼材
（Ｈ鋼）」にある化学成分の「種類の記号」が、ＳＣＭ
４２０Ｈ（クロムモリブデン鋼）、ＳＣｒ４２０Ｈ（ク
ロム鋼）、ＳＣＭ８２２Ｈ（クロムモリブデン鋼）、Ｓ
Ｍｎ４２０Ｈ（マンガン鋼）及びＳＮＣＭ４２０Ｈ（ニ
ッケルクロムモリブデン鋼）はそれに該当し、その他に
ＪＩＳ Ｇ４１０２〜Ｇ４１０６で規定された鋼材も対
象となる。この発明の対象とする肌焼鋼の上記炭素鋼及
び低合金鋼乃至ボロン鋼には、その成分組成に更にＮ
ｂ、Ｔｉ、及びＡｌ等の結晶粒微細化元素を含ませても
よい。また、上記いずれの成分組成の鋼材に対しても快
削性付与元素として、Ｐｂ、Ｂｉ、Ｓ、Ｓｅ及びＴｅ等
を含ませてもよい。
の成分組成とは、所謂肌焼鋼であって、Ｃを０．１２〜
０．２４wt.%、含み、他にＳｉ及びＭｎを適量含む炭素
鋼、及び上記炭素鋼に更に、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖ及び
Ｂ等の合金元素を適量含む低合金鋼乃至ボロン鋼、並び
にこれらに準じるものを指し、例えば、ＪＩＳ Ｇ４０
５２で規定された「焼入れ性を保証した構造用鋼鋼材
（Ｈ鋼）」にある化学成分の「種類の記号」が、ＳＣＭ
４２０Ｈ（クロムモリブデン鋼）、ＳＣｒ４２０Ｈ（ク
ロム鋼）、ＳＣＭ８２２Ｈ（クロムモリブデン鋼）、Ｓ
Ｍｎ４２０Ｈ（マンガン鋼）及びＳＮＣＭ４２０Ｈ（ニ
ッケルクロムモリブデン鋼）はそれに該当し、その他に
ＪＩＳ Ｇ４１０２〜Ｇ４１０６で規定された鋼材も対
象となる。この発明の対象とする肌焼鋼の上記炭素鋼及
び低合金鋼乃至ボロン鋼には、その成分組成に更にＮ
ｂ、Ｔｉ、及びＡｌ等の結晶粒微細化元素を含ませても
よい。また、上記いずれの成分組成の鋼材に対しても快
削性付与元素として、Ｐｂ、Ｂｉ、Ｓ、Ｓｅ及びＴｅ等
を含ませてもよい。
【００１３】そして、この発明の対象とする肌焼鋼材と
は、比較的炭素濃度の低い材料の表面から炭素及び／又
は窒素を浸透させて、高炭素及び／又は高窒素濃度の表
層部を形成し、次いで、これを焼入れすることにより、
表層部を硬化させると共に内部の靱性を向上させるのに
適した、上述した通りの化学成分組成を有する鋼材、及
びそのような鋼材が所定の形状、例えば歯車等に加工さ
れた成形品をいう。なお、この発明は、浸炭焼入れにお
いてのみならず、浸炭窒化焼入れにおいても同じく適用
される。
は、比較的炭素濃度の低い材料の表面から炭素及び／又
は窒素を浸透させて、高炭素及び／又は高窒素濃度の表
層部を形成し、次いで、これを焼入れすることにより、
表層部を硬化させると共に内部の靱性を向上させるのに
適した、上述した通りの化学成分組成を有する鋼材、及
びそのような鋼材が所定の形状、例えば歯車等に加工さ
れた成形品をいう。なお、この発明は、浸炭焼入れにお
いてのみならず、浸炭窒化焼入れにおいても同じく適用
される。
【００１４】
【発明の実施の形態】この発明の方法は、肌焼鋼を素材
として所要の形状に加工された鋼材（歯車等の機械部品
を含む）に対して、上述した条件の、浸炭及び拡散並び
に熱処理を施すと共に、その途中において上述したミク
ロ組織を生成させることを伴うものである。以下に、こ
の発明における各種条件の限定理由を説明する。
として所要の形状に加工された鋼材（歯車等の機械部品
を含む）に対して、上述した条件の、浸炭及び拡散並び
に熱処理を施すと共に、その途中において上述したミク
ロ組織を生成させることを伴うものである。以下に、こ
の発明における各種条件の限定理由を説明する。
【００１５】（１）浸炭温度：Ａ3 ＋５０℃以上 浸炭時の温度がＡ3 ＋５０℃未満では、鋼中炭素の拡散
速度が遅く、内部への進入に長時間を要するので、浸炭
時間はＡ3 ＋５０℃以上とする。なお、浸炭の加熱時間
は、所望の浸炭深さに応じ、公知の加熱時間と浸炭深さ
との関係推定式等を用いて定める。
速度が遅く、内部への進入に長時間を要するので、浸炭
時間はＡ3 ＋５０℃以上とする。なお、浸炭の加熱時間
は、所望の浸炭深さに応じ、公知の加熱時間と浸炭深さ
との関係推定式等を用いて定める。
【００１６】（２）表層部の炭素濃度：０．６〜０．９
wt.%、及び、浸炭時の炭素ポテンシャル：０．８〜１．
４wt.%、又は０．６〜０．９wt.% 浸炭後の肌焼鋼材表層部の炭素濃度を、０．６〜０．９
wt.%の範囲内に調整するのは、焼き入れ後の表層部（例
えば、歯車の歯表面部）全域をマルテンサイトに変態さ
せ、且つ、所要の表面硬さ（ＨＶ＝６００以上）のミク
ロ組織を得るために必要なためである。
wt.%、及び、浸炭時の炭素ポテンシャル：０．８〜１．
４wt.%、又は０．６〜０．９wt.% 浸炭後の肌焼鋼材表層部の炭素濃度を、０．６〜０．９
wt.%の範囲内に調整するのは、焼き入れ後の表層部（例
えば、歯車の歯表面部）全域をマルテンサイトに変態さ
せ、且つ、所要の表面硬さ（ＨＶ＝６００以上）のミク
ロ組織を得るために必要なためである。
【００１７】また、請求項１においては、浸炭時の炭素
ポテンシャルを０．８〜１．４とする。これは、大物部
品において浸炭深さが１．０ｍｍを超えるような深い硬
化層深さを得る場合には、高い炭素ポテンシャルで浸炭
して表面の炭素濃度を高くした後、０．６〜０．９wt.%
の表面炭素濃度になるように拡散処理を施す。こうする
ことによって浸炭処理時間の短縮が可能になるからであ
る。しかし、硬化層深さが０．５ｍｍ程度の比較的浅い
ものでよい場合には、始めから０．６〜０．９wt.%の炭
素ポテンシャルで浸炭すればよい。従って、請求項２に
おいては浸炭時の炭素ポテンシャルを０．６〜０．９w
t.%の範囲内とする。
ポテンシャルを０．８〜１．４とする。これは、大物部
品において浸炭深さが１．０ｍｍを超えるような深い硬
化層深さを得る場合には、高い炭素ポテンシャルで浸炭
して表面の炭素濃度を高くした後、０．６〜０．９wt.%
の表面炭素濃度になるように拡散処理を施す。こうする
ことによって浸炭処理時間の短縮が可能になるからであ
る。しかし、硬化層深さが０．５ｍｍ程度の比較的浅い
ものでよい場合には、始めから０．６〜０．９wt.%の炭
素ポテンシャルで浸炭すればよい。従って、請求項２に
おいては浸炭時の炭素ポテンシャルを０．６〜０．９w
t.%の範囲内とする。
【００１８】（３）焼入れ前における二相温度域の冷却
速度：０．１〜５℃／分 オーステナイト／フェライトの二相温度域の冷却速度が
５℃／分より速いと、非浸炭部において、面積率で１０
％以上のフェライト量を得ることができない。一方、そ
の冷却速度が０．１℃／分より遅いと、非浸炭部におい
て、フェライト量を５０％以下にすることができない。
従って、二相温度域の冷却速度は、０．１〜５℃／分の
範囲内にする。
速度：０．１〜５℃／分 オーステナイト／フェライトの二相温度域の冷却速度が
５℃／分より速いと、非浸炭部において、面積率で１０
％以上のフェライト量を得ることができない。一方、そ
の冷却速度が０．１℃／分より遅いと、非浸炭部におい
て、フェライト量を５０％以下にすることができない。
従って、二相温度域の冷却速度は、０．１〜５℃／分の
範囲内にする。
【００１９】（４）ミクロ組織：フェライトの面積率＝
１０〜５０％ 非浸炭部におけるミクロ組織（例えば、歯車においては
歯元内部及び歯車芯部でのミクロ組織）をフェライトに
するのは、この発明において極めて重要であり、前述し
たように、浸炭焼入れ時のマルテンサイト変態に伴う体
積膨張による応力（変態応力）を、フェライト形成領域
に吸収させ、歪み発生を防止するためである。この場
合、フェライト面積率が１０％未満では歯車等鋼材に発
生した変態応力を十分に吸収できず、歪み発生を十分に
抑制することができない。なお、フェライトが５０％を
超えると、材料強度が不足するので、フェライト面積率
は５０％以下にすることが必要である。更に、最適なフ
ェライト量は、面積率で２０〜３０％の範囲内である。
そして、焼入れ後のミクロ組織はフェライト＋マルテン
サイトの二相組織にする。このとき、マルテンサイトに
残留オーステナイトやベイナイトが一部混じっても差し
支えない。なお、焼入れ後は通常、１５０〜２００℃の
範囲内程度の温度で焼戻しを施す。
１０〜５０％ 非浸炭部におけるミクロ組織（例えば、歯車においては
歯元内部及び歯車芯部でのミクロ組織）をフェライトに
するのは、この発明において極めて重要であり、前述し
たように、浸炭焼入れ時のマルテンサイト変態に伴う体
積膨張による応力（変態応力）を、フェライト形成領域
に吸収させ、歪み発生を防止するためである。この場
合、フェライト面積率が１０％未満では歯車等鋼材に発
生した変態応力を十分に吸収できず、歪み発生を十分に
抑制することができない。なお、フェライトが５０％を
超えると、材料強度が不足するので、フェライト面積率
は５０％以下にすることが必要である。更に、最適なフ
ェライト量は、面積率で２０〜３０％の範囲内である。
そして、焼入れ後のミクロ組織はフェライト＋マルテン
サイトの二相組織にする。このとき、マルテンサイトに
残留オーステナイトやベイナイトが一部混じっても差し
支えない。なお、焼入れ後は通常、１５０〜２００℃の
範囲内程度の温度で焼戻しを施す。
【００２０】
【実施例】次に、この発明を、実施例によって更に詳細
に説明する。表１に、この試験で使用した８種の肌焼鋼
材の鋼種（記号）及び化学成分組成を示す。但し、同表
に示した化学成分組成はすべて従来使用されている肌焼
鋼材の化学成分組成に含まれるものである。これら８種
の鋼材のそれぞれについて変態点測定試験を行ない、得
られたＡ1 及びＡ3 温度を表１に併記する。
に説明する。表１に、この試験で使用した８種の肌焼鋼
材の鋼種（記号）及び化学成分組成を示す。但し、同表
に示した化学成分組成はすべて従来使用されている肌焼
鋼材の化学成分組成に含まれるものである。これら８種
の鋼材のそれぞれについて変態点測定試験を行ない、得
られたＡ1 及びＡ3 温度を表１に併記する。
【００２１】
【表１】
【００２２】表１に示した各肌焼鋼材を、図５及び６に
示す焼入れ歪み測定用のＵＳネイビー試験片と、図７に
示す歯車のミクロ組織及び硬さ測定用のスパーギアーと
の２種に加工した。
示す焼入れ歪み測定用のＵＳネイビー試験片と、図７に
示す歯車のミクロ組織及び硬さ測定用のスパーギアーと
の２種に加工した。
【００２３】図５は、ネイビーＣ試験片の正面図であ
り、２は開口部、３は円形状空間で、ｏはネイビーＣ試
験片１の中心、ａは６０ｍｍ、ｃは３４．８ｍｍ、そし
てｄは６ｍｍである。図６は、図５の側面図であり、ネ
イビーＣ試験片１の厚さｂは１２ｍｍである。図７は、
スパーギアーの外観を示す斜視図であり、４及び５はそ
れぞれ、スパーギアー大及びスパーギアー小である。
り、２は開口部、３は円形状空間で、ｏはネイビーＣ試
験片１の中心、ａは６０ｍｍ、ｃは３４．８ｍｍ、そし
てｄは６ｍｍである。図６は、図５の側面図であり、ネ
イビーＣ試験片１の厚さｂは１２ｍｍである。図７は、
スパーギアーの外観を示す斜視図であり、４及び５はそ
れぞれ、スパーギアー大及びスパーギアー小である。
【００２４】表１に示した化学成分組成を有するネイビ
ーＣ試験片及びスパーギアーのそれぞれに対して、本発
明の範囲内の各種熱処理方法（実施例１〜１０）、及び
本発明の範囲外の各種熱処理方法（比較例１〜３）によ
る試験を行なった。なお、実施例１〜４、６、７及び１
０は、請求項１記載の発明の範囲内のものであり、そし
て実施例５、８及び９は、請求項２記載の発明の範囲内
のものである。
ーＣ試験片及びスパーギアーのそれぞれに対して、本発
明の範囲内の各種熱処理方法（実施例１〜１０）、及び
本発明の範囲外の各種熱処理方法（比較例１〜３）によ
る試験を行なった。なお、実施例１〜４、６、７及び１
０は、請求項１記載の発明の範囲内のものであり、そし
て実施例５、８及び９は、請求項２記載の発明の範囲内
のものである。
【００２５】実施例及び比較例における肌焼鋼材の浸炭
処理、炭素の拡散処理、並びに、焼入れ前の冷却開始温
度（徐冷開始温度）及び冷却速度等の各処理条件を、表
２及び３に示す。
処理、炭素の拡散処理、並びに、焼入れ前の冷却開始温
度（徐冷開始温度）及び冷却速度等の各処理条件を、表
２及び３に示す。
【００２６】
【表２】
【００２７】
【表３】
【００２８】上記試験が行なわれた試験材について下記
試験測定を行なった。 熱処理歪み量の測定：ネイビーＣ試験片による。 歯車の表面炭素量：スパーギアー小５（図７参照）の
歯表面部６（図８参照）の炭素濃度。 歯元内部のフェライト量：スパーギアー小５の歯元内
部７（図８参照）のフェライト面積率 歯元内部の硬さ：スパーギアー小５の歯元内部７（図
８参照）のビッカース硬さ（ＨＶ） 上記測定結果を、上記表２及び３に併記する。
試験測定を行なった。 熱処理歪み量の測定：ネイビーＣ試験片による。 歯車の表面炭素量：スパーギアー小５（図７参照）の
歯表面部６（図８参照）の炭素濃度。 歯元内部のフェライト量：スパーギアー小５の歯元内
部７（図８参照）のフェライト面積率 歯元内部の硬さ：スパーギアー小５の歯元内部７（図
８参照）のビッカース硬さ（ＨＶ） 上記測定結果を、上記表２及び３に併記する。
【００２９】（１）比較例１、実施例１〜３、及び比較
例２ いずれも鋼種ＳＣＭ４２０を用い、浸炭条件を一定（炭
素ポテンシャル１．０wt.%、９２０℃で４ｈｒ浸炭後、
１時間の拡散処理）とし、焼入れ前の冷却開始温度及び
冷却速度のみを変化させて試験し、次いで油冷した。
例２ いずれも鋼種ＳＣＭ４２０を用い、浸炭条件を一定（炭
素ポテンシャル１．０wt.%、９２０℃で４ｈｒ浸炭後、
１時間の拡散処理）とし、焼入れ前の冷却開始温度及び
冷却速度のみを変化させて試験し、次いで油冷した。
【００３０】・比較例１は、従来行なわれている方法で
あり、図３に、浸炭・焼入れパターンを示す。焼入れ前
の温度は、オーステナイト単相域の８５０℃で、３０分
保持した後、油冷を行なった。非浸炭部の組織にはフェ
ライトは見られず、残留オーステナイトを一部含むマル
テンサイト組織であった。また、ＵＳネイビー試験片の
開口部の歪み量は、２．６と大きく、歯車においても変
形が大きい。そのまま使用すると局部的に面圧が高くな
って、早期にピッチングを起こしたり、騒音が大きくな
ることが懸念されたので、歯形を研削して修正を施し
た。
あり、図３に、浸炭・焼入れパターンを示す。焼入れ前
の温度は、オーステナイト単相域の８５０℃で、３０分
保持した後、油冷を行なった。非浸炭部の組織にはフェ
ライトは見られず、残留オーステナイトを一部含むマル
テンサイト組織であった。また、ＵＳネイビー試験片の
開口部の歪み量は、２．６と大きく、歯車においても変
形が大きい。そのまま使用すると局部的に面圧が高くな
って、早期にピッチングを起こしたり、騒音が大きくな
ることが懸念されたので、歯形を研削して修正を施し
た。
【００３１】・実施例１の浸炭・焼入れパターンを、図
１に示す。焼入れ前の冷却（徐冷）開始温度がＡ3 （８
２２℃）よりも僅かに低い８１０℃であり、２℃／分の
冷却速度で冷却し、次いで、焼入れ開始温度がＡ1 ＋１
０℃（７４３＋１０℃）よりも若干高い７６０℃より焼
入れたものである。非浸炭部には１３％のフェライトが
含まれ、このため歪み量も０．３％と著しく小さく、歯
形修正の必要はなかった。
１に示す。焼入れ前の冷却（徐冷）開始温度がＡ3 （８
２２℃）よりも僅かに低い８１０℃であり、２℃／分の
冷却速度で冷却し、次いで、焼入れ開始温度がＡ1 ＋１
０℃（７４３＋１０℃）よりも若干高い７６０℃より焼
入れたものである。非浸炭部には１３％のフェライトが
含まれ、このため歪み量も０．３％と著しく小さく、歯
形修正の必要はなかった。
【００３２】・実施例２は、焼入れ前の冷却（徐冷）開
始温度がＡ3 （８２２℃）より低いがそれに極めて近い
低い８２０℃であり、１℃／分の冷却速度で冷却し、次
いで、焼入れ開始温度がＡ1 ＋１０℃（７４３＋１０
℃）よりも若干高い７７０℃より焼入れたものである。
非浸炭部には３３％のフェライトが含まれ、このため歪
み量も０．０５％と殆どなく、歯形修正の必要はなかっ
た。この実施例から推定されるように、徐冷開始を必ず
しもＡ3 温度以下で行なう必要はなく二相温度域に保持
される時間が１０分以上であれば目的は達せられる。
始温度がＡ3 （８２２℃）より低いがそれに極めて近い
低い８２０℃であり、１℃／分の冷却速度で冷却し、次
いで、焼入れ開始温度がＡ1 ＋１０℃（７４３＋１０
℃）よりも若干高い７７０℃より焼入れたものである。
非浸炭部には３３％のフェライトが含まれ、このため歪
み量も０．０５％と殆どなく、歯形修正の必要はなかっ
た。この実施例から推定されるように、徐冷開始を必ず
しもＡ3 温度以下で行なう必要はなく二相温度域に保持
される時間が１０分以上であれば目的は達せられる。
【００３３】・実施例３の浸炭・焼入れパターンを、図
２に示す。焼入れ前の冷却（徐冷）開始温度を８１０℃
とし、２℃／分で冷却後、７８０℃に１０分保持した
後、再度２℃／分で冷却し、７６０℃から焼入れた場合
である。非浸炭部には、２８％のフェライトが含まれ、
このため歪み量も０．０３％と小さく、歯形修正の必要
はなかった。
２に示す。焼入れ前の冷却（徐冷）開始温度を８１０℃
とし、２℃／分で冷却後、７８０℃に１０分保持した
後、再度２℃／分で冷却し、７６０℃から焼入れた場合
である。非浸炭部には、２８％のフェライトが含まれ、
このため歪み量も０．０３％と小さく、歯形修正の必要
はなかった。
【００３４】・比較例２は、焼入れ温度をＡ1 温度（７
４３℃）よりも低い７３０℃まで低めた場合である。こ
のためフェライト面積率は５５％と多量に出て、内部の
硬さがビッカース硬さで２６０と低く、歯車の硬さとし
ては不足である。また、浸炭部の組織にもパーライトが
混じっており、耐摩耗性の上からも好ましくない組織で
ある。
４３℃）よりも低い７３０℃まで低めた場合である。こ
のためフェライト面積率は５５％と多量に出て、内部の
硬さがビッカース硬さで２６０と低く、歯車の硬さとし
ては不足である。また、浸炭部の組織にもパーライトが
混じっており、耐摩耗性の上からも好ましくない組織で
ある。
【００３５】（２）実施例４及び比較例３ ・実施例４は、鋼種ＳＣＭ４２１を、焼入れ前の冷却
（徐冷）開始温度を８１０℃とし、１℃／分で冷却後、
７６０℃から焼入れた場合である。実施例１では冷却速
度２℃／分でフェライト面積率１３％、歯車内部の硬さ
はＨＶ３２５であり、比較例１のＨＶ３３５に比べて低
くなっている。実施例４では冷却速度１℃／分でフェラ
イト面積率２８％を得たが、この実施例４では鋼種ＳＣ
Ｍ４２０よりＣ、Ｍｎ、Ｃｒ及びＭｏのいずれもが若干
高い鋼種ＳＣＭ４２１を用いることにより、ＨＶ３３５
が得られている。
（徐冷）開始温度を８１０℃とし、１℃／分で冷却後、
７６０℃から焼入れた場合である。実施例１では冷却速
度２℃／分でフェライト面積率１３％、歯車内部の硬さ
はＨＶ３２５であり、比較例１のＨＶ３３５に比べて低
くなっている。実施例４では冷却速度１℃／分でフェラ
イト面積率２８％を得たが、この実施例４では鋼種ＳＣ
Ｍ４２０よりＣ、Ｍｎ、Ｃｒ及びＭｏのいずれもが若干
高い鋼種ＳＣＭ４２１を用いることにより、ＨＶ３３５
が得られている。
【００３６】・比較例３は、鋼種ＳＣＭ４２０を試験片
に加工後、あるいは歯車に加工後、組織微細化のため焼
ならしを行なった後、５時間ガス軟窒化を行なった場合
であり、従来法に属するものである。歪みも小さく、歯
形修正の必要もなかった。しかしながら、歯元内部の硬
さがＨＶ２００と著しく低く、また、２回の熱処理を必
要とする点で、本発明の最大の問題点が解決されていな
い。
に加工後、あるいは歯車に加工後、組織微細化のため焼
ならしを行なった後、５時間ガス軟窒化を行なった場合
であり、従来法に属するものである。歪みも小さく、歯
形修正の必要もなかった。しかしながら、歯元内部の硬
さがＨＶ２００と著しく低く、また、２回の熱処理を必
要とする点で、本発明の最大の問題点が解決されていな
い。
【００３７】（３）更に、表１に示した各鋼種の肌焼鋼
材を用い、浸炭条件等を種々変化させた試験を行なった
（実施例５〜１０）。 ・実施例５の熱処理パターンを、図４に示す。炭素ポテ
ンシャルが０．８６wt.%で、９１０℃、３ｈｒの浸炭を
行ない、拡散焼鈍を行なわず、その後８００℃から１℃
／分で徐冷して７７０℃から焼入れた場合である。この
実施例においても歪み量は０．１８％と小さく、歯形修
正の必要はなかった。
材を用い、浸炭条件等を種々変化させた試験を行なった
（実施例５〜１０）。 ・実施例５の熱処理パターンを、図４に示す。炭素ポテ
ンシャルが０．８６wt.%で、９１０℃、３ｈｒの浸炭を
行ない、拡散焼鈍を行なわず、その後８００℃から１℃
／分で徐冷して７７０℃から焼入れた場合である。この
実施例においても歪み量は０．１８％と小さく、歯形修
正の必要はなかった。
【００３８】・実施例６〜１０のいずれにおいても、焼
入れ前の徐冷条件が適正であり、適量のフェライト量を
有し、歪みが小さい。この結果、焼入れ後の歯車におい
て歯形修正の必要はなかった。
入れ前の徐冷条件が適正であり、適量のフェライト量を
有し、歪みが小さい。この結果、焼入れ後の歯車におい
て歯形修正の必要はなかった。
【００３９】
【発明の効果】以上述べたように、この発明によれば、
鋼成分として特殊なものを用いることなく、通常の軟窒
化と同等の低歪みで、軟窒化によるより歯元内部硬さの
高い高強度のギヤーの製造が可能になる。この発明は、
このように効果的な肌焼鋼材の熱処理歪み防止焼入れ方
法を提供することができ、工業上有用な効果がもたらさ
れる。
鋼成分として特殊なものを用いることなく、通常の軟窒
化と同等の低歪みで、軟窒化によるより歯元内部硬さの
高い高強度のギヤーの製造が可能になる。この発明は、
このように効果的な肌焼鋼材の熱処理歪み防止焼入れ方
法を提供することができ、工業上有用な効果がもたらさ
れる。
【図１】この発明の浸炭・焼入れパターンの一例（実施
例１）を示す。
例１）を示す。
【図２】この発明の浸炭・焼入れパターンの一例（実施
例３）を示す。
例３）を示す。
【図３】従来法による浸炭・焼入れパターンのた他の例
（比較例１）を示す。
（比較例１）を示す。
【図４】この発明の浸炭・焼入れパターンの一例（実施
例５）を示す。
例５）を示す。
【図５】焼入れ歪み量を測定するためのネイビーＣ試験
片の正面図である。
片の正面図である。
【図６】図５の側面図である。
【図７】スパーギアーの外観を示す斜視図である。
【図８】歯車の歯内部（歯元内部及び歯車芯部）及び表
面を説明する概略斜視図である。
面を説明する概略斜視図である。
１ ネイビーＣ試験片 ２ 開口部 ３ 円形状空間 ４ スパーギヤー大 ５ スパーギヤー小 ６ 歯表面部（浸炭部） ７ 歯元内部 ８ 歯車芯部
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｆ１６Ｈ 55/06 Ｆ１６Ｈ 55/06
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｃ、Ｓｉ及びＭｎを含む肌焼鋼材、又
は、Ｃ、Ｓｉ及びＭｎ、並びに、Ｃｒ、Ｎｉ及びＭｏか
らなる群から選ばれた１種以上の合金元素を含む肌焼鋼
材を浸炭焼入れする方法において、Ａ3 ＋５０℃以上の
温度で、０．８〜１．４wt.%の範囲内の炭素ポテンシャ
ルを有する媒材中で前記肌焼鋼材を浸炭処理し、次いで
こうして浸炭された前記肌焼鋼材を拡散処理し、その表
層部の炭素濃度を０．６〜０．９wt.%の範囲内に低下さ
せ、次いで前記肌焼鋼材をＡ1 ＋１０℃超えからＡ3 ま
での温度範囲内のオーステナイト／フェライトの二相温
度域を０．１〜５℃／分の範囲内の冷却速度で冷却し、
前記肌焼鋼材の非浸炭部のミクロ組織に関してフェライ
トを面積率で１０〜５０％の範囲内で生成させた後、Ａ
1 ＋１０℃以上の温度から焼入れることを特徴とする、
肌焼鋼材の熱処理歪み防止焼入れ方法。 - 【請求項２】 Ｃ、Ｓｉ及びＭｎを含む肌焼鋼材、又
は、Ｃ、Ｓｉ及びＭｎ、並びに、Ｃｒ、Ｎｉ及びＭｏか
らなる群から選ばれた１種以上の合金元素を含む肌焼鋼
材を浸炭焼入れする方法において、Ａ3 ＋５０℃以上の
温度で、０．６〜０．９wt.%の範囲内の炭素ポテンシャ
ルを有する媒材中で前記肌焼鋼材を浸炭処理し、次いで
前記肌焼鋼材をＡ1 ＋１０℃超えからＡ3 までの温度範
囲内のオーステナイト／フェライトの二相温度域を０．
１〜５℃／分の範囲内の冷却速度で冷却し、前記肌焼鋼
材の非浸炭部のミクロ組織に関してフェライトを面積率
で１０〜５０％の範囲内で生成させた後、Ａ1 ＋１０℃
以上の温度から焼入れることを特徴とする、肌焼鋼材の
熱処理歪み防止焼入れ方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19423297A JPH1136060A (ja) | 1997-07-18 | 1997-07-18 | 肌焼鋼材の熱処理歪み防止焼入れ方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19423297A JPH1136060A (ja) | 1997-07-18 | 1997-07-18 | 肌焼鋼材の熱処理歪み防止焼入れ方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1136060A true JPH1136060A (ja) | 1999-02-09 |
Family
ID=16321174
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19423297A Pending JPH1136060A (ja) | 1997-07-18 | 1997-07-18 | 肌焼鋼材の熱処理歪み防止焼入れ方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1136060A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004111292A1 (ja) * | 2003-06-12 | 2004-12-23 | Koyo Thermo Systems Co., Ltd. | ガス浸炭方法 |
| WO2005003401A1 (ja) * | 2003-07-03 | 2005-01-13 | Koyo Thermo Systems Co., Ltd. | ガス浸炭方法 |
| JP2008223060A (ja) * | 2007-03-09 | 2008-09-25 | Ihi Corp | 真空浸炭処理方法及び真空浸炭処理装置 |
| US8465598B2 (en) | 2006-09-27 | 2013-06-18 | Ihi Corporation | Vacuum carburization processing method and vacuum carburization processing apparatus |
| CN103710497A (zh) * | 2013-12-19 | 2014-04-09 | 常州天山重工机械有限公司 | 一种控制高合金渗碳钢淬火齿轮公法线收缩的热处理工艺 |
| CN108866473A (zh) * | 2018-06-25 | 2018-11-23 | 温岭市万泰热处理厂（普通合伙） | 一种20CrNiMo材质双联齿轮的热处理方法 |
| CN111020458A (zh) * | 2019-12-13 | 2020-04-17 | 河南精诚汽车零部件有限公司 | 一种用于煤灰煤渣成型砖的低碳钢模具的热处理工艺 |
-
1997
- 1997-07-18 JP JP19423297A patent/JPH1136060A/ja active Pending
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004111292A1 (ja) * | 2003-06-12 | 2004-12-23 | Koyo Thermo Systems Co., Ltd. | ガス浸炭方法 |
| US8317939B2 (en) | 2003-06-12 | 2012-11-27 | Koyo Thermo Systems Co., Ltd. | Method of gas carburizing |
| WO2005003401A1 (ja) * | 2003-07-03 | 2005-01-13 | Koyo Thermo Systems Co., Ltd. | ガス浸炭方法 |
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| US8152935B2 (en) | 2007-03-09 | 2012-04-10 | Ihi Corporation | Vacuum carburization method and vacuum carburization apparatus |
| US8741061B2 (en) | 2007-03-09 | 2014-06-03 | Ihi Corporation | Vacuum carburization method and vacuum carburization apparatus |
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| CN111020458A (zh) * | 2019-12-13 | 2020-04-17 | 河南精诚汽车零部件有限公司 | 一种用于煤灰煤渣成型砖的低碳钢模具的热处理工艺 |
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