JPH11343359A - 樹脂発泡体の製造方法 - Google Patents
樹脂発泡体の製造方法Info
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- JPH11343359A JPH11343359A JP16615698A JP16615698A JPH11343359A JP H11343359 A JPH11343359 A JP H11343359A JP 16615698 A JP16615698 A JP 16615698A JP 16615698 A JP16615698 A JP 16615698A JP H11343359 A JPH11343359 A JP H11343359A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 単一の工程で1,2−ポリブタジエンを主成
分とする樹脂発泡体を効率良く製造でき、作業者の安全
を損なう心配もない製造方法を提供する。 【解決手段】 1,2−ポリブタジエン又は1,2−ポ
リブタジエンを含む熱可塑性の混合樹脂と発泡剤と架橋
防止剤を均一に混練すると共に加熱して発泡させること
により、樹脂発泡体を単一工程で得る。具体的には、押
出機のシリンダー内で上記の発泡を行う。
分とする樹脂発泡体を効率良く製造でき、作業者の安全
を損なう心配もない製造方法を提供する。 【解決手段】 1,2−ポリブタジエン又は1,2−ポ
リブタジエンを含む熱可塑性の混合樹脂と発泡剤と架橋
防止剤を均一に混練すると共に加熱して発泡させること
により、樹脂発泡体を単一工程で得る。具体的には、押
出機のシリンダー内で上記の発泡を行う。
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】本発明は、1,2−ポリブタ
ジエンを主成分とする樹脂発泡体の製造方法に関する。
ジエンを主成分とする樹脂発泡体の製造方法に関する。
【0002】
【従来の技術】1,2−ポリブタジエンを主成分とする
樹脂発泡体は柔軟性に富み、手触りや風合いが良好であ
るため、例えば粘着テープ用基材をはじめとして種々の
用途に賞用されている。
樹脂発泡体は柔軟性に富み、手触りや風合いが良好であ
るため、例えば粘着テープ用基材をはじめとして種々の
用途に賞用されている。
【0003】かかる1,2−ポリブタジエンの発泡体の
製造方法としては、例えば次の方法が知られている。即
ち、最初の混練押出工程において、1,2−ポリブタジ
エンと発泡剤と光増感剤を押出機のシリンダーに投入
し、混練しながら90〜110℃に加熱して先端の押出
口(金型)から押出すことにより未発泡の成形体となし、
次の架橋工程において、この成形体に紫外線や電子線等
を照射することにより1,2−ポリブタジエンを架橋
し、最後の発泡工程において、加熱発泡、たとえば塩浴
槽や温風炉等の手段で発泡させることにより、1,2−
ポリブタジエンの発泡体を製造する方法である。
製造方法としては、例えば次の方法が知られている。即
ち、最初の混練押出工程において、1,2−ポリブタジ
エンと発泡剤と光増感剤を押出機のシリンダーに投入
し、混練しながら90〜110℃に加熱して先端の押出
口(金型)から押出すことにより未発泡の成形体となし、
次の架橋工程において、この成形体に紫外線や電子線等
を照射することにより1,2−ポリブタジエンを架橋
し、最後の発泡工程において、加熱発泡、たとえば塩浴
槽や温風炉等の手段で発泡させることにより、1,2−
ポリブタジエンの発泡体を製造する方法である。
【0004】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
製造方法は、混練押出工程と、架橋工程と、発泡工程の
三段階に分かれているため、生産効率や作業効率が悪い
という問題があった。しかも、1,2−ポリブタジエン
は熱劣化や架橋しやすい樹脂であるため、混練押出工程
において、押出機のシリンダー内での滞溜時間が長くな
ると、1,2−ポリブタジエンが熱劣化して脆い粒子状
となり、一定形状の未発泡の成形体を得ることができな
いという問題があった。また、塩浴槽発泡の手段で発泡
させる場合は、塩浴成分が危険物に指定されているた
め、作業者の安全が損なわれる恐れもあった。
製造方法は、混練押出工程と、架橋工程と、発泡工程の
三段階に分かれているため、生産効率や作業効率が悪い
という問題があった。しかも、1,2−ポリブタジエン
は熱劣化や架橋しやすい樹脂であるため、混練押出工程
において、押出機のシリンダー内での滞溜時間が長くな
ると、1,2−ポリブタジエンが熱劣化して脆い粒子状
となり、一定形状の未発泡の成形体を得ることができな
いという問題があった。また、塩浴槽発泡の手段で発泡
させる場合は、塩浴成分が危険物に指定されているた
め、作業者の安全が損なわれる恐れもあった。
【0005】本発明は上記の問題に鑑みなされたもの
で、その目的とするところは、単一の工程で1,2−ポ
リブタジエンを主成分とする樹脂発泡体を効率良く製造
でき、作業者の安全を損なう心配もない製造方法を提供
することにある。
で、その目的とするところは、単一の工程で1,2−ポ
リブタジエンを主成分とする樹脂発泡体を効率良く製造
でき、作業者の安全を損なう心配もない製造方法を提供
することにある。
【0006】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するた
め、本発明の請求項1に係る樹脂発泡体の製造方法は、
1,2−ポリブタジエン又は1,2−ポリブタジエンを
含む熱可塑性の混合樹脂と発泡剤と架橋防止剤を均一に
混練すると共に加熱して発泡させることを特徴とするも
のであり、より具体的には、請求項2に係る製造方法の
ように、押出機のシリンダー内で、1,2−ポリブタジ
エン又は1,2−ポリブタジエンを含む熱可塑性の混合
樹脂と発泡剤と架橋防止剤を均一に混練すると共に加熱
して発泡させながら先端の押出口より押出すものであ
る。
め、本発明の請求項1に係る樹脂発泡体の製造方法は、
1,2−ポリブタジエン又は1,2−ポリブタジエンを
含む熱可塑性の混合樹脂と発泡剤と架橋防止剤を均一に
混練すると共に加熱して発泡させることを特徴とするも
のであり、より具体的には、請求項2に係る製造方法の
ように、押出機のシリンダー内で、1,2−ポリブタジ
エン又は1,2−ポリブタジエンを含む熱可塑性の混合
樹脂と発泡剤と架橋防止剤を均一に混練すると共に加熱
して発泡させながら先端の押出口より押出すものであ
る。
【0007】上記の製造方法では、加熱により1,2−
ポリブタジエン自体や発泡剤が分解してラジカルを発生
し、そのラジカルにより1,2−ポリブタジエンが環化
反応及び架橋反応を起こして発泡効率を低下させようと
するが、架橋防止剤が1,2−ポリブタジエンの環化反
応及び架橋反応を阻止するため、1,2−ポリブタジエ
ン又はこれを主成分とする混合樹脂は脆い粒子状になる
ことなく均一に発泡し、柔軟な樹脂発泡体が得られる。
ポリブタジエン自体や発泡剤が分解してラジカルを発生
し、そのラジカルにより1,2−ポリブタジエンが環化
反応及び架橋反応を起こして発泡効率を低下させようと
するが、架橋防止剤が1,2−ポリブタジエンの環化反
応及び架橋反応を阻止するため、1,2−ポリブタジエ
ン又はこれを主成分とする混合樹脂は脆い粒子状になる
ことなく均一に発泡し、柔軟な樹脂発泡体が得られる。
【0008】上記の製造方法は、単一の工程で材料の混
練、加熱発泡、押出成形を一度に行うものであるから、
従来の製造方法に比べると作業効率が飛躍的に良くな
り、生産効率が大幅に向上する。
練、加熱発泡、押出成形を一度に行うものであるから、
従来の製造方法に比べると作業効率が飛躍的に良くな
り、生産効率が大幅に向上する。
【0009】1,2−ポリブタジエンは熱劣化しやすい
ポリマーであるから、請求項3の製造方法のように、発
泡剤として130〜180℃の温度で熱分解する化学発
泡剤を混練し、90〜150℃の温度に加熱して発泡さ
せることが望ましく、このような穏やかな加熱条件を採
用すると、1,2−ポリブタジエンの熱劣化及び架橋反
応を充分抑制して、均質で柔軟な商品価値の高い樹脂発
泡体を製造することができる。
ポリマーであるから、請求項3の製造方法のように、発
泡剤として130〜180℃の温度で熱分解する化学発
泡剤を混練し、90〜150℃の温度に加熱して発泡さ
せることが望ましく、このような穏やかな加熱条件を採
用すると、1,2−ポリブタジエンの熱劣化及び架橋反
応を充分抑制して、均質で柔軟な商品価値の高い樹脂発
泡体を製造することができる。
【0010】架橋防止剤としては、請求項4の製造方法
で使用される有機酸やフェノール系化合物が適してお
り、これらは、加熱により1,2−ポリブタジエン自体
や発泡剤が熱分解して発生するラジカルを捕捉して、環
化反応及び架橋反応を阻止することができる。
で使用される有機酸やフェノール系化合物が適してお
り、これらは、加熱により1,2−ポリブタジエン自体
や発泡剤が熱分解して発生するラジカルを捕捉して、環
化反応及び架橋反応を阻止することができる。
【0011】
【発明の実施の形態】以下、本発明の具体的な実施形態
を詳述する。
を詳述する。
【0012】本発明の製造方法は、材料の混練、加熱発
泡、押出成形を同時に行える押出成形機を使用して実施
することが望ましく、押出成形機としては、シリンダー
内で発泡剤の熱分解により発生するガスを外部へ漏らさ
ない気密構造の押出成形機が特に好適に使用される。こ
のような気密構造の押出成形機を使用すると、発泡が充
分に行われるので、発泡倍率が比較的大きい樹脂発泡体
を得ることが可能となる。
泡、押出成形を同時に行える押出成形機を使用して実施
することが望ましく、押出成形機としては、シリンダー
内で発泡剤の熱分解により発生するガスを外部へ漏らさ
ない気密構造の押出成形機が特に好適に使用される。こ
のような気密構造の押出成形機を使用すると、発泡が充
分に行われるので、発泡倍率が比較的大きい樹脂発泡体
を得ることが可能となる。
【0013】上記の押出成形機を用いて実施する場合
は、先ず、1,2−ポリブタジエン又は1,2−ポリブ
タジエンを含む熱可塑性の混合樹脂と、発泡剤と、架橋
防止剤を、シリンダー内の前部(供給側)へ投入し、ス
クリューで均一に混練する。
は、先ず、1,2−ポリブタジエン又は1,2−ポリブ
タジエンを含む熱可塑性の混合樹脂と、発泡剤と、架橋
防止剤を、シリンダー内の前部(供給側)へ投入し、ス
クリューで均一に混練する。
【0014】1,2−ポリブタジエンには、液状のもの
から高結晶性のものまで種々あり、1,2−結合の割
合、分子量の大きさ、ビニル基を有する側鎖の立体規則
性等によって性質が少しずつ異なるが、本発明において
は、1,2−結合が約70%以上、分子量が10万以
上、結晶化度が10〜50%程度であって、且つ、20
%以上のシンジオタクチック立体規則性を有する1,2
−ポリブタジエンが好適に使用される。このような1,
2−ポリブタジエンは、熱安定性が良好で比較的熱劣化
しにくく、成形性も良いからである。上記の条件を満足
するものとしては、例えば、JRS、RB−810、同
RB−820、同RB−830(いずれも日本合成ゴム
(株)製のシンジオタクチック1,2−ポリブタジエン
の商品名)が挙げられる。
から高結晶性のものまで種々あり、1,2−結合の割
合、分子量の大きさ、ビニル基を有する側鎖の立体規則
性等によって性質が少しずつ異なるが、本発明において
は、1,2−結合が約70%以上、分子量が10万以
上、結晶化度が10〜50%程度であって、且つ、20
%以上のシンジオタクチック立体規則性を有する1,2
−ポリブタジエンが好適に使用される。このような1,
2−ポリブタジエンは、熱安定性が良好で比較的熱劣化
しにくく、成形性も良いからである。上記の条件を満足
するものとしては、例えば、JRS、RB−810、同
RB−820、同RB−830(いずれも日本合成ゴム
(株)製のシンジオタクチック1,2−ポリブタジエン
の商品名)が挙げられる。
【0015】また、1,2−ポリブタジエンと混合する
熱可塑性樹脂としては、相溶性のあるポリエチレン、ポ
リプロピレン、ポリブテンなどのオレフィン系樹脂、エ
チレン−酢酸ビニル、エチレン−ビニルアルコール、エ
チレン−アクリル酸エステルなどのビニル共重合樹脂、
ABS、SBRなどのブタジエン共重合樹脂、等が使用
される。
熱可塑性樹脂としては、相溶性のあるポリエチレン、ポ
リプロピレン、ポリブテンなどのオレフィン系樹脂、エ
チレン−酢酸ビニル、エチレン−ビニルアルコール、エ
チレン−アクリル酸エステルなどのビニル共重合樹脂、
ABS、SBRなどのブタジエン共重合樹脂、等が使用
される。
【0016】発泡剤としては、130〜180℃の温度
で熱分解する化学発泡剤、例えば有機系の4,4′−オ
キシビス(ベンゼンスルフォニルヒドラジド)[永和化
成工業(株)製のネオセルボンN#5000]、ジフェ
ニルスルフォン−3,3′−ジスルフォニルヒドラジ
ド、ベンゼン−1,3−ジスルフォニルヒドラジド等が
好適に使用される。このような熱分解温度の低い発泡剤
を用いると、150℃以下で1,2−ポリブタジエンを
加熱発泡できるので、熱劣化を充分抑制することができ
る。その他、アゾジカルボンアミド、N,N′−ジニト
ロソペンタメチレンテトラミン等の発泡剤や、上記の混
合物も使用可能である。
で熱分解する化学発泡剤、例えば有機系の4,4′−オ
キシビス(ベンゼンスルフォニルヒドラジド)[永和化
成工業(株)製のネオセルボンN#5000]、ジフェ
ニルスルフォン−3,3′−ジスルフォニルヒドラジ
ド、ベンゼン−1,3−ジスルフォニルヒドラジド等が
好適に使用される。このような熱分解温度の低い発泡剤
を用いると、150℃以下で1,2−ポリブタジエンを
加熱発泡できるので、熱劣化を充分抑制することができ
る。その他、アゾジカルボンアミド、N,N′−ジニト
ロソペンタメチレンテトラミン等の発泡剤や、上記の混
合物も使用可能である。
【0017】発泡剤の配合量は、前記の材料樹脂100
重量部に対して2〜4重量部の範囲内とすることが望ま
しい。2重量部より少なくなると発泡が不充分となり、
4重量部より多くなると気泡が大きく不均一な発泡体と
なり、物性も低下する。
重量部に対して2〜4重量部の範囲内とすることが望ま
しい。2重量部より少なくなると発泡が不充分となり、
4重量部より多くなると気泡が大きく不均一な発泡体と
なり、物性も低下する。
【0018】また、架橋防止剤としては、1,2−ポリ
ブタジエン自体や発泡剤が分解して発生するラジカルを
捕捉して環化反応や架橋反応を阻止する有機酸やフェノ
ール系化合物などが好適に使用される。上記の有機酸と
しては無水フタル酸[例えば大内新興化学工業(株)製
のスコノック7]などが、フェノール系化合物としては
2,2′−メチレンビス(4−メチル−6−t−ブチル
フェノール)[例えば大内新興化学工業(株)製のノク
ラックNS−6]などが挙げられる。
ブタジエン自体や発泡剤が分解して発生するラジカルを
捕捉して環化反応や架橋反応を阻止する有機酸やフェノ
ール系化合物などが好適に使用される。上記の有機酸と
しては無水フタル酸[例えば大内新興化学工業(株)製
のスコノック7]などが、フェノール系化合物としては
2,2′−メチレンビス(4−メチル−6−t−ブチル
フェノール)[例えば大内新興化学工業(株)製のノク
ラックNS−6]などが挙げられる。
【0019】架橋防止剤の配合量は、前記の材料樹脂1
00重量部に対して0.5〜4重量部の範囲内とするこ
とが望ましい。0.5重量部より少なくなると、1,2
−ポリブタジエンの架橋劣化を充分に防止することが困
難となり、4重量部より多くしても発泡倍率は上昇せ
ず、発泡体の物性劣化につながるからである。
00重量部に対して0.5〜4重量部の範囲内とするこ
とが望ましい。0.5重量部より少なくなると、1,2
−ポリブタジエンの架橋劣化を充分に防止することが困
難となり、4重量部より多くしても発泡倍率は上昇せ
ず、発泡体の物性劣化につながるからである。
【0020】押出成形機のシリンダーの前半部分(供給
側)は、投入された上記材料の混練を行う混練ゾーンで
あるから、発泡剤が熱分解しない90〜130℃程度の
温度に設定して充分に材料を混練することが望ましい。
これに対し、シリンダーの後半部分(押出口側)は、発
泡剤の熱分解ゾーンであるから、発泡剤が熱分解してガ
スを発生する150℃程度の温度に設定することが望ま
しい。シリンダーの後半部分の温度を150℃より高い
温度に設定すると、1,2−ポリブタジエンの熱劣化が
進むので、満足な発泡体を得ることが困難になる。
側)は、投入された上記材料の混練を行う混練ゾーンで
あるから、発泡剤が熱分解しない90〜130℃程度の
温度に設定して充分に材料を混練することが望ましい。
これに対し、シリンダーの後半部分(押出口側)は、発
泡剤の熱分解ゾーンであるから、発泡剤が熱分解してガ
スを発生する150℃程度の温度に設定することが望ま
しい。シリンダーの後半部分の温度を150℃より高い
温度に設定すると、1,2−ポリブタジエンの熱劣化が
進むので、満足な発泡体を得ることが困難になる。
【0021】このように押出成形機のシリンダーの内部
で材料を混練しながら加熱すると、シリンダーの後半部
分では発泡剤が熱分解してガスを発生すると共に、この
熱分解や1,2−ポリブタジエン自体の分解で生じたラ
ジカルにより1,2−ポリブタジエンが環化反応及び架
橋反応をしようとするが、架橋防止剤として前記の有機
酸やフェノール系化合物が発生するラジカルを捕捉する
ため、環化反応や架橋反応が抑制される。そのため、
1,2−ポリブタジエン又はこれを主成分とする混合樹
脂は、劣化により脆い粒子状になることなく、発泡剤の
分解ガスを充分に含んで均一に発泡しながらシリンダー
先端の押出口(金型)より押出されるので、均質で柔軟
な商品価値の高い樹脂発泡体を連続して製造することが
できる。
で材料を混練しながら加熱すると、シリンダーの後半部
分では発泡剤が熱分解してガスを発生すると共に、この
熱分解や1,2−ポリブタジエン自体の分解で生じたラ
ジカルにより1,2−ポリブタジエンが環化反応及び架
橋反応をしようとするが、架橋防止剤として前記の有機
酸やフェノール系化合物が発生するラジカルを捕捉する
ため、環化反応や架橋反応が抑制される。そのため、
1,2−ポリブタジエン又はこれを主成分とする混合樹
脂は、劣化により脆い粒子状になることなく、発泡剤の
分解ガスを充分に含んで均一に発泡しながらシリンダー
先端の押出口(金型)より押出されるので、均質で柔軟
な商品価値の高い樹脂発泡体を連続して製造することが
できる。
【0022】得られる樹脂発泡体の発泡倍率は3倍程度
までであるが、この発泡倍率は、発泡剤の配合量や架橋
防止剤の配合量などをコントロールすることによって調
節可能である。
までであるが、この発泡倍率は、発泡剤の配合量や架橋
防止剤の配合量などをコントロールすることによって調
節可能である。
【0023】上記のように、本発明の製造方法は、押出
成形機を用いて材料の混練、加熱発泡、押出成形を一度
に行うことができるものであるから、従来の製造方法に
比べると作業効率が飛躍的に良くなり、生産効率が大幅
に向上する。また、塩浴槽発泡のような手段を用いなく
てもよいので、作業者の安全を損なう恐れも皆無であ
る。
成形機を用いて材料の混練、加熱発泡、押出成形を一度
に行うことができるものであるから、従来の製造方法に
比べると作業効率が飛躍的に良くなり、生産効率が大幅
に向上する。また、塩浴槽発泡のような手段を用いなく
てもよいので、作業者の安全を損なう恐れも皆無であ
る。
【0024】次に、本発明の更に具体的な実施例を説明
する。
する。
【0025】[実施例1]二軸押出成形機のシリンダー
の前半部分(混練ゾーン)を120〜130℃、後半部
分(発泡剤分解ゾーン)を150℃、シリンダー先端の
押出口(金型)を130℃に設定し、100重量部の
1,2−ポリブタジエン[日本合成ゴム(株)製のRB
−820]と、4重量部の4,4′−オキシビス(ベン
ゼンスルフォニルヒドラジド)[永和化成工業(株)製
のネオセルボンN#5000]と、0.5重量部の無水
フタル酸[大内新興化学工業(株)製のスコノック7]
を、上記シリンダーの前部(ホッパー)に投入した。そ
して、シリンダー内で上記材料を混練すると共に加熱し
て発泡させながら先端の押出口(直径3mm)より押出
して、直径が約7mmのストランド状の1,2−ポリブ
タジエン発泡体を製造した。
の前半部分(混練ゾーン)を120〜130℃、後半部
分(発泡剤分解ゾーン)を150℃、シリンダー先端の
押出口(金型)を130℃に設定し、100重量部の
1,2−ポリブタジエン[日本合成ゴム(株)製のRB
−820]と、4重量部の4,4′−オキシビス(ベン
ゼンスルフォニルヒドラジド)[永和化成工業(株)製
のネオセルボンN#5000]と、0.5重量部の無水
フタル酸[大内新興化学工業(株)製のスコノック7]
を、上記シリンダーの前部(ホッパー)に投入した。そ
して、シリンダー内で上記材料を混練すると共に加熱し
て発泡させながら先端の押出口(直径3mm)より押出
して、直径が約7mmのストランド状の1,2−ポリブ
タジエン発泡体を製造した。
【0026】この1,2−ポリブタジエン発泡体の発泡
倍率とゲル分率を測定したところ、下記の表1に示すよ
うに発泡倍率は1.9倍であり、ゲル分率は7.5wt
%であった。
倍率とゲル分率を測定したところ、下記の表1に示すよ
うに発泡倍率は1.9倍であり、ゲル分率は7.5wt
%であった。
【0027】尚、発泡倍率は、発泡体の見掛け比重を測
定し、未発泡体の比重を見掛け比重で除して求めた値で
あり(発泡倍率=未発泡体の比重/発泡体の見掛け比
重)、ゲル分率は加熱トルエンで24時間還流する方法
によって求めた値である。
定し、未発泡体の比重を見掛け比重で除して求めた値で
あり(発泡倍率=未発泡体の比重/発泡体の見掛け比
重)、ゲル分率は加熱トルエンで24時間還流する方法
によって求めた値である。
【0028】[実施例2]無水フタル酸の配合量を2重
量部に変更した以外は実施例1と同様にして、直径が約
10mmのストランド状の1,2−ポリブタジエン発泡
体を製造した。
量部に変更した以外は実施例1と同様にして、直径が約
10mmのストランド状の1,2−ポリブタジエン発泡
体を製造した。
【0029】この1,2−ポリブタジエン発泡体の発泡
倍率とゲル分率を実施例1と同様の方法で求めたとこ
ろ、下記の表1に示す通りであった。
倍率とゲル分率を実施例1と同様の方法で求めたとこ
ろ、下記の表1に示す通りであった。
【0030】[実施例3]100重量部の1,2−ポリ
ブタジエンに代えて、70重量部の1,2−ポリブタジ
エンと30重量部のエチレン−酢酸ビニル共重合樹脂と
の混合樹脂を用い、また、4,4−オキシビス(ベンゼ
ンスルフォニルヒドラジド)に代えて、アゾジカルボン
アミドと4,4′−オキシビス(ベンゼンスルフォニル
ヒドラジド)の混合物を用い、更に、無水フタル酸の配
合量を1重量部に変更した以外は、実施例1と同様にし
て、直径が約7mmのストランド状の樹脂発泡体を製造
した。
ブタジエンに代えて、70重量部の1,2−ポリブタジ
エンと30重量部のエチレン−酢酸ビニル共重合樹脂と
の混合樹脂を用い、また、4,4−オキシビス(ベンゼ
ンスルフォニルヒドラジド)に代えて、アゾジカルボン
アミドと4,4′−オキシビス(ベンゼンスルフォニル
ヒドラジド)の混合物を用い、更に、無水フタル酸の配
合量を1重量部に変更した以外は、実施例1と同様にし
て、直径が約7mmのストランド状の樹脂発泡体を製造
した。
【0031】この樹脂発泡体の発泡倍率とゲル分率を実
施例1と同様の方法で求めたところ下記の表1に示す通
りであった。
施例1と同様の方法で求めたところ下記の表1に示す通
りであった。
【0032】[実施例4]無水フタル酸の配合量を2重
量部に変更した以外は実施例3と同様にして、直径が約
8mmのストランド状の1,2−ポリブタジエン発泡体
を製造した。
量部に変更した以外は実施例3と同様にして、直径が約
8mmのストランド状の1,2−ポリブタジエン発泡体
を製造した。
【0033】この樹脂発泡体の発泡倍率とゲル分率を実
施例1と同様の方法で求めたところ、下記の表1に示す
通りであった。
施例1と同様の方法で求めたところ、下記の表1に示す
通りであった。
【0034】[実施例5]無水フタル酸の配合量を4重
量部に変更した以外は実施例3と同様にして、直径が約
7mmのストランド状の1,2−ポリブタジエン発泡体
を製造した。
量部に変更した以外は実施例3と同様にして、直径が約
7mmのストランド状の1,2−ポリブタジエン発泡体
を製造した。
【0035】この樹脂発泡体の発泡倍率とゲル分率を実
施例1と同様の方法で求めたところ、下記の表1に示す
通りであった。
施例1と同様の方法で求めたところ、下記の表1に示す
通りであった。
【0036】[実施例6]0.5重量部の無水フタル酸
に代えて、2重量部の2,2′−メチレンビス(4−メ
チル−6−t−ブチルフェノール)[大内新興化学工業
(株)製のノクラックNS−6]を用いた以外は実施例
1と同様にして、直径が約6mmのストランド状の1,
2−ポリブタジエン発泡体を製造した。
に代えて、2重量部の2,2′−メチレンビス(4−メ
チル−6−t−ブチルフェノール)[大内新興化学工業
(株)製のノクラックNS−6]を用いた以外は実施例
1と同様にして、直径が約6mmのストランド状の1,
2−ポリブタジエン発泡体を製造した。
【0037】この1,2−ポリブタジエン発泡体の発泡
倍率とゲル分率を実施例1と同様の方法で求めたとこ
ろ、下記の表1に示す通りであった。
倍率とゲル分率を実施例1と同様の方法で求めたとこ
ろ、下記の表1に示す通りであった。
【0038】[比較例1]比較のために、無水フタル酸
を抜いた以外は実施例1と同様にして、ストランド状の
1,2−ポリブタジエン発泡体を得ようとしたが、1,
2−ポリブタジエンが脆い粒子状になって押出発泡成形
が不可能であった。また、ゲル分率は下記の表1に示す
通り35wt%と高くなっていた。
を抜いた以外は実施例1と同様にして、ストランド状の
1,2−ポリブタジエン発泡体を得ようとしたが、1,
2−ポリブタジエンが脆い粒子状になって押出発泡成形
が不可能であった。また、ゲル分率は下記の表1に示す
通り35wt%と高くなっていた。
【0039】[比較例2]比較のために、無水フタル酸
を抜いた以外は実施例3と同様にして、ストランド状の
樹脂発泡体を得ようとしたが、肌荒れがひどく、発泡倍
率は下記の表1に示す通り1倍と発泡しておらず、ゲル
分率も47.1wt%と高くなっていた。
を抜いた以外は実施例3と同様にして、ストランド状の
樹脂発泡体を得ようとしたが、肌荒れがひどく、発泡倍
率は下記の表1に示す通り1倍と発泡しておらず、ゲル
分率も47.1wt%と高くなっていた。
【0040】
【表1】
【0041】この表1から、1,2−ポリブタジエンを
使用し、架橋防止剤として無水フタル酸、2,2′−メ
チレンビス(4−メチル−6−t−ブチルフェノール)
を混練して発泡押出成形した実施例1,2,6の樹脂発
泡体は、いずれもゲル分率が15wt%以下と低く、架
橋反応が抑制されている発泡体であることが判る。従っ
て、いずれの発泡体も気泡が均質で表面の肌荒れがな
く、柔軟で肌触りの良いものとなる。
使用し、架橋防止剤として無水フタル酸、2,2′−メ
チレンビス(4−メチル−6−t−ブチルフェノール)
を混練して発泡押出成形した実施例1,2,6の樹脂発
泡体は、いずれもゲル分率が15wt%以下と低く、架
橋反応が抑制されている発泡体であることが判る。従っ
て、いずれの発泡体も気泡が均質で表面の肌荒れがな
く、柔軟で肌触りの良いものとなる。
【0042】そして、実施例1の発泡体と実施例2の発
泡体を比較すると、架橋防止剤(無水フタル酸)の配合
量が多い実施例2の発泡体の方が、配合量の少ない実施
例1の発泡体よりも発泡倍率が高くなっており、このこ
とから、架橋防止剤の配合量を適宜増減調節すれば発泡
倍率をコントロールできることが判る。
泡体を比較すると、架橋防止剤(無水フタル酸)の配合
量が多い実施例2の発泡体の方が、配合量の少ない実施
例1の発泡体よりも発泡倍率が高くなっており、このこ
とから、架橋防止剤の配合量を適宜増減調節すれば発泡
倍率をコントロールできることが判る。
【0043】また、1,2−ポリブタジエンを主成分と
する混合樹脂を用いた実施例3〜5の発泡体でも、ゲル
分率は14%以下であり、架橋反応が抑制されているこ
とが判る。従って、これらの発泡体も上記の実施例1,
2,6の発泡体と同様に均質で表面の肌荒れがなく、柔
軟で肌触りの良いものとなる。
する混合樹脂を用いた実施例3〜5の発泡体でも、ゲル
分率は14%以下であり、架橋反応が抑制されているこ
とが判る。従って、これらの発泡体も上記の実施例1,
2,6の発泡体と同様に均質で表面の肌荒れがなく、柔
軟で肌触りの良いものとなる。
【0044】これに対し、架橋防止剤を含まない比較例
1はゲル分率が35wt%と高く、架橋反応が抑制され
ておらず、発泡体を得ることが不可能である。また、架
橋防止剤を含まない比較例2はゲル分率が47.1wt
%と高く、架橋反応が激しいため、発泡体を得ることは
不可能である。
1はゲル分率が35wt%と高く、架橋反応が抑制され
ておらず、発泡体を得ることが不可能である。また、架
橋防止剤を含まない比較例2はゲル分率が47.1wt
%と高く、架橋反応が激しいため、発泡体を得ることは
不可能である。
【0045】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
の樹脂発泡体の製造方法は、単一の工程で材料の混練、
加熱発泡、押出成形を一度に行うことができるため、従
来の製造方法に比べると作業効率が飛躍的に良くなり、
生産効率が大幅に向上する。また、得られた発泡体は架
橋が抑制されている(ゲル分率が低い)ので、これらの
廃品を再生利用することも可能となる。しかも、本発明
の方法で得られる発泡体は、気泡が均質で柔軟性に富む
商品価値の高い発泡体であり、また、塩浴槽による発泡
工程のような手段を用いなくてもよいので、安全を損な
う恐れも皆無であるなど、顕著な効果を奏する。
の樹脂発泡体の製造方法は、単一の工程で材料の混練、
加熱発泡、押出成形を一度に行うことができるため、従
来の製造方法に比べると作業効率が飛躍的に良くなり、
生産効率が大幅に向上する。また、得られた発泡体は架
橋が抑制されている(ゲル分率が低い)ので、これらの
廃品を再生利用することも可能となる。しかも、本発明
の方法で得られる発泡体は、気泡が均質で柔軟性に富む
商品価値の高い発泡体であり、また、塩浴槽による発泡
工程のような手段を用いなくてもよいので、安全を損な
う恐れも皆無であるなど、顕著な効果を奏する。
Claims (5)
- 【請求項1】1,2−ポリブタジエン又は1,2−ポリ
ブタジエンを含む熱可塑性の混合樹脂と発泡剤と架橋防
止剤を均一に混練すると共に加熱して発泡させることを
特徴とする樹脂発泡体の製造方法。 - 【請求項2】押出機のシリンダー内で、1,2−ポリブ
タジエン又は1,2−ポリブタジエンを含む熱可塑性の
混合樹脂と発泡剤と架橋防止剤を均一に混練すると共に
加熱して発泡させながら先端の押出口より押出すことを
特徴とする樹脂発泡体の製造方法。 - 【請求項3】発泡剤として130〜180℃の温度で熱
分解する化学発泡剤を混練し、90〜150℃の温度に
加熱して発泡させることを特徴とする請求項1又は請求
項2に記載の製造方法。 - 【請求項4】架橋防止剤として、発生ラジカルを捕捉す
る有機酸又はフェノール系化合物を混練することを特徴
とする請求項1ないし請求項3のいずれかに記載の製造
方法。 - 【請求項5】有機酸が無水フタル酸であり、フェノール
系化合物が2,2′−メチレンビス(4−メチル−6−
t−ブチルフェノール)であることを特徴とする請求項
4に記載の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP16615698A JPH11343359A (ja) | 1998-05-29 | 1998-05-29 | 樹脂発泡体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP16615698A JPH11343359A (ja) | 1998-05-29 | 1998-05-29 | 樹脂発泡体の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH11343359A true JPH11343359A (ja) | 1999-12-14 |
Family
ID=15826114
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP16615698A Pending JPH11343359A (ja) | 1998-05-29 | 1998-05-29 | 樹脂発泡体の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH11343359A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN115109327A (zh) * | 2022-08-22 | 2022-09-27 | 广东粤港澳大湾区黄埔材料研究院 | 一种轮胎胎侧橡胶组合物及其制备方法 |
-
1998
- 1998-05-29 JP JP16615698A patent/JPH11343359A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN115109327A (zh) * | 2022-08-22 | 2022-09-27 | 广东粤港澳大湾区黄埔材料研究院 | 一种轮胎胎侧橡胶组合物及其制备方法 |
CN115109327B (zh) * | 2022-08-22 | 2022-11-18 | 广东粤港澳大湾区黄埔材料研究院 | 一种轮胎胎侧橡胶组合物及其制备方法 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20050309 |
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A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050315 |
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A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20050712 |