JPH11325662A - 電子式膨張弁の動作不良調整装置 - Google Patents
電子式膨張弁の動作不良調整装置Info
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- JPH11325662A JPH11325662A JP10133445A JP13344598A JPH11325662A JP H11325662 A JPH11325662 A JP H11325662A JP 10133445 A JP10133445 A JP 10133445A JP 13344598 A JP13344598 A JP 13344598A JP H11325662 A JPH11325662 A JP H11325662A
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- Y02B30/70—Efficient control or regulation technologies, e.g. for control of refrigerant flow, motor or heating
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 電子式膨張弁の動作不良を精度良く検知した
り、電子式膨張弁に発生した動作不良を解消することの
できる電子式膨張弁の動作不良調整装置を提供するこ
と。 【解決手段】 この動作不良調整装置は、直流モータに
よって弁開度調節可能で冷媒回路に用いられる電子式膨
張弁３２の動作不良を調整する装置であって、電子式膨
張弁３２に開度指令信号を出力する開度指令信号出力手
段３９と、電子式膨張弁３２前後の冷媒圧力を検出する
圧力検出器３３、３４と、圧力検出器３３、３４で検出
された電子式膨張弁３２前後の圧力差および開度指令信
号出力手段３９からの開度指令信号に基づいて電子式膨
張弁３２の動作不良を検知する動作不良検知手段４０と
を備えて構成されている。
り、電子式膨張弁に発生した動作不良を解消することの
できる電子式膨張弁の動作不良調整装置を提供するこ
と。 【解決手段】 この動作不良調整装置は、直流モータに
よって弁開度調節可能で冷媒回路に用いられる電子式膨
張弁３２の動作不良を調整する装置であって、電子式膨
張弁３２に開度指令信号を出力する開度指令信号出力手
段３９と、電子式膨張弁３２前後の冷媒圧力を検出する
圧力検出器３３、３４と、圧力検出器３３、３４で検出
された電子式膨張弁３２前後の圧力差および開度指令信
号出力手段３９からの開度指令信号に基づいて電子式膨
張弁３２の動作不良を検知する動作不良検知手段４０と
を備えて構成されている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、冷媒回路に取り付
けられて冷媒の絞り状態を調整する電子式膨張弁の動作
不良を検知したり解消したりする動作不良調整装置に関
する。
けられて冷媒の絞り状態を調整する電子式膨張弁の動作
不良を検知したり解消したりする動作不良調整装置に関
する。
【０００２】
【従来の技術】図１２に電子式膨張弁の断面図を示す。
図において、１は電子式膨張弁を駆動する直流モータの
一例であるステッピングモータ、２はステッピングモー
タのコイル、３はステッピングモータのリード線、４は
永久磁石、５はローター、６はねじ部、７はニードル、
８はシート面を表している。
図において、１は電子式膨張弁を駆動する直流モータの
一例であるステッピングモータ、２はステッピングモー
タのコイル、３はステッピングモータのリード線、４は
永久磁石、５はローター、６はねじ部、７はニードル、
８はシート面を表している。
【０００３】図１２の電子式膨張弁の動作原理は、まず
リード線３からステッピングモータ１の駆動パルスが送
信されると、コイル２で発生する磁界と永久磁石４の作
用によってローター５が回転する。ローター５が回転す
ると、ねじ部６の作用によりローター５と直結されたニ
ードル７が上下し、ニードル７の先端とシート面８の隙
間を調整して冷媒の流量、すなわち絞り状態を制御す
る。
リード線３からステッピングモータ１の駆動パルスが送
信されると、コイル２で発生する磁界と永久磁石４の作
用によってローター５が回転する。ローター５が回転す
ると、ねじ部６の作用によりローター５と直結されたニ
ードル７が上下し、ニードル７の先端とシート面８の隙
間を調整して冷媒の流量、すなわち絞り状態を制御す
る。
【０００４】次に、図１３に電子式膨張弁の駆動回路の
構成図を示す。図において、１は電子式膨張弁のステッ
ピングモータ、９はクロックパルス発生装置、１０は分
配回路、１１は励磁回路、１２は直流電源、１４、１
５、１６、１７はそれぞれφ１相、φ２相、φ３相、φ
４相のパルスを送信するための伝送線を表す。ここで、
図１３の分配回路１０で生成されるパルス波形を図１４
に示す。図において、１８は図１３のクロックパルス発
生装置９から分配回路１０ヘ送られるクロックパルスを
表し、１９、２０、２１、２２はそれぞれ分配回路１０
で生成されるφ１相、φ２相、φ３相、φ４相のパルス
波形を表している。
構成図を示す。図において、１は電子式膨張弁のステッ
ピングモータ、９はクロックパルス発生装置、１０は分
配回路、１１は励磁回路、１２は直流電源、１４、１
５、１６、１７はそれぞれφ１相、φ２相、φ３相、φ
４相のパルスを送信するための伝送線を表す。ここで、
図１３の分配回路１０で生成されるパルス波形を図１４
に示す。図において、１８は図１３のクロックパルス発
生装置９から分配回路１０ヘ送られるクロックパルスを
表し、１９、２０、２１、２２はそれぞれ分配回路１０
で生成されるφ１相、φ２相、φ３相、φ４相のパルス
波形を表している。
【０００５】図１３に示した電子式膨張弁の駆動回路の
基本的な動作としては、まずクロックパルス発生装置９
からのクロックパルスが分配回路１０に送信される。そ
こで、図１４のようにコイルの励磁順番が決められ、そ
の信号が伝送線１４、１５、１６、１７を経て励磁回路
１１に送られる。そこで、直流電源１２からの直流電流
を用いて実際にステッピングモータ１を駆動するための
パルス波形が、図１５のように生成され、これによって
ステッピングモータ１を駆動するようになっている。
基本的な動作としては、まずクロックパルス発生装置９
からのクロックパルスが分配回路１０に送信される。そ
こで、図１４のようにコイルの励磁順番が決められ、そ
の信号が伝送線１４、１５、１６、１７を経て励磁回路
１１に送られる。そこで、直流電源１２からの直流電流
を用いて実際にステッピングモータ１を駆動するための
パルス波形が、図１５のように生成され、これによって
ステッピングモータ１を駆動するようになっている。
【０００６】続いて、電子式膨張弁が室内機の冷媒絞り
装置として用いられた場合の冷媒回路図を図１６に示
す。図において、２３は室外機、２４は室内機、２５は
室外熱交換器、２６は室外送風ファン、２７は圧縮機、
２８は四方弁、２９はアキュムレータ、３０は室内熱交
換器、３１は室内送風ファン、３２は電子式膨張弁を表
しており、いずれも汎用周知の部品である。
装置として用いられた場合の冷媒回路図を図１６に示
す。図において、２３は室外機、２４は室内機、２５は
室外熱交換器、２６は室外送風ファン、２７は圧縮機、
２８は四方弁、２９はアキュムレータ、３０は室内熱交
換器、３１は室内送風ファン、３２は電子式膨張弁を表
しており、いずれも汎用周知の部品である。
【０００７】ここで、図１６における冷媒の動作につい
て説明する。まず、図中の実線矢印で示す冷房運転時の
冷媒の流れについて説明する。圧縮機２７から吐出され
た高温・高圧のガス冷媒は、四方弁２８を経て室外熱交
換器２５へ流れ、ここで放熱・凝縮して高温の液冷媒と
なる。この高温の液冷媒はそのまま室内機２４へと向か
い、電子式膨張弁３２で減圧されて低温低圧の二相冷媒
となり、室内熱交換器３０で吸熱・蒸発することでその
ほとんどがガス状となる。この低圧ガス冷媒は室外機２
３へ向かい、四方弁２８を経てアキュムレータ２９に入
り、一部未蒸発であった液冷媒が分離されたのち、ガス
冷媒のみ圧縮機２７に戻る。
て説明する。まず、図中の実線矢印で示す冷房運転時の
冷媒の流れについて説明する。圧縮機２７から吐出され
た高温・高圧のガス冷媒は、四方弁２８を経て室外熱交
換器２５へ流れ、ここで放熱・凝縮して高温の液冷媒と
なる。この高温の液冷媒はそのまま室内機２４へと向か
い、電子式膨張弁３２で減圧されて低温低圧の二相冷媒
となり、室内熱交換器３０で吸熱・蒸発することでその
ほとんどがガス状となる。この低圧ガス冷媒は室外機２
３へ向かい、四方弁２８を経てアキュムレータ２９に入
り、一部未蒸発であった液冷媒が分離されたのち、ガス
冷媒のみ圧縮機２７に戻る。
【０００８】次に、図１６中に点線矢印で示す暖房運転
時の冷媒の流れについて説明する。四方弁２８の流路は
予め室内熱交換器３０側へ切り換えられている。そこ
で、圧縮機２７から吐出された高温・高圧のガス冷媒
は、四方弁２８を経て室内機２４へと向かい、室内熱交
換器３０で放熱・凝縮して高圧の液冷媒となる。この高
圧の液冷媒は、電子式膨張弁３２により減圧されて低温
・低圧の二相冷媒となり、そのまま室外機２３へ向か
う。この二相冷媒は、室外熱交換器２５でその液部のほ
とんどが吸熱・蒸発し、四方弁２８を経てアキュムレー
タ２９に入り、一部未蒸発であった液冷媒が分離された
のち、ガス冷媒のみ圧縮機２７に戻る。
時の冷媒の流れについて説明する。四方弁２８の流路は
予め室内熱交換器３０側へ切り換えられている。そこ
で、圧縮機２７から吐出された高温・高圧のガス冷媒
は、四方弁２８を経て室内機２４へと向かい、室内熱交
換器３０で放熱・凝縮して高圧の液冷媒となる。この高
圧の液冷媒は、電子式膨張弁３２により減圧されて低温
・低圧の二相冷媒となり、そのまま室外機２３へ向か
う。この二相冷媒は、室外熱交換器２５でその液部のほ
とんどが吸熱・蒸発し、四方弁２８を経てアキュムレー
タ２９に入り、一部未蒸発であった液冷媒が分離された
のち、ガス冷媒のみ圧縮機２７に戻る。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】ところで、一般に冷媒
回路内には、冷媒配管のロー付け時に発生する酸化スケ
ール、水分、ＨＦＣ系冷媒で使用する潤滑油が加水分解
して生成されるスラッジなど、様々な異物が存在する。
こうした異物Ｄが、図１７のように電子式膨張弁のねじ
部６、ニードル７、シート面８などに付着すると、ニー
ドル７が回転する際の摩擦が増加し、ニードル７が回転
しなくなるか、または回転しにくくなり、意図した通り
の弁開度が得られなくなる。
回路内には、冷媒配管のロー付け時に発生する酸化スケ
ール、水分、ＨＦＣ系冷媒で使用する潤滑油が加水分解
して生成されるスラッジなど、様々な異物が存在する。
こうした異物Ｄが、図１７のように電子式膨張弁のねじ
部６、ニードル７、シート面８などに付着すると、ニー
ドル７が回転する際の摩擦が増加し、ニードル７が回転
しなくなるか、または回転しにくくなり、意図した通り
の弁開度が得られなくなる。
【００１０】ここで、図１６に示した従来の冷媒回路に
おいて、まず冷房運転時に電子式膨張弁３２が動作不良
を起こした場合のことを考える。電子式膨張弁３２が所
定の開度よりも小さい開度のままで動作不能となった場
合、圧縮機２７から吐出され室外熱交換器２５で熱交換
した高温の液冷媒は電子式膨張弁３２で塞き止められる
ため、高圧の過昇または低圧の過低下という不具合を生
じるおそれがある。しかしながら、この高圧の過昇とい
う現象の原因としては、室外送風ファン２６の能力不足
や、冷媒回路内の冷媒の過充填などが考えられる。一
方、低圧の過低下という現象の原因としては、室内送風
ファン３０の能力不足や、冷媒回路内の冷媒不足などが
考えられる。そのため、これらの不具合が電子式膨張弁
３２の動作不良によるものであったとしても、それが電
子式膨張弁３２が原因であると判定するのは一般に困難
である。
おいて、まず冷房運転時に電子式膨張弁３２が動作不良
を起こした場合のことを考える。電子式膨張弁３２が所
定の開度よりも小さい開度のままで動作不能となった場
合、圧縮機２７から吐出され室外熱交換器２５で熱交換
した高温の液冷媒は電子式膨張弁３２で塞き止められる
ため、高圧の過昇または低圧の過低下という不具合を生
じるおそれがある。しかしながら、この高圧の過昇とい
う現象の原因としては、室外送風ファン２６の能力不足
や、冷媒回路内の冷媒の過充填などが考えられる。一
方、低圧の過低下という現象の原因としては、室内送風
ファン３０の能力不足や、冷媒回路内の冷媒不足などが
考えられる。そのため、これらの不具合が電子式膨張弁
３２の動作不良によるものであったとしても、それが電
子式膨張弁３２が原因であると判定するのは一般に困難
である。
【００１１】また、電子式膨張弁３２が全開もしくは所
定の開度よりも大きい開度のままで動作不能となった場
合、電子式膨張弁３２による冷媒の絞り効果が得られな
くなる。従って、圧縮機２７から吐出されて室外熱交換
器２５で熱交換した高温の液冷媒は電子式膨張弁３２で
十分に減圧されないまま室内熱交換器３０に入る。その
ため、室内熱交換器３０における冷媒の蒸発温度が上昇
して室内機２４から冷風が得られなくなるおそれがあ
る。ところが、この室内熱交換器３０における冷媒の蒸
発温度の上昇という現象の原因としては、室外熱交換器
２５と比べて室内熱交換器３０の能力が過大であること
や、圧縮機２７の能力不足などが考えられるため、電子
式膨張弁３２が所定の開度よりも小さい開度で動作不能
となった場合と同様に、これらの不具合が電子式膨張弁
３２の動作不良によるものであったとしても、それが電
子式膨張弁３２が原因であると判定するのは一般に困難
である。
定の開度よりも大きい開度のままで動作不能となった場
合、電子式膨張弁３２による冷媒の絞り効果が得られな
くなる。従って、圧縮機２７から吐出されて室外熱交換
器２５で熱交換した高温の液冷媒は電子式膨張弁３２で
十分に減圧されないまま室内熱交換器３０に入る。その
ため、室内熱交換器３０における冷媒の蒸発温度が上昇
して室内機２４から冷風が得られなくなるおそれがあ
る。ところが、この室内熱交換器３０における冷媒の蒸
発温度の上昇という現象の原因としては、室外熱交換器
２５と比べて室内熱交換器３０の能力が過大であること
や、圧縮機２７の能力不足などが考えられるため、電子
式膨張弁３２が所定の開度よりも小さい開度で動作不能
となった場合と同様に、これらの不具合が電子式膨張弁
３２の動作不良によるものであったとしても、それが電
子式膨張弁３２が原因であると判定するのは一般に困難
である。
【００１２】次に、図１６に示した従来の冷媒回路にお
いて、暖房運転時に電子式膨張弁３２が動作不良を起こ
した場合のことを考える。電子式膨張弁３２が所定の開
度よりも小さい開度のままで動作不能となった場合、圧
縮機２７から吐出され室外熱交換器２５で熱交換した高
温の液冷媒は電子式膨張弁３２で塞き止められるため、
高圧の過昇または低圧の過低下という不具合を生じるお
それがある。しかし、この高圧の過昇という現象の原因
としては、室内送風ファン３１の能力不足や、冷媒回路
内への冷媒の過充填などが考えられる。一方、低圧の過
低下という現象の原因としては、室外送風ファン２６の
能力不足や、冷媒回路内の冷媒不足などが考えられる。
そのため、これらの不具合が電子式膨張弁３２の動作不
良によるものであったとしても、それが電子式膨張弁３
２が原因であると判定するのは一般に困難である。
いて、暖房運転時に電子式膨張弁３２が動作不良を起こ
した場合のことを考える。電子式膨張弁３２が所定の開
度よりも小さい開度のままで動作不能となった場合、圧
縮機２７から吐出され室外熱交換器２５で熱交換した高
温の液冷媒は電子式膨張弁３２で塞き止められるため、
高圧の過昇または低圧の過低下という不具合を生じるお
それがある。しかし、この高圧の過昇という現象の原因
としては、室内送風ファン３１の能力不足や、冷媒回路
内への冷媒の過充填などが考えられる。一方、低圧の過
低下という現象の原因としては、室外送風ファン２６の
能力不足や、冷媒回路内の冷媒不足などが考えられる。
そのため、これらの不具合が電子式膨張弁３２の動作不
良によるものであったとしても、それが電子式膨張弁３
２が原因であると判定するのは一般に困難である。
【００１３】また、電子式膨張弁３２が所定の開度より
も大きい開度のままで動作不能となった場合、電子式膨
張弁３２による冷媒の絞り効果が得られなくなるため、
室内熱交換器３０における冷媒の凝縮温度が低下し、室
内機２４から温風が得られなくなるおそれがある。とこ
ろが、この室内熱交換器３０における冷媒の凝縮温度の
低下という現象の原因としては、室外熱交換器２５と比
べて室内熱交換器３０の能力が過大であることや、圧縮
機２７の能力不足などが考えられる。従って、電子式膨
張弁３２が所定の開度よりも小さい開度で動作不能とな
った場合と同様、これらの不具合が電子式膨張弁３２の
動作不良によるものであったとしても、それが電子式膨
張弁３２が原因であると判定するのは一般に困難であ
る。
も大きい開度のままで動作不能となった場合、電子式膨
張弁３２による冷媒の絞り効果が得られなくなるため、
室内熱交換器３０における冷媒の凝縮温度が低下し、室
内機２４から温風が得られなくなるおそれがある。とこ
ろが、この室内熱交換器３０における冷媒の凝縮温度の
低下という現象の原因としては、室外熱交換器２５と比
べて室内熱交換器３０の能力が過大であることや、圧縮
機２７の能力不足などが考えられる。従って、電子式膨
張弁３２が所定の開度よりも小さい開度で動作不能とな
った場合と同様、これらの不具合が電子式膨張弁３２の
動作不良によるものであったとしても、それが電子式膨
張弁３２が原因であると判定するのは一般に困難であ
る。
【００１４】一方、前述した電子式膨張弁３２のニード
ル７の駆動不良に対する方策としては、一般に電子式膨
張弁を部品交換するしかない。しかし、電子式膨張弁は
冷媒回路内に組み込まれた部品であるため、交換するに
は一旦冷媒を冷媒回路から抜き取っておく必要があり、
補修に手間ひまがかかるという問題がある。
ル７の駆動不良に対する方策としては、一般に電子式膨
張弁を部品交換するしかない。しかし、電子式膨張弁は
冷媒回路内に組み込まれた部品であるため、交換するに
は一旦冷媒を冷媒回路から抜き取っておく必要があり、
補修に手間ひまがかかるという問題がある。
【００１５】また一般に、電子式膨張弁を用いる際は、
電子式膨張弁のニードルが駆動可能な最低トルクに余裕
を持たせたトルクで駆動されているため、最低駆動トル
クでニードルを駆動する場合と比べてステッピングモー
タのコイル電流が大きくなる。このコイル電流の増大に
伴って消費電力が大きくなるため、経済性に欠けるとい
う問題がある。
電子式膨張弁のニードルが駆動可能な最低トルクに余裕
を持たせたトルクで駆動されているため、最低駆動トル
クでニードルを駆動する場合と比べてステッピングモー
タのコイル電流が大きくなる。このコイル電流の増大に
伴って消費電力が大きくなるため、経済性に欠けるとい
う問題がある。
【００１６】
【課題を解決するための手段】前述した従来技術の問題
点を解消するために、第１の発明に係る電子式膨張弁の
動作不良調整装置は、直流モータによって弁開度調節可
能で冷媒回路に用いられる電子式膨張弁の動作不良を調
整する装置において、電子式膨張弁に開度指令信号を出
力する開度指令信号出力手段と、電子式膨張弁前後の冷
媒圧力を検出する圧力検出器と、圧力検出器で検出され
た電子式膨張弁前後の圧力差および開度指令信号出力手
段からの開度指令信号に基づいて電子式膨張弁の動作不
良を検知する動作不良検知手段とを備えて成るものであ
る。
点を解消するために、第１の発明に係る電子式膨張弁の
動作不良調整装置は、直流モータによって弁開度調節可
能で冷媒回路に用いられる電子式膨張弁の動作不良を調
整する装置において、電子式膨張弁に開度指令信号を出
力する開度指令信号出力手段と、電子式膨張弁前後の冷
媒圧力を検出する圧力検出器と、圧力検出器で検出され
た電子式膨張弁前後の圧力差および開度指令信号出力手
段からの開度指令信号に基づいて電子式膨張弁の動作不
良を検知する動作不良検知手段とを備えて成るものであ
る。
【００１７】また、第２の発明に係る電子式膨張弁の動
作不良調整装置は、直流モータによって弁開度調節可能
で冷媒回路に用いられる電子式膨張弁の動作不良を調整
する装置において、電子式膨張弁に開度指令信号を出力
する開度指令信号出力手段と、電子式膨張弁前後の冷媒
温度を検出する温度検出器と、温度検出器で検出された
電子式膨張弁前後の温度差および開度指令信号出力手段
からの開度指令信号に基づいて電子式膨張弁の動作不良
を検知する動作不良検知手段とを備えて成るものであ
る。
作不良調整装置は、直流モータによって弁開度調節可能
で冷媒回路に用いられる電子式膨張弁の動作不良を調整
する装置において、電子式膨張弁に開度指令信号を出力
する開度指令信号出力手段と、電子式膨張弁前後の冷媒
温度を検出する温度検出器と、温度検出器で検出された
電子式膨張弁前後の温度差および開度指令信号出力手段
からの開度指令信号に基づいて電子式膨張弁の動作不良
を検知する動作不良検知手段とを備えて成るものであ
る。
【００１８】そして、第３の発明に係る電子式膨張弁の
動作不良調整装置は、第１または第２の発明の動作不良
検知手段により電子式膨張弁の動作不良が検知されたと
き、電子式膨張弁の直流モータの駆動トルクを上昇させ
るモータトルク上昇手段を備えて成るものである。
動作不良調整装置は、第１または第２の発明の動作不良
検知手段により電子式膨張弁の動作不良が検知されたと
き、電子式膨張弁の直流モータの駆動トルクを上昇させ
るモータトルク上昇手段を備えて成るものである。
【００１９】更に、第４の発明に係る電子式膨張弁の動
作不良調整装置は、第３の発明のモータトルク上昇手段
が電子式膨張弁の直流モータの駆動電流を変更する駆動
電流変更手段で構成され、動作不良検知手段により電子
式膨張弁の動作不良が検知されたとき、駆動電流変更手
段が直流モータの駆動電流を大きくするようにしたもの
である。
作不良調整装置は、第３の発明のモータトルク上昇手段
が電子式膨張弁の直流モータの駆動電流を変更する駆動
電流変更手段で構成され、動作不良検知手段により電子
式膨張弁の動作不良が検知されたとき、駆動電流変更手
段が直流モータの駆動電流を大きくするようにしたもの
である。
【００２０】また、第５の発明に係る電子式膨張弁の動
作不良調整装置は、第３の発明の直流モータがステッピ
ングモータで構成され、モータトルク上昇手段がステッ
ピングモータの磁界回転速度を変更する磁界回転速度変
更手段で構成されるとともに、動作不良検知手段により
電子式膨張弁の動作不良が検知されたとき、磁界回転速
度変更手段がステッピングモータの磁界回転速度を低下
させるようにしたものである。
作不良調整装置は、第３の発明の直流モータがステッピ
ングモータで構成され、モータトルク上昇手段がステッ
ピングモータの磁界回転速度を変更する磁界回転速度変
更手段で構成されるとともに、動作不良検知手段により
電子式膨張弁の動作不良が検知されたとき、磁界回転速
度変更手段がステッピングモータの磁界回転速度を低下
させるようにしたものである。
【００２１】そして、第６の発明に係る電子式膨張弁の
動作不良調整装置は、第４の発明の動作不良検知手段に
よる電子式膨張弁の動作不良が検知されない範囲で、駆
動電流変更手段により最も小さくされた直流モータの駆
動電流を、直流モータが駆動可能となる最低駆動電流と
して決定し、最低駆動電流で電子式膨張弁を動作させる
最低駆動電流決定手段を備えて成るものである。
動作不良調整装置は、第４の発明の動作不良検知手段に
よる電子式膨張弁の動作不良が検知されない範囲で、駆
動電流変更手段により最も小さくされた直流モータの駆
動電流を、直流モータが駆動可能となる最低駆動電流と
して決定し、最低駆動電流で電子式膨張弁を動作させる
最低駆動電流決定手段を備えて成るものである。
【００２２】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につき
図面を参照して詳しく説明する。
図面を参照して詳しく説明する。
【００２３】発明の実施の形態１．図１は本発明の実施
の形態１に係る電子式膨張弁の動作不良調整装置を備え
た冷媒回路図である。図１の冷媒回路は、図１６に示し
た従来の冷媒回路と比べ、電子式膨張弁３２前後でそれ
ぞれの冷媒圧力を検出する圧力検出器３３および圧力検
出器３４と、電子式膨張弁３２に開度指令信号を出力す
る開度指令信号出力手段３９と、電子式膨張弁３２の動
作不良を検知する動作不良検知手段４０と、動作不良の
旨を表示する表示手段４１とからなる動作不良調整装置
を新たに設けたものである。その他の冷媒回路の構成要
素、冷媒の流れ、および電子式膨張弁に動作不良が発生
した場合の冷媒回路の不具合は従来技術で述べたものと
同様である。この発明の実施の形態では、図１における
圧力検出器３３および圧力検出器３４で検出された冷媒
の圧力検出値と、開度指令信号出力手段３９からの開度
指令信号とに基づいて、動作不良検知手段４０が電子式
膨張弁３２の動作不良を判定するようになっている。
の形態１に係る電子式膨張弁の動作不良調整装置を備え
た冷媒回路図である。図１の冷媒回路は、図１６に示し
た従来の冷媒回路と比べ、電子式膨張弁３２前後でそれ
ぞれの冷媒圧力を検出する圧力検出器３３および圧力検
出器３４と、電子式膨張弁３２に開度指令信号を出力す
る開度指令信号出力手段３９と、電子式膨張弁３２の動
作不良を検知する動作不良検知手段４０と、動作不良の
旨を表示する表示手段４１とからなる動作不良調整装置
を新たに設けたものである。その他の冷媒回路の構成要
素、冷媒の流れ、および電子式膨張弁に動作不良が発生
した場合の冷媒回路の不具合は従来技術で述べたものと
同様である。この発明の実施の形態では、図１における
圧力検出器３３および圧力検出器３４で検出された冷媒
の圧力検出値と、開度指令信号出力手段３９からの開度
指令信号とに基づいて、動作不良検知手段４０が電子式
膨張弁３２の動作不良を判定するようになっている。
【００２４】次に、その判定方法を説明する。いま、開
度指令信号出力手段３９から指令出力される電子式膨張
弁３２の開度をＬで表し、圧力検出器３３で検出される
圧力検出値と圧力検出器３４で検出される圧力検出値の
差の絶対値をΔＰで表すと、正常に動作している場合の
電子式膨張弁３２の開度ＬとΔＰとの関係は図２のよう
になり、開度Ｌが大きくなるにつれてΔＰは小さくな
る。ここで、電子式膨張弁３２の所定の開度をＬA と
し、開度ＬA のときのΔＰをΔＰA とし、開度ＬA より
も大きな所定の開度をＬB とし、開度ＬB のときのΔＰ
をΔＰB として表すと、電子式膨張弁３２を開度ＬA か
ら開度ＬB に変化させた場合、許容誤差ＰG を考慮する
とΔＰの変化量は少なくともΔＰB −ΔＰA −ＰG以上
になるはずである。よって、電子式膨張弁３２の開度が
ＬA からＬB に変化しても、ΔＰの変化量がΔＰB −Δ
ＰA −ＰG 未満の場合は、動作不良検知手段４０により
電子式膨張弁３２が動作不良を起こしていると判定さ
れ、表示手段４１により動作不良判定の内容が表示され
る。
度指令信号出力手段３９から指令出力される電子式膨張
弁３２の開度をＬで表し、圧力検出器３３で検出される
圧力検出値と圧力検出器３４で検出される圧力検出値の
差の絶対値をΔＰで表すと、正常に動作している場合の
電子式膨張弁３２の開度ＬとΔＰとの関係は図２のよう
になり、開度Ｌが大きくなるにつれてΔＰは小さくな
る。ここで、電子式膨張弁３２の所定の開度をＬA と
し、開度ＬA のときのΔＰをΔＰA とし、開度ＬA より
も大きな所定の開度をＬB とし、開度ＬB のときのΔＰ
をΔＰB として表すと、電子式膨張弁３２を開度ＬA か
ら開度ＬB に変化させた場合、許容誤差ＰG を考慮する
とΔＰの変化量は少なくともΔＰB −ΔＰA −ＰG以上
になるはずである。よって、電子式膨張弁３２の開度が
ＬA からＬB に変化しても、ΔＰの変化量がΔＰB −Δ
ＰA −ＰG 未満の場合は、動作不良検知手段４０により
電子式膨張弁３２が動作不良を起こしていると判定さ
れ、表示手段４１により動作不良判定の内容が表示され
る。
【００２５】前記した判定方法によれば、電子式膨張弁
３２の開度指令信号および電子式膨張弁３２前後の冷媒
圧力のみから電子式膨張弁３２の動作不良を判定できる
ので、それ以外の冷媒回路の構成要素による不具合の可
能性を排除できる。従って、冷媒回路で不具合が発生し
た場合、それが電子式膨張弁３２の動作不良によるもの
かどうかを判定することが容易となる。また、電子式膨
張弁３２前後の冷媒圧力を検出する圧力検出器３３およ
び圧力検出器３４として高精度の圧力センサを用いるこ
とにより、電子式膨張弁３２の動作不良を精度良く検知
することが可能となる。
３２の開度指令信号および電子式膨張弁３２前後の冷媒
圧力のみから電子式膨張弁３２の動作不良を判定できる
ので、それ以外の冷媒回路の構成要素による不具合の可
能性を排除できる。従って、冷媒回路で不具合が発生し
た場合、それが電子式膨張弁３２の動作不良によるもの
かどうかを判定することが容易となる。また、電子式膨
張弁３２前後の冷媒圧力を検出する圧力検出器３３およ
び圧力検出器３４として高精度の圧力センサを用いるこ
とにより、電子式膨張弁３２の動作不良を精度良く検知
することが可能となる。
【００２６】発明の実施の形態２．図３は本発明の実施
の形態２に係る電子式膨張弁の動作不良調整装置を備え
た冷媒回路図である。図３の冷媒回路は、図１６に示し
た従来の冷媒回路と比べ、電子式膨張弁３２前後でそれ
ぞれの冷媒温度を検出する温度検出器３５および温度検
出器３６と、電子式膨張弁３２に開度指令信号を出力す
る開度指令信号出力手段３９と、電子式膨張弁３２の動
作不良を検知する動作不良検知手段４２と、動作不良の
旨を表示する表示手段４１とからなる動作不良調整装置
を新たに設けたものである。その他の冷媒回路の構成要
素、冷媒の流れ、および電子式膨張弁に動作不良が発生
した場合の冷媒回路の不具合は従来技術で述べたものと
同様である。この発明の実施の形態による動作不良調整
装置では、図３における温度検出器３５および温度検出
器３６で検出された温度検出値と、開度指令信号出力手
段３９からの開度指令信号とに基づいて、動作不良検知
手段４２が電子式膨張弁３２の動作不良を判定するよう
になっている。
の形態２に係る電子式膨張弁の動作不良調整装置を備え
た冷媒回路図である。図３の冷媒回路は、図１６に示し
た従来の冷媒回路と比べ、電子式膨張弁３２前後でそれ
ぞれの冷媒温度を検出する温度検出器３５および温度検
出器３６と、電子式膨張弁３２に開度指令信号を出力す
る開度指令信号出力手段３９と、電子式膨張弁３２の動
作不良を検知する動作不良検知手段４２と、動作不良の
旨を表示する表示手段４１とからなる動作不良調整装置
を新たに設けたものである。その他の冷媒回路の構成要
素、冷媒の流れ、および電子式膨張弁に動作不良が発生
した場合の冷媒回路の不具合は従来技術で述べたものと
同様である。この発明の実施の形態による動作不良調整
装置では、図３における温度検出器３５および温度検出
器３６で検出された温度検出値と、開度指令信号出力手
段３９からの開度指令信号とに基づいて、動作不良検知
手段４２が電子式膨張弁３２の動作不良を判定するよう
になっている。
【００２７】次に、その判定方法を説明する。いま、開
度指令信号出力手段３９から指令出力される電子式膨張
弁３２の開度をＬで表し、温度検出器３５で検出される
温度検出値と温度検出器３６で検出される温度検出値の
差の絶対値をΔＴで表すと、正常に動作している場合の
電子式膨張弁３２の開度ＬとΔＴとの関係は図４のよう
になり、開度Ｌが大きくなるにつれΔＴは大きくなる。
ここで、電子式膨張弁３２の所定の開度をＬA とし、開
度ＬA のときのΔＴをΔＴA とし、開度ＬA よりも大き
な所定の開度をＬB とし、開度ＬB のときのΔＴをΔＴ
B として表すと、電子式膨張弁３２を開度ＬA から開度
ＬB に変化させた場合、許答誤差ＴG を考慮するとΔＴ
の変化量は少なくともΔＴA −ΔＴB −ＴG 以上になる
はずである。よって、電子式膨張弁３２の開度がＬA か
らＬB に変化しても、ΔＴの変化量がΔＴA −ΔＴB −
ＴG 未満の場合は、動作不良検知手段４２により電子式
膨張弁３２が動作不良を起こしていると判定され、表示
手段４１により動作不良判定の内容が表示される。
度指令信号出力手段３９から指令出力される電子式膨張
弁３２の開度をＬで表し、温度検出器３５で検出される
温度検出値と温度検出器３６で検出される温度検出値の
差の絶対値をΔＴで表すと、正常に動作している場合の
電子式膨張弁３２の開度ＬとΔＴとの関係は図４のよう
になり、開度Ｌが大きくなるにつれΔＴは大きくなる。
ここで、電子式膨張弁３２の所定の開度をＬA とし、開
度ＬA のときのΔＴをΔＴA とし、開度ＬA よりも大き
な所定の開度をＬB とし、開度ＬB のときのΔＴをΔＴ
B として表すと、電子式膨張弁３２を開度ＬA から開度
ＬB に変化させた場合、許答誤差ＴG を考慮するとΔＴ
の変化量は少なくともΔＴA −ΔＴB −ＴG 以上になる
はずである。よって、電子式膨張弁３２の開度がＬA か
らＬB に変化しても、ΔＴの変化量がΔＴA −ΔＴB −
ＴG 未満の場合は、動作不良検知手段４２により電子式
膨張弁３２が動作不良を起こしていると判定され、表示
手段４１により動作不良判定の内容が表示される。
【００２８】前記した判定方法によれば、電子式膨張弁
３２の開度指令信号および電子式膨張弁３２前後の冷媒
温度のみから電子式膨張弁３２の動作不良を判定できる
ので、発明の実施の形態１の判定方法と同様、それ以外
の冷媒回路の構成要素による不具合の可能性を排除でき
る。従って、冷媒回路で不具合が発生した場合、それが
電子式膨張弁の動作不良によるものかどうかを判定する
ことが容易となる。また、発明の実施の形態１において
圧力検出器として圧力センサを用いた場合と比べ、この
発明の実施の形態では温度検出器として、一般に圧力セ
ンサよりも安価なサーミスタを用いることができるので
低コストですむ。また、圧力センサのようにあらかじめ
冷媒回路内に組み込んでおく必要はなく、必要に応じて
サーミスタを冷媒配管上に後付けできるという長所があ
る。
３２の開度指令信号および電子式膨張弁３２前後の冷媒
温度のみから電子式膨張弁３２の動作不良を判定できる
ので、発明の実施の形態１の判定方法と同様、それ以外
の冷媒回路の構成要素による不具合の可能性を排除でき
る。従って、冷媒回路で不具合が発生した場合、それが
電子式膨張弁の動作不良によるものかどうかを判定する
ことが容易となる。また、発明の実施の形態１において
圧力検出器として圧力センサを用いた場合と比べ、この
発明の実施の形態では温度検出器として、一般に圧力セ
ンサよりも安価なサーミスタを用いることができるので
低コストですむ。また、圧力センサのようにあらかじめ
冷媒回路内に組み込んでおく必要はなく、必要に応じて
サーミスタを冷媒配管上に後付けできるという長所があ
る。
【００２９】発明の実施の形態３．図５は図１３に示し
た従来の駆動回路に、電子式膨張弁のステッピングモー
タ１の駆動電流を変更させるための駆動電流変更手段３
７（モータトルク上昇手段４３の一例である）を加えた
ものである。電子式膨張弁のステッピングモータ１のト
ルクτは、図６に示すように、コイルに流れる電流Ｉが
増加するとともに増加する。ここで、電子式膨張弁が正
常に動作している時にステッピングモータ１のコイルに
印加される所定の電流をＩA とし、その時のステッピン
グモータ１のトルクをτA とする。また、電流ＩA より
も大きい所定の電流をＩB とし、その時のステッピング
モータ１のトルクをτB とする。
た従来の駆動回路に、電子式膨張弁のステッピングモー
タ１の駆動電流を変更させるための駆動電流変更手段３
７（モータトルク上昇手段４３の一例である）を加えた
ものである。電子式膨張弁のステッピングモータ１のト
ルクτは、図６に示すように、コイルに流れる電流Ｉが
増加するとともに増加する。ここで、電子式膨張弁が正
常に動作している時にステッピングモータ１のコイルに
印加される所定の電流をＩA とし、その時のステッピン
グモータ１のトルクをτA とする。また、電流ＩA より
も大きい所定の電流をＩB とし、その時のステッピング
モータ１のトルクをτB とする。
【００３０】いま、所定の電流ＩA で動作していた電子
式膨張弁において、図１７のようにニードル７の摺動部
に異物Ｄが付着してニードル７が駆動不能となった場合
を考える。このとき、発明の実施の形態１または発明の
実施の形態２の方法によってニードルの駆動不能が検知
されると、駆動電流変更手段３７は、図７のように、コ
イルの電流ＩA を電流ＩB まで上昇させる。これによ
り、ステッピングモータ１の駆動トルクτA がトルクτ
B まで上昇する。そこで、異物の付着による摩擦の増加
に打ち勝つだけのトルクτB をニードルに与えることに
より、異物が付着していない場合と同様、意図通りの弁
開度を得ることができる。
式膨張弁において、図１７のようにニードル７の摺動部
に異物Ｄが付着してニードル７が駆動不能となった場合
を考える。このとき、発明の実施の形態１または発明の
実施の形態２の方法によってニードルの駆動不能が検知
されると、駆動電流変更手段３７は、図７のように、コ
イルの電流ＩA を電流ＩB まで上昇させる。これによ
り、ステッピングモータ１の駆動トルクτA がトルクτ
B まで上昇する。そこで、異物の付着による摩擦の増加
に打ち勝つだけのトルクτB をニードルに与えることに
より、異物が付着していない場合と同様、意図通りの弁
開度を得ることができる。
【００３１】一般に、電流の大きさを変化させるのは簡
単な回路ですむため、この発明の実施の形態による方法
で電子式膨張弁のステッピングモータ１のトルクτの上
昇を容易に、かつ、低コストで行うことが可能となる。
単な回路ですむため、この発明の実施の形態による方法
で電子式膨張弁のステッピングモータ１のトルクτの上
昇を容易に、かつ、低コストで行うことが可能となる。
【００３２】発明の実施の形態４．図８は図１３に示し
た従来の駆動回路に、電子式膨張弁のステッピングモー
タ１の磁界回転速度を変更するための磁界回転速度変更
手段３８（モータトルク上昇手段４３の別例である）を
加えたものである。電子式膨張弁のステッピングモータ
１のトルクτは、図９に示すように、コイルの磁界回転
速度Ｓが減少するとともに増加する。そこで、電子式膨
張弁が正常に動作している時のステッピングモータ１の
所定の磁界回転速度をＳA とし、その時のステッピング
モータ１のトルクをτA とする。また、磁界回転速度Ｓ
A よりも小さい所定の磁界回転速度をＳB とし、その時
のステッピングモータ１のトルクをτB とする。
た従来の駆動回路に、電子式膨張弁のステッピングモー
タ１の磁界回転速度を変更するための磁界回転速度変更
手段３８（モータトルク上昇手段４３の別例である）を
加えたものである。電子式膨張弁のステッピングモータ
１のトルクτは、図９に示すように、コイルの磁界回転
速度Ｓが減少するとともに増加する。そこで、電子式膨
張弁が正常に動作している時のステッピングモータ１の
所定の磁界回転速度をＳA とし、その時のステッピング
モータ１のトルクをτA とする。また、磁界回転速度Ｓ
A よりも小さい所定の磁界回転速度をＳB とし、その時
のステッピングモータ１のトルクをτB とする。
【００３３】いま、所定の磁界回転速度ＳA で動作して
いた電子式膨張弁において、図１７のようにニードル７
の摺動部に異物Ｄが付着してニードル７が駆動不能とな
った場合を考える。このとき、発明の実施の形態１また
は発明の実施の形態２の方法によりニードルの駆動不能
が検知されると、磁界回転速度変更手段３８は、図１０
のように、ステッピングモータ１を駆動するクロックパ
ルスの周期を長くして磁界回転速度ＳA を所定の磁界回
転速度ＳB まで低下させる。これにより、ステッピング
モータ１の駆動トルクτA がトルクτB まで上昇する。
このトルクτBは異物の付着による摩擦の増加に打ち勝
つだけのトルクであり、トルクτB をニードルに与える
ことにより、異物が付着していない場合と同様、意図通
りの弁開度を得ることができる。
いた電子式膨張弁において、図１７のようにニードル７
の摺動部に異物Ｄが付着してニードル７が駆動不能とな
った場合を考える。このとき、発明の実施の形態１また
は発明の実施の形態２の方法によりニードルの駆動不能
が検知されると、磁界回転速度変更手段３８は、図１０
のように、ステッピングモータ１を駆動するクロックパ
ルスの周期を長くして磁界回転速度ＳA を所定の磁界回
転速度ＳB まで低下させる。これにより、ステッピング
モータ１の駆動トルクτA がトルクτB まで上昇する。
このトルクτBは異物の付着による摩擦の増加に打ち勝
つだけのトルクであり、トルクτB をニードルに与える
ことにより、異物が付着していない場合と同様、意図通
りの弁開度を得ることができる。
【００３４】一般に、ステッピングモータの磁界回転速
度Ｓを変えても消費電力が増加することはないので、こ
の発明の実施の形態の方法によれば、電子式膨張弁のス
テッピングモータ１のトルクτの上昇を消費電力を増加
させることなく行うことが可能となる。
度Ｓを変えても消費電力が増加することはないので、こ
の発明の実施の形態の方法によれば、電子式膨張弁のス
テッピングモータ１のトルクτの上昇を消費電力を増加
させることなく行うことが可能となる。
【００３５】発明の実施の形態５．この発明の実施の形
態では、直流モータが駆動可能となる最低駆動電流を決
定し出力する最低駆動電流決定手段の機能について説明
する。図１１は最低駆動電流決定手段４４により電子式
膨張弁の最小駆動電流を求めるためのフローチャートで
ある。そこで、フローチャートの流れに沿って処理手順
を説明するが、図中Ｓ１、Ｓ２、・・・は最低駆動電流
決定手段４４による処理ステップをそれぞれ表してい
る。
態では、直流モータが駆動可能となる最低駆動電流を決
定し出力する最低駆動電流決定手段の機能について説明
する。図１１は最低駆動電流決定手段４４により電子式
膨張弁の最小駆動電流を求めるためのフローチャートで
ある。そこで、フローチャートの流れに沿って処理手順
を説明するが、図中Ｓ１、Ｓ２、・・・は最低駆動電流
決定手段４４による処理ステップをそれぞれ表してい
る。
【００３６】図１１のＳ１では、まず所定の電流値で電
子式膨張弁のステッピングモータに駆動パルスを送信す
る。次に、Ｓ２において、発明の実施の形態１または発
明の実施の形態２の方法により電子式膨張弁が動作不良
を起こしているかを判定する。動作不良を起こしている
と判定した場合（ＹＥＳ）、Ｓ３で電子式膨張弁のコイ
ル電流ＩをΔＩだけ上昇させることにより、電子式膨張
弁のステッピングモータの駆動トルクτを上昇させる。
一方、Ｓ２で動作不良を起こしていないと判定した場合
（ＮＯ）はＳ４に進む。ここで、判定回数がまだ所定回
数に達していない場合（ＮＯ）には、Ｓ５で電子式膨張
弁のコイル電流ＩをΔＩ／２だけ低下させることによ
り、ステッピングモータの駆動トルクτを低下させる。
他方、Ｓ４で判定回数が所定回数に達していると判断し
た場合（ＹＥＳ）は、Ｓ６でその電流値をステッピング
モータの最小駆動電流として決定する。ここで、上昇さ
せる電流Ｉを低下させる電流Ｉの２倍とすることによ
り、最小駆動電流の誤差範囲を±ΔＩ未満に抑えること
ができる。
子式膨張弁のステッピングモータに駆動パルスを送信す
る。次に、Ｓ２において、発明の実施の形態１または発
明の実施の形態２の方法により電子式膨張弁が動作不良
を起こしているかを判定する。動作不良を起こしている
と判定した場合（ＹＥＳ）、Ｓ３で電子式膨張弁のコイ
ル電流ＩをΔＩだけ上昇させることにより、電子式膨張
弁のステッピングモータの駆動トルクτを上昇させる。
一方、Ｓ２で動作不良を起こしていないと判定した場合
（ＮＯ）はＳ４に進む。ここで、判定回数がまだ所定回
数に達していない場合（ＮＯ）には、Ｓ５で電子式膨張
弁のコイル電流ＩをΔＩ／２だけ低下させることによ
り、ステッピングモータの駆動トルクτを低下させる。
他方、Ｓ４で判定回数が所定回数に達していると判断し
た場合（ＹＥＳ）は、Ｓ６でその電流値をステッピング
モータの最小駆動電流として決定する。ここで、上昇さ
せる電流Ｉを低下させる電流Ｉの２倍とすることによ
り、最小駆動電流の誤差範囲を±ΔＩ未満に抑えること
ができる。
【００３７】以上の判定方法により求めたステッピング
モータの最小駆動電流で、電子式膨張弁を動作させるこ
とにより、電子式膨張弁の消費電力を低減することがで
きる。
モータの最小駆動電流で、電子式膨張弁を動作させるこ
とにより、電子式膨張弁の消費電力を低減することがで
きる。
【００３８】
【発明の効果】以上詳述したように、第１の発明に係る
電子式膨張弁の動作不良調整装置によれば、圧力検出器
で検出された電子式膨張弁前後の圧力差、および開度指
令信号出力手段からの開度指令信号を、電子式膨張弁の
動作不良を判定する判断材料としているので、電子式膨
張弁の動作不良を精度良く検知することが可能となる。
従って、冷媒回路で不具合が発生した場合、それが電子
式膨張弁の動作不良によるものかどうかを判定すること
が容易となる。
電子式膨張弁の動作不良調整装置によれば、圧力検出器
で検出された電子式膨張弁前後の圧力差、および開度指
令信号出力手段からの開度指令信号を、電子式膨張弁の
動作不良を判定する判断材料としているので、電子式膨
張弁の動作不良を精度良く検知することが可能となる。
従って、冷媒回路で不具合が発生した場合、それが電子
式膨張弁の動作不良によるものかどうかを判定すること
が容易となる。
【００３９】また、第２の発明に係る電子式膨張弁の動
作不良調整装置によれば、温度検出器で検出された電子
式膨張弁前後の温度差、および開度指令信号出力手段か
らの開度指令信号を、電子式膨張弁の動作不良を判定す
る判断材料としているので、電子式膨張弁の動作不良を
容易に低コストで、しかも精度よく検知することが可能
となる。従って、冷媒回路で不具合が発生した場合、そ
れが電子式膨張弁の動作不良によるものかどうかを判定
することが容易となる。
作不良調整装置によれば、温度検出器で検出された電子
式膨張弁前後の温度差、および開度指令信号出力手段か
らの開度指令信号を、電子式膨張弁の動作不良を判定す
る判断材料としているので、電子式膨張弁の動作不良を
容易に低コストで、しかも精度よく検知することが可能
となる。従って、冷媒回路で不具合が発生した場合、そ
れが電子式膨張弁の動作不良によるものかどうかを判定
することが容易となる。
【００４０】そして、第３の発明に係る電子式膨張弁の
動作不良調整装置によれば、動作不良検知手段により電
子式膨張弁の動作不良が検知されたとき、電子式膨張弁
の直流モータのトルクを上昇させるようにしたので、電
子式膨張弁の動作不良を解消することができる。これに
より、電子式膨張弁の不具合に対して冷媒回路から電子
式膨張弁を交換すること以外の手段が持てるため、電子
式膨張弁の動作不良に対するサービス性が向上する。
動作不良調整装置によれば、動作不良検知手段により電
子式膨張弁の動作不良が検知されたとき、電子式膨張弁
の直流モータのトルクを上昇させるようにしたので、電
子式膨張弁の動作不良を解消することができる。これに
より、電子式膨張弁の不具合に対して冷媒回路から電子
式膨張弁を交換すること以外の手段が持てるため、電子
式膨張弁の動作不良に対するサービス性が向上する。
【００４１】更に、第４の発明に係る電子式膨張弁の動
作不良調整装置によれば、動作不良検知手段により電子
式膨張弁の動作不良が検知されたとき、駆動電流変更手
段が直流モータの駆動電流を大きくすることにより直流
モータの駆動トルクを上昇させるようにしたので、駆動
トルクの上昇を容易に行うことができる。
作不良調整装置によれば、動作不良検知手段により電子
式膨張弁の動作不良が検知されたとき、駆動電流変更手
段が直流モータの駆動電流を大きくすることにより直流
モータの駆動トルクを上昇させるようにしたので、駆動
トルクの上昇を容易に行うことができる。
【００４２】また、第５の発明に係る電子式膨張弁の動
作不良調整装置によれば、電子式膨張弁を駆動するステ
ッピングモータの、例えば駆動パルスの周期を長めに変
更して磁界回転速度を低下させることにより、ステッピ
ングモータの駆動トルクを上昇させるようにしたので、
消費電力を増大させることなく、ステッピングモータの
駆動トルクを上昇させることができる。
作不良調整装置によれば、電子式膨張弁を駆動するステ
ッピングモータの、例えば駆動パルスの周期を長めに変
更して磁界回転速度を低下させることにより、ステッピ
ングモータの駆動トルクを上昇させるようにしたので、
消費電力を増大させることなく、ステッピングモータの
駆動トルクを上昇させることができる。
【００４３】そして、第６の発明に係る電子式膨張弁の
動作不良調整装置によれば、動作不良が検知されない範
囲で最も小さくされた直流モータの駆動電流を最低駆動
電流とし、この最低駆動電流で電子式膨張弁を動作させ
るようにしたので、電子式膨張弁の消費電力をおさえる
ことができ、電子式膨張弁の平常使用時における経済性
が向上する。
動作不良調整装置によれば、動作不良が検知されない範
囲で最も小さくされた直流モータの駆動電流を最低駆動
電流とし、この最低駆動電流で電子式膨張弁を動作させ
るようにしたので、電子式膨張弁の消費電力をおさえる
ことができ、電子式膨張弁の平常使用時における経済性
が向上する。
【図１】 本発明の実施の形態１に係る電子式膨張弁の
動作不良調整装置を備えた冷媒回路図である。
動作不良調整装置を備えた冷媒回路図である。
【図２】 電子式膨張弁の開度と電子式膨張弁前後の冷
媒圧力差の関係を示す特性図である。
媒圧力差の関係を示す特性図である。
【図３】 本発明の実施の形態２に係る電子式膨張弁の
動作不良調整装置を備えた冷媒回路図である。
動作不良調整装置を備えた冷媒回路図である。
【図４】 電子式膨張弁の開度と電子式膨張弁前後の冷
媒温度差の関係を示す特性図である。
媒温度差の関係を示す特性図である。
【図５】 本発明の実施の形態３に係る電子式膨張弁の
動作不良調整装置を説明する構成図である。
動作不良調整装置を説明する構成図である。
【図６】 電子式膨張弁のステッピングモータのコイル
電流とトルクの関係を示す特性図である。
電流とトルクの関係を示す特性図である。
【図７】 電子式膨張弁のステッピングモータの駆動パ
ルスを示す説明図である。
ルスを示す説明図である。
【図８】 本発明の実施の形態４に係る電子式膨張弁の
動作不良調整装置を説明する構成図である。
動作不良調整装置を説明する構成図である。
【図９】 電子式膨張弁のステッピングモータの磁界回
転速度とトルクの関係を示す特性図である。
転速度とトルクの関係を示す特性図である。
【図１０】 電子式膨張弁のステッピングモータの駆動
パルスを示す説明図である。
パルスを示す説明図である。
【図１１】 本発明の実施の形態５に係る電子式膨張弁
の動作不良調整装置の動作を説明するフローチャートで
ある。
の動作不良調整装置の動作を説明するフローチャートで
ある。
【図１２】 従来の電子式膨張弁を示す断面図である。
【図１３】 従来の電子式膨張弁の駆動回路を示す構成
図である。
図である。
【図１４】 従来の電子式膨張弁のステッピングモータ
における各相の励磁順を示す説明図である。
における各相の励磁順を示す説明図である。
【図１５】 従来の電子式膨張弁のステッピングモータ
の駆動パルスを示す説明図である。
の駆動パルスを示す説明図である。
【図１６】 従来の電子式膨張弁を用いた冷媒回路を説
明する冷媒回路図である。
明する冷媒回路図である。
【図１７】 従来の電子式膨張弁の摺動部に異物が付着
した場合を示す部分断面図である。
した場合を示す部分断面図である。
１ ステッピングモータ、７ ニードル、８ シート
面、２５ 室外熱交換器、２７ 圧縮機、３０ 室内熱
交換器、３２ 電子式膨張弁、３３ 圧力検出器、３４
圧力検出器、３５ 温度検出器、３６ 温度検出器、
３７ 駆動電流変更手段、３８ 磁界回転速度変更手
段、３９ 開度指令信号出力手段、４０ 動作不良検知
手段、４２ 動作不良検知手段、４３ モータトルク上
昇手段、４４最低駆動電流決定手段。
面、２５ 室外熱交換器、２７ 圧縮機、３０ 室内熱
交換器、３２ 電子式膨張弁、３３ 圧力検出器、３４
圧力検出器、３５ 温度検出器、３６ 温度検出器、
３７ 駆動電流変更手段、３８ 磁界回転速度変更手
段、３９ 開度指令信号出力手段、４０ 動作不良検知
手段、４２ 動作不良検知手段、４３ モータトルク上
昇手段、４４最低駆動電流決定手段。
Claims (6)
- 【請求項１】 直流モータによって弁開度調節可能で冷
媒回路に用いられる電子式膨張弁の動作不良を調整する
装置において、前記電子式膨張弁に開度指令信号を出力
する開度指令信号出力手段と、前記電子式膨張弁前後の
冷媒圧力を検出する圧力検出器と、前記圧力検出器で検
出された前記電子式膨張弁前後の圧力差および前記開度
指令信号出力手段からの開度指令信号に基づいて前記電
子式膨張弁の動作不良を検知する動作不良検知手段とを
備えて成ることを特徴とする電子式膨張弁の動作不良調
整装置。 - 【請求項２】 直流モータによって弁開度調節可能で冷
媒回路に用いられる電子式膨張弁の動作不良を調整する
装置において、前記電子式膨張弁に開度指令信号を出力
する開度指令信号出力手段と、前記電子式膨張弁前後の
冷媒温度を検出する温度検出器と、前記温度検出器で検
出された前記電子式膨張弁前後の温度差および前記開度
指令信号出力手段からの開度指令信号に基づいて前記電
子式膨張弁の動作不良を検知する動作不良検知手段とを
備えて成ることを特徴とする電子式膨張弁の動作不良調
整装置。 - 【請求項３】 動作不良検知手段により電子式膨張弁の
動作不良が検知されたとき、前記電子式膨張弁の直流モ
ータの駆動トルクを上昇させるモータトルク上昇手段を
備えて成ることを特徴とする請求項第１項または第２項
に記載の電子式膨張弁の動作不良調整装置。 - 【請求項４】 モータトルク上昇手段が電子式膨張弁の
直流モータの駆動電流を変更する駆動電流変更手段で構
成され、動作不良検知手段により電子式膨張弁の動作不
良が検知されたとき、前記駆動電流変更手段が前記直流
モータの駆動電流を大きくするようにしたことを特徴と
する請求項第３項に記載の電子式膨張弁の動作不良調整
装置。 - 【請求項５】 直流モータがステッピングモータで構成
され、モータトルク上昇手段が前記ステッピングモータ
の磁界回転速度を変更する磁界回転速度変更手段で構成
されるとともに、動作不良検知手段により前記電子式膨
張弁の動作不良が検知されたとき、前記磁界回転速度変
更手段が前記ステッピングモータの磁界回転速度を低下
させるようにしたことを特徴とする請求項第３項に記載
の電子式膨張弁の動作不良調整装置。 - 【請求項６】 動作不良検知手段による電子式膨張弁の
動作不良が検知されない範囲で、駆動電流変更手段によ
り最も小さくされた直流モータの駆動電流を、前記直流
モータが駆動可能となる最低駆動電流として決定し、前
記最低駆動電流で前記電子式膨張弁を動作させる最低駆
動電流決定手段を備えて成ることを特徴とする請求項第
４項に記載の電子式膨張弁の動作不良調整装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10133445A JPH11325662A (ja) | 1998-05-15 | 1998-05-15 | 電子式膨張弁の動作不良調整装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10133445A JPH11325662A (ja) | 1998-05-15 | 1998-05-15 | 電子式膨張弁の動作不良調整装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11325662A true JPH11325662A (ja) | 1999-11-26 |
Family
ID=15104954
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10133445A Pending JPH11325662A (ja) | 1998-05-15 | 1998-05-15 | 電子式膨張弁の動作不良調整装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11325662A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007010220A (ja) * | 2005-06-30 | 2007-01-18 | Sanyo Electric Co Ltd | 冷凍装置及びその冷凍装置を備えた冷蔵庫 |
| EP1946066A1 (en) * | 2005-10-18 | 2008-07-23 | Carrier Corporation | Diagnostic method for proper refrigerant valve operation |
| WO2009119130A1 (ja) * | 2008-03-28 | 2009-10-01 | 三菱重工業株式会社 | マルチ型空気調和機、室内ユニットの室内側電子膨張弁の動作確認方法、コンピュータプログラムおよび故障診断装置 |
| JP2010065982A (ja) * | 2008-09-12 | 2010-03-25 | Mitsubishi Electric Corp | 冷凍サイクル装置 |
| JP2011112142A (ja) * | 2009-11-26 | 2011-06-09 | Aisin Seiki Co Ltd | 流体制御弁 |
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| WO2020032172A1 (ja) * | 2018-08-10 | 2020-02-13 | 株式会社デンソー | モータ制御装置、統合弁装置及び熱交換器 |
| CN114811862A (zh) * | 2022-03-31 | 2022-07-29 | 青岛海尔空调电子有限公司 | 制冷剂系统及其控制方法和控制装置 |
| US11835270B1 (en) | 2018-06-22 | 2023-12-05 | Booz Allen Hamilton Inc. | Thermal management systems |
-
1998
- 1998-05-15 JP JP10133445A patent/JPH11325662A/ja active Pending
Cited By (10)
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|---|---|---|---|
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