JPH11323365A - 油圧作動油 - Google Patents
油圧作動油Info
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- JPH11323365A JPH11323365A JP10153587A JP15358798A JPH11323365A JP H11323365 A JPH11323365 A JP H11323365A JP 10153587 A JP10153587 A JP 10153587A JP 15358798 A JP15358798 A JP 15358798A JP H11323365 A JPH11323365 A JP H11323365A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 実機ピストンポンプの高温・高圧化条件にお
いても、優れた酸化安定性、極圧性、スラッジ発生抑制
性、耐スラッジ性を示すと共に、これらの特性を長期に
わたって維持することができる油圧作動油を提供する。 【解決手段】 鉱油または合成油もしくは両者の混合油
を基油とする油圧作動油であって、該作動油の全質量に
対し、（Ａ）アルケニルコハク酸イミドまたはその誘導
体が０．０１〜１質量％、（Ｂ）リン酸エステルが０．
１〜５質量％、（Ｃ）アルキル化ジフェニルアミンが
０．０５〜０．５質量％および、（Ｄ）ヒンダードフェ
ノール類が０．０５〜０．５質量％含んでなることを特
徴とする。
いても、優れた酸化安定性、極圧性、スラッジ発生抑制
性、耐スラッジ性を示すと共に、これらの特性を長期に
わたって維持することができる油圧作動油を提供する。 【解決手段】 鉱油または合成油もしくは両者の混合油
を基油とする油圧作動油であって、該作動油の全質量に
対し、（Ａ）アルケニルコハク酸イミドまたはその誘導
体が０．０１〜１質量％、（Ｂ）リン酸エステルが０．
１〜５質量％、（Ｃ）アルキル化ジフェニルアミンが
０．０５〜０．５質量％および、（Ｄ）ヒンダードフェ
ノール類が０．０５〜０．５質量％含んでなることを特
徴とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、油圧作動油に関
し、詳しくは、実機ピストンポンプの高温・高圧化条件
においても、優れた酸化安定性、極圧性、スラッジ発生
抑制性、耐スラッジ性を示すと共に、これらの特性を長
期にわたって維持することができる油圧作動油に関す
る。
し、詳しくは、実機ピストンポンプの高温・高圧化条件
においても、優れた酸化安定性、極圧性、スラッジ発生
抑制性、耐スラッジ性を示すと共に、これらの特性を長
期にわたって維持することができる油圧作動油に関す
る。
【０００２】
【技術背景】一般に、油圧作動油のような酸化安定性と
潤滑性を重視する潤滑油は、鉱油からなる基油に、酸化
防止剤や極圧剤の外に、錆止め剤、消泡剤などの各種添
加剤を配合したものが使用されている。
潤滑性を重視する潤滑油は、鉱油からなる基油に、酸化
防止剤や極圧剤の外に、錆止め剤、消泡剤などの各種添
加剤を配合したものが使用されている。
【０００３】中でも、耐摩耗性の油圧作動油は、潤滑性
能と酸化防止機能とを併せ持つジチオリン酸亜鉛（Ｚｎ
ＤＴＰ）を配合したものが使用されている。しかし、Ｚ
ｎＤＴＰは、優れた潤滑性能と酸化防止機能とを併せ持
つ反面、熱に対する耐性が若干低く、熱的負荷がかかる
と熱分解を起こし、スラッジ化する可能性がある。
能と酸化防止機能とを併せ持つジチオリン酸亜鉛（Ｚｎ
ＤＴＰ）を配合したものが使用されている。しかし、Ｚ
ｎＤＴＰは、優れた潤滑性能と酸化防止機能とを併せ持
つ反面、熱に対する耐性が若干低く、熱的負荷がかかる
と熱分解を起こし、スラッジ化する可能性がある。
【０００４】そこで、熱的負荷がかかる装置では、この
ような亜鉛系油圧作動油に代えて、該亜鉛系油圧作動油
と同等の潤滑性能を有する、リン系または硫黄系の極圧
剤を用いた無灰型の耐摩耗性油圧作動油が使用されてい
る。しかし、近年、油圧装置におけるタンクの小型化、
高出力・高圧化、高速制御化などの高効率化により、油
圧作動油への熱的負荷がさらに増大してきており、無灰
型耐摩耗性油圧作動油であっても、その使用条件の過酷
さから、スラッジが発生し易い状況になっている。
ような亜鉛系油圧作動油に代えて、該亜鉛系油圧作動油
と同等の潤滑性能を有する、リン系または硫黄系の極圧
剤を用いた無灰型の耐摩耗性油圧作動油が使用されてい
る。しかし、近年、油圧装置におけるタンクの小型化、
高出力・高圧化、高速制御化などの高効率化により、油
圧作動油への熱的負荷がさらに増大してきており、無灰
型耐摩耗性油圧作動油であっても、その使用条件の過酷
さから、スラッジが発生し易い状況になっている。
【０００５】
【発明の目的】本発明は、上記のような高温・高圧の使
用条件下においても、優れた酸化安定性、極圧性、スラ
ッジ発生の抑制性、耐スラッジ性（スラッジが多少発生
しても問題を生じない性質）を示すと共に、長期にわた
ってこれらの特性を維持することができる油圧作動油を
提供することを目的とする。
用条件下においても、優れた酸化安定性、極圧性、スラ
ッジ発生の抑制性、耐スラッジ性（スラッジが多少発生
しても問題を生じない性質）を示すと共に、長期にわた
ってこれらの特性を維持することができる油圧作動油を
提供することを目的とする。
【０００６】
【発明の概要】本発明の油圧作動油は、上記目的を達成
するために、鉱油または合成油もしくは両者の混合油を
基油とする油圧作動油であって、該作動油の全質量に対
し、（Ａ）アルケニルコハク酸イミドまたはその誘導体
が０．０１〜１質量％、（Ｂ）リン酸エステルが０．１
〜５質量％、（Ｃ）アルキル化ジフェニルアミンが０．
０５〜０．５質量％および、（Ｄ）ヒンダードフェノー
ル類が０．０５〜０．５質量％含んでなることを特徴と
する。
するために、鉱油または合成油もしくは両者の混合油を
基油とする油圧作動油であって、該作動油の全質量に対
し、（Ａ）アルケニルコハク酸イミドまたはその誘導体
が０．０１〜１質量％、（Ｂ）リン酸エステルが０．１
〜５質量％、（Ｃ）アルキル化ジフェニルアミンが０．
０５〜０．５質量％および、（Ｄ）ヒンダードフェノー
ル類が０．０５〜０．５質量％含んでなることを特徴と
する。
【０００７】本発明における基油は、鉱油、合成油、あ
るいはこれらの混合油であって、４０℃における動粘度
が１０〜１００ｍｍ２／ｓ、好ましくは２０〜８５ｍｍ
２／ｓ、より好ましくは３０〜７０ｍｍ２／ｓ、特に好
ましくは４０〜６０ｍｍ２／ｓのものが適している。４
０℃動粘度が、１０ｍｍ２／ｓ未満であると適正な油膜
が得られなかったり、リーク量が多くなることがあり、
１００ｍｍ２／ｓを越えると抵抗が大きくなってしま
う。すなわち、４０℃動粘度が１０〜１００ｍｍ２／ｓ
の範囲外の基油であると、十分なポンプ効率が得られな
い。
るいはこれらの混合油であって、４０℃における動粘度
が１０〜１００ｍｍ２／ｓ、好ましくは２０〜８５ｍｍ
２／ｓ、より好ましくは３０〜７０ｍｍ２／ｓ、特に好
ましくは４０〜６０ｍｍ２／ｓのものが適している。４
０℃動粘度が、１０ｍｍ２／ｓ未満であると適正な油膜
が得られなかったり、リーク量が多くなることがあり、
１００ｍｍ２／ｓを越えると抵抗が大きくなってしま
う。すなわち、４０℃動粘度が１０〜１００ｍｍ２／ｓ
の範囲外の基油であると、十分なポンプ効率が得られな
い。
【０００８】上記の鉱油としては、溶剤精製や水素化精
製などの精製により得られるパラフィン系鉱油、ナフテ
ン系鉱油、中間基系鉱油などを挙げることができ、これ
らは単独で使用してもよいし、２種以上を組み合わせて
使用することもできる。また、上記の合成油としては、
ポリブテンやポリオレフィン共重合体などを挙げること
ができ、これらは単独で、あるいは２種以上を組み合わ
せて使用することができる。さらに、鉱油と合成油との
混合油の場合は、上記の鉱油と合成油をそれぞれ単独で
組み合わせてもよいし、あるいは２種以上の鉱油と合成
油単独を組み合わせてもよいし、逆に鉱油単独と２種以
上の合成油を組み合わせてもよい。
製などの精製により得られるパラフィン系鉱油、ナフテ
ン系鉱油、中間基系鉱油などを挙げることができ、これ
らは単独で使用してもよいし、２種以上を組み合わせて
使用することもできる。また、上記の合成油としては、
ポリブテンやポリオレフィン共重合体などを挙げること
ができ、これらは単独で、あるいは２種以上を組み合わ
せて使用することができる。さらに、鉱油と合成油との
混合油の場合は、上記の鉱油と合成油をそれぞれ単独で
組み合わせてもよいし、あるいは２種以上の鉱油と合成
油単独を組み合わせてもよいし、逆に鉱油単独と２種以
上の合成油を組み合わせてもよい。
【０００９】上記の基油に配合する（Ａ）成分のアルケ
ニルコハク酸イミドまたはその誘導体は、式１で表され
るモノタイプ、または式２で表されるビスタイプの構造
を有する。
ニルコハク酸イミドまたはその誘導体は、式１で表され
るモノタイプ、または式２で表されるビスタイプの構造
を有する。
【００１０】
【化１】
【００１１】式１、式２において、Ｒ１は、ポリブテニ
ル基を表し、好ましくは、平均分子量が、約１０００〜
５０００のもの、より好ましくは約１０００〜３０００
のもの、特に好ましくは約１０００〜２０００のもので
ある。ポリブテニル基の平均分子量が１０００未満のも
のは、スラッジの分散効果が低く、耐スラッジ性が小さ
くなり、５０００を越えるものは、基油への溶解性が低
下することがある。Ｒ２は、炭素数１〜７のメチレン基
を表し、炭素数の好ましい範囲は２〜５である。ｎは、
０〜１０の整数を表し、好ましくは１〜７の整数であ
る。
ル基を表し、好ましくは、平均分子量が、約１０００〜
５０００のもの、より好ましくは約１０００〜３０００
のもの、特に好ましくは約１０００〜２０００のもので
ある。ポリブテニル基の平均分子量が１０００未満のも
のは、スラッジの分散効果が低く、耐スラッジ性が小さ
くなり、５０００を越えるものは、基油への溶解性が低
下することがある。Ｒ２は、炭素数１〜７のメチレン基
を表し、炭素数の好ましい範囲は２〜５である。ｎは、
０〜１０の整数を表し、好ましくは１〜７の整数であ
る。
【００１２】上記のアルケニルコハク酸イミドは、一般
には、ポリブテンと無水マレイン酸との反応で得られる
ポリブテニルコハク酸無水物を、さらにポリアミンと反
応させることによって得られる。ポリブテニルコハク酸
無水物と反応させるポリアミンとしては、エチレンジア
ミン、プロピレンジアミン、ブチレンジアミン、ペンチ
レンジアミンなどの単一ジアミン類；ジエチレントリア
ミン、トリエチレンテトラアミン、テトラエチレンペン
タミン、ペンタエチレンヘキサミン、ジ（メチルエチレ
ン）トリアミン、ジブチレントリアミン、トリブチレン
テトラミン、ペンタペンチレンヘキサミンなどのポリア
ルキレンポリアミン類；などが挙げられる。
には、ポリブテンと無水マレイン酸との反応で得られる
ポリブテニルコハク酸無水物を、さらにポリアミンと反
応させることによって得られる。ポリブテニルコハク酸
無水物と反応させるポリアミンとしては、エチレンジア
ミン、プロピレンジアミン、ブチレンジアミン、ペンチ
レンジアミンなどの単一ジアミン類；ジエチレントリア
ミン、トリエチレンテトラアミン、テトラエチレンペン
タミン、ペンタエチレンヘキサミン、ジ（メチルエチレ
ン）トリアミン、ジブチレントリアミン、トリブチレン
テトラミン、ペンタペンチレンヘキサミンなどのポリア
ルキレンポリアミン類；などが挙げられる。
【００１３】また、上記のアルケニルコハク酸イミドの
誘導体としては、特公昭４２−８０１３号、同４２−８
０１４号、特開昭５１−５２３８１号、同５１−１３０
４０８号公報に開示されているような、アルケニルコハ
ク酸イミドのホウ素化合物誘導体、有機ホスホネート誘
導体の外に、アルケニルコハク酸イミドをアルデヒド、
ケトン、カルボン酸、スルホン酸、アルキレンオキシ
ド、イオウ、多価アルコールなどと反応させて得られる
アルケニルコハク酸イミド誘導体などが挙げられる。
誘導体としては、特公昭４２−８０１３号、同４２−８
０１４号、特開昭５１−５２３８１号、同５１−１３０
４０８号公報に開示されているような、アルケニルコハ
ク酸イミドのホウ素化合物誘導体、有機ホスホネート誘
導体の外に、アルケニルコハク酸イミドをアルデヒド、
ケトン、カルボン酸、スルホン酸、アルキレンオキシ
ド、イオウ、多価アルコールなどと反応させて得られる
アルケニルコハク酸イミド誘導体などが挙げられる。
【００１４】上記のアルケニルコハク酸イミドまたはそ
の誘導体は、それぞれ単独で使用してもよいし、アルケ
ニルコハク酸イミドを２種以上、または誘導体を２種以
上、あるいはアルケニルコハク酸イミドと誘導体を組み
合わせて使用してもよい。
の誘導体は、それぞれ単独で使用してもよいし、アルケ
ニルコハク酸イミドを２種以上、または誘導体を２種以
上、あるいはアルケニルコハク酸イミドと誘導体を組み
合わせて使用してもよい。
【００１５】上記（Ａ）成分の配合割合は、油圧作動油
全質量中の、０．０１〜２質量％、好ましくは０．０５
〜２質量％、より好ましくは０．１〜１．５質量％、特
に好ましくは０．２〜１．２質量％である。（Ａ）成分
が、０．０１質量％未満であるとスラッジの分散効果が
低く、耐スラッジ性が小さくなり、２質量％を越えると
極圧性能が低下する。
全質量中の、０．０１〜２質量％、好ましくは０．０５
〜２質量％、より好ましくは０．１〜１．５質量％、特
に好ましくは０．２〜１．２質量％である。（Ａ）成分
が、０．０１質量％未満であるとスラッジの分散効果が
低く、耐スラッジ性が小さくなり、２質量％を越えると
極圧性能が低下する。
【００１６】（Ｂ）成分のリン酸エステルは、式３で表
される構造を有する。式３中、Ｒ３〜Ｒ５は、水素、ま
たは炭素数１〜１２のアルキル基、アルケニル基、アル
キルアリール基またはアリールアルキル基を示し、Ｒ３
〜Ｒ５は、同一であっても、異なってもよい。Ｒ３〜Ｒ
５の炭素数が１２を越えると、基油への溶解性が低下す
ることがある。好ましいＲ３〜Ｒ５は、炭素数３〜９の
アルキル基である。
される構造を有する。式３中、Ｒ３〜Ｒ５は、水素、ま
たは炭素数１〜１２のアルキル基、アルケニル基、アル
キルアリール基またはアリールアルキル基を示し、Ｒ３
〜Ｒ５は、同一であっても、異なってもよい。Ｒ３〜Ｒ
５の炭素数が１２を越えると、基油への溶解性が低下す
ることがある。好ましいＲ３〜Ｒ５は、炭素数３〜９の
アルキル基である。
【００１７】
【化２】
【００１８】上記リン酸エステルとしては、トリアリー
ルホスフェート、トリアルキルホスフェートなどが挙げ
られ、具体的には、ベンジルジフェニルホスフェート、
アリルジフェニルホスフェート、トリフェニルホスフェ
ート、トリクレジルホスフェート、エチルジフェニルホ
スフェート、トリブチルホスフェート、エチルジブチル
ホスフェート、クレジルジフェニルホスフェート、ジク
レジルフェニルホスフェート、エチルフェニルジフェニ
ルホスフェート、ジエチルフェニルフェニルホスフェー
ト、プロピルフェニルジフェニルホスフェート、ジプロ
ピルフェニルフェニルホスフェート、トリエチルフェニ
ルホスフェート、トリプロピルフェニルホスフェート、
ブチルフェニルジフェニルホスフェート、ジブチルフェ
ニルフェニルホスフェート、トリブチルフェニルホスフ
ェートなどを挙げることができる。これらは、単独で、
または２種以上を組み合わせて使用することができる。
ルホスフェート、トリアルキルホスフェートなどが挙げ
られ、具体的には、ベンジルジフェニルホスフェート、
アリルジフェニルホスフェート、トリフェニルホスフェ
ート、トリクレジルホスフェート、エチルジフェニルホ
スフェート、トリブチルホスフェート、エチルジブチル
ホスフェート、クレジルジフェニルホスフェート、ジク
レジルフェニルホスフェート、エチルフェニルジフェニ
ルホスフェート、ジエチルフェニルフェニルホスフェー
ト、プロピルフェニルジフェニルホスフェート、ジプロ
ピルフェニルフェニルホスフェート、トリエチルフェニ
ルホスフェート、トリプロピルフェニルホスフェート、
ブチルフェニルジフェニルホスフェート、ジブチルフェ
ニルフェニルホスフェート、トリブチルフェニルホスフ
ェートなどを挙げることができる。これらは、単独で、
または２種以上を組み合わせて使用することができる。
【００１９】（Ｂ）成分の配合割合は、油圧作動油全質
量中の、０．１〜５質量％、好ましくは０．３〜３質量
％、より好ましくは０．５〜２質量％、特に好ましくは
０．７〜１．５質量％である。（Ｂ）成分が、０．１質
量％未満であると十分な極圧性能を得ることができず、
５質量％を越えても極圧性能が飽和し、経済的に不利に
なる。
量中の、０．１〜５質量％、好ましくは０．３〜３質量
％、より好ましくは０．５〜２質量％、特に好ましくは
０．７〜１．５質量％である。（Ｂ）成分が、０．１質
量％未満であると十分な極圧性能を得ることができず、
５質量％を越えても極圧性能が飽和し、経済的に不利に
なる。
【００２０】（Ｃ）成分のアルキル化ジフェニルアミン
は、式４で表される構造を有する。
は、式４で表される構造を有する。
【００２１】
【化３】
【００２２】式４中、Ｒ６〜Ｒ７は、水素、または炭素
数１〜１６の直鎖または分枝鎖のアルキル基であり、Ｒ
６〜Ｒ７は、同一であっても、異なってもよい。アルキ
ル基の炭素数が１６を越えると油への溶解性が低下する
ことがある。好ましくは、炭素数３〜９の直鎖または分
枝鎖のアルキル基であり、より好ましくは、水素、また
は炭素数４〜８の直鎖または分枝鎖のアルキル基であ
る。
数１〜１６の直鎖または分枝鎖のアルキル基であり、Ｒ
６〜Ｒ７は、同一であっても、異なってもよい。アルキ
ル基の炭素数が１６を越えると油への溶解性が低下する
ことがある。好ましくは、炭素数３〜９の直鎖または分
枝鎖のアルキル基であり、より好ましくは、水素、また
は炭素数４〜８の直鎖または分枝鎖のアルキル基であ
る。
【００２３】直鎖または分枝鎖のアルキル基としては、
メチル、エチル、ｎ−プロピル、イソプロピル、ｎ−ブ
チル、イソブチル、ｔｅｒｔ−ブチル、ｎ−ペンチル、
イソペンチル、ネオペンチル、ｔｅｒｔ−ペンチル、２
−メチルブチル、ｎ−ヘキシル、イソヘキシル、３−メ
チルペンチル、エチルブチル、ｎ−ヘプチル、２−メチ
ルヘキシル、ｎ−オクチル、２−エチルヘキシル、３−
メチルヘプチル、ｎ−ノニル、メチルオクチル、エチル
ペプチル、ｎ−デシル、ｎ−ウンデシル、ｎ−ドデシ
ル、ｎ−テトラデシルなどが挙げられる。
メチル、エチル、ｎ−プロピル、イソプロピル、ｎ−ブ
チル、イソブチル、ｔｅｒｔ−ブチル、ｎ−ペンチル、
イソペンチル、ネオペンチル、ｔｅｒｔ−ペンチル、２
−メチルブチル、ｎ−ヘキシル、イソヘキシル、３−メ
チルペンチル、エチルブチル、ｎ−ヘプチル、２−メチ
ルヘキシル、ｎ−オクチル、２−エチルヘキシル、３−
メチルヘプチル、ｎ−ノニル、メチルオクチル、エチル
ペプチル、ｎ−デシル、ｎ−ウンデシル、ｎ−ドデシ
ル、ｎ−テトラデシルなどが挙げられる。
【００２４】（Ｃ）成分のアルキル化ジフェニルアミン
の好適な例としては、ジフェニルアミン、ブチルジフェ
ニルアミン、オクチルジフェニルアミン、ジブチルジフ
ェニルアミン、オクチルブチルジフェニルアミン、ジオ
クチルジフェニルアミンなどが挙げられる。これらは、
単独で、あるいは２種以上を組み合わせて使用すること
ができる。
の好適な例としては、ジフェニルアミン、ブチルジフェ
ニルアミン、オクチルジフェニルアミン、ジブチルジフ
ェニルアミン、オクチルブチルジフェニルアミン、ジオ
クチルジフェニルアミンなどが挙げられる。これらは、
単独で、あるいは２種以上を組み合わせて使用すること
ができる。
【００２５】（Ｃ）成分の配合割合は、油圧作動油全質
量中の、０．０５〜０．５質量％、好ましくは０．０５
〜０．４質量％、より好ましくは０．１〜０．３質量
％、特に好ましくは０．１〜０．２質量％である。
（Ｃ）成分が、０．０５質量％未満であると十分な酸化
防止性能が得られないことがあり、０．５質量％を越え
ても酸化防止性能効果が飽和し、経済的に不利になる。
量中の、０．０５〜０．５質量％、好ましくは０．０５
〜０．４質量％、より好ましくは０．１〜０．３質量
％、特に好ましくは０．１〜０．２質量％である。
（Ｃ）成分が、０．０５質量％未満であると十分な酸化
防止性能が得られないことがあり、０．５質量％を越え
ても酸化防止性能効果が飽和し、経済的に不利になる。
【００２６】（Ｄ）成分のヒンダードフェノール類は、
式５、式６、式７で表される構造を有する。
式５、式６、式７で表される構造を有する。
【００２７】
【化４】
【００２８】式５〜７中、Ｒ８〜Ｒ１１、Ｒ１３〜Ｒ１
７は、水素、または炭素数１〜１２の直鎖または分枝鎖
のアルキル基を示し、好ましくは、水素、または炭素数
４〜８の直鎖または分枝鎖のアルキル基であり、Ｒ８〜
Ｒ１１、Ｒ１３〜Ｒ１７は、同一であっても、異なって
もよい。Ｒ１２は、炭素数１〜５、好ましくは１〜４の
メチレン基である。ｎは、１〜４の整数である。
７は、水素、または炭素数１〜１２の直鎖または分枝鎖
のアルキル基を示し、好ましくは、水素、または炭素数
４〜８の直鎖または分枝鎖のアルキル基であり、Ｒ８〜
Ｒ１１、Ｒ１３〜Ｒ１７は、同一であっても、異なって
もよい。Ｒ１２は、炭素数１〜５、好ましくは１〜４の
メチレン基である。ｎは、１〜４の整数である。
【００２９】（Ｄ）成分のヒンダードフェノール類は、
単独で、あるいは２種以上を組み合わせて使用すること
ができる。
単独で、あるいは２種以上を組み合わせて使用すること
ができる。
【００３０】（Ｄ）成分の配合割合は、油圧作動油全質
量中の、０．０５〜０．５質量％、好ましくは０．１〜
０．５質量％、より好ましくは０．１５〜０．５質量
％、特に好ましくは０．２〜０．４質量％である。
（Ｄ）成分が、０．０５質量％未満であると十分な酸化
防止性能が得られないことがあり、０．５質量％を越え
ても酸化防止性能効果が飽和し、経済的に不利になる。
量中の、０．０５〜０．５質量％、好ましくは０．１〜
０．５質量％、より好ましくは０．１５〜０．５質量
％、特に好ましくは０．２〜０．４質量％である。
（Ｄ）成分が、０．０５質量％未満であると十分な酸化
防止性能が得られないことがあり、０．５質量％を越え
ても酸化防止性能効果が飽和し、経済的に不利になる。
【００３１】本発明の油圧作動油は、必要に応じて、上
記（Ａ）〜（Ｄ）成分と共に、他の各種添加剤を配合す
ることができる。例えば、スチレン−ブタジエン水添加
共重合体、エチレン−プロピレン共重合体、ポリイソブ
チレン、ポリメタクリレートなどの流動点降下剤；ポリ
アクリレート、ポリジメチルシロキサンなどの消泡剤；
ベンゾトリアゾールやその誘導体などの金属不活性化
剤；エチレンオキシド−プロピレンオキシド共重合体な
どの抗乳化剤；などが挙げられる。
記（Ａ）〜（Ｄ）成分と共に、他の各種添加剤を配合す
ることができる。例えば、スチレン−ブタジエン水添加
共重合体、エチレン−プロピレン共重合体、ポリイソブ
チレン、ポリメタクリレートなどの流動点降下剤；ポリ
アクリレート、ポリジメチルシロキサンなどの消泡剤；
ベンゾトリアゾールやその誘導体などの金属不活性化
剤；エチレンオキシド−プロピレンオキシド共重合体な
どの抗乳化剤；などが挙げられる。
【００３２】本発明の油圧作動油は、上記の（Ａ）〜
（Ｄ）成分や他の各種添加剤（以下、単に各成分と記す
こともある）を基油に配合することにより製造すること
ができる。基油と各成分の混合方法、あるいは基油への
各成分の添加方法は、特に制限されるものではなく、種
々の方法により行うことができ、また混合順序および添
加順序も、特に制限されない。例えば、基油に各成分を
順次添加してもよいし、予め各成分を混合しておいて基
油に添加してもよい。
（Ｄ）成分や他の各種添加剤（以下、単に各成分と記す
こともある）を基油に配合することにより製造すること
ができる。基油と各成分の混合方法、あるいは基油への
各成分の添加方法は、特に制限されるものではなく、種
々の方法により行うことができ、また混合順序および添
加順序も、特に制限されない。例えば、基油に各成分を
順次添加してもよいし、予め各成分を混合しておいて基
油に添加してもよい。
【００３３】本発明の油圧作動油は、種々の油圧装置に
使用することができる。
使用することができる。
【００３４】
【実施例】実施例および比較例では、下記の基油に対し
て、下記の各成分を配合して油圧作動油を調製し、それ
ぞれの油圧作動油の酸化安定性能、スラッジ発生抑制性
能・耐スラッジ性能、極圧性能を下記の方法で評価し
た。
て、下記の各成分を配合して油圧作動油を調製し、それ
ぞれの油圧作動油の酸化安定性能、スラッジ発生抑制性
能・耐スラッジ性能、極圧性能を下記の方法で評価し
た。
【００３５】〔基油〕高度精製されたパラフィン系鉱
油：減圧蒸留留出油をフルフラールで溶剤抽出し、メチ
ルエチルケトンで溶剤脱ろう後、さらに水素化精製し
た、４０℃動粘度が４６ｍｍ２／ｓの鉱油を用いた。
油：減圧蒸留留出油をフルフラールで溶剤抽出し、メチ
ルエチルケトンで溶剤脱ろう後、さらに水素化精製し
た、４０℃動粘度が４６ｍｍ２／ｓの鉱油を用いた。
【００３６】〔Ａ成分〕アルケニルコハク酸イミドまた
はその誘導体：Ｒ１のポリブテニル基の平均分子量は約
１９００で、Ｒ２が炭素数約２〜５のメチレン基で、ｎ
が約２〜６であるビスタイプのアルケニルコハク酸イミ
ドを用いた。
はその誘導体：Ｒ１のポリブテニル基の平均分子量は約
１９００で、Ｒ２が炭素数約２〜５のメチレン基で、ｎ
が約２〜６であるビスタイプのアルケニルコハク酸イミ
ドを用いた。
【００３７】〔Ｂ成分〕リン酸エステル：Ｒ３〜Ｒ５が
同一の炭素数７のアルキル基であるトリクレジルフォス
フェートを用いた。
同一の炭素数７のアルキル基であるトリクレジルフォス
フェートを用いた。
【００３８】〔Ｃ成分〕アルキル化ジフェニルアミン：
Ｒ６、Ｒ７が、水素、または直鎖または分枝鎖の−Ｃ４
Ｈ９または−Ｃ８Ｈ１７のいずれかの組み合わせである
ジフェニルアミン、ブチルジフェニルアミン、オクチル
ジフェニルアミン、ジブチルジフェニルアミン、オクチ
ルブチルジフェニルアミン、ジオクチルジフェニルアミ
ンの混合物を用いた。
Ｒ６、Ｒ７が、水素、または直鎖または分枝鎖の−Ｃ４
Ｈ９または−Ｃ８Ｈ１７のいずれかの組み合わせである
ジフェニルアミン、ブチルジフェニルアミン、オクチル
ジフェニルアミン、ジブチルジフェニルアミン、オクチ
ルブチルジフェニルアミン、ジオクチルジフェニルアミ
ンの混合物を用いた。
【００３９】〔Ｄ成分〕ヒンダードフェノール類：Ｒ１
５、Ｒ１６がｔｅｒｔ−ブチル基で、Ｒ１７がメチル基
である２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−ｐ−クレゾール
を用いた。
５、Ｒ１６がｔｅｒｔ−ブチル基で、Ｒ１７がメチル基
である２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−ｐ−クレゾール
を用いた。
【００４０】〔その他の添加剤〕消泡剤：ジメチルポリ
シロキサンを用いた。
シロキサンを用いた。
【００４１】〔評価方法〕 （１）酸化安定性能の評価試験は、Ｃｉｎｃｉｎｎａｔ
ｉ ＭｉｌａｃｒｏｎＴｈｅｒｍａｌ Ｓｔａｂｉｌｉ
ｔｙ Ｔｅｓｔに準拠（ＣＭ１０−ＳＰ−７９８９）し
て行った。すなわち、下記に示される条件で酸化安定性
能試験を実施し、このとき発生したスラッジ量で酸化安
定性能を評価した。
ｉ ＭｉｌａｃｒｏｎＴｈｅｒｍａｌ Ｓｔａｂｉｌｉ
ｔｙ Ｔｅｓｔに準拠（ＣＭ１０−ＳＰ−７９８９）し
て行った。すなわち、下記に示される条件で酸化安定性
能試験を実施し、このとき発生したスラッジ量で酸化安
定性能を評価した。
【００４２】発生したスラッジは、ＪＩＳ Ｂ９９３１
（質量法による作動油汚染の測定方法）に記載された装
置（フィルターの孔径：０．８μｍ）と定量方法に従っ
て、試験対象の油圧作動油中に生成したスラッジをろ過
し、ろ別されたスラッジをｎ−ヘキサンで洗浄し、スラ
ッジ量を定量した。
（質量法による作動油汚染の測定方法）に記載された装
置（フィルターの孔径：０．８μｍ）と定量方法に従っ
て、試験対象の油圧作動油中に生成したスラッジをろ過
し、ろ別されたスラッジをｎ−ヘキサンで洗浄し、スラ
ッジ量を定量した。
【００４３】試験条件： 試験温度；１３５℃ 試験時間；５０４時間 試料量；２００ｍｌ 触媒；鋼棒、銅棒（各７．６２ｍｍ×０．６３５ｍｍ
φ）
φ）
【００４４】（２）スラッジ発生抑制性能・耐スラッジ
性能の評価試験は、図１に示すポンプ試験システム（高
圧ピストンポンプテスト回路）からなる台上試験装置を
用いて行った。すなわち、図１において、容器１に注い
だ試験対象の作動油中に銅触媒と鉄触媒を入れ、作動油
を所定温度に保ち、ポンプを作動させて、作動油を、ポ
ンプ→リリーフバルブ→流量計→オイルクーラーの経路
で循環させ、リリーフバルブ前後の差圧上昇を監視し
て、差圧が上昇しないようにしリリーフバルブを開閉し
た。このようにして作動油を、下記の試験条件で循環さ
せた後、生成したスラッジが試験後油中に均一に分散し
ている状態で所定量をサンプリングし、ＪＩＳ Ｂ９９
３１の装置と定量方法に従って、スラッジ量を定量し
た。
性能の評価試験は、図１に示すポンプ試験システム（高
圧ピストンポンプテスト回路）からなる台上試験装置を
用いて行った。すなわち、図１において、容器１に注い
だ試験対象の作動油中に銅触媒と鉄触媒を入れ、作動油
を所定温度に保ち、ポンプを作動させて、作動油を、ポ
ンプ→リリーフバルブ→流量計→オイルクーラーの経路
で循環させ、リリーフバルブ前後の差圧上昇を監視し
て、差圧が上昇しないようにしリリーフバルブを開閉し
た。このようにして作動油を、下記の試験条件で循環さ
せた後、生成したスラッジが試験後油中に均一に分散し
ている状態で所定量をサンプリングし、ＪＩＳ Ｂ９９
３１の装置と定量方法に従って、スラッジ量を定量し
た。
【００４５】試験条件： ポンプ；内田油圧製商品名“Ａ２ＦＯ１０ピストンポン
プ” リリーフバルブ；内田油圧製商品名“ＤＢＤＨ６ＰＡ／
４００” ポンプ圧力；３４．３ＭＰａ ポンプ回転数；１２００ｒｐｍ 容器１への注入作動油量；１２リットル／ｍｉｎ 容器１内の作動油温度；８０℃ 試験時間（作動油の循環時間）；１０００時間 試験時間経過後の作動油のサンプリング量；１０００ｍ
ｌ
プ” リリーフバルブ；内田油圧製商品名“ＤＢＤＨ６ＰＡ／
４００” ポンプ圧力；３４．３ＭＰａ ポンプ回転数；１２００ｒｐｍ 容器１への注入作動油量；１２リットル／ｍｉｎ 容器１内の作動油温度；８０℃ 試験時間（作動油の循環時間）；１０００時間 試験時間経過後の作動油のサンプリング量；１０００ｍ
ｌ
【００４６】（３）極圧性の評価試験は、シェル四球試
験（ＡＳＴＭ Ｄ ２７８３）に準拠して行い、極圧性
を摩耗径で評価した。このときの試験条件を下記に示
す。
験（ＡＳＴＭ Ｄ ２７８３）に準拠して行い、極圧性
を摩耗径で評価した。このときの試験条件を下記に示
す。
【００４７】試験条件： 回転数；１２００ｒｐｍ 荷重；４０ｋｇｆ 試験時間；６０ｍｉｎ 試験温度；７５℃
【００４８】実施例１〜２、比較例１〜３ 基油と各成分を表１および表２に示す割合（質量％）で
配合して油圧作動油を調製し、これらの作動油の酸化安
定性能、スラッジ発生抑制性能・耐スラッジ性能およ
び、極圧性能を評価し、結果を表１および表２に示す。
なお、比較例３は、市販の鉱油系油圧作動油を使用した
ものである。
配合して油圧作動油を調製し、これらの作動油の酸化安
定性能、スラッジ発生抑制性能・耐スラッジ性能およ
び、極圧性能を評価し、結果を表１および表２に示す。
なお、比較例３は、市販の鉱油系油圧作動油を使用した
ものである。
【００４９】
【表１】
【００５０】
【表２】
【００５１】
【発明の効果】以上のように、本発明の油圧作動油で
は、基油に配合される（Ａ）〜（Ｄ）各成分の相乗作用
により、高効率化された実機ピストンポンプの高温・高
圧化条件においても、優れた酸化安定性、極圧性、スラ
ッジ発生の抑制性、耐スラッジ性を示し、しかも長期に
わたってこれらの優れた特性を維持することができる。
は、基油に配合される（Ａ）〜（Ｄ）各成分の相乗作用
により、高効率化された実機ピストンポンプの高温・高
圧化条件においても、優れた酸化安定性、極圧性、スラ
ッジ発生の抑制性、耐スラッジ性を示し、しかも長期に
わたってこれらの優れた特性を維持することができる。
【図１】本発明の油圧作動油のスラッジ発生抑制性およ
び耐スラッジ性の評価試験に用いた装置を模式的に示す
図である。
び耐スラッジ性の評価試験に用いた装置を模式的に示す
図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ１０Ｍ 133/58 Ｃ１０Ｍ 133/58 137/04 137/04 // Ｃ１０Ｎ 30:04 30:06 30:10 40:08
Claims (1)
- 【請求項１】 鉱油または合成油もしくは両者の混合油
を基油とする油圧作動油であって、該作動油の全質量に
対し、（Ａ）アルケニルコハク酸イミドまたはその誘導
体が０．０１〜１質量％、（Ｂ）リン酸エステルが０．
１〜５質量％、（Ｃ）アルキル化ジフェニルアミンが
０．０５〜０．５質量％および、（Ｄ）ヒンダードフェ
ノール類が０．０５〜０．５質量％含んでなることを特
徴とする油圧作動油。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10153587A JPH11323365A (ja) | 1998-05-18 | 1998-05-18 | 油圧作動油 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10153587A JPH11323365A (ja) | 1998-05-18 | 1998-05-18 | 油圧作動油 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2007262910A Division JP4688856B2 (ja) | 2007-10-09 | 2007-10-09 | 油圧作動油 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11323365A true JPH11323365A (ja) | 1999-11-26 |
Family
ID=15565759
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10153587A Withdrawn JPH11323365A (ja) | 1998-05-18 | 1998-05-18 | 油圧作動油 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11323365A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000303086A (ja) * | 1999-04-16 | 2000-10-31 | Nippon Mitsubishi Oil Corp | 油圧作動油組成物 |
| JP2005187645A (ja) * | 2003-12-25 | 2005-07-14 | Nippon Oil Corp | 潤滑油組成物 |
| JP2007327069A (ja) * | 2007-08-20 | 2007-12-20 | Nippon Oil Corp | 油圧作動油組成物 |
| JP2008050613A (ja) * | 2007-10-09 | 2008-03-06 | Cosmo Oil Co Ltd | 油圧作動油 |
| JP2008089506A (ja) * | 2006-10-04 | 2008-04-17 | Showa Shell Sekiyu Kk | ろ過試験器具の洗浄溶剤の回収用治具 |
| JP2013510906A (ja) * | 2009-11-10 | 2013-03-28 | ザ ルブリゾル コーポレイション | 潤滑システム洗浄組成物およびその方法 |
| JP2015025115A (ja) * | 2013-06-19 | 2015-02-05 | コスモ石油ルブリカンツ株式会社 | 油圧作動油組成物 |
| WO2019077961A1 (ja) * | 2017-10-16 | 2019-04-25 | 出光興産株式会社 | 油圧作動油組成物 |
| CN115960661A (zh) * | 2021-10-08 | 2023-04-14 | 中国石油化工股份有限公司 | 柴油机油组合物及其制备方法 |
-
1998
- 1998-05-18 JP JP10153587A patent/JPH11323365A/ja not_active Withdrawn
Cited By (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| CN106147962A (zh) * | 2009-11-10 | 2016-11-23 | 路博润公司 | 润滑剂系统净化组合物及其方法 |
| JP2015025115A (ja) * | 2013-06-19 | 2015-02-05 | コスモ石油ルブリカンツ株式会社 | 油圧作動油組成物 |
| WO2019077961A1 (ja) * | 2017-10-16 | 2019-04-25 | 出光興産株式会社 | 油圧作動油組成物 |
| JP2019073628A (ja) * | 2017-10-16 | 2019-05-16 | 出光興産株式会社 | 油圧作動油組成物 |
| EP3699259A4 (en) * | 2017-10-16 | 2021-06-30 | Idemitsu Kosan Co.,Ltd. | HYDRAULIC OIL COMPOSITION |
| US11499112B2 (en) | 2017-10-16 | 2022-11-15 | Idemitsu Kosan Co., Ltd. | Hydraulic oil composition |
| CN115960661A (zh) * | 2021-10-08 | 2023-04-14 | 中国石油化工股份有限公司 | 柴油机油组合物及其制备方法 |
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