JPH11314136A - 鋳造方法 - Google Patents
鋳造方法Info
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- JPH11314136A JPH11314136A JP11944798A JP11944798A JPH11314136A JP H11314136 A JPH11314136 A JP H11314136A JP 11944798 A JP11944798 A JP 11944798A JP 11944798 A JP11944798 A JP 11944798A JP H11314136 A JPH11314136 A JP H11314136A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】製品キャビティに対する押し湯作用を一層向上
させ、鋳物の高品質化に有利な鋳造方法を提供する。 【解決手段】湯道キャビティ１５ｄと、押し湯キャビテ
ィ１７と、湯道キャビティ１５のうち押し湯キャビティ
１７と湯口キャビティ１６との間の部分に設けられた凝
固促進手段１８とをもつ鋳型１を用意する。凝固促進手
段１８により、湯道キャビティ１５のうち押し湯キャビ
ティ１７と湯口キャビティ１６との間の部分１５ｘの金
属溶湯の凝固を促進し、製品キャビティ１４に装填され
た金属溶湯に対する押し湯作用を高めるようにした。
させ、鋳物の高品質化に有利な鋳造方法を提供する。 【解決手段】湯道キャビティ１５ｄと、押し湯キャビテ
ィ１７と、湯道キャビティ１５のうち押し湯キャビティ
１７と湯口キャビティ１６との間の部分に設けられた凝
固促進手段１８とをもつ鋳型１を用意する。凝固促進手
段１８により、湯道キャビティ１５のうち押し湯キャビ
ティ１７と湯口キャビティ１６との間の部分１５ｘの金
属溶湯の凝固を促進し、製品キャビティ１４に装填され
た金属溶湯に対する押し湯作用を高めるようにした。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は鋳造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般的な鋳造方法は、鋳型に形成したキ
ャビティに金属溶湯を装填して凝固させる。鋳型は、製
品キャビティと、製品キャビティに湯道キャビティを介
して溶湯を供給する湯口キャビティとを備えている。更
に、高い品質が要求される鋳造品の場合には、湯道キャ
ビティのうち湯口キャビティと製品キャビティとをつな
ぐ部分に、押し湯キャビティを形成している。そして、
押し湯キャビティに装填された金属溶湯の押し湯作用に
より、製品キャビティに金属溶湯を補給し、これにより
製品キャビティで形成される鋳物の収縮巣、引け等の鋳
造欠陥を防止する。
ャビティに金属溶湯を装填して凝固させる。鋳型は、製
品キャビティと、製品キャビティに湯道キャビティを介
して溶湯を供給する湯口キャビティとを備えている。更
に、高い品質が要求される鋳造品の場合には、湯道キャ
ビティのうち湯口キャビティと製品キャビティとをつな
ぐ部分に、押し湯キャビティを形成している。そして、
押し湯キャビティに装填された金属溶湯の押し湯作用に
より、製品キャビティに金属溶湯を補給し、これにより
製品キャビティで形成される鋳物の収縮巣、引け等の鋳
造欠陥を防止する。
【０００３】即ち、押し湯キャビティに装填された金属
溶湯は、高温であり且つ液頭圧をもつため、押し湯作用
をもち、製品キャビティに金属溶湯を補給する補給性が
確保される。産業界では、鋳物の更なる高品質化が要請
されている。
溶湯は、高温であり且つ液頭圧をもつため、押し湯作用
をもち、製品キャビティに金属溶湯を補給する補給性が
確保される。産業界では、鋳物の更なる高品質化が要請
されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記した実情
に鑑みなされたものであり、製品キャビティに対する押
し湯作用を一層向上させ、鋳物の高品質化に有利な鋳造
方法を提供することを課題とする。
に鑑みなされたものであり、製品キャビティに対する押
し湯作用を一層向上させ、鋳物の高品質化に有利な鋳造
方法を提供することを課題とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明に係る鋳造方法
は、製品キャビティと、製品キャビティに湯道キャビテ
ィを介して溶湯を供給する湯口キャビティと、湯道キャ
ビティのうち湯口キャビティと製品キャビティとをつな
ぐ部分に設けられた押し湯キャビティと、湯道キャビテ
ィのうち押し湯キャビティと湯口キャビティとの間の部
分に設けられその部分の凝固を促進する凝固促進手段と
をもつ鋳型を用意し、鋳型の湯口キャビティに金属溶湯
を注入して製品キャビティ、湯道キャビティ及び押し湯
キャビティに金属溶湯を装填するとともに、凝固促進手
段により、湯道キャビティのうち押し湯キャビティと湯
口キャビティとの間の部分の金属溶湯の凝固を促進し、
製品キャビティに装填された金属溶湯に対する押し湯作
用を高めるようにしたことを特徴とするものである。
は、製品キャビティと、製品キャビティに湯道キャビテ
ィを介して溶湯を供給する湯口キャビティと、湯道キャ
ビティのうち湯口キャビティと製品キャビティとをつな
ぐ部分に設けられた押し湯キャビティと、湯道キャビテ
ィのうち押し湯キャビティと湯口キャビティとの間の部
分に設けられその部分の凝固を促進する凝固促進手段と
をもつ鋳型を用意し、鋳型の湯口キャビティに金属溶湯
を注入して製品キャビティ、湯道キャビティ及び押し湯
キャビティに金属溶湯を装填するとともに、凝固促進手
段により、湯道キャビティのうち押し湯キャビティと湯
口キャビティとの間の部分の金属溶湯の凝固を促進し、
製品キャビティに装填された金属溶湯に対する押し湯作
用を高めるようにしたことを特徴とするものである。
【０００６】
【発明の実施の形態】鋳型としては、一般的には砂型が
採用される。砂型は、生型、ガス型、シェル型、自硬
型、セメント鋳型等を採用できるが、これに限定される
ものではない。本発明に係る鋳型では、湯道キャビティ
のうち、湯口キャビティと製品キャビティとをつなぐ部
分に押し湯キャビティが設けられている。押し湯キャビ
ティの容積、形状などは、鋳物の種類に応じて適宜選択
できる。湯口キャビティは、金属溶湯が注がれる部位の
キャビティを意味する。
採用される。砂型は、生型、ガス型、シェル型、自硬
型、セメント鋳型等を採用できるが、これに限定される
ものではない。本発明に係る鋳型では、湯道キャビティ
のうち、湯口キャビティと製品キャビティとをつなぐ部
分に押し湯キャビティが設けられている。押し湯キャビ
ティの容積、形状などは、鋳物の種類に応じて適宜選択
できる。湯口キャビティは、金属溶湯が注がれる部位の
キャビティを意味する。
【０００７】本発明に係る鋳型では、湯道キャビティの
うち押し湯キャビティと湯口キャビティとの間の部分
に、その部分の凝固を促進する凝固促進手段が設けられ
ている。凝固促進手段としては、放熱フィンとして機能
できる隙間状の薄いキャビティ、冷やし金を採用でき
る。凝固促進手段の数は適宜選択でき、１個でも、複数
個でも良い。
うち押し湯キャビティと湯口キャビティとの間の部分
に、その部分の凝固を促進する凝固促進手段が設けられ
ている。凝固促進手段としては、放熱フィンとして機能
できる隙間状の薄いキャビティ、冷やし金を採用でき
る。凝固促進手段の数は適宜選択でき、１個でも、複数
個でも良い。
【０００８】鋳型に注湯される金属溶湯としては、普通
鋳鉄、球状黒鉛鋳鉄、鋳鋼などの鉄系を採用でき、場合
によってはアルミ合金系、亜鉛合金系等の非鉄系を採用
することもできる。殊に本発明方法は、金属溶湯の収縮
率が大きめである球状黒鉛鋳鉄、鋳鋼を採用する場合に
適する。
鋳鉄、球状黒鉛鋳鉄、鋳鋼などの鉄系を採用でき、場合
によってはアルミ合金系、亜鉛合金系等の非鉄系を採用
することもできる。殊に本発明方法は、金属溶湯の収縮
率が大きめである球状黒鉛鋳鉄、鋳鋼を採用する場合に
適する。
【０００９】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面を参照して説明
する。図１は、鋳型１の要部の断面を示す。鋳型１は上
型１０と下型１２と見切り線１３とを備えた砂型であ
り、具体的には珪砂で形成されている。鋳型１は、製品
キャビティ１４と、製品キャビティ１４に湯道キャビテ
ィ１５を介して溶湯を供給する湯口キャビティ１６と、
押し湯キャビティ１７と、隙間状の薄い促進キャビティ
１８とをもつ。湯道キャビティ１５の先端は堰キャビテ
ィ１５ｋとされている。
する。図１は、鋳型１の要部の断面を示す。鋳型１は上
型１０と下型１２と見切り線１３とを備えた砂型であ
り、具体的には珪砂で形成されている。鋳型１は、製品
キャビティ１４と、製品キャビティ１４に湯道キャビテ
ィ１５を介して溶湯を供給する湯口キャビティ１６と、
押し湯キャビティ１７と、隙間状の薄い促進キャビティ
１８とをもつ。湯道キャビティ１５の先端は堰キャビテ
ィ１５ｋとされている。
【００１０】製品キャビティ１４で形成される鋳物は、
強度等の面において極めて高い品質を要求される鋳物で
あり、目標重量は１〜２５ｋｇｆである。製品キャビテ
ィ１４は、フランジ状の第１キャビティ部１４ａ、下キ
ャビティ部１４ｂ、上キャビティ部１４ｃとをもつ。第
１キャビティ１４ａの目標外径は約２０ｃｍである。湯
道キャビティ１５は、湯口キャビティ１６の湯口底１６
ｃと製品キャビティ１４とをつないでいる。
強度等の面において極めて高い品質を要求される鋳物で
あり、目標重量は１〜２５ｋｇｆである。製品キャビテ
ィ１４は、フランジ状の第１キャビティ部１４ａ、下キ
ャビティ部１４ｂ、上キャビティ部１４ｃとをもつ。第
１キャビティ１４ａの目標外径は約２０ｃｍである。湯
道キャビティ１５は、湯口キャビティ１６の湯口底１６
ｃと製品キャビティ１４とをつないでいる。
【００１１】押し湯キャビティ１７は、湯道キャビティ
１５のうち、湯口キャビティ１６と製品キャビティ１４
とをつなぐ部分に設けられている。押し湯キャビティ１
７に装填された金属溶湯で形成される押し湯の目標重量
は、１〜２ｋｇｆである。押し湯キャビティ１７の高さ
方向の中間位置の目標直径Ｄ１は約５ｃｍである。押し
湯キャビティ１７の上端１７ｕは、製品キャビティ１４
の上端１４ｕよりも高く設定されている。これにより押
し湯キャビティ１７による液頭圧が確保され、、製品キ
ャビティ１４に対する押し湯作用が確保される。
１５のうち、湯口キャビティ１６と製品キャビティ１４
とをつなぐ部分に設けられている。押し湯キャビティ１
７に装填された金属溶湯で形成される押し湯の目標重量
は、１〜２ｋｇｆである。押し湯キャビティ１７の高さ
方向の中間位置の目標直径Ｄ１は約５ｃｍである。押し
湯キャビティ１７の上端１７ｕは、製品キャビティ１４
の上端１４ｕよりも高く設定されている。これにより押
し湯キャビティ１７による液頭圧が確保され、、製品キ
ャビティ１４に対する押し湯作用が確保される。
【００１２】押し湯キャビティ１７は、上型１０に形成
された上キャビティ部１７ａと、下型１２に形成された
下キャビティ部１７ｃとを備えている。上キャビティ部
１７ａの容積は、下キャビティ部１７ｃの容積よりも大
きく設定されている。薄い促進キャビティ１８は凝固促
進手段として機能するものであり、湯道キャビティ１５
において、湯道キャビティ１５の湯流れ方向と交差する
方向、つまり、直交する方向に形成されている。薄い促
進キャビティ１８は、湯道キャビティ１５のうち、押し
湯キャビティ１７と湯口キャビティ１６との間の部分１
５ｘに設けられている。薄い促進キャビティ１８では、
平均隙間幅Ｔ１が約０．２ｃｍであり、高さがＨ１であ
り、紙面垂直方向の長さが約４ｃｍである。隙間幅Ｔ１
は、湯道キャビティ１５の部分１５ｘの通路幅Ｔ２
（０．５ｃｍ）よりも小さい。
された上キャビティ部１７ａと、下型１２に形成された
下キャビティ部１７ｃとを備えている。上キャビティ部
１７ａの容積は、下キャビティ部１７ｃの容積よりも大
きく設定されている。薄い促進キャビティ１８は凝固促
進手段として機能するものであり、湯道キャビティ１５
において、湯道キャビティ１５の湯流れ方向と交差する
方向、つまり、直交する方向に形成されている。薄い促
進キャビティ１８は、湯道キャビティ１５のうち、押し
湯キャビティ１７と湯口キャビティ１６との間の部分１
５ｘに設けられている。薄い促進キャビティ１８では、
平均隙間幅Ｔ１が約０．２ｃｍであり、高さがＨ１であ
り、紙面垂直方向の長さが約４ｃｍである。隙間幅Ｔ１
は、湯道キャビティ１５の部分１５ｘの通路幅Ｔ２
（０．５ｃｍ）よりも小さい。
【００１３】鋳造の際には、球状黒鉛鋳鉄（ＦＣＤ４５
０，Ｆｅ−Ｃ−Ｓｉ−Ｍｇ系）の組成をもつ金属溶湯
（温度：１３５０〜１３９０℃）を、鋳型１の湯口キャ
ビティ１６に注入する。これにより湯道キャビティ１５
を介して、製品キャビティ１４及び押し湯キャビティ１
７に金属溶湯を装填する。薄い促進キャビティ１８にも
金属溶湯は装填される。
０，Ｆｅ−Ｃ−Ｓｉ−Ｍｇ系）の組成をもつ金属溶湯
（温度：１３５０〜１３９０℃）を、鋳型１の湯口キャ
ビティ１６に注入する。これにより湯道キャビティ１５
を介して、製品キャビティ１４及び押し湯キャビティ１
７に金属溶湯を装填する。薄い促進キャビティ１８にも
金属溶湯は装填される。
【００１４】薄い促進キャビティ１８は、これに装填さ
れる金属溶湯の重量の割りに、放熱面積が大きいため、
放熱フィンとして作用する。従って、湯道キャビティ１
５の金属溶湯のうち薄い促進キャビティ１８付近では、
凝固は促進される。換言すれば、湯道キャビティ１５の
うち、押し湯キャビティ１７と湯口キャビティ１６との
間の部分において、金属溶湯の凝固が促進される。
れる金属溶湯の重量の割りに、放熱面積が大きいため、
放熱フィンとして作用する。従って、湯道キャビティ１
５の金属溶湯のうち薄い促進キャビティ１８付近では、
凝固は促進される。換言すれば、湯道キャビティ１５の
うち、押し湯キャビティ１７と湯口キャビティ１６との
間の部分において、金属溶湯の凝固が促進される。
【００１５】これにより本実施例によれば、湯道キャビ
ティ１５のうち、製品キャビティ１４と押し湯キャビテ
ィ１７との間の堰キャビティ１５ｋ（=押し湯キャビテ
ィ１７の出口１７ｏの側）の凝固よりも、押し湯キャビ
ティ１７と湯口キャビティ１６との間の部分１５ｘ（=
押し湯キャビティ１７の入り口１７ｉの側）の凝固が速
まる。
ティ１５のうち、製品キャビティ１４と押し湯キャビテ
ィ１７との間の堰キャビティ１５ｋ（=押し湯キャビテ
ィ１７の出口１７ｏの側）の凝固よりも、押し湯キャビ
ティ１７と湯口キャビティ１６との間の部分１５ｘ（=
押し湯キャビティ１７の入り口１７ｉの側）の凝固が速
まる。
【００１６】そのため本実施例によれば、押し湯キャビ
ティ１７に装填された金属溶湯が湯口キャビティ１６の
方向に逆流すること、つまり、矢印Ｘ１方向に逆流する
ことを抑えるのに有利となる。従って、押し湯キャビテ
ィ１７に装填された金属溶湯の液頭圧が製品キャビティ
１４の側に効果的に作用でき、押し湯キャビティ１７の
金属溶湯が矢印Ｘ２方向に流れ易くなる。
ティ１７に装填された金属溶湯が湯口キャビティ１６の
方向に逆流すること、つまり、矢印Ｘ１方向に逆流する
ことを抑えるのに有利となる。従って、押し湯キャビテ
ィ１７に装填された金属溶湯の液頭圧が製品キャビティ
１４の側に効果的に作用でき、押し湯キャビティ１７の
金属溶湯が矢印Ｘ２方向に流れ易くなる。
【００１７】換言すれば、従来技術によれば、押し湯キ
ャビティ１７の金属溶湯は、矢印Ｘ１方向及び矢印Ｘ２
方向へ分流する傾向がある。しかし本実施例によれば、
矢印Ｘ１方向に逆流することを抑えるのに有利となる。
この結果、矢印Ｘ２方向に向かう押し湯作用が高まり、
製品キャビティ１４に対する金属溶湯の補給性が確保さ
れる。よって本実施例によれば、押し湯作用が効果的に
確保され、高品質の鋳物が得られ、鋳物の不良率が低減
される。
ャビティ１７の金属溶湯は、矢印Ｘ１方向及び矢印Ｘ２
方向へ分流する傾向がある。しかし本実施例によれば、
矢印Ｘ１方向に逆流することを抑えるのに有利となる。
この結果、矢印Ｘ２方向に向かう押し湯作用が高まり、
製品キャビティ１４に対する金属溶湯の補給性が確保さ
れる。よって本実施例によれば、押し湯作用が効果的に
確保され、高品質の鋳物が得られ、鋳物の不良率が低減
される。
【００１８】本発明者が試験したところ、薄い促進キャ
ビティ１８を形成しない砂型を用いて鋳物を鋳造した比
較例に係る鋳物の不良率Ｓ１と、薄い促進キャビティ１
８を形成した砂型を用いて鋳物を鋳造した本実施例に係
る鋳物の不良率Ｓ２とを求めたところ、Ｓ２／Ｓ１=約
０．０５であり、本実施例では不良率が大幅に低減し
た。
ビティ１８を形成しない砂型を用いて鋳物を鋳造した比
較例に係る鋳物の不良率Ｓ１と、薄い促進キャビティ１
８を形成した砂型を用いて鋳物を鋳造した本実施例に係
る鋳物の不良率Ｓ２とを求めたところ、Ｓ２／Ｓ１=約
０．０５であり、本実施例では不良率が大幅に低減し
た。
【００１９】ところで、湯道キャビティ１５のうち、押
し湯キャビティ１７と湯口キャビティ１６との間の部分
１５ｘの金属溶湯の凝固を促進するためには、湯道キャ
ビティ１５の通路幅Ｔ２を小さくすることも考えられ
る。しかしこの場合には通路幅Ｔ２を必要以上に小さく
しなければならず、湯道キャビティ１５による溶湯流れ
を阻害してしまい、湯回り不良等の他の鋳造欠陥が誘発
されるおそれがある。
し湯キャビティ１７と湯口キャビティ１６との間の部分
１５ｘの金属溶湯の凝固を促進するためには、湯道キャ
ビティ１５の通路幅Ｔ２を小さくすることも考えられ
る。しかしこの場合には通路幅Ｔ２を必要以上に小さく
しなければならず、湯道キャビティ１５による溶湯流れ
を阻害してしまい、湯回り不良等の他の鋳造欠陥が誘発
されるおそれがある。
【００２０】この点本実施例によれば、薄い促進キャビ
ティ１８を湯道キャビティ１５に別途付設しているた
め、湯道キャビティ１５の通路幅Ｔ２を確保しつつ、湯
道キャビティ１５のうち、製品キャビティ１４と押し湯
キャビティ１７との間の部分の凝固よりも、押し湯キャ
ビティ１７と湯口キャビティ１６との間の部分１５ｘの
凝固を効果的に速めることができ、前記したように押し
湯作用を効果的に高めることができる。
ティ１８を湯道キャビティ１５に別途付設しているた
め、湯道キャビティ１５の通路幅Ｔ２を確保しつつ、湯
道キャビティ１５のうち、製品キャビティ１４と押し湯
キャビティ１７との間の部分の凝固よりも、押し湯キャ
ビティ１７と湯口キャビティ１６との間の部分１５ｘの
凝固を効果的に速めることができ、前記したように押し
湯作用を効果的に高めることができる。
【００２１】（他の実施例）第２実施例を図３に示す。
この実施例では図３に示すように、薄い促進キャビティ
１８は、下型１２に複数個、並設して配置されている。
殊に、湯道キャビティ１５の湯流れ方向に沿って直列に
並設されている。薄い促進キャビティ１８は、上型１０
には形成されていない。
この実施例では図３に示すように、薄い促進キャビティ
１８は、下型１２に複数個、並設して配置されている。
殊に、湯道キャビティ１５の湯流れ方向に沿って直列に
並設されている。薄い促進キャビティ１８は、上型１０
には形成されていない。
【００２２】押し湯の液頭圧を確保するため、押し湯キ
ャビティ１７は図３に示すように上方に向けて延設され
ているのが一般的である。この点本実施例によれば、押
し湯キャビティ１７に装填された大きい熱量をもつ金属
溶湯に対して、薄い促進キャビティ１８の位置をできる
だけ遠ざけることができる。この結果、薄い促進キャビ
ティ１８に装填された金属溶湯の放熱性を確保でき、部
分１５ｘの早期凝固性を確保するのに有利である。
ャビティ１７は図３に示すように上方に向けて延設され
ているのが一般的である。この点本実施例によれば、押
し湯キャビティ１７に装填された大きい熱量をもつ金属
溶湯に対して、薄い促進キャビティ１８の位置をできる
だけ遠ざけることができる。この結果、薄い促進キャビ
ティ１８に装填された金属溶湯の放熱性を確保でき、部
分１５ｘの早期凝固性を確保するのに有利である。
【００２３】第３実施例を図４に示す。図４に示すよう
に、薄い促進キャビティ１８は、上型１０に形成された
第１促進キャビティ１８ｕと、下型１２に形成された第
２促進キャビティ１８ｄとで形成されている。第１促進
キャビティ１８ｕの高さ寸法をＨ１とし、第２促進キャ
ビティ１８ｄの高さ寸法をＨ２とすると。Ｈ２はＨ１よ
りも大きく設定されている。また第１促進キャビティ１
８ｕの容積をＶ１とし、第２促進キャビティ１８ｄの容
積をＶ２とすると、Ｖ２はＶ１よりも大きく設定されて
いる。
に、薄い促進キャビティ１８は、上型１０に形成された
第１促進キャビティ１８ｕと、下型１２に形成された第
２促進キャビティ１８ｄとで形成されている。第１促進
キャビティ１８ｕの高さ寸法をＨ１とし、第２促進キャ
ビティ１８ｄの高さ寸法をＨ２とすると。Ｈ２はＨ１よ
りも大きく設定されている。また第１促進キャビティ１
８ｕの容積をＶ１とし、第２促進キャビティ１８ｄの容
積をＶ２とすると、Ｖ２はＶ１よりも大きく設定されて
いる。
【００２４】本実施例によれば、押し湯キャビティ１７
に装填された大きい熱量をもつ金属溶湯に対して、第２
促進キャビティ１８ｄの位置をできるだけ遠ざけること
ができる。この結果、第２促進キャビティ１８ｄに装填
された金属溶湯の放熱性を確保でき、部分１５ｘの金属
溶湯の早期凝固性を確保できる。第４実施例を図５に示
す。本実施例では、凝固促進手段として、薄い促進キャ
ビティに代えて、金属製の冷やし金２０が配置されてい
る。冷やし金２０も、湯道キャビティ１５のうち押し湯
キャビティ１７と湯口キャビティ１６との間の部分１５
ｘに設けられている。
に装填された大きい熱量をもつ金属溶湯に対して、第２
促進キャビティ１８ｄの位置をできるだけ遠ざけること
ができる。この結果、第２促進キャビティ１８ｄに装填
された金属溶湯の放熱性を確保でき、部分１５ｘの金属
溶湯の早期凝固性を確保できる。第４実施例を図５に示
す。本実施例では、凝固促進手段として、薄い促進キャ
ビティに代えて、金属製の冷やし金２０が配置されてい
る。冷やし金２０も、湯道キャビティ１５のうち押し湯
キャビティ１７と湯口キャビティ１６との間の部分１５
ｘに設けられている。
【００２５】そのほか、本発明は上記した図面に記載し
た実施例のみに限定されるものではなく、例えば、球状
黒鉛鋳鉄の金属溶湯に限定されるものではなく、あるい
は、上記した寸法関係に限定されるものではなく、要旨
を逸脱しない範囲内で適宜選択できるものである。 （付記）上記した記載から次の技術的思想を把握でき
る。 ・製品キャビティと、製品キャビティに湯道キャビティ
を介して溶湯を供給する湯口キャビティと、湯道キャビ
ティのうち湯口キャビティと製品キャビティとをつなぐ
部分に設けられた押し湯キャビティとをもつ鋳型であっ
て、湯道キャビティのうち押し湯キャビティと湯口キャ
ビティとの間の部分に、その部分の凝固を促進する凝固
促進手段が設けられていることを特徴とする鋳型。これ
により効果的な押し湯作用が得られる鋳型を提供でき
る。
た実施例のみに限定されるものではなく、例えば、球状
黒鉛鋳鉄の金属溶湯に限定されるものではなく、あるい
は、上記した寸法関係に限定されるものではなく、要旨
を逸脱しない範囲内で適宜選択できるものである。 （付記）上記した記載から次の技術的思想を把握でき
る。 ・製品キャビティと、製品キャビティに湯道キャビティ
を介して溶湯を供給する湯口キャビティと、湯道キャビ
ティのうち湯口キャビティと製品キャビティとをつなぐ
部分に設けられた押し湯キャビティとをもつ鋳型であっ
て、湯道キャビティのうち押し湯キャビティと湯口キャ
ビティとの間の部分に、その部分の凝固を促進する凝固
促進手段が設けられていることを特徴とする鋳型。これ
により効果的な押し湯作用が得られる鋳型を提供でき
る。
【００２６】
【発明の効果】本発明方法によれば、湯道キャビティの
うち、押し湯キャビティと湯口キャビティとの間の部分
の金属溶湯の凝固が促進される。これにより、湯道キャ
ビティのうち、製品キャビティと押し湯キャビティとの
間の部分（=押し湯キャビティの出口の側）の凝固より
も、押し湯キャビティと湯口キャビティとの間の部分
（=押し湯キャビティの入り口の側）の凝固が速まる。
うち、押し湯キャビティと湯口キャビティとの間の部分
の金属溶湯の凝固が促進される。これにより、湯道キャ
ビティのうち、製品キャビティと押し湯キャビティとの
間の部分（=押し湯キャビティの出口の側）の凝固より
も、押し湯キャビティと湯口キャビティとの間の部分
（=押し湯キャビティの入り口の側）の凝固が速まる。
【００２７】そのため、押し湯キャビティに装填された
金属溶湯の液頭圧が製品キャビティの金属溶湯に効果的
に作用する。この結果、製品キャビティの金属溶湯に対
する押し湯作用が高まる。よって、製品キャビティに対
する金属溶湯の補給性が確保される。従って鋳物の高品
質化に有利である。
金属溶湯の液頭圧が製品キャビティの金属溶湯に効果的
に作用する。この結果、製品キャビティの金属溶湯に対
する押し湯作用が高まる。よって、製品キャビティに対
する金属溶湯の補給性が確保される。従って鋳物の高品
質化に有利である。
【図１】鋳型の断面図である。
【図２】鋳型の要部の拡大断面図である。
【図３】第２実施例に係る鋳型の断面図である。
【図４】第３実施例に係る鋳型の断面図である。
【図５】第４実施例に係る鋳型の断面図である。
図中、１は鋳型、１４は製品キャビティ、１５は湯道キ
ャビティ、１６は湯口キャビティ、１７は押し湯キャビ
ティ、１８は薄い促進キャビティ（凝固促進手段）を示
す。
ャビティ、１６は湯口キャビティ、１７は押し湯キャビ
ティ、１８は薄い促進キャビティ（凝固促進手段）を示
す。
Claims (1)
- 【請求項１】製品キャビティと、前記製品キャビティに
湯道キャビティを介して溶湯を供給する湯口キャビティ
と、前記湯道キャビティのうち前記湯口キャビティと前
記製品キャビティとをつなぐ部分に設けられた押し湯キ
ャビティと、前記湯道キャビティのうち前記押し湯キャ
ビティと前記湯口キャビティとの間の部分に設けられそ
の部分の凝固を促進する凝固促進手段とをもつ鋳型を用
意し、 前記鋳型の湯口キャビティに金属溶湯を注入して前記製
品キャビティ、前記湯道キャビティ及び前記押し湯キャ
ビティに金属溶湯を装填するとともに、前記凝固促進手
段により、前記湯道キャビティのうち前記押し湯キャビ
ティと前記湯口キャビティとの間の部分の金属溶湯の凝
固を促進し、前記製品キャビティに装填された金属溶湯
に対する押し湯作用を高めるようにしたことを特徴とす
る鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11944798A JP3285197B2 (ja) | 1998-04-28 | 1998-04-28 | 鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11944798A JP3285197B2 (ja) | 1998-04-28 | 1998-04-28 | 鋳造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11314136A true JPH11314136A (ja) | 1999-11-16 |
| JP3285197B2 JP3285197B2 (ja) | 2002-05-27 |
Family
ID=14761633
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11944798A Expired - Fee Related JP3285197B2 (ja) | 1998-04-28 | 1998-04-28 | 鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3285197B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ES2253082A1 (es) * | 2004-06-17 | 2006-05-16 | Casa Maristas Azterlan | Mazarota chimenea. |
| CN102139347A (zh) * | 2011-03-15 | 2011-08-03 | 中核苏阀横店机械有限公司 | 一种挡渣稳流浇注通道 |
| CN103317121A (zh) * | 2013-07-04 | 2013-09-25 | 辽宁卡斯特金属材料发展有限公司 | 低压铸造ct机铝转子的方法 |
| CN114433790A (zh) * | 2022-04-08 | 2022-05-06 | 宁波全力机械模具有限公司 | 一种顶注式铸造模具 |
-
1998
- 1998-04-28 JP JP11944798A patent/JP3285197B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (5)
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|---|---|---|---|---|
| ES2253082A1 (es) * | 2004-06-17 | 2006-05-16 | Casa Maristas Azterlan | Mazarota chimenea. |
| CN102139347A (zh) * | 2011-03-15 | 2011-08-03 | 中核苏阀横店机械有限公司 | 一种挡渣稳流浇注通道 |
| CN103317121A (zh) * | 2013-07-04 | 2013-09-25 | 辽宁卡斯特金属材料发展有限公司 | 低压铸造ct机铝转子的方法 |
| CN114433790A (zh) * | 2022-04-08 | 2022-05-06 | 宁波全力机械模具有限公司 | 一种顶注式铸造模具 |
| CN114433790B (zh) * | 2022-04-08 | 2022-07-15 | 宁波全力机械模具有限公司 | 一种顶注式铸造模具 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3285197B2 (ja) | 2002-05-27 |
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