JP2000033461A - 連続鋳造鋳型 - Google Patents
連続鋳造鋳型Info
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- JP2000033461A JP2000033461A JP11194760A JP19476099A JP2000033461A JP 2000033461 A JP2000033461 A JP 2000033461A JP 11194760 A JP11194760 A JP 11194760A JP 19476099 A JP19476099 A JP 19476099A JP 2000033461 A JP2000033461 A JP 2000033461A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
- B22D11/059—Mould materials or platings
-
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- B22D11/0408—Moulds for casting thin slabs
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Led Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 スラブ、特に薄スラブを製造するための連続
鋳造鋳型を提供すること 【解決手段】 幅広側壁２の背面１０が最も深い位置に
ある浴水準８から出発して、そこで最も大きなかつ鋳込
み方向６徐々に先細りに形成されている壁装甲部１１に
より補強されている
鋳造鋳型を提供すること 【解決手段】 幅広側壁２の背面１０が最も深い位置に
ある浴水準８から出発して、そこで最も大きなかつ鋳込
み方向６徐々に先細りに形成されている壁装甲部１１に
より補強されている
Description
【０００１】
【発明が属する技術分野】本発明は、銅板から成る幅広
側壁内に一方にあっては内方において両幅狭側方向にそ
れぞれ平行に終わっている領域間で鋳込み口が形成され
ており、他方にあっては外方および背面にあって冷却溝
が設けられている様式の、スラブ、特に薄スラブを製造
するための、水冷却された幅狭側壁と幅広側壁とを備え
ている連続鋳造鋳型に関する。
側壁内に一方にあっては内方において両幅狭側方向にそ
れぞれ平行に終わっている領域間で鋳込み口が形成され
ており、他方にあっては外方および背面にあって冷却溝
が設けられている様式の、スラブ、特に薄スラブを製造
するための、水冷却された幅狭側壁と幅広側壁とを備え
ている連続鋳造鋳型に関する。
【０００２】
【従来の技術】連続鋳造設備により製造された薄スラブ
は、例えば１から１２ｍｍの最終厚みを有する熱間幅広
ストリップを製造するための粗ストリップとし役立つ。
これは熱間において公知の、いわゆるＣＳＰ（Compact
Strip Production) 設備において行なわれ、このＣＳＰ
設備にあっては連続鋳造機はライン上において均質炉と
この均質炉後方に接続されている圧延ラインと組合わさ
れている（例えばドイツ連邦共和国専門誌“Stahl und
Eisen ”、１０８（１９８８）、３巻、９９頁から１０
９頁参照）。この場合、鋳込み口内に浸漬される浸漬管
を備えている漏斗状の鋳型がＣＳＰ−鋳造プロフセスの
核心である。この場合、浴水準領域内の熱の導出と鋳型
の耐用年数は特に重要視されている。何故なら、鋳型内
において浸漬管を経て供給される液状の溶鋼の、そこで
行なわれる第一の凝固により、薄スラブストランドの表
面品質が決定的に影響をこおむるからである。このこと
は、一般に鋳込み口を必要としない組立鋳型により３２
０から１５０×３，０００から８００までの寸法範囲の
スラブを製造する際に同様な程度で言えることである。
は、例えば１から１２ｍｍの最終厚みを有する熱間幅広
ストリップを製造するための粗ストリップとし役立つ。
これは熱間において公知の、いわゆるＣＳＰ（Compact
Strip Production) 設備において行なわれ、このＣＳＰ
設備にあっては連続鋳造機はライン上において均質炉と
この均質炉後方に接続されている圧延ラインと組合わさ
れている（例えばドイツ連邦共和国専門誌“Stahl und
Eisen ”、１０８（１９８８）、３巻、９９頁から１０
９頁参照）。この場合、鋳込み口内に浸漬される浸漬管
を備えている漏斗状の鋳型がＣＳＰ−鋳造プロフセスの
核心である。この場合、浴水準領域内の熱の導出と鋳型
の耐用年数は特に重要視されている。何故なら、鋳型内
において浸漬管を経て供給される液状の溶鋼の、そこで
行なわれる第一の凝固により、薄スラブストランドの表
面品質が決定的に影響をこおむるからである。このこと
は、一般に鋳込み口を必要としない組立鋳型により３２
０から１５０×３，０００から８００までの寸法範囲の
スラブを製造する際に同様な程度で言えることである。
【０００３】ストランド凝固殻の成長は本質的に鋳造粉
末、冷却路と作業側間の銅壁の厚み並びに冷却路内の流
動速度によって定まる。ストランド凝固殻内に縦割れが
生じる本質的な原因が、上方の鋳型領域内における幅お
よび高さ一体にわたる不規則なおよび／または極度の熱
導出にあることが明らかになった。不等な熱導出はスト
ランド凝固殻と銅壁間の潤滑膜の厚みが異なることに起
因する。
末、冷却路と作業側間の銅壁の厚み並びに冷却路内の流
動速度によって定まる。ストランド凝固殻内に縦割れが
生じる本質的な原因が、上方の鋳型領域内における幅お
よび高さ一体にわたる不規則なおよび／または極度の熱
導出にあることが明らかになった。不等な熱導出はスト
ランド凝固殻と銅壁間の潤滑膜の厚みが異なることに起
因する。
【０００４】品質上の理由から、ＣＳＰ設備にあっては
鋳型として、例えば２５ｍｍから１５ｍｍの厚みの銅壁
が使用される。その都度の構成はストランドの寸法と鋳
込み速度−これらを基にストランド凝固殻形成に必要な
熱導出が行なわれる−に著しく左右される。
鋳型として、例えば２５ｍｍから１５ｍｍの厚みの銅壁
が使用される。その都度の構成はストランドの寸法と鋳
込み速度−これらを基にストランド凝固殻形成に必要な
熱導出が行なわれる−に著しく左右される。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明の根底をなす課
題は、鋳造されるべきスラブの表面品質が改善される、
特に縦割れの発生が回避されるか、或いは少なくとも最
小限にとどめられる、上記の様式の連続鋳造鋳型を提供
することである。
題は、鋳造されるべきスラブの表面品質が改善される、
特に縦割れの発生が回避されるか、或いは少なくとも最
小限にとどめられる、上記の様式の連続鋳造鋳型を提供
することである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記の課題は本発明によ
り、幅広側壁の背面が最も深い位置にある浴水準から出
発して、そこで最も大きなかつ鋳込み方向で徐々に先細
りに形成されている壁装甲部により補強されていること
によって解決される。
り、幅広側壁の背面が最も深い位置にある浴水準から出
発して、そこで最も大きなかつ鋳込み方向で徐々に先細
りに形成されている壁装甲部により補強されていること
によって解決される。
【０００７】連続鋳造の際、鋳型内に導入された、鋳型
壁に沿って凝固する溶鋼は、鋳型板内で公知の温度プロ
フイル、いわゆる温度膨張部(Temperaturbauch) を現示
する。浴水準以下約１００ｍｍまでの領域における、こ
の温度膨張部に引続く高さ全体にわたて行われる極めて
迅速な温度降下と異なって、本発明による壁装甲部によ
り温度膨張部下方における迅速な温度降下が可能とな
る。この壁装甲部の出発点は鋳込み速度に依存した浴水
準の輪郭を考慮して決定され、かつこの壁装甲部は鋳込
み方向で短い区間にわたって先行して上昇および移行が
行なわれた後、最大の厚みを有するメニスカスの下方約
２０から５０ｍｍで開始される。
壁に沿って凝固する溶鋼は、鋳型板内で公知の温度プロ
フイル、いわゆる温度膨張部(Temperaturbauch) を現示
する。浴水準以下約１００ｍｍまでの領域における、こ
の温度膨張部に引続く高さ全体にわたて行われる極めて
迅速な温度降下と異なって、本発明による壁装甲部によ
り温度膨張部下方における迅速な温度降下が可能とな
る。この壁装甲部の出発点は鋳込み速度に依存した浴水
準の輪郭を考慮して決定され、かつこの壁装甲部は鋳込
み方向で短い区間にわたって先行して上昇および移行が
行なわれた後、最大の厚みを有するメニスカスの下方約
２０から５０ｍｍで開始される。
【０００８】浴水準下方の銅壁厚みの増大により、そこ
において熱導出が低減され、かつ縦割れの発生がストラ
ンド凝固殻の比較的僅かな熱的な負荷により拮抗され
る。即ち、温度膨張部の部分において既に開始される壁
装甲部は、即ち比較的厚い壁厚は、そこにおいて過度に
強力な熱導出を阻止する。この熱導出は、増大しながら
下方方向にくさび状に終わっている先細り部とそこにお
いて肉薄となる板厚と壁厚となって始めて徐々に再び適
当に増大していき、従って総じて縦割れ発生に関して無
害な温度相違が発生するような均衡が達せられる。
において熱導出が低減され、かつ縦割れの発生がストラ
ンド凝固殻の比較的僅かな熱的な負荷により拮抗され
る。即ち、温度膨張部の部分において既に開始される壁
装甲部は、即ち比較的厚い壁厚は、そこにおいて過度に
強力な熱導出を阻止する。この熱導出は、増大しながら
下方方向にくさび状に終わっている先細り部とそこにお
いて肉薄となる板厚と壁厚となって始めて徐々に再び適
当に増大していき、従って総じて縦割れ発生に関して無
害な温度相違が発生するような均衡が達せられる。
【０００９】本発明による有利な構成により、壁装甲部
のその長さが制限されている頭端部が鋳型壁に対して平
行に形成されている場合、温度降下の緩和は更に良好と
なる。何故なら、壁装甲部が最大の厚み−この厚みは要
件によっては３から１５ｍｍとなる−を有している、短
い上昇の後の最初の約２０から１００の長さの区間が、
熱導出が極端に高くなる場所に存在しており、従ってこ
こで比較的肉厚の壁装甲部は、冷却水側からの熱導出が
過分に強制されて行なわれる。
のその長さが制限されている頭端部が鋳型壁に対して平
行に形成されている場合、温度降下の緩和は更に良好と
なる。何故なら、壁装甲部が最大の厚み−この厚みは要
件によっては３から１５ｍｍとなる−を有している、短
い上昇の後の最初の約２０から１００の長さの区間が、
熱導出が極端に高くなる場所に存在しており、従ってこ
こで比較的肉厚の壁装甲部は、冷却水側からの熱導出が
過分に強制されて行なわれる。
【００１０】本発明による構成にあっては、壁装甲部は
鋳込み口からこの鋳込み口に連続鋳造方向で連なってい
る、ストランドのサイズを決定する鋳型終端部分への移
行部にいたるまで低減されている。このようにして、冷
却水の手前の銅壁厚さは冷却溝の全長にわたって低減さ
れ、従って熱導出は鋳型高さ全体にわたって合目的に調
節することが可能である。
鋳込み口からこの鋳込み口に連続鋳造方向で連なってい
る、ストランドのサイズを決定する鋳型終端部分への移
行部にいたるまで低減されている。このようにして、冷
却水の手前の銅壁厚さは冷却溝の全長にわたって低減さ
れ、従って熱導出は鋳型高さ全体にわたって合目的に調
節することが可能である。
【００１１】本発明による他の構成により、壁装甲部の
厚みは鋳型内における温度分布に相応して鋳型幅および
鋳型高さ全体にわたって変更可能である。従って銅鋳型
板内における溝形状の異なる経過は、鋳造パラメータに
依存した温度低減に相応して構造される壁装甲部によっ
て、鋳型の幅および鋳型の高さ全体にわたる、求められ
ている温度の一様化が良好に行なわれる。
厚みは鋳型内における温度分布に相応して鋳型幅および
鋳型高さ全体にわたって変更可能である。従って銅鋳型
板内における溝形状の異なる経過は、鋳造パラメータに
依存した温度低減に相応して構造される壁装甲部によっ
て、鋳型の幅および鋳型の高さ全体にわたる、求められ
ている温度の一様化が良好に行なわれる。
【００１２】本発明の他の特徴と利点は特許請求の範囲
から明らかであり、以下に添付した図面に図示した発明
の実施の形態につき本発明を詳細に説明する。
から明らかであり、以下に添付した図面に図示した発明
の実施の形態につき本発明を詳細に説明する。
【００１３】
【発明の実施の形態】薄スラブを製造するための鋳造機
の十分に知られている連続鋳造鋳型１のうち、図１には
相対している二つの互いに補完し合う幅広側壁２の一つ
が概略的に示されている。この幅広側壁は図示していな
い浸漬管を収容するために、内側において鋳込み口３で
形成されており、外側においては水が流過する冷却溝４
を備えている（図３も参照）。二つの互いに補完し合う
幅広側壁２の、鋳込み口３の傍らでそれぞれ幅狭側方向
に延在している縁部領域５は互いに平行に指向してい
る。鋳込み口３の下方の連続鋳造方向６において、鋳型
壁は鋼のサイズを決定する鋳造断面７（図３参照）に移
行している。
の十分に知られている連続鋳造鋳型１のうち、図１には
相対している二つの互いに補完し合う幅広側壁２の一つ
が概略的に示されている。この幅広側壁は図示していな
い浸漬管を収容するために、内側において鋳込み口３で
形成されており、外側においては水が流過する冷却溝４
を備えている（図３も参照）。二つの互いに補完し合う
幅広側壁２の、鋳込み口３の傍らでそれぞれ幅狭側方向
に延在している縁部領域５は互いに平行に指向してい
る。鋳込み口３の下方の連続鋳造方向６において、鋳型
壁は鋼のサイズを決定する鋳造断面７（図３参照）に移
行している。
【００１４】連続鋳造鋳型１内に浴水準８にまで導入さ
れる、液状の溶鋼は、極めて迅速な温度降下に誘起され
て、鋳型の高さわたって冷却される。この温度降下は連
続鋳造方向６で増大して形成されるストランド凝固殻内
における張力を招き、この張力は優先的にストランド凝
固殻内において浴水準８の下方約１５０ｍｍにいたるま
で確認できる縦割れを誘因する。浴水準８は鋳造パラメ
ータによるが鋳型の上縁部から、例えば２０から６０ｍ
ｍの距離に存在している。この浴水準をもとにして、鋳
型板内で図２において概略図示したいわゆる温度膨張部
９を招く液状の溶鋼の冷却挙動が特徴付けられ、この場
合この特徴ある曲線からその下方での明白な温度降下が
推察できる。
れる、液状の溶鋼は、極めて迅速な温度降下に誘起され
て、鋳型の高さわたって冷却される。この温度降下は連
続鋳造方向６で増大して形成されるストランド凝固殻内
における張力を招き、この張力は優先的にストランド凝
固殻内において浴水準８の下方約１５０ｍｍにいたるま
で確認できる縦割れを誘因する。浴水準８は鋳造パラメ
ータによるが鋳型の上縁部から、例えば２０から６０ｍ
ｍの距離に存在している。この浴水準をもとにして、鋳
型板内で図２において概略図示したいわゆる温度膨張部
９を招く液状の溶鋼の冷却挙動が特徴付けられ、この場
合この特徴ある曲線からその下方での明白な温度降下が
推察できる。
【００１５】従来の連続鋳造鋳型にあって、この曲線が
示すように温度膨張部９に続いて明白に降下する鋳型温
度を回避し、温度の一様化、即ち連続鋳造鋳型１の高さ
全体にわたるほぼ一様な温度導出を達するために、幅広
側壁２の背面１０は、従来一般的であった、図１に破線
で示した輪郭に対比して、壁装甲部１１により補強され
ている。この壁装甲部は連続鋳造方向で先細りに形成さ
れており、そのくさび状の先端で鋳込み口３からそれに
続く溶鋼のサイズを決定する鋳造断面７への移行部１２
でほぼ終わっている。壁装甲部１１は、図３において浴
水準の形成されたメニスカスにより明瞭なように、浴水
準位置８の最も深い位置の下方約２０から５０ｍｍに装
備されており、その経過は幅全体にわたって鋳型に適応
されている。壁装甲部１１の頭端部１１ａ−この頭端部
の前方には短い区間にわたって隆起している移行部が連
なっている−は更に温度膨張部９の領域内に突出してお
り、この最上の部分において、約２０から１００ｍｍの
延在長さにわたって、鋳型壁に対して平行に延在してお
り、その後先細りの傾斜経過部分に移行している。
示すように温度膨張部９に続いて明白に降下する鋳型温
度を回避し、温度の一様化、即ち連続鋳造鋳型１の高さ
全体にわたるほぼ一様な温度導出を達するために、幅広
側壁２の背面１０は、従来一般的であった、図１に破線
で示した輪郭に対比して、壁装甲部１１により補強され
ている。この壁装甲部は連続鋳造方向で先細りに形成さ
れており、そのくさび状の先端で鋳込み口３からそれに
続く溶鋼のサイズを決定する鋳造断面７への移行部１２
でほぼ終わっている。壁装甲部１１は、図３において浴
水準の形成されたメニスカスにより明瞭なように、浴水
準位置８の最も深い位置の下方約２０から５０ｍｍに装
備されており、その経過は幅全体にわたって鋳型に適応
されている。壁装甲部１１の頭端部１１ａ−この頭端部
の前方には短い区間にわたって隆起している移行部が連
なっている−は更に温度膨張部９の領域内に突出してお
り、この最上の部分において、約２０から１００ｍｍの
延在長さにわたって、鋳型壁に対して平行に延在してお
り、その後先細りの傾斜経過部分に移行している。
【００１６】
【発明の効果】本発明により、連続鋳造鋳型の高さ全体
にわたってのみならず、幅全体にわたっても変化し、か
つ鋳造方向６で徐々に低減している壁装甲部１１によ
り、厚肉の壁装甲部を備えている部分内における作業温
度は上昇し、これに伴って温度膨張部９の“張出し部”
の下方における急峻な温度降下が明白に弱められる。即
ち、連続鋳造鋳型１の幅と高さに全体にわたる温度導出
が一様に行なわれる。
にわたってのみならず、幅全体にわたっても変化し、か
つ鋳造方向６で徐々に低減している壁装甲部１１によ
り、厚肉の壁装甲部を備えている部分内における作業温
度は上昇し、これに伴って温度膨張部９の“張出し部”
の下方における急峻な温度降下が明白に弱められる。即
ち、連続鋳造鋳型１の幅と高さに全体にわたる温度導出
が一様に行なわれる。
【図１】連続鋳造鋳型の幅広側壁の縦断面図である。
【図２】鋳型壁の図１において鎖線で環状に示した上方
部分の詳細図である。
部分の詳細図である。
【図３】上方で離して詳細図として概略示した背面側の
冷却溝を備えている、図１に示した鋳型の幅広側壁を左
側から見た図である。
冷却溝を備えている、図１に示した鋳型の幅広側壁を左
側から見た図である。
１ 連続鋳造鋳型 ２ 幅広側壁 ３ 鋳込み口 ４ 冷却溝 ５ 縁部領域 ６ 連続鋳造方向 ７ 鋳造断面 ８ 浴水準 ９ 温度膨張部 １０ 背面 １１ 壁装甲部 １１ａ 頭端部 １３ 延在長さ
Claims (4)
- 【請求項１】 銅板から成る幅広側壁内に一方にあって
は内方において両幅狭側方向にそれぞれ平行に終わって
いる領域間で鋳込み口が形成されており、他方にあって
は外方および背面にあって冷却溝が設けられている様式
の、スラブ、特に薄スラブを製造するための、水冷却さ
れた幅狭側壁と幅広側壁とを備えている連続鋳造鋳型に
おいて、幅広側壁（２）の背面（１０）が最も深い位置
にある浴水準（８）から出発して、そこで最も大きなか
つ鋳込み方向（６）で徐々に先細りに形成されている壁
装甲部（１１）により補強されていることを特徴とする
連続鋳造鋳型。 - 【請求項２】 壁装甲部（１１）が鋳込み口（３）から
鋳込み方向（６）でこの鋳込み口に連なっている鋳型終
端部分（７）への移行部（１２）にいたるまで低減され
ていことを特徴とする請求項１に記載の連続鋳造鋳型。 - 【請求項３】 壁装甲部（１１）が鋳型幅および鋳型高
さにわたって鋳型内の温度分布に相応して変化している
ことを特徴とする請求項１或いは２に記載の連続鋳造鋳
型。 - 【請求項４】 壁装甲部（１１）のその長さが制限され
ている頭端部（１１ａ）が鋳型壁に対して平行に形成さ
れていることを特徴とする請求項１から３までのいずれ
か一つに記載の連続鋳造鋳型。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19831998A DE19831998A1 (de) | 1998-07-16 | 1998-07-16 | Stranggießkokille |
| DE19831998:3 | 1998-07-16 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000033461A true JP2000033461A (ja) | 2000-02-02 |
| JP4836303B2 JP4836303B2 (ja) | 2011-12-14 |
Family
ID=7874288
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19476099A Expired - Fee Related JP4836303B2 (ja) | 1998-07-16 | 1999-07-08 | 連続鋳造鋳型 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6474401B1 (ja) |
| EP (1) | EP0972590B1 (ja) |
| JP (1) | JP4836303B2 (ja) |
| AT (1) | ATE262993T1 (ja) |
| DE (2) | DE19831998A1 (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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