JPH11302798A - 高窒素オーステナイト系耐熱鋼 - Google Patents
高窒素オーステナイト系耐熱鋼Info
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- JPH11302798A JPH11302798A JP10961998A JP10961998A JPH11302798A JP H11302798 A JPH11302798 A JP H11302798A JP 10961998 A JP10961998 A JP 10961998A JP 10961998 A JP10961998 A JP 10961998A JP H11302798 A JPH11302798 A JP H11302798A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 安価に製造することができ、高温強度、耐酸
化性及び高温水中での耐食性が優れたオーステナイト系
耐熱鋼を提供すること。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．１０％以下、Ｓｉ：
１．０超〜３．０％、Ｍｎ：１．０〜１０．０％、Ｓ：
０．０１％以下、Ｃｕ：３．０％以下、Ｎｉ：７．０〜
１５．０％、Ｃｒ：１５．０〜２５．０％、Ｍｏ：０．
５〜５．０％、Ｎ：０．３５〜０．８０％及びＡｌ：
０．０３％以下を含み、残部実質的にＦｅからなる成分
組成のものとすること。
化性及び高温水中での耐食性が優れたオーステナイト系
耐熱鋼を提供すること。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．１０％以下、Ｓｉ：
１．０超〜３．０％、Ｍｎ：１．０〜１０．０％、Ｓ：
０．０１％以下、Ｃｕ：３．０％以下、Ｎｉ：７．０〜
１５．０％、Ｃｒ：１５．０〜２５．０％、Ｍｏ：０．
５〜５．０％、Ｎ：０．３５〜０．８０％及びＡｌ：
０．０３％以下を含み、残部実質的にＦｅからなる成分
組成のものとすること。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、１０００℃までの
高温に曝される各種耐熱部品に適した高窒素オーステナ
イト系耐熱鋼に関する。
高温に曝される各種耐熱部品に適した高窒素オーステナ
イト系耐熱鋼に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、ヒーター、プラント、内燃機関、
ボイラー、工業炉などの耐熱部品には、ＳＵＳ３０４Ｎ
２（Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：１．００以下、Ｍｎ：
２．５０％以下、Ｐ：０．０４５以下、Ｓ：０．０３０
％以下、Ｎｉ：７．５０〜１０．５０％、Ｃｒ：１８．
００〜２０．００％、Ｎ：０．１５〜０．３０％、Ｎ
ｂ：０．１５％以下を含み、残部実質的にＦｅ）、ＳＵ
Ｓ３１０Ｓ、ＳＵＳ３４７、ＳＵＳＸＭ１５Ｊ１、ＳＵ
Ｓ３０９などが主に使用されており、またそれ以上の高
温強度、耐酸化性及び耐高温腐食性が求められる部品に
は、ＳＵＨ６６０（Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：１．０
０％以下、Ｍｎ：２．００％以下、Ｐ：０．０４０％以
下、Ｓ：０．０３０％以下、Ｎｉ：２４．００〜２７．
０％、Ｃｒ：１３．５０〜１６．０％、Ｍｏ：１．００
〜１．５０％、Ｖ：０．１０〜０．５０％、Ｔｉ：１．
９０〜２．３５％、Ａｌ：０．３５％以下、Ｂ：０．０
０１〜０．０１０％を含み、残部実質的にＦｅ）などの
鉄基超合金が用いられている。
ボイラー、工業炉などの耐熱部品には、ＳＵＳ３０４Ｎ
２（Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：１．００以下、Ｍｎ：
２．５０％以下、Ｐ：０．０４５以下、Ｓ：０．０３０
％以下、Ｎｉ：７．５０〜１０．５０％、Ｃｒ：１８．
００〜２０．００％、Ｎ：０．１５〜０．３０％、Ｎ
ｂ：０．１５％以下を含み、残部実質的にＦｅ）、ＳＵ
Ｓ３１０Ｓ、ＳＵＳ３４７、ＳＵＳＸＭ１５Ｊ１、ＳＵ
Ｓ３０９などが主に使用されており、またそれ以上の高
温強度、耐酸化性及び耐高温腐食性が求められる部品に
は、ＳＵＨ６６０（Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：１．０
０％以下、Ｍｎ：２．００％以下、Ｐ：０．０４０％以
下、Ｓ：０．０３０％以下、Ｎｉ：２４．００〜２７．
０％、Ｃｒ：１３．５０〜１６．０％、Ｍｏ：１．００
〜１．５０％、Ｖ：０．１０〜０．５０％、Ｔｉ：１．
９０〜２．３５％、Ａｌ：０．３５％以下、Ｂ：０．０
０１〜０．０１０％を含み、残部実質的にＦｅ）などの
鉄基超合金が用いられている。
【０００３】しかし、近年ますます高温強度、耐酸化性
（耐高温酸化性）及び高温水中の耐食性の要求が厳しく
なっており、上記ＳＵＳ３０４Ｎ２、ＳＵＳ３１０Ｓな
どでは常温及び高温強度が十分でなく、またＳＵＳ３０
４Ｎ２などは耐酸化性が十分でなかった。またＳＵＨ６
６０は、高温強度、耐酸化性及び高温水中の耐食性は優
れているが、製造コストが高いという問題があった。
（耐高温酸化性）及び高温水中の耐食性の要求が厳しく
なっており、上記ＳＵＳ３０４Ｎ２、ＳＵＳ３１０Ｓな
どでは常温及び高温強度が十分でなく、またＳＵＳ３０
４Ｎ２などは耐酸化性が十分でなかった。またＳＵＨ６
６０は、高温強度、耐酸化性及び高温水中の耐食性は優
れているが、製造コストが高いという問題があった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、安価に製造
することができ、高温強度、耐酸化性及び高温水中の耐
食性が優れたオーステナイト系耐熱鋼を提供することを
課題としている。
することができ、高温強度、耐酸化性及び高温水中の耐
食性が優れたオーステナイト系耐熱鋼を提供することを
課題としている。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、本発者達は、高温強度、耐酸化性及び耐高温腐食性
が優れたステンレス鋼について成分組成、熱処理、製造
プロセスなどについて種々検討していたところ、オース
テナイト系ステンレス鋼に窒素を多量に添加すると耐熱
性が優れたものとなるとの知見を得て本発明をなしたも
のである。すなわち、本発明の高窒素オーステナイト系
耐熱鋼においては、Ｃ：０．１０％以下、Ｓｉ：１．０
超〜３．０％、Ｍｎ：１．０〜１０．０％、Ｓ：０．０
１％以下、Ｃｕ：３．０％以下、Ｎｉ：７．０〜１５．
０％、Ｃｒ：１５．０〜２５．０％、Ｍｏ：０．５〜
５．０％、Ｎ：０．３５〜０．８０％及びＡｌ：０．０
３％以下を含み、残部実質的にＦｅからなる成分組成の
ものとすることである。
め、本発者達は、高温強度、耐酸化性及び耐高温腐食性
が優れたステンレス鋼について成分組成、熱処理、製造
プロセスなどについて種々検討していたところ、オース
テナイト系ステンレス鋼に窒素を多量に添加すると耐熱
性が優れたものとなるとの知見を得て本発明をなしたも
のである。すなわち、本発明の高窒素オーステナイト系
耐熱鋼においては、Ｃ：０．１０％以下、Ｓｉ：１．０
超〜３．０％、Ｍｎ：１．０〜１０．０％、Ｓ：０．０
１％以下、Ｃｕ：３．０％以下、Ｎｉ：７．０〜１５．
０％、Ｃｒ：１５．０〜２５．０％、Ｍｏ：０．５〜
５．０％、Ｎ：０．３５〜０．８０％及びＡｌ：０．０
３％以下を含み、残部実質的にＦｅからなる成分組成の
ものとすることである。
【０００６】また、上記課題を解決するため、本発明の
高窒素オーステナイト系耐熱鋼においては、上記成分組
成に、Ｎｂ＋Ｔａ：０．０３〜０．５％、Ｔｉ：０．０
３〜０．５％、Ｖ：０．０３〜０．５％及びＷ：０．０
３〜０．５％の１種又は２種以上の群と、Ｂ：０．００
１〜０．０１％、Ｃａ：０．００１〜０．０１％及びＭ
ｇ：０．００１〜０．０１％の１種又は２種以上の群
と、ＲＥＭ：０．０２０％以下とからなる群うちの１種
又は２種以上を含有する成分組成を有するものとするこ
とである。
高窒素オーステナイト系耐熱鋼においては、上記成分組
成に、Ｎｂ＋Ｔａ：０．０３〜０．５％、Ｔｉ：０．０
３〜０．５％、Ｖ：０．０３〜０．５％及びＷ：０．０
３〜０．５％の１種又は２種以上の群と、Ｂ：０．００
１〜０．０１％、Ｃａ：０．００１〜０．０１％及びＭ
ｇ：０．００１〜０．０１％の１種又は２種以上の群
と、ＲＥＭ：０．０２０％以下とからなる群うちの１種
又は２種以上を含有する成分組成を有するものとするこ
とである。
【０００７】次に、上記本発明の高窒素オーステナイト
系耐熱鋼を構成する成分組成を上記のように限定してい
る理由は次のとおりである。 Ｃ：０．１０％以下 Ｃは、侵入型で、強度を向上させるために含有させる元
素であるが、多量に含有させると、Ｎの固溶量を低下さ
せるとともに、Ｃｒと結合して炭化物を形成し、母相の
固溶Ｃｒ量を低下させ耐食性を劣化ささせるので、その
含有量を０．１０％以下とする。 Ｓｉ：１．０超〜３．０％ Ｓｉは、耐酸化性を向上させるために含有させる元素で
あるが、１．０％以下ではその効果が少なく、３．０％
を超えると熱間加工性を著しく悪化するので、その含有
範囲を１．０超〜３．０％とする。 Ｍｎ：１．０〜１０．０％ Ｍｎは、オーステナイトを生成させ、且つ窒素の固溶量
を著しく増加させるために含有させる元素である。オー
ステナイト単相にするためには１．０％以上含有させる
必要があるが、１０．０％を超えると熱間加工性を劣化
させるので、その含有範囲を１．０〜１０．０％とす
る。
系耐熱鋼を構成する成分組成を上記のように限定してい
る理由は次のとおりである。 Ｃ：０．１０％以下 Ｃは、侵入型で、強度を向上させるために含有させる元
素であるが、多量に含有させると、Ｎの固溶量を低下さ
せるとともに、Ｃｒと結合して炭化物を形成し、母相の
固溶Ｃｒ量を低下させ耐食性を劣化ささせるので、その
含有量を０．１０％以下とする。 Ｓｉ：１．０超〜３．０％ Ｓｉは、耐酸化性を向上させるために含有させる元素で
あるが、１．０％以下ではその効果が少なく、３．０％
を超えると熱間加工性を著しく悪化するので、その含有
範囲を１．０超〜３．０％とする。 Ｍｎ：１．０〜１０．０％ Ｍｎは、オーステナイトを生成させ、且つ窒素の固溶量
を著しく増加させるために含有させる元素である。オー
ステナイト単相にするためには１．０％以上含有させる
必要があるが、１０．０％を超えると熱間加工性を劣化
させるので、その含有範囲を１．０〜１０．０％とす
る。
【０００８】Ｓ：０．０１％以下 Ｓは、ＭｎＳとなり、冷間加工時の割れの起点となるた
めに冷間加工性を著しく劣化させるとともに、高温水中
の耐食性を低下するので、その含有量を０．０１％以下
とする。 Ｃｕ：３．０％以下 Ｃｕは、オーステナイトを生成し、且つオーステナイト
相の安定化に寄与すると共に冷間加工性を向上させ、更
に高温におけるクリープラプチャ特性及び酸化皮膜の付
着性を高めるために含有させる元素であるが、３．０％
を超えて含有させると熱間加工性が低下するので、その
含有量を３．０％以下とする。
めに冷間加工性を著しく劣化させるとともに、高温水中
の耐食性を低下するので、その含有量を０．０１％以下
とする。 Ｃｕ：３．０％以下 Ｃｕは、オーステナイトを生成し、且つオーステナイト
相の安定化に寄与すると共に冷間加工性を向上させ、更
に高温におけるクリープラプチャ特性及び酸化皮膜の付
着性を高めるために含有させる元素であるが、３．０％
を超えて含有させると熱間加工性が低下するので、その
含有量を３．０％以下とする。
【０００９】Ｎｉ：７．０〜１５．０％ Ｎｉは、オーステナイトを生成し、且つオーステナイト
相の安定化に寄与させるために含有させる元素である。
その効果を得るためには７．０％以上含有させる必要が
あるが、１５．０％を超えて含有させると強度が低下す
ると共に、コストも上昇するので、その含有範囲を７．
０〜１５．０％とする。 Ｃｒ：１５．０〜２５．０％ Ｃｒは、窒素の固溶量増加、耐酸化性及び耐食性を向上
させるために含有させる元素である。その効果を得るた
めには１５．０％以上含有させる必要があるが、２５．
０％を超えるとフエライト・オーステナイト２相組織や
σ相を生成するので、その含有範囲を１５．０〜２５．
０％とする。
相の安定化に寄与させるために含有させる元素である。
その効果を得るためには７．０％以上含有させる必要が
あるが、１５．０％を超えて含有させると強度が低下す
ると共に、コストも上昇するので、その含有範囲を７．
０〜１５．０％とする。 Ｃｒ：１５．０〜２５．０％ Ｃｒは、窒素の固溶量増加、耐酸化性及び耐食性を向上
させるために含有させる元素である。その効果を得るた
めには１５．０％以上含有させる必要があるが、２５．
０％を超えるとフエライト・オーステナイト２相組織や
σ相を生成するので、その含有範囲を１５．０〜２５．
０％とする。
【００１０】Ｍｏ：０．５〜５．０％ Ｍｏは、窒素の固溶量の増加及び耐酸化性を向上させ、
更に高温腐食環境での耐食性を向上させるために含有さ
せる元素である。その効果を得るためには０．５％以上
含有させる必要があるが、５．０％を超えるとσ相の析
出等により熱間加工性を害するするので、その含有範囲
を０．５〜５．０％とする。 Ｎ：０．３５〜０．８０％ Ｎは、侵入型元素であって、高温強度の向上に寄与する
とともに、非常に強いオーステナイト生成元素であるた
め、耐酸化性の向上に寄与するＣｒの増量添加が可能と
なるので、そのために含有させるものである。０．３５
％未満では高温強度を向上する効果が低く、０．８０％
を超えると窒化物が完全に固溶しないために固溶温度が
高くなると共に加工性を低下するので、その含有範囲を
０．３５〜０．８０％とする。
更に高温腐食環境での耐食性を向上させるために含有さ
せる元素である。その効果を得るためには０．５％以上
含有させる必要があるが、５．０％を超えるとσ相の析
出等により熱間加工性を害するするので、その含有範囲
を０．５〜５．０％とする。 Ｎ：０．３５〜０．８０％ Ｎは、侵入型元素であって、高温強度の向上に寄与する
とともに、非常に強いオーステナイト生成元素であるた
め、耐酸化性の向上に寄与するＣｒの増量添加が可能と
なるので、そのために含有させるものである。０．３５
％未満では高温強度を向上する効果が低く、０．８０％
を超えると窒化物が完全に固溶しないために固溶温度が
高くなると共に加工性を低下するので、その含有範囲を
０．３５〜０．８０％とする。
【００１１】Ａｌ：０．０３％以下 Ａｌは、脱酸剤として使用する元素であるが、多量に添
加するとＡｌＮを形成し、有効なＮ量を減ずるとともに
強度を低下するので、その含有量を０．０３％以下とす
る。 Ｎｂ＋Ｔａ：０．０３〜０．５％、Ｔｉ：０．０３〜
０．５％、Ｖ：０．０３〜０．５％及びＷ：０．０３〜
０．５％ Ｎｂ＋Ｔａ、Ｔｉ、Ｖ及びＷは、結晶粒を微細化し、強
度を向上させるために含有させる元素である。その効果
を得るためには０．０３％以上含有させる必要がある
が、０．５％より多く含有させるとＮと結合して固溶Ｎ
量を低下するので、その含有範囲を０．０３〜０．５％
とする。
加するとＡｌＮを形成し、有効なＮ量を減ずるとともに
強度を低下するので、その含有量を０．０３％以下とす
る。 Ｎｂ＋Ｔａ：０．０３〜０．５％、Ｔｉ：０．０３〜
０．５％、Ｖ：０．０３〜０．５％及びＷ：０．０３〜
０．５％ Ｎｂ＋Ｔａ、Ｔｉ、Ｖ及びＷは、結晶粒を微細化し、強
度を向上させるために含有させる元素である。その効果
を得るためには０．０３％以上含有させる必要がある
が、０．５％より多く含有させるとＮと結合して固溶Ｎ
量を低下するので、その含有範囲を０．０３〜０．５％
とする。
【００１２】Ｂ：０．００１〜０．０１％、Ｃａ：０．
００１〜０．０１％及びＭｇ：０．００１〜０．０１％ Ｂ、Ｃａ及びＭｇは、熱間加工性を改善するために含有
させる元素である。その効果を得るためには０．００１
％以上含有させる必要があるが、０．０１％より多く含
有させると逆に熱間加工性が低下するので、その含有範
囲を０．００１〜０．０１％とする。 ＲＥＭ：０．０２０％以下 ＲＥＭは、耐酸化性を向上させるために含有させる元素
であるが、０．０２０％より多く含有させてもその効果
が飽和するとともにコストが高くなるので、その含有量
を０．０２０％以下とする。
００１〜０．０１％及びＭｇ：０．００１〜０．０１％ Ｂ、Ｃａ及びＭｇは、熱間加工性を改善するために含有
させる元素である。その効果を得るためには０．００１
％以上含有させる必要があるが、０．０１％より多く含
有させると逆に熱間加工性が低下するので、その含有範
囲を０．００１〜０．０１％とする。 ＲＥＭ：０．０２０％以下 ＲＥＭは、耐酸化性を向上させるために含有させる元素
であるが、０．０２０％より多く含有させてもその効果
が飽和するとともにコストが高くなるので、その含有量
を０．０２０％以下とする。
【００１３】本発明の高窒素オーステナイト系耐熱鋼
は、Ｎｉ及びＣｒの含有量が同様な公知のオーステナイ
ト系ステンレス鋼と同様な製造方法によって製造するこ
とができる。
は、Ｎｉ及びＣｒの含有量が同様な公知のオーステナイ
ト系ステンレス鋼と同様な製造方法によって製造するこ
とができる。
【００１４】
【発明の実施の形態】次に、本発明の実施例を説明す
る。
る。
【実施例】下記表１の成分組成のもの５０ｋｇを高周波
誘導炉で溶製した後、鋳造して５０ｋｇの鋳塊にした。
この鋳塊を鍛伸によって２０ｍｍの丸棒にし、１１００
℃×１ｈｒ加熱後水冷する固溶化熱処理を実施した。そ
の後各丸棒より試験片を切り出して常温引張試験を実施
し、その結果を表２に示す。また上記丸棒から機械加工
により切り出した幅１０ｍｍ、長さ２５ｍｍ、厚さ３ｍ
ｍの寸法で、３２０のエメリー紙で全面を研磨した試験
片を作成し、繰り返し酸化試験を実施し、その結果を表
２に示す。なお、酸化試験は、６００℃、８００℃の温
度に８分で加熱し、その温度で３０分間保持後、３０℃
の温度中に２２分間放冷した。これを１サイクルとし
て、合計９６サイクル（９６時間）行った後の試験片の
重量を測定し、予め測定しておいた試験前の重量との差
を求め、それを試験片表面積で除した値を酸化量とし
た。
誘導炉で溶製した後、鋳造して５０ｋｇの鋳塊にした。
この鋳塊を鍛伸によって２０ｍｍの丸棒にし、１１００
℃×１ｈｒ加熱後水冷する固溶化熱処理を実施した。そ
の後各丸棒より試験片を切り出して常温引張試験を実施
し、その結果を表２に示す。また上記丸棒から機械加工
により切り出した幅１０ｍｍ、長さ２５ｍｍ、厚さ３ｍ
ｍの寸法で、３２０のエメリー紙で全面を研磨した試験
片を作成し、繰り返し酸化試験を実施し、その結果を表
２に示す。なお、酸化試験は、６００℃、８００℃の温
度に８分で加熱し、その温度で３０分間保持後、３０℃
の温度中に２２分間放冷した。これを１サイクルとし
て、合計９６サイクル（９６時間）行った後の試験片の
重量を測定し、予め測定しておいた試験前の重量との差
を求め、それを試験片表面積で除した値を酸化量とし
た。
【００１５】
【表１】
【００１６】
【表２】
【００１７】また、本発明例 No.1 、比較例 No.14 (SU
S304N2) 及び比較例 No.15 (SUS310S)の上記固溶化熱処
理を実施した丸棒より試験片を切り出して高温引張試験
を行い、その結果を図１に示した。また、酸化試験とし
て本発明例 No １、比較例 No.14及び比較例 No.15の上
記酸化試験の試験片と同様な試験片を用いて、８００℃
と１０００℃の温度で３０分間保持後、３０℃の温度中
に３０分間放冷した。これを１サイクルとして、最高２
００サイクル行った後の試験片の重量を測定し、予め測
定しておいた試験前の重量との差を求め、それを試験片
表面積で除した値を酸化量とした。その結果を図２と図
３に示した。
S304N2) 及び比較例 No.15 (SUS310S)の上記固溶化熱処
理を実施した丸棒より試験片を切り出して高温引張試験
を行い、その結果を図１に示した。また、酸化試験とし
て本発明例 No １、比較例 No.14及び比較例 No.15の上
記酸化試験の試験片と同様な試験片を用いて、８００℃
と１０００℃の温度で３０分間保持後、３０℃の温度中
に３０分間放冷した。これを１サイクルとして、最高２
００サイクル行った後の試験片の重量を測定し、予め測
定しておいた試験前の重量との差を求め、それを試験片
表面積で除した値を酸化量とした。その結果を図２と図
３に示した。
【００１８】また、上記固溶化熱処理を実施した丸棒か
ら本発明例 No.1 及び比較例 No.15のクリープ破壊試験
片を切り出し、また比較例 No.16(SUH660)の丸棒を９８
０℃×１ｈｒ加熱し油冷後、７２０℃×１６ｈｒ加熱後
空冷したものからクリープ破壊試験片(No.16) を切り出
して、JIS Z 2272 金属材料の引張クリープ破断試験方
法に基づいて６００℃と８００℃で引張クリープ破断試
験を行った。その結果を図４に示した。
ら本発明例 No.1 及び比較例 No.15のクリープ破壊試験
片を切り出し、また比較例 No.16(SUH660)の丸棒を９８
０℃×１ｈｒ加熱し油冷後、７２０℃×１６ｈｒ加熱後
空冷したものからクリープ破壊試験片(No.16) を切り出
して、JIS Z 2272 金属材料の引張クリープ破断試験方
法に基づいて６００℃と８００℃で引張クリープ破断試
験を行った。その結果を図４に示した。
【００１９】これらの結果より、本発明の高窒素オース
テナイト系耐熱鋼は、Ｎｉ量及びＣｒ量がほぼ同量の比
較例 No.14(SUS304N2)及びＮｉ量が多い比較例 No.15(S
US310S) より、常温の引張特性及び高温強度が高くな
り、更にＮｉ量及びＣｒ量がほぼ同量の比較例 No.14よ
り耐酸化性が著しく優れ、すなわち酸化増量が著しく低
くなり、またＮｉ量が多い比較例 No.15よりクリープ破
壊試験値が高くなっている。
テナイト系耐熱鋼は、Ｎｉ量及びＣｒ量がほぼ同量の比
較例 No.14(SUS304N2)及びＮｉ量が多い比較例 No.15(S
US310S) より、常温の引張特性及び高温強度が高くな
り、更にＮｉ量及びＣｒ量がほぼ同量の比較例 No.14よ
り耐酸化性が著しく優れ、すなわち酸化増量が著しく低
くなり、またＮｉ量が多い比較例 No.15よりクリープ破
壊試験値が高くなっている。
【００２０】
【発明の効果】本発明は、上記構成、すなわちＮ含有量
を多くしたことにより、Ｎｉ及びＣｒ含有量が同等のオ
ーステナイト系ステンレス鋼と比較して高温強度、耐酸
化性及びクリープ破壊試験値が高くなるという優れた効
果を奏する。
を多くしたことにより、Ｎｉ及びＣｒ含有量が同等のオ
ーステナイト系ステンレス鋼と比較して高温強度、耐酸
化性及びクリープ破壊試験値が高くなるという優れた効
果を奏する。
【図１】本発明例 No.1 鋼及び比較例鋼の試験温度と引
張強度の関係を示すグラフである。
張強度の関係を示すグラフである。
【図２】本発明例 No.1 鋼及び比較例鋼の８００℃まで
の加熱と冷却の繰り返し数と酸化増量の関係を示すグラ
フである。
の加熱と冷却の繰り返し数と酸化増量の関係を示すグラ
フである。
【図３】本発明例 No.1 鋼及び比較例鋼の１０００℃ま
での加熱と冷却の繰り返し数と酸化増量の関係を示すグ
ラフである。
での加熱と冷却の繰り返し数と酸化増量の関係を示すグ
ラフである。
【図４】本発明例 No.１鋼及び比較例鋼の応力と破断寿
命との関係を示すグラフである。
命との関係を示すグラフである。
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で（以下同じ）、Ｃ：０．１０％
以下、Ｓｉ：１．０超〜３．０％、Ｍｎ：１．０〜１
０．０％、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｕ：３．０％以下、
Ｎｉ：７．０〜１５．０％、Ｃｒ：１５．０〜２５．０
％、Ｍｏ：０．５〜５．０％、Ｎ：０．３５〜０．８０
％及びＡｌ：０．０３％以下を含み、残部実質的にＦｅ
からなる成分組成を有することを特徴とする高窒素オー
ステナイト系耐熱鋼。 - 【請求項２】 請求項１記載の成分組成にＮｂ＋Ｔａ：
０．０３〜０．５％、Ｔｉ：０．０３〜０．５％、Ｖ：
０．０３〜０．５％及びＷ：０．０３〜０．５％の１種
又は２種以上を含有することを特徴とする高窒素オース
テナイト系耐熱鋼。 - 【請求項３】 請求項１又は請求項２記載の成分組成に
Ｂ：０．００１〜０．０１％、Ｃａ：０．００１〜０．
０１％及びＭｇ：０．００１〜０．０１％の１種又は２
種以上を含有することを特徴とする高窒素オーステナイ
ト系耐熱鋼。 - 【請求項４】 請求項１、請求項２又は請求項３記載の
成分組成にＲＥＭ：０．０２０％以下を含有することを
特徴とする高窒素オーステナイト系耐熱鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10961998A JPH11302798A (ja) | 1998-04-20 | 1998-04-20 | 高窒素オーステナイト系耐熱鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10961998A JPH11302798A (ja) | 1998-04-20 | 1998-04-20 | 高窒素オーステナイト系耐熱鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11302798A true JPH11302798A (ja) | 1999-11-02 |
Family
ID=14514892
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10961998A Pending JPH11302798A (ja) | 1998-04-20 | 1998-04-20 | 高窒素オーステナイト系耐熱鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11302798A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1577414A2 (en) * | 2004-03-04 | 2005-09-21 | Daido Steel Co., Ltd. | Heat-resistant austenitic stainless steel and a production process thereof |
| WO2011040381A1 (ja) | 2009-09-29 | 2011-04-07 | 古河電気工業株式会社 | 超電導線材用基板、超電導線材及び超電導線材の製造方法 |
| US9803267B2 (en) | 2011-05-26 | 2017-10-31 | Upl, L.L.C. | Austenitic stainless steel |
-
1998
- 1998-04-20 JP JP10961998A patent/JPH11302798A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1577414A2 (en) * | 2004-03-04 | 2005-09-21 | Daido Steel Co., Ltd. | Heat-resistant austenitic stainless steel and a production process thereof |
| EP1577414A3 (en) * | 2004-03-04 | 2005-11-23 | Daido Steel Co., Ltd. | Heat-resistant austenitic stainless steel and a production process thereof |
| WO2011040381A1 (ja) | 2009-09-29 | 2011-04-07 | 古河電気工業株式会社 | 超電導線材用基板、超電導線材及び超電導線材の製造方法 |
| CN102414764A (zh) * | 2009-09-29 | 2012-04-11 | 古河电气工业株式会社 | 用于超导线材的基板、超导线材及其制造方法 |
| US9803267B2 (en) | 2011-05-26 | 2017-10-31 | Upl, L.L.C. | Austenitic stainless steel |
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