JPH11286610A

JPH11286610A - 高分子組成物

Info

Publication number: JPH11286610A
Application number: JP9038198A
Authority: JP
Inventors: Toshiaki Sakaki; 俊明榊; Fumio Sekido; 文雄関堂
Original assignee: Sumitomo Rubber Industries Ltd
Current assignee: Sumitomo Rubber Industries Ltd
Priority date: 1998-04-02
Filing date: 1998-04-02
Publication date: 1999-10-19

Abstract

(57)【要約】【課題】室温で優れた振動減衰性能を有し、高温での
変形が小さく、射出成形が可能であり、かつ非常に柔軟
な低弾性率の防振・制振部材等を形成可能な高分子組成
物を提供する。【解決手段】本発明の高分子組成物は、分子内に二重
結合を有する熱可塑性樹脂または熱可塑性エラストマー
である成分Ａと、実質的に分子内に二重結合を有しない
熱可塑性樹脂または熱可塑性エラストマーである成分Ｂ
と、成分Ａおよび成分Ｂの動的加硫物に柔軟性を付与す
るための低分子成分である成分Ｃとを含む組成物を動的
加硫して、成分Ａを成分Ｂ中に微分散させたものであっ
て、２０℃における貯蔵弾性率が１×１０⁷ｄｙｎ／ｃ
ｍ²以下であることを特徴とする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、防振・制振用部
材、衝撃吸収部材および緩衝材に好適に用いられる高分
子組成物に関し、より詳しくは、振動減衰能力に優れ、
高温での変形が小さくかつ低弾性率である高分子組成物
に関する。

【０００２】

【従来の技術および発明が解決しようとする課題】防振
部材、制振部材、衝撃吸収剤、緩衝材等には、従来より
ゴムや樹脂が用いられている。しかし、従来より防振ゴ
ム等の用途に使用されているゴムや樹脂は一般に硬度が
高いため、充分な防振・制振効果や、衝撃吸収効果を発
揮できない場合がある。特に近年、防振部材等の小型化
や軽量化が求められていることから、ゴムや樹脂の弾性
率をより一層低くして、柔らかくすることが必要となっ
ている。

【０００３】ゴムや樹脂の弾性率を低くするには、プロ
セスオイル等の軟化剤、可塑剤、油等の低分子成分を多
量に配合する方法がある。しかしながら、ゴムや樹脂の
種類によって異なるものの、一般に前述の低分子成分を
ゴムや樹脂１００重量部に対して数十重量部程度配合し
た場合には前述の低分子成分が経時的にゴムや樹脂の表
面に析出する、いわゆるブリードという現象が生じる。

【０００４】そこで、ブリードの問題を解消すべく、弾
性率が極めて低い材料であるシリコーンゲルを防振部材
等に使用することが考えられる。しかし、シリコーンゲ
ルを用いた場合は、部材の引張強度や引裂強度が極めて
小さくなるという問題がある。さらに、シリコーンゲル
は高価なシリコーンを原料とするために材料自体が極め
て高価であり、付加価値の高い製品に使用が限定され
る。

【０００５】弾性率が低い防振部材を得るには、スチレ
ン−イソプレン−スチレンブロック共重合体（ＳＩ
Ｓ）、スチレン−ブタジエン−スチレンブロック共重合
体（ＳＢＳ）等の熱可塑性エラストマーに、前述の低分
子成分を多量に配合する方法も考えられる。前記熱可塑
性エラストマーは、前述の低分子成分を多量に配合して
もブリードが生じるおそれが少ない。さらに、熱可塑性
エラストマーは後加工やリサイクルが可能であることか
ら、近年注目されている環境問題の観点からも好適であ
る。しかしながら、熱可塑性であるため、高温域での圧
縮永久ひずみが大きい、すなわち高温での変形が大きい
という問題がある。

【０００６】そこで本発明の目的は、室温で優れた振動
減衰性能を有し、高温域での変形が小さく、射出成形が
可能であり、かつ非常に柔軟な、すなわち弾性率が極め
て低い防振・制振部材を製造可能な高分子組成物を提供
することである。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、柔軟性を
付与する目的でプロセスオイル等の軟化剤や、可塑剤、
油等の低分子成分を多量に配合した系において、上記課
題を解決することのできる高分子成分について検討を重
ねた。その結果、高分子成分として分子内に二重結合を
有する熱可塑性樹脂または熱可塑性エラストマーと、分
子内に実質的に二重結合を有しない熱可塑性樹脂または
熱可塑性エラストマーとを使用し、これらの成分と上記
低分子成分とを含む組成物を動的加硫し、動的加硫物の
貯蔵弾性率を所定の範囲に設定すれば、室温での優れた
ゴム弾性と振動減衰性能とを維持しつつ、高温域での変
形が小さく、射出成形が可能であり、かつ非常に柔軟な
防振・制振部材を製造可能な高分子組成物が得られると
いう新たな事実を見出し、本発明を完成するに至った。

【０００８】すなわち、本発明の高分子組成物は、分子
内に二重結合を有する熱可塑性樹脂または熱可塑性エラ
ストマーである成分Ａと、実質的に分子内に二重結合を
有しない熱可塑性樹脂または熱可塑性エラストマーであ
る成分Ｂと、成分Ａおよび成分Ｂの動的加硫物に柔軟性
を付与するための低分子成分である成分Ｃとを含む組成
物を動的加硫して、成分Ａを成分Ｂ中に微分散させた、
２０℃における貯蔵弾性率が１×１０⁷ｄｙｎ／ｃｍ²
以下の高分子組成物であることを特徴とする。

【０００９】上記本発明の高分子組成物によれば、貯蔵
弾性率が低く、従って極めて柔軟であることから、小型
化や軽量化を実現した防振・制振用部材、衝撃吸収部
材、緩衝材等を得ることができる。

【００１０】

【発明の実施の形態】以下、本発明の高分子組成物につ
いて詳細に説明する。本発明の高分子組成物は、前述の
ように、２０℃における貯蔵弾性率が１×１０⁷ｄｙｎ
／ｃｍ²以下であることを特徴とする。本発明において
「貯蔵弾性率Ｅ’」とは、高分子組成物に正弦波振動等
の動的応力を加えたときに見られる粘弾性特性であっ
て、この値が小さいほど、高分子組成物の弾性率が低
く、柔軟である。

【００１１】本発明における貯蔵弾性率Ｅ’の測定は、
試料片に引張応力を負荷して行ったものであって、その
測定条件は次のとおりである。試験周波数１０Ｈｚ、試
験温度２０℃、試験振幅±２０μｍ、初期ひずみ２ｍｍ
（引張）、チャック間距離２０ｍｍ、測定試料幅４ｍｍ
×長さ３０ｍｍ。なお、測定には、レオロジー社製の粘
弾性スペクトロメータ（型番「ＤＶＥ−Ｖ４」）を使用
した。

【００１２】本発明においては、弾性率が低く、極めて
柔軟な高分子組成物を達成するという観点から、２０℃
における貯蔵弾性率が上記範囲の中でも特に５×１０⁶
ｄｙｎ／ｃｍ²以下であるのが好ましく、２×１０⁶ｄ
ｙｎ／ｃｍ²以下であるのがより好ましい。貯蔵弾性率
を所定の範囲に設定するには、後述する成分Ｃの配合量
を適宜設定すればよい。

【００１３】〔成分Ａ〕成分Ａは、分子内に二重結合を
有する熱可塑性樹脂、または分子内に二重結合を有する
熱可塑性エラストマーであって、硫黄、含硫黄化合物等
の硫黄系加硫剤や、樹脂加硫剤で加硫可能なものであ
る。かかる熱可塑性樹脂または熱可塑性エラストマーと
しては、例えば芳香族ビニル化合物とイソプレンとを主
成分とするブロック共重合体、芳香族ビニル化合物とブ
タジエンとを主成分とするブロック共重合体等が挙げら
れ、より詳しくは、例えばスチレン−イソプレン−スチ
レンブロック共重合体（ＳＩＳ）、スチレン−ブタジエ
ン−スチレンブロック共重合体（ＳＢＳ）等が挙げられ
る。

【００１４】また、成分Ａとしては、硫黄系加硫剤や樹
脂加硫剤によって加硫可能であれば、上記例示の共重合
体を部分的に水素添加したものであってもよい。ＳＩＳ
を構成するイソプレンは通常１，４−結合であるが、一
部が式(i) で表される１，３−結合や、式(ii)で表され
る３，４−結合によってビニル構造（いわゆるビニルイ
ソプレン単位）を形成してもよい。

【００１５】

【化１】

【００１６】イソプレン部分の総量に対するビニルイソ
プレン単位の含有割合（ビニルイソプレン含量）は５０
％以上であるのが、ＳＩＳの振動減衰性能を向上させる
ために好ましい。ビニルイソプレン含量は、前記範囲の
中でも特に６０％以上であるのが好ましく、７０％以上
であるのがより好ましい。ビニルイソプレン単位を有す
るＳＩＳとしては、例えばクラレ（株）製の「ハイブラ
ー(HYBRAR)ＶＳ−１」（ビニルイソプレン含量７０
％）、「ハイブラーＶＳ−３」（ビニルイソプレン含量
５５％）等が挙げられる。

【００１７】一方、ＳＢＳを構成するブタジエンについ
ても、通常の１，４−結合のほかに、ビニル構造を形成
する結合形式をとっていてもよい。本発明の成分Ａとし
ては、上記例示の中でも特に、ビニルイソプレンを含む
「ハイブラーＶＳ−１」を用いるのが好ましい。「ハイ
ブラーＶＳ−１」は室温域にｔａｎδのピークがあるた
め、材料に振動吸収性を与える効果が室温域においてと
くに大きいからである。

【００１８】成分Ａとして例示の熱可塑性樹脂および熱
可塑性エラストマーは、通常の硫黄系加硫剤で動的加硫
を行うことができるほか、ハロゲン含有物質とフェノー
ル−ホルムアルデヒド樹脂との組み合わせや、ハロゲン
化フェノール−ホルムアルデヒド樹脂などの樹脂加硫剤
で動的加硫することもできる。〔成分Ｂ〕成分Ｂは、分子内に実質的に二重結合を有し
ない熱可塑性樹脂、または分子内に実質的に二重結合を
有しない熱可塑性エラストマーであって、硫黄系加硫剤
や樹脂加硫剤では加硫されないものである。

【００１９】かかる熱可塑性樹脂としては、例えばポリ
エチレン（ＰＥ）、ポリプロピレン（ＰＰ）、ポリスチ
レン（ＰＳ）、ポリ塩化ビニル（ＰＶＣ）、ポリ塩化ビ
ニリデン（ＰＶＤＣ）、ポリアミド、ポリエステル等が
挙げられる。また、熱可塑性エラストマーとしては、例
えば芳香族ビニル化合物とイソプレンとを主成分とする
ブロック共重合体の水素添加物、芳香族ビニル化合物と
ブタジエンとを主成分とするブロック共重合体の水素添
加物などが挙げられる。

【００２０】本発明における成分Ｂには、成分Ａとの親
和性を高く保つという観点から、上記例示の中でも特
に、ＳＩＳの水素添加物であるＳＥＰＳや、ＳＢＳの水
素添加物であるＳＥＢＳが好適に用いられる。さらに、
これらの水素添加物の中でも、優れた振動減衰能力を要
求される用途には、分子内にビニル構造を有するものが
好適に用いられる。

【００２１】また、ＳＥＰＳやＳＥＢＳは、もともと柔
軟な上、多量のオイルを含有してもブリード等の問題が
生じにくいことから、高分子組成物全体の硬度を低く
し、より一層柔軟なものにするという上でも好適であ
る。成分Ｂとして熱可塑性エラストマーの水素添加物を
用いる場合、その水素添加の度合いは特に限定されるも
のではないが、水素添加の度合いが低いと加硫が進行し
て成形性が低下するおそれがあるため、二重結合の割合
で９０％以上、好ましくは９５％以上が水素添加されて
いるのが好ましい。

【００２２】〔成分Ａと成分Ｂとの配合割合〕成分Ａと
成分Ｂとの比は、重量比で８０：２０〜２０：８０、好
ましくは７５：２５〜４０：６０、より好ましくは７
０：３０〜５０：５０である。成分Ａの割合が小さくな
るほど高温での変形が大きくなり、成分Ａの割合が２０
重量％を下回ると高温で一定の形状を保つことが困難に
なるおそれがある。逆に、成分Ａの割合が８０重量％を
超えると、流動性が失われて成形性が低下するおそれが
ある。

【００２３】〔成分Ｃ〕成分Ｃは、成分Ａと成分Ｂとの
動的加硫物に柔軟性を付与し、その弾性率を低くするた
めに配合される低分子量の材料である。成分Ｃは、動的
加硫物に柔軟性を与えるために必須の成分であって、例
えば熱可塑性樹脂に通常配合される可塑剤；プロセスオ
イル等の軟化剤；オリゴマー；動物油、植物油等の油
分；灯油、軽油、重油、ナフサ等の石油留分などが挙げ
られる。これらは単独で用いてもよく、２種以上を混合
して用いてもよい。

【００２４】軟化剤としてはプロセスオイルが挙げら
れ、より具体的には、パラフィンオイル；ナフテン系プ
ロセスオイル；芳香族系プロセスオイル等の石油系プロ
セスオイル等が挙げられる。可塑剤としては、例えばジ
メチルフタレート、ジエチルフタレート、ジ−（２−エ
チルヘキシル）フタレート、ジ−ｎ−オクチルフタレー
ト、高級アルコールフタレートフタル酸誘導体；ジイソ
オクチルフタレート、ジーｎ−アルキルフタレート等の
フタル酸誘導体；ジメチルイソフタレートのようなイソ
フタル酸誘導体；ジ−（２−エチルヘキシル）テトラヒ
ドロフタレートのようなテトラヒドロフタル酸誘導体；
ジブチルアジペート、ジメチルアジペート、ジ−（２−
エチルヘキシル）アジペート、ジイソデシルアジペート
等のアジピン酸誘導体、アゼライン酸誘導体；セバシン
酸誘導体；ドデカン−２−酸誘導体；マレイン酸誘導
体、フマル酸誘導体、トリメリト酸誘導体、ピロメリト
酸誘導体、クエン酸誘導体、イタコン酸誘導体、オレイ
ン酸誘導体、リシノール酸誘導体、ステアリン酸誘導
体、その他脂肪酸誘導体、スルホン酸誘導体、リン酸誘
導体、グルタール酸誘導体、その他モノエステル系可塑
剤、グリコール誘導体、グリセリン誘導体、パラフィン
誘導体、エポキシ誘導体ポリエステル系重合型可塑剤、
ポリエーテル系重合型可塑剤等が挙げられる。

【００２５】植物油としては、例えばひまし油、綿実
油、あまに油、なたね油、大豆油、パーム油、ヤシ油、
落花生油、パインオイル、トール油等が挙げられる。成
分Ｃとしては、上記例示の低分子成分のうち、成分Ａや
成分Ｂとの親和性に優れたものを用いるのがより好まし
い。従って、特に限定されないが、成分Ｃとしてパラフ
ィンオイルを用いるのが、成分Ａや成分Ｂとの親和性の
観点から好適である。

【００２６】本発明の高分子組成物において、成分Ｃ
は、成分Ａと成分Ｂとの動的加硫物に通常のゴムまたは
プラスチック用の混練機を用いてブレンドすることもで
きる。また、成分Ａや成分Ｂにあらかじめ成分Ｃをブレ
ンドしておき、両者を混合して動的加硫を行うこともで
きる。成分Ｃを成分Ａや成分Ｂにあらかじめブレンドし
ておき、さらにそのブレンド物や動的加硫物に成分Ｃを
配合することも可能である。

【００２７】成分Ｃの配合量は、高分子組成物の２０℃
における貯蔵弾性率が１×１０⁷ｄｙｎ／ｃｍ²以下と
なるように設定される。その配合量は成分Ａや成分Ｂの
種類等により異なるために特に限定されないが、通常、
成分Ａと成分Ｂとの総量１００重量部に対して７０重量
部以上となるように設定すればよい。成分Ｃの配合量
は、前記範囲の中でも特に７０〜１０００重量部が好ま
しく、１００〜１０００重量部がより好ましく、なかん
づく２００〜５００重量部であるのが好ましい。

【００２８】なお、一般的な動的加硫物において、加工
性の改良のために配合されるオイルは多くて数十重量部
程度であり、得られる動的加硫物の硬度も最も柔らかい
もので４５（ＪＩＳＡ）程度である。これは、成分Ｂ
として硬度の高いポリエチレン、ポリプロピレン等を用
いているためである。一方、本発明の動的加硫物の硬度
（ＪＩＳＡ）は、これに限定されないが、０〜２０程
度である。

【００２９】〔動的加硫〕本発明において、成分Ａおよ
び成分Ｂを含む組成物の動的加硫は、前記組成物を高温
下で溶融、混練しながら加硫剤を添加し、さらに必要に
応じて補強材、充填剤、滑剤、粘着性付与剤、老化防止
剤、紫外線吸収剤、顔料、振動減衰能を高めるための樹
脂等の他の成分を添加することによって行われる。

【００３０】動的加硫に使用する混練機としては、加熱
と混練とを同時に行い得る種々の装置が使用可能であっ
て、例えば通常のゴムの加工に用いられるバンバリー、
ニーダー、単軸または多軸の押出機等が挙げられる。な
かでも、連続的に材料の供給と取り出しが可能な押出機
が生産性の観点から好適であり、押出機の中でも２軸押
出機がより好適である。

【００３１】動的加硫時の混練温度は１００〜２５０
℃、好ましくは１５０〜２３０℃である。〔加硫剤〕動的加硫時に使用される加硫剤としては、硫
黄、含硫黄化合物等の硫黄系加硫剤のほか、ハロゲン含
有物質とフェノール−ホルムアルデヒド樹脂との組み合
わせや、ハロゲン化フェノール−ホルムアルデヒド樹脂
（例えば、田岡化学工業（株）の商品名「タッキロール
２５０−Ｉ」、「タッキロール−２５０−III 」等）な
どの樹脂加硫剤が挙げられる。

【００３２】なお、本発明においては、過酸化物で加硫
を行うと高分子組成物中にゴムのような架橋点が生じて
しまう。その結果、高温での変形が小さくなるものの、
流動性が失われ、射出成形ができなくなるため好ましく
ない。成分Ａを加硫するには、成分Ａの種類によって異
なるものの、例えば硫黄と、チアゾール系、チウラム
系、ジチオカルバメート系等の加硫促進剤との組み合わ
せが用いられる。

【００３３】〔他の成分〕本発明の高分子組成物には、
ポリマーＡを加硫させるための加硫剤、加硫促進剤の他
に、必要に応じて加硫促進助剤、加硫遅延剤、補強剤、
充填剤、滑剤、粘着性付与剤、老化防止剤、顔料等を添
加してもよい。加硫促進剤は上記加硫剤と組み合わせて
用いられるものであって、例えばチアゾール系、チウラ
ム系、ジチオカルバミン酸塩系の加硫促進剤があげられ
る。

【００３４】上記加硫促進剤の具体例としては、ジベン
ゾチアジルジスルフィド（ＤＭ）、テトラメチルチウラ
ムジスルフィド（ＴＭＴ）、テトラエチルチウラムジス
ルフィド（ＴＥＴ）、テトラブチルチウラムジスルフィ
ド（ＴＢＴ）、ジメチルジチオカルバミン酸鉄、ジメチ
ルジチオカルバミン酸亜鉛（ＰＺ）、ジメチルジチオカ
ルバミン酸銅、ジエチルジチオカルバミン酸亜鉛（Ｅ
Ｚ）、ジブチルジチオカルバミン酸亜鉛（ＢＺ）、Ｎ−
エチル−Ｎ−フェニルジチオカルバミン酸亜鉛（Ｐ
Ｘ）、２−メルカプトベンゾチアゾール（Ｍ）、ジペン
タメチレンチウラムテトラスルフィド（ＴＲＡ）等があ
げられる。

【００３５】硫黄と加硫促進剤との合計の添加量は、成
分Ａおよび成分Ｂの総量１００重量部に対して０．５〜
２０重量部であるのが好ましく、２〜５重量部であるの
がさらに好ましい。加硫促進助剤、滑剤としては、酸化
亜鉛、ステアリン酸等があげられる。このうち酸化亜鉛
の添加量は、成分Ａおよび成分Ｂの総量１００重量部に
対して０．５〜１０重量部であるのが好ましい。ステア
リン酸の添加量は、成分Ａおよび成分Ｂの総量１００重
量部に対して０．１〜５重量部であるのが好ましい。

【００３６】補強剤としてはカーボンブラックやシリカ
などがあげられ、特に安価なカーボンブラックが好適に
用いられる。カーボンブラックとしては、例えばＧＰ
Ｆ、ＨＡＦ、ＩＳＡＦなどがあげられる。カーボンブラ
ックの添加量は、使用するカーボンブラックの種類など
によっても異なるが、一般的には、成分Ａおよび成分Ｂ
の総量１００重量部に対して２００重量部以下であるの
が好ましく、通常は１００重量部以下の割合で用いられ
る。

【００３７】またカーボンブラック以外の他の補強剤、
充填剤としては、例えば前記シリカの他に、炭酸カルシ
ウム、ケイ酸マグネシウム、クレー、ゼオライト、硫酸
バリウム、リトポン、酸化チタンなどがあげられる。こ
れら他の補強剤、充填剤の配合量は合計で、成分Ａおよ
び成分Ｂの総量１００重量部に対して１００重量部以下
であるのが好ましく、５０重量部以下であるのがさらに
好ましい。

【００３８】老化防止剤としては、例えばフェノール
系、アミン系のものが使用できる。老化防止剤の配合量
は、成分Ａおよび成分Ｂの総量１００重量部に対して
０．５〜１０重量部の範囲内であるのが好ましい。ま
た、本発明の高分子組成物には、上記以外にも例えば、
樹脂やゴム粉、中空粒子などを配合してもよく、特に樹
脂は、軟化剤とともに損失正接ｔａｎδを大きくする働
きをするため、好適に使用できる。

【００３９】かかる樹脂としては、例えばクマロン・イ
ンデン樹脂、フェノール樹脂、テルペン樹脂、ハイスチ
レン樹脂、石油系炭化水素樹脂（例えばジシクロペンタ
ジエン樹脂、脂肪族系環状炭化水素樹脂、不飽和炭化水
素樹脂など）、ポリブテン、ロジン誘導体およびこれら
の水素添加物などがあげられる。樹脂は、軟化剤の添加
量の一部を肩代わりさせるべく、その添加量を設定する
のが好ましい。つまり樹脂と軟化剤の合計の添加量が、
前述した軟化剤単独での好適な添加量の範囲となるよう
に、両者の添加量を調整するのが好ましい。

【００４０】中空粒子を添加すると、高分子組成物を軽
量化できる。

【００４１】

【実施例】以下、実施例および比較例を挙げて本発明を
説明する。成分Ａとしては、・（株）クラレ製の「ハイブラーＶＳ−１」〔ＳＩＳ、
スチレン含量２０重量％、イソプレン含量８０重量％、
イソプレン中のビニルイソプレン含量７０重量％〕、・シェルジャパン（株）製の「ＫＲＡＴＯＮＤＫＸ４
０５」〔ＳＢＳ、スチレン含量２４重量％〕、または・シェルジャパン（株）製の「ＫＲＡＴＯＮＤＫＸ４
０６」〔ＳＩＳ、スチレン含量１６重量％〕のいずれか
を使用した。

【００４２】成分Ｂとしては、・（株）クラレ製の「ハイブラーＨＶＳ−３」〔ＳＥＰ
Ｓ、スチレン含量２０重量％〕、・（株）クラレ製の「セプトン(SEPTON)２０６３」〔Ｓ
ＥＰＳ、スチレン含量１３重量％〕、または・シェルジャパン（株）製の「ＫＲＡＴＯＮＧ１６５
２」〔ＳＥＢＳ、スチレン含量２９重量％〕のいずれか
を使用した。

【００４３】成分Ｃとしては、出光興産（株）製の「ダ
イアナプロセスオイルＰＷ−３８０」（パラフィンオ
イル）を使用した。実施例１（高分子組成物の作製）成分Ａとして「ハイブラーＶＳ
−１」（ＳＩＳ）を使用し、この成分Ａと成分Ｃとを１
００：６０（重量比）の割合でブレンドしてペレット化
した（ペレットＡ）。また、成分Ｂとして「ハイブラー
ＨＶＳ−３」（ＳＥＰＳ）を使用し、この成分Ｂと成分
Ｃとを１００：９０（重量比）の割合でブレンドしてペ
レット化した（ペレットＢ）。

【００４４】上記ペレットＡとペレットＢとを、成分Ａ
と成分Ｂとの重量比が５０：５０となるようにブレンド
し、さらに成分Ａと成分Ｂとの総量１００重量部に対し
て、酸化亜鉛（加硫促進助剤）、ステアリン酸（加硫促
進所剤）、硫黄（加硫剤）、テトラエチルチウラムジス
ルフィド（ＴＥＴ、加硫促進剤）およびジベンゾチアジ
ルジスルフィド（ＤＭ、加硫促進剤）を表１に示す割合
（重量部）でブレンドした。なお、こうして得られたブ
レンド物におけるプロセスオイル（成分Ｃ）の配合量
は、成分Ａと成分Ｂとの総量１００重量部に対して７５
重量部であった。

【００４５】次いで、上記ブレンド物を２軸押出機
〔（株）アイペック製の「ＨＴＭ−３８」〕で動的加硫
した。動的加硫の条件は、温度１９０〜２１０℃、スク
リューの回転速度１００〜４００ｒｐｍであった。得ら
れた動的加硫物の状態を目視で確認し、以下の基準にて
動的加硫の評価を行った。 ○：表面状態が良好な動的加硫物が得られた。 ×：動的加硫物が粒状になり、動的加硫後の成形が不可
能であった。

【００４６】次いで、上記動的加硫物を用いて射出成形
を行い、成形性を以下の基準にて評価した。 ○：射出成形時の動的加硫物の流れ性が良好であるな
ど、射出成形性が良好であった。 △：射出成形が可能であったものの、流れ性が不十分
で、射出成形時に一部で充填不良が生じた。 ×：射出成形が不可能であった。

【００４７】射出成形により得られた試料を用いて、貯
蔵弾性率Ｅ’、ｔａｎδおよび圧縮永久ひずみを測定
し、高分子組成物の物性を評価した。（貯蔵弾性率Ｅ’）測定条件は前述の通りである。な
お、同時に損失弾性率Ｅ''も測定した。（ｔａｎδ）上記貯蔵弾性率Ｅ’および損失弾性率Ｅ''
の測定結果を用いて、式：ｔａｎδ＝Ｅ''／Ｅ’ よりｔａｎδを算出した。

【００４８】このｔａｎδの値が大きいほど、室温での
振動減衰性能が優れていることを示す。ｔａｎδは、通
常、０．１以上あればよい。（圧縮永久ひずみ）射出成形により得られた試料を加工
して、厚み１２．７０±０．１３ｍｍ、直径２９．０ｍ
ｍの円柱状の試験片を作製した。この試験片を用いて、
ＪＩＳＫ６３０１「加硫ゴム物理試験方法」所載の圧
縮永久ひずみ試験方法に従って、試験温度７０℃、試験
時間２２時間、圧縮率２５％の条件で圧縮永久ひずみ
（％）を求めた。

【００４９】この圧縮永久ひずみの値が小さいほど、高
温での変形が小さいといえる。以上の評価結果および測
定結果を表１に示す。

【００５０】

【表１】

【００５１】なお、表１中のパラフィンオイルの含有量
は、成分Ａを含むペレットおよび成分Ｂを含むペレット
に含まれるパラフィンオイルの総量であって、成分Ａお
よび成分Ｂの総量１００重量部に対する量を示す。実施例２成分Ａと成分Ｃとのブレンド比を１００：１５０（重量
比）とし、成分Ｂと成分Ｃとのブレンド比を１００：９
０（重量比）としたほかは、それぞれ実施例１と同様に
してペレットＡおよびペレットＢを作製した。

【００５２】上記ペレットＡとペレットＢとを用いたほ
かは、実施例１と同様にしてブレンド物の作製、動的加
硫および射出成形を行った。実施例３成分Ａと成分Ｃとのブレンド比を１００：１００（重量
比）とし、成分Ｂと成分Ｃとのブレンド比を１００：２
００（重量比）としたほかは、それぞれ実施例１と同様
にしてペレットＡおよびペレットＢを作製した。

【００５３】上記ペレットＡとペレットＢとを、成分Ａ
と成分Ｂとのブレンド比が７０：３０となるようにブレ
ンドし、さらに硫黄等の表１に示す成分を同表に示す割
合（成分Ａと成分Ｂとの総量１００重量部に対する重量
部）で配合してブレンドしたほかは、実施例１と同様に
してブレンド物の作製、動的加硫および射出成形を行っ
た。

【００５４】実施例４実施例３で得られたペレットＡとペレットＢとを、成分
Ａと成分Ｂとのブレンド比が３０：７０となるようにブ
レンドしたほかは、実施例３と同様にしてブレンド物の
作製、動的加硫および射出成形を行った。上記実施例２
〜４について、動的加硫後の状態および射出成形性の評
価と、引張貯蔵弾性率Ｅ’、ｔａｎδおよび圧縮永久ひ
ずみの測定を実施例１と同様にして行った。その結果は
表１に示すとおりである。

【００５５】実施例５成分Ｂとして「セプトン２０６３」（ＳＥＰＳ）を使用
し、この成分Ｂと成分Ｃとを１００：２４０（重量比）
の割合でブレンドしてペレット化した（ペレットＢ）。
上記ペレットＢと、実施例１で得られたペレットＡと
を、成分Ａと成分Ｂとの重量比が５０：５０となるよう
にブレンドしたほかは、実施例１と同様にしてブレンド
物の作製、動的加硫および射出成形を行った。

【００５６】実施例６成分Ｂとして「ＫＲＡＴＯＮＧ１６５２」（ＳＥＢ
Ｓ）を使用し、この成分Ｂと成分Ｃとを１００：２４０
（重量比）の割合でブレンドしてペレット化した（ペレ
ットＢ）。上記ペレットＢと、実施例１で得られたペレ
ットＡとを、成分Ａと成分Ｂとの重量比が５０：５０と
なるようにブレンドしたほかは、実施例１と同様にして
ブレンド物の作製、動的加硫および射出成形を行った。

【００５７】実施例７成分Ａとして「ＫＲＡＴＯＮＤ−ＫＸ４０５」（ＳＢ
Ｓ）を使用し、この成分Ａと成分Ｃとを１００：２４０
（重量比）の割合でブレンドしてペレット化した（ペレ
ットＡ）。上記ペレットＡと、実施例１で得られたペレ
ットＢとを、成分Ａと成分Ｂとの重量比が５０：５０と
なるようにブレンドしたほかは実施例１と同様にしてブ
レンド物の作製、動的加硫および射出成形を行った。

【００５８】実施例８成分Ａとして「ＫＲＡＴＯＮＤ−ＫＸ４０６」（ＳＩ
Ｓ）を使用し、この成分Ａと成分Ｃとを１００：２４０
（重量比）の割合でブレンドしてペレット化した（ペレ
ットＡ）。上記ペレットＡと、実施例１で得られたペレ
ットＢとを、成分Ａと成分Ｂとの重量比が５０：５０と
なるようにブレンドしたほかは実施例１と同様にしてブ
レンド物の作製、動的加硫および射出成形を行った。

【００５９】上記実施例５〜８について、動的加硫後の
状態および射出成形性の評価と、引張貯蔵弾性率Ｅ’、
ｔａｎδおよび圧縮永久ひずみの測定を実施例１と同様
にして行った。その結果を表２に示す。

【００６０】

【表２】

【００６１】表１〜２より明らかなように、実施例１〜
８の高分子組成物はいずれも成分Ａを動的加硫によって
成分Ｂ中に微分散させたものであって、動的加硫後の状
態および射出成形性が良好であった。また、各実施例と
も成分Ｃが適当量配合されており、貯蔵弾性率が１×１
０⁷ｄｙｎ／ｃｍ²以下に設定されていた。従って、い
ずれの射出成形物も充分な柔軟性を有していた。

【００６２】さらに、各実施例ともｔａｎδの値が充分
に高く、かつ圧縮永久ひずみの値が充分に低かった。従
って、室温で優れた振動減衰性能を有しており、かつ高
温での変形が小さいことがわかった。比較例１「ハイブラーＶＳ−１」（ＳＩＳ）１００重量部に対し
て、「ダイアナプロセスオイルＰＷ−３８０」（パラ
フィンオイル）１００重量部を配合し、さらに硫黄等の
表１に示す成分を同表に示す割合（成分Ａと成分Ｂとの
総量１００重量部に対する重量部）で配合してブレンド
したほかは、実施例１と同様にしてブレンド物の作製お
よび動的加硫を行った。

【００６３】比較例１では動的加硫物が粒状になったた
め、動的加硫後の射出成形が不可能であった。比較例２「ハイブラーＶＳ−１」（ＳＩＳ）１００重量部に対し
て、「ダイアナプロセスオイルＰＷ−３８０」（パラ
フィンオイル）１００重量部を配合して射出成形した。

【００６４】比較例３「ハイブラーＨＶＳ−３」（ＳＥＰＳ）１００重量部に
対して、「ダイアナプロセスオイルＰＷ−３８０」
（パラフィンオイル）２００重量部を配合して射出成形
した。比較例４成分Ａとして「ハイブラーＶＳ−１」（ＳＩＳ）を使用
し、この成分Ａと成分Ｃとを１００：１００（重量比）
の割合でブレンドしてペレット化した（ペレットＡ）。
また、成分Ｂとして「ハイブラーＨＶＳ−１」（ＳＥＰ
Ｓ）を使用し、この成分Ｂと成分Ｃとを１００：１００
（重量比）の割合でブレンドしてペレット化した（ペレ
ットＢ）。

【００６５】上記ペレットＡとペレットＢとを、成分Ａ
と成分Ｂとの重量比が５０：５０となるようにブレンド
して、射出成形した。上記比較例１〜４について、動的
加硫後の状態および射出成形性の評価と、引張貯蔵弾性
率Ｅ’、ｔａｎδおよび圧縮永久ひずみの測定を実施例
１と同様にして行った。その結果を表３に示す。

【００６６】

【表３】

【００６７】表３より明らかなように、比較例１では成
分Ａのみを加硫したものであって、加硫生成物が粒状と
なり、加硫後の射出成形は不可能であった。また、比較
例２〜４は、成分Ａおよび／または成分Ｂを動的加硫せ
ずに射出成形したものであって、圧縮永久ひずみが１０
０％と大きかった。

【００６８】

【発明の効果】以上詳述したように、本発明の高分子組
成物によれば、室温で優れた振動減衰性能を有し、高温
域での変形が小さく、射出成形が可能であり、かつ非常
に柔軟な、すなわち弾性率が極めて低い防振・制振部材
を製造可能な高分子組成物を得ることができる。

【００６９】従って、本発明は、防振部材、制振部材、
衝撃吸収剤、緩衝材等を小型化、軽量化するのに好適で
ある。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】分子内に二重結合を有する熱可塑性樹脂ま
たは熱可塑性エラストマーである成分Ａと、実質的に分
子内に二重結合を有しない熱可塑性樹脂または熱可塑性
エラストマーである成分Ｂと、成分Ａおよび成分Ｂの動
的加硫物に柔軟性を付与するための低分子成分である成
分Ｃとを含む組成物を動的加硫して、成分Ａを成分Ｂ中
に微分散させた、２０℃における貯蔵弾性率が１×１０
⁷ｄｙｎ／ｃｍ²以下であることを特徴とする高分子組
成物。
【請求項２】成分Ｃの配合量が、成分Ａおよび成分Ｂの
総量１００重量部に対して７０重量部以上である請求項
１記載の高分子組成物。
【請求項３】成分Ａが、分子中にビニルイソプレン単位
を含有する、芳香族ビニル化合物とイソプレンとを主成
分とするブロック共重合体である請求項１記載の高分子
組成物。
【請求項４】成分Ｂが、芳香族ビニル化合物とイソプレ
ンとを主成分とするブロック共重合体または芳香族ビニ
ル化合物とブタジエンとを主成分とするブロック共重合
体の水素添加物である請求項１記載の高分子組成物。