JPH11269580A - 耐焼付性に優れたすべり軸受 - Google Patents
耐焼付性に優れたすべり軸受Info
- Publication number
- JPH11269580A JPH11269580A JP10077357A JP7735798A JPH11269580A JP H11269580 A JPH11269580 A JP H11269580A JP 10077357 A JP10077357 A JP 10077357A JP 7735798 A JP7735798 A JP 7735798A JP H11269580 A JPH11269580 A JP H11269580A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- layer
- overlay
- copper alloy
- bearing
- thickness
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2204/00—Metallic materials; Alloys
- F16C2204/10—Alloys based on copper
- F16C2204/12—Alloys based on copper with tin as the next major constituent
Landscapes
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 内燃機関ようすべり軸受の摺動面に従来被着
されていた鉛系オーバレイよりも耐焼付性が優れたオー
バレイを提供する。 【解決手段】 裏金に接着されたもしくはされないＣｕ
−Ｓｎ系銅合金の軸との摺動面をＡｇを主成分とする層
を形成する。
されていた鉛系オーバレイよりも耐焼付性が優れたオー
バレイを提供する。 【解決手段】 裏金に接着されたもしくはされないＣｕ
−Ｓｎ系銅合金の軸との摺動面をＡｇを主成分とする層
を形成する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、すべり軸受に関す
るものであり、さらに詳しく述べるならば、従来のケル
メットよりも摺動特性、特に耐焼付性が優れたすべり軸
受に関するものである。
るものであり、さらに詳しく述べるならば、従来のケル
メットよりも摺動特性、特に耐焼付性が優れたすべり軸
受に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】銅系摺動材料の代表であるケルメット
は、軟質金属又は樹脂からなるオーバレイを一般に１０
〜２０μｍ被着してエンジン部品に使用されている。す
べり軸受の使用初期にオーバレイは相手軸となじんで摩
耗し軸と軸受の焼付を起こり難くする。このようにオー
バレイの機能はなじみ性にある。また、オーバレイの下
地としてＮｉ被着（「Ｎｉバリヤー」と言われる）をケ
ルメット（「ライニング」と言われる）に設けることも
一般に行われている。オーバレイが消失して下地のケル
メットもしくはＮｉ被着が露出すると、焼付が起こり易
くなるために、従来のすべり軸受はオーバレイをなじみ
に必要な厚さ以上に被着していた。
は、軟質金属又は樹脂からなるオーバレイを一般に１０
〜２０μｍ被着してエンジン部品に使用されている。す
べり軸受の使用初期にオーバレイは相手軸となじんで摩
耗し軸と軸受の焼付を起こり難くする。このようにオー
バレイの機能はなじみ性にある。また、オーバレイの下
地としてＮｉ被着（「Ｎｉバリヤー」と言われる）をケ
ルメット（「ライニング」と言われる）に設けることも
一般に行われている。オーバレイが消失して下地のケル
メットもしくはＮｉ被着が露出すると、焼付が起こり易
くなるために、従来のすべり軸受はオーバレイをなじみ
に必要な厚さ以上に被着していた。
【０００３】ケルメットに含有されるＰｂ粒子が相手軸
により引き伸ばされて摺動面で軟質膜を作り、焼付を防
止する作用をもつのであるが、近年ますます過酷になる
摺動条件では、この作用だけでは不十分であるのが実際
である。したがって、従来のケルメットの耐焼付性を向
上させるために、Ｐ，ＡｌなどのＣｕマトリックスを強
化する元素を添加する、なじみ性が優れたＢｉなどを添
加する、グラファイトなどの耐焼付性向上成分を添加す
る、アルミナなどの耐摩耗性成分を添加する、樹脂を含
浸させた樹脂含浸焼結材料とするなどの提案がなされ、
それなりの成果を達成している。
により引き伸ばされて摺動面で軟質膜を作り、焼付を防
止する作用をもつのであるが、近年ますます過酷になる
摺動条件では、この作用だけでは不十分であるのが実際
である。したがって、従来のケルメットの耐焼付性を向
上させるために、Ｐ，ＡｌなどのＣｕマトリックスを強
化する元素を添加する、なじみ性が優れたＢｉなどを添
加する、グラファイトなどの耐焼付性向上成分を添加す
る、アルミナなどの耐摩耗性成分を添加する、樹脂を含
浸させた樹脂含浸焼結材料とするなどの提案がなされ、
それなりの成果を達成している。
【０００４】上記したすべり軸受と相手材の間を潤滑す
る潤滑油としては、エンジンオイル、トランスミッショ
ンオイル、ギヤオイル等があり、これらには硫黄系添加
剤が添加されていることが多い。
る潤滑油としては、エンジンオイル、トランスミッショ
ンオイル、ギヤオイル等があり、これらには硫黄系添加
剤が添加されていることが多い。
【０００５】まず、ガソリンエンジンオイルには、エン
ジンオイルの酸化劣化を防止するためのジアルキルモノ
サルファイド、エンジンオイルの酸化により発生するス
ラッジを洗浄するスルフォネート系もしくはフェネート
系金属洗浄剤、低粘度エンジンオイルの泡立ちを防止す
るジチオフォスフェートモリブデン化合物、ジチオカー
バメイトモリブデン化合物等が添加される。上記のジア
ルキルモノサルファイドは基油の酸化により生成するハ
イドロパーオキサイドをイオン的に分解すると考えられ
ている。しかしながら、これらの添加剤の副作用も指摘
されており、例えば、金属系洗浄剤は硫酸灰分スラッジ
を生成するために使用量が制限されている。また、泡立
ち防止剤もすべり軸受の性能に悪影響を及ぼすこともあ
ると言われている。
ジンオイルの酸化劣化を防止するためのジアルキルモノ
サルファイド、エンジンオイルの酸化により発生するス
ラッジを洗浄するスルフォネート系もしくはフェネート
系金属洗浄剤、低粘度エンジンオイルの泡立ちを防止す
るジチオフォスフェートモリブデン化合物、ジチオカー
バメイトモリブデン化合物等が添加される。上記のジア
ルキルモノサルファイドは基油の酸化により生成するハ
イドロパーオキサイドをイオン的に分解すると考えられ
ている。しかしながら、これらの添加剤の副作用も指摘
されており、例えば、金属系洗浄剤は硫酸灰分スラッジ
を生成するために使用量が制限されている。また、泡立
ち防止剤もすべり軸受の性能に悪影響を及ぼすこともあ
ると言われている。
【０００６】ディーゼルエンジンオイルにはすすによる
摩耗対策としてＺｎＤＴＰ（ジアルキルジチオりん酸亜
鉛）が添加される。ロータリーエンジンオイルには、硫
黄系極圧添加剤としては、硫化オレフィン、硫化油脂等
が、また有機金属系摩耗防止剤としてはチオりん酸亜
鉛、硫化モリブデンジチオカルバメートがそれぞれ添加
される。
摩耗対策としてＺｎＤＴＰ（ジアルキルジチオりん酸亜
鉛）が添加される。ロータリーエンジンオイルには、硫
黄系極圧添加剤としては、硫化オレフィン、硫化油脂等
が、また有機金属系摩耗防止剤としてはチオりん酸亜
鉛、硫化モリブデンジチオカルバメートがそれぞれ添加
される。
【０００７】トランスミッションオイル及びギアオイル
には、硫黄系極圧添加剤として硫化オレフィン、硫化油
脂等が、また有機金属系摩耗防止剤としてチオりん酸亜
鉛、硫化モリブデンジチオカルバメート、及び／または
りん系摩耗防止剤としてりん酸エステルアミン塩などが
添加されている。これらのオイル中のイオウ濃度は現在
の市販油では０．３７〜１．７％であり、またこれらの
添加剤の量が多いと銅の腐食が起こると言われている。
には、硫黄系極圧添加剤として硫化オレフィン、硫化油
脂等が、また有機金属系摩耗防止剤としてチオりん酸亜
鉛、硫化モリブデンジチオカルバメート、及び／または
りん系摩耗防止剤としてりん酸エステルアミン塩などが
添加されている。これらのオイル中のイオウ濃度は現在
の市販油では０．３７〜１．７％であり、またこれらの
添加剤の量が多いと銅の腐食が起こると言われている。
【０００８】上記した各種潤滑油が劣化すると、銅系摺
動材料は潤滑油による腐食の問題が起こることが知られ
ており、その腐食対策として本出願人は次のような特許
出願を行った。
動材料は潤滑油による腐食の問題が起こることが知られ
ており、その腐食対策として本出願人は次のような特許
出願を行った。
【０００９】米国特許第４８７８７６８号：ディーゼル
エンジンに使用されるすべり軸受のＣｕ−Ｐｂ系焼結合
金中のスケルトン内部の間隙に存在するＰｂ相が劣化油
により腐食するのを防止するためにＩｎをＰｂ相に添加
する。
エンジンに使用されるすべり軸受のＣｕ−Ｐｂ系焼結合
金中のスケルトン内部の間隙に存在するＰｂ相が劣化油
により腐食するのを防止するためにＩｎをＰｂ相に添加
する。
【００１０】特開平７−１１８７７７号：Ｚｎ１５％を
超え４０％以下、黒鉛０．５〜６％、及びＡｌ2 Ｏ3 ，
ＳｉＯ2 ，Ｆｅ3 Ｐの１種以上０．５〜６％，残部Ｃｕ
からなる焼結銅合金系摺動部材。この出願では劣化トラ
ンスミッションオイルが銅合金表面にＣｕＳを形成する
ことによる腐食を防止するために上記した量のＺｎを添
加している。
超え４０％以下、黒鉛０．５〜６％、及びＡｌ2 Ｏ3 ，
ＳｉＯ2 ，Ｆｅ3 Ｐの１種以上０．５〜６％，残部Ｃｕ
からなる焼結銅合金系摺動部材。この出願では劣化トラ
ンスミッションオイルが銅合金表面にＣｕＳを形成する
ことによる腐食を防止するために上記した量のＺｎを添
加している。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】従来のライニングに使
用されるケルメットのＰｂが劣化潤滑油により腐食して
表面が荒れ易い；Ｐｂが潤滑油中に溶出してしまい、Ｐ
ｂが存在した部分が空孔になり、ライニングの強度が低
下して座屈するなどの理由によりケルメットは耐焼付性
が低い。なお、硫黄系添加剤を添加した潤滑油を用いか
つ実機の使用条件をほぼ再現する条件で銅系摺動材料の
摺動試験を本発明者等が行ったところ、潤滑油の全酸価
が次のように著しく増大することが認められ、これと並
行して鉛の腐食が進行する。
用されるケルメットのＰｂが劣化潤滑油により腐食して
表面が荒れ易い；Ｐｂが潤滑油中に溶出してしまい、Ｐ
ｂが存在した部分が空孔になり、ライニングの強度が低
下して座屈するなどの理由によりケルメットは耐焼付性
が低い。なお、硫黄系添加剤を添加した潤滑油を用いか
つ実機の使用条件をほぼ再現する条件で銅系摺動材料の
摺動試験を本発明者等が行ったところ、潤滑油の全酸価
が次のように著しく増大することが認められ、これと並
行して鉛の腐食が進行する。
【００１２】 時間（ｈ） ０ ５０ １００ １５０ ２２０ 全酸価 （ｍｇＫＯＨ／ｇ） 1.3 6.4 18.0 21.5 22.3 強酸価 （ｍｇＫＯＨ／ｇ） 0 0 0.1 0.2 0.3 全塩基価（ｍｇＫＯＨ／ｇ） 3.8 0.5 0 0 0
【００１３】従来のすべり軸受では上述の理由によりオ
ーバレイをなじみに必要な最小限の厚さで被着すること
はできなかった。
ーバレイをなじみに必要な最小限の厚さで被着すること
はできなかった。
【００１４】従来オーバレイの下地として使用されてい
たＮｉバリヤーはオーバレイ中のＳｎ，Ｉｎがライニン
グ中のＰｂ相に拡散することを阻止してケルメットの耐
食性を良好に保つ役割を担っていた。しかし、その反面
Ｎｉバリヤーが露出した時には、Ｎｉが耐焼付性が低い
ために焼付が起こり易くなるという問題がある。
たＮｉバリヤーはオーバレイ中のＳｎ，Ｉｎがライニン
グ中のＰｂ相に拡散することを阻止してケルメットの耐
食性を良好に保つ役割を担っていた。しかし、その反面
Ｎｉバリヤーが露出した時には、Ｎｉが耐焼付性が低い
ために焼付が起こり易くなるという問題がある。
【００１５】ところで、最近金属材料表面が繰返し滑り
摩擦によりアモルファス化することを利用して各種金属
材料の表面の耐摩耗性を高めることができるとの研究が
発表されている（トライボロジスト、Vol.41, No.2, 19
96, 115 〜120 ）ので、今後かかる観点からの材料開発
が活発になることが予測されるが、本発明者は夙に銅合
金への特定添加元素により銅合金表面に形成される化合
物を利用して摺動特性を高める研究を鋭意行ってきた。
上述したような技術の現況に鑑み、本発明の第１の目的
は耐焼付性に優れたすべり軸受を提供することにある。
本発明の第２の目的は、オーバレイの厚さを薄くしても
耐焼付性を良好にすることができる銅系すべり軸受を提
供することにある。本発明の第３の目的は、Ｎｉバリヤ
ーがなくても耐食性が良好に保たれる銅系すべり軸受を
提供することにある。
摩擦によりアモルファス化することを利用して各種金属
材料の表面の耐摩耗性を高めることができるとの研究が
発表されている（トライボロジスト、Vol.41, No.2, 19
96, 115 〜120 ）ので、今後かかる観点からの材料開発
が活発になることが予測されるが、本発明者は夙に銅合
金への特定添加元素により銅合金表面に形成される化合
物を利用して摺動特性を高める研究を鋭意行ってきた。
上述したような技術の現況に鑑み、本発明の第１の目的
は耐焼付性に優れたすべり軸受を提供することにある。
本発明の第２の目的は、オーバレイの厚さを薄くしても
耐焼付性を良好にすることができる銅系すべり軸受を提
供することにある。本発明の第３の目的は、Ｎｉバリヤ
ーがなくても耐食性が良好に保たれる銅系すべり軸受を
提供することにある。
【００１６】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、Ｃｕマト
リックスに固溶しもしくは分散しているＳｎが、銅合金
摺動面上のＡｇ層に向かって拡散し摺動特性が優れた化
合物を形成することにより上記第１〜第３の目的を達成
することができることを解明した。すなわち、本発明に
係るすべり軸受は、裏金に接着されたもしくはされない
Ｃｕ−Ｓｎ系銅合金の軸との摺動面をＡｇに主成分とす
る層を形成したことを特徴とする耐焼付性に優れたすべ
り軸受である。また、この軸受において、厚さが１〜２
５μｍのオーバレイによりＡｇを主成分とする被着層を
被覆することもできる。以下、本発明を詳しく説明す
る。
リックスに固溶しもしくは分散しているＳｎが、銅合金
摺動面上のＡｇ層に向かって拡散し摺動特性が優れた化
合物を形成することにより上記第１〜第３の目的を達成
することができることを解明した。すなわち、本発明に
係るすべり軸受は、裏金に接着されたもしくはされない
Ｃｕ−Ｓｎ系銅合金の軸との摺動面をＡｇに主成分とす
る層を形成したことを特徴とする耐焼付性に優れたすべ
り軸受である。また、この軸受において、厚さが１〜２
５μｍのオーバレイによりＡｇを主成分とする被着層を
被覆することもできる。以下、本発明を詳しく説明す
る。
【００１７】Ｃｕマトリックスに固溶もしくは分散して
いるＳｎは摺動面での摩擦熱の発生やライニング表面組
織の変化と並行してライニング表面に移動して、部分的
に添加元素の濃縮層を形成し、濃縮がある程度進行する
と、h −Ag3 Sn（ε）、h −Ag−Sn（ζ）、Ag−Sn共晶
が形成される。別の表現をすると、ＡｇとＳｎはこれら
の化合物などを形成する傾向が非常に強いから、マトリ
ックス中のＳｎはＡｇ層に向かって拡散し、安定化す
る。これらの化合物の他にＡｇ2 Ｓ、ＳｎＯ，ＳｎＯ2
などが潤滑油と反応してＡｇめっき面上にて形成され
る。これらの物質は固体潤滑作用が優れており、高面圧
下でも摺動特性が優れており、かつ耐食性も良好であ
る。
いるＳｎは摺動面での摩擦熱の発生やライニング表面組
織の変化と並行してライニング表面に移動して、部分的
に添加元素の濃縮層を形成し、濃縮がある程度進行する
と、h −Ag3 Sn（ε）、h −Ag−Sn（ζ）、Ag−Sn共晶
が形成される。別の表現をすると、ＡｇとＳｎはこれら
の化合物などを形成する傾向が非常に強いから、マトリ
ックス中のＳｎはＡｇ層に向かって拡散し、安定化す
る。これらの化合物の他にＡｇ2 Ｓ、ＳｎＯ，ＳｎＯ2
などが潤滑油と反応してＡｇめっき面上にて形成され
る。これらの物質は固体潤滑作用が優れており、高面圧
下でも摺動特性が優れており、かつ耐食性も良好であ
る。
【００１８】以下、幾つかの化合物の耐焼付性を調べた
基礎実験結果を説明する。表１の組成をもつ合金板もし
くは金属板を鋳造及び圧延により加工し、平衡状態図に
示されるε、ζ化合物が形成されるように熱処理を行っ
た（Ｎｏ．１，２）。但し、共晶組成のＮｏ．３はこの
熱処理を行わなかった。その後試験片（面積１ｃｍ2 ，
粗さ１．０〜１．５μｍＲｚ）に加工し、これを次の条
件の耐焼付試験に供した。
基礎実験結果を説明する。表１の組成をもつ合金板もし
くは金属板を鋳造及び圧延により加工し、平衡状態図に
示されるε、ζ化合物が形成されるように熱処理を行っ
た（Ｎｏ．１，２）。但し、共晶組成のＮｏ．３はこの
熱処理を行わなかった。その後試験片（面積１ｃｍ2 ，
粗さ１．０〜１．５μｍＲｚ）に加工し、これを次の条
件の耐焼付試験に供した。
【００１９】 試験機：図２に示すピンオンディスク試験機 すべり速度：１５ｍ／ｓ 荷重：荷重漸増（ステップ式）５００Ｎ／１０ｍｉｎ 油種：１０Ｗ−３０ 油温：室温 相手材：Ｓ５５Ｃ焼入れ（Ｈｖ５５０〜６５０）、粗
さ；０．５〜０．８μｍＲｚ
さ；０．５〜０．８μｍＲｚ
【００２０】図２において、５は給油パッド、６は油圧
シリンダー、７は試験片、８はディスク、９はバランス
ウェイト、１０はロードセルである。試験結果を表１に
示す。
シリンダー、７は試験片、８はディスク、９はバランス
ウェイト、１０はロードセルである。試験結果を表１に
示す。
【００２１】
【表１】 焼付 組成（ｗｔ％） 荷重 物質構造 No Ｃｕ Ａｇ Ｓｎ その他 （kg／mm2 ） 1 − ７２ ２８ − ８６０ h −Ag3 Sn（ε） 2 − ８５ １５ − ８４０ h −Ag−Sn（ζ） 3 − ３ ９７ − ９００ Ag−Sn共晶 4 １００ − − − ４００ 金属Ｃｕ 5 − １００ − − ４５０ 金属Ａｇ 6 − − １００ − ４２０ 金属Ｓｎ 7 − − − In＝１００ ４２０ 金属Ｉｎ 備考：表中ｈは六方晶を意味する。
【００２２】この表よりＣｕ，Ａｇ，Ｓｎなどの純金属
よりも１〜３の六方晶化合物もしくは共晶組成がおよそ
１．５倍以上の耐焼付性をもつことがわかる。金属Ａｇ
（Ｎｏ．５）及び金属Ｓｎ（Ｎｏ．６）は耐焼付性が優
れないが、これらの金属結晶が微細に混合した共晶（Ｎ
ｏ．３）は耐焼付性が優れている。このように異種元素
共存による効果が認められる。一方、六方晶化合物は異
種元素共存による効果とへき開性のため耐焼付性が向上
していると考えられる。ＭｏＳ2 ，グラファイト、ｈ−
ＢＮなどｈｃｐ構造の物質はへき開性を有するため、低
摩擦特性を示し、この結果耐焼付性が向上するので、本
発明の六方晶化合物がすぐれた耐焼付性を示すことは同
じように考えられる。
よりも１〜３の六方晶化合物もしくは共晶組成がおよそ
１．５倍以上の耐焼付性をもつことがわかる。金属Ａｇ
（Ｎｏ．５）及び金属Ｓｎ（Ｎｏ．６）は耐焼付性が優
れないが、これらの金属結晶が微細に混合した共晶（Ｎ
ｏ．３）は耐焼付性が優れている。このように異種元素
共存による効果が認められる。一方、六方晶化合物は異
種元素共存による効果とへき開性のため耐焼付性が向上
していると考えられる。ＭｏＳ2 ，グラファイト、ｈ−
ＢＮなどｈｃｐ構造の物質はへき開性を有するため、低
摩擦特性を示し、この結果耐焼付性が向上するので、本
発明の六方晶化合物がすぐれた耐焼付性を示すことは同
じように考えられる。
【００２３】さらに、表１のＮｏ．１〜６（但しＮｏ．
２は除く）及びＣｕ−Ｓｎ共晶（Ｎｏ．８）につき摩擦
係数及び耐凝着性を測定する基礎試験を行なった。 試験機：図３に示すバウデン・テーバー式スティックス
リップ試験機 すべり速度：０．０６ｍ／ｓ 荷重：５Ｎ 潤滑条件：オイル塗布 相手材：ＳＵＪ２（直径８ｍｍ） 図３において、１１はピン、１２は試験片、１３はヒー
ターである。試験結果を表２に示す。
２は除く）及びＣｕ−Ｓｎ共晶（Ｎｏ．８）につき摩擦
係数及び耐凝着性を測定する基礎試験を行なった。 試験機：図３に示すバウデン・テーバー式スティックス
リップ試験機 すべり速度：０．０６ｍ／ｓ 荷重：５Ｎ 潤滑条件：オイル塗布 相手材：ＳＵＪ２（直径８ｍｍ） 図３において、１１はピン、１２は試験片、１３はヒー
ターである。試験結果を表２に示す。
【００２４】
【表２】 組成（ｗｔ％） スティックスリップ 凝着面積 Ｃｕ Ａｇ Ｓｎ 発生 発生時 （μｍ2 ）No 温度（℃） 摩擦係数 1 − ７２ ２８ １７０ ０．４５ ３００ 3 − ３ ９７ １６５ ０．４８ ６００ 4 １００ − − １００ ０．４０ ２０００ 5 − １００ − １８０ ０．５０ ５００ 6 − − １００ １６０ ０．５０ １１００ 8 １ − ９９ １６０ ０．５０ ７００
【００２５】表２より六方晶化合物のＮｏ．１が最も凝
着しがたいことが分かる。純Ａｇはこれに次ぐ耐凝着性
をもっている。純Ａｇ、Ｎｏ．３の共晶、Ｎｏ．１の六
方晶はすぐれた耐擬着性をもっており、純Ｓｎの耐凝着
性は不良であり、また純Ｃｕの耐凝着性は最も不良であ
る。以上の基礎実験により、上記の六方晶化合物もしく
は共晶などをライニングの表面に形成することにより、
ライニングの耐焼付性を高めることができるとの着想に
到着した。
着しがたいことが分かる。純Ａｇはこれに次ぐ耐凝着性
をもっている。純Ａｇ、Ｎｏ．３の共晶、Ｎｏ．１の六
方晶はすぐれた耐擬着性をもっており、純Ｓｎの耐凝着
性は不良であり、また純Ｃｕの耐凝着性は最も不良であ
る。以上の基礎実験により、上記の六方晶化合物もしく
は共晶などをライニングの表面に形成することにより、
ライニングの耐焼付性を高めることができるとの着想に
到着した。
【００２６】さらに、（ａ）ＡｇとＳｎを銅合金マトリ
ックス中に存在させる方法，（ｂ）Ａｇ銅合金マトリッ
クス中に存在させ，Ｓｎ被着する方法、（ｃ）Ａｇ被着
をし、Ｓｎを銅合金マトリックス中に存在させる方法に
つき検討した。（ｂ）の方法ではＳｎの耐凝着性が優れ
ないこと、及びＡｇのＳｎ被着層への供給量が少ないた
めに、望ましくない。（ａ）の方法は（ｃ）よりも軸受
性能は良好であるが、やはりＡｇとＳｎの摺動面への供
給量が少ない。本発明の方法（ｂ）はこれらの欠点がな
く、以下の点で優れている。 （イ）Ｃｕ中のＳｎの拡散係数はＡｇの拡散係数に比べ
約６倍以上高い。 （ロ）ＡｇはＳｎより硬くＳｎのような高いなじみ性は
ないので、比較的に摩滅せずにＣｕ合金表面に残存して
Ｃｕマトリックス中のＳｎや潤滑油中の反応性成分と十
分に反応する。 （ハ）Ａｇの耐凝着性は比較的良好である。 本発明に係るＡｇを主成分とする層はＣｕ，Ｉｎ，Ａｌ
及びＳｎを単独で５％以下、二種類以上の総量５％以下
含有することができる。
ックス中に存在させる方法，（ｂ）Ａｇ銅合金マトリッ
クス中に存在させ，Ｓｎ被着する方法、（ｃ）Ａｇ被着
をし、Ｓｎを銅合金マトリックス中に存在させる方法に
つき検討した。（ｂ）の方法ではＳｎの耐凝着性が優れ
ないこと、及びＡｇのＳｎ被着層への供給量が少ないた
めに、望ましくない。（ａ）の方法は（ｃ）よりも軸受
性能は良好であるが、やはりＡｇとＳｎの摺動面への供
給量が少ない。本発明の方法（ｂ）はこれらの欠点がな
く、以下の点で優れている。 （イ）Ｃｕ中のＳｎの拡散係数はＡｇの拡散係数に比べ
約６倍以上高い。 （ロ）ＡｇはＳｎより硬くＳｎのような高いなじみ性は
ないので、比較的に摩滅せずにＣｕ合金表面に残存して
Ｃｕマトリックス中のＳｎや潤滑油中の反応性成分と十
分に反応する。 （ハ）Ａｇの耐凝着性は比較的良好である。 本発明に係るＡｇを主成分とする層はＣｕ，Ｉｎ，Ａｌ
及びＳｎを単独で５％以下、二種類以上の総量５％以下
含有することができる。
【００２７】以下、本発明にかかるすべり軸受の必須構
成要素である、裏金、銅合金、Ａｇを主成分とする被着
層及びオーバレイにつき説明する。
成要素である、裏金、銅合金、Ａｇを主成分とする被着
層及びオーバレイにつき説明する。
【００２８】裏金は、通常は厚さが０．５〜４ｍｍの低
炭素鋼、合金鋼などの帯状材料であり、要するに、バイ
メタル型軸受においてすべり軸受合金を支持する基材で
ある。すべり軸受合金と裏金の接合は圧接、焼結、鋳造
などにより行う。
炭素鋼、合金鋼などの帯状材料であり、要するに、バイ
メタル型軸受においてすべり軸受合金を支持する基材で
ある。すべり軸受合金と裏金の接合は圧接、焼結、鋳造
などにより行う。
【００２９】銅合金はＳｎを必須成分とする。その含有
量は１５重量％以下であり（本発明において組成の百分
率は重量％である）、１．０〜１５％であることが好ま
しい。Ｓｎ含有量が１．０％未満であると被着面におけ
る上記化合物などの生成量が少なくなり、一方１５％を
超えると銅合金が硬くなりすぎるために摺動特性が不良
になる。Ｓｎの存在形態は固溶状態でもよくまた析出し
た分散状態でもよい。
量は１５重量％以下であり（本発明において組成の百分
率は重量％である）、１．０〜１５％であることが好ま
しい。Ｓｎ含有量が１．０％未満であると被着面におけ
る上記化合物などの生成量が少なくなり、一方１５％を
超えると銅合金が硬くなりすぎるために摺動特性が不良
になる。Ｓｎの存在形態は固溶状態でもよくまた析出し
た分散状態でもよい。
【００３０】Ｓｎ以外の元素、例えば従来のケルメット
では必須元素であるＰｂなどは、本発明においては必須
ではない。本発明のすべり軸受合金は基本的にバルクに
摺動特性を担わせるのではなく、軸受使用中に被着層が
変性されて生成される物質が摺動特性を基本的に担って
いるので，Ｐｂなどの添加は必須ではない。しかしなが
ら、（ａ）銅合金中でＳｎと結合しない、（ｂ）Ｓｎよ
り優先的にめっき層に拡散しない、（ｂ）銅合金の摺動
特性を改良するなどの条件を満たす添加元素を添加して
もよい。これらの元素としてはＰなどが挙げられる。な
お、Ｐｂ中にＡｇが拡散し、表面に被着したＡｇ層がＳ
ｎと十分に化合しなくなるので、Ｐｂは不純物程度に留
めることが望ましい。上記した任意添加成分は総量で５
％以下であることが好ましい。上記組成の残部はＣｕの
他にＳｉ、Ｏなどの銅に通常含まれる不純物である。銅
の純度は竿銅、電気銅、電解精製銅，ＯＦＨＣなどいず
れであってもよい。銅合金は厚さが通常、バイメタル軸
受の場合は０．１〜１ｍｍであり、ソリッド軸受の場合
は０．５〜５ｍｍである。また製法は溶解・圧延法、粉
末冶金法などであってよい。
では必須元素であるＰｂなどは、本発明においては必須
ではない。本発明のすべり軸受合金は基本的にバルクに
摺動特性を担わせるのではなく、軸受使用中に被着層が
変性されて生成される物質が摺動特性を基本的に担って
いるので，Ｐｂなどの添加は必須ではない。しかしなが
ら、（ａ）銅合金中でＳｎと結合しない、（ｂ）Ｓｎよ
り優先的にめっき層に拡散しない、（ｂ）銅合金の摺動
特性を改良するなどの条件を満たす添加元素を添加して
もよい。これらの元素としてはＰなどが挙げられる。な
お、Ｐｂ中にＡｇが拡散し、表面に被着したＡｇ層がＳ
ｎと十分に化合しなくなるので、Ｐｂは不純物程度に留
めることが望ましい。上記した任意添加成分は総量で５
％以下であることが好ましい。上記組成の残部はＣｕの
他にＳｉ、Ｏなどの銅に通常含まれる不純物である。銅
の純度は竿銅、電気銅、電解精製銅，ＯＦＨＣなどいず
れであってもよい。銅合金は厚さが通常、バイメタル軸
受の場合は０．１〜１ｍｍであり、ソリッド軸受の場合
は０．５〜５ｍｍである。また製法は溶解・圧延法、粉
末冶金法などであってよい。
【００３１】Ｃｕ−Ｓｎ系銅合金中に、耐摩耗性添加剤
等も混合することができる。これらは具体的には、グラ
ファイト、ＰＴＦＥ、Ｐｂ，Ｐｂ−Ｓｎ合金、フッ化カ
ーボン、フッ化Ｐｂなどの固体潤滑剤、Ａｌ2 Ｏ3 ，Ｓ
ｉＯ2 ，Ｓｉ3 Ｎ4 ，クレイ、タルク、ＴｉＯ2 ，ムラ
イト、炭化カルシウム、ＡｌＮ，Ｆｅ3 Ｐ，Ｆｅ2 Ｂ，
Ｎｉ2 Ｂ，ＦｅＢ，球状カーボンなどの耐摩耗性添加
剤、ガラス繊維、カーボン繊維、チタン酸カリウム繊維
などの無機繊維、芳香族ＰＡなどの有機繊維、ＳｉＣウ
ィスカなどのウィスカ、Ｃｕ繊維、ステンレス繊維など
の金属繊維である。
等も混合することができる。これらは具体的には、グラ
ファイト、ＰＴＦＥ、Ｐｂ，Ｐｂ−Ｓｎ合金、フッ化カ
ーボン、フッ化Ｐｂなどの固体潤滑剤、Ａｌ2 Ｏ3 ，Ｓ
ｉＯ2 ，Ｓｉ3 Ｎ4 ，クレイ、タルク、ＴｉＯ2 ，ムラ
イト、炭化カルシウム、ＡｌＮ，Ｆｅ3 Ｐ，Ｆｅ2 Ｂ，
Ｎｉ2 Ｂ，ＦｅＢ，球状カーボンなどの耐摩耗性添加
剤、ガラス繊維、カーボン繊維、チタン酸カリウム繊維
などの無機繊維、芳香族ＰＡなどの有機繊維、ＳｉＣウ
ィスカなどのウィスカ、Ｃｕ繊維、ステンレス繊維など
の金属繊維である。
【００３２】上記したすべり軸受用銅合金の圧延材もし
くは焼結材を裏金に接着してすべり軸受とすることがで
きる、また裏金に接着しないソリッド軸受とすることも
できる。本発明に係る銅合金はブシュ用の場合はオーバ
レイを被着しないで使用され、エンジン各用種軸受、コ
ンロッド軸受、その他の内燃機関用軸受の場合はオーバ
レイを被着してすべり軸受として使用されることが多い
が、使用条件により軸受構造がこれらに限定されるもの
ではない。
くは焼結材を裏金に接着してすべり軸受とすることがで
きる、また裏金に接着しないソリッド軸受とすることも
できる。本発明に係る銅合金はブシュ用の場合はオーバ
レイを被着しないで使用され、エンジン各用種軸受、コ
ンロッド軸受、その他の内燃機関用軸受の場合はオーバ
レイを被着してすべり軸受として使用されることが多い
が、使用条件により軸受構造がこれらに限定されるもの
ではない。
【００３３】続いて、Ａｇを主成分とする層の形成方法
などについて説明する。この被着層はＡｇ電解めっき、
Ａｇのスパッタリング、焼結などにより形成することが
できるが、特に皮膜形成方法は限定されない。また、上
述の化合物層を十分に形成するためにはめっき層などは
全体がＡｇより構成されるか、あるいはＡｇを主成分と
し、Ｃｕ，Ｓｎ，Ｉｎ，Ａｌ，Ｓｎ及び不純物は総量で
５％以下である。被着層の厚さは０．０１〜２μｍが好
ましく、より好ましくは０．１〜１μｍである。この厚
さが０．０１μｍ未満では摺動特性向上の効果が少な
く、一方２μｍを超えると軸受を使用中の軸受上の被着
層内で純銀として残る銀の割合が多くなる。銀は上述の
ように硬質であるので、純銀が含まれる量が多いと軸受
の耐焼付性は不良となる。
などについて説明する。この被着層はＡｇ電解めっき、
Ａｇのスパッタリング、焼結などにより形成することが
できるが、特に皮膜形成方法は限定されない。また、上
述の化合物層を十分に形成するためにはめっき層などは
全体がＡｇより構成されるか、あるいはＡｇを主成分と
し、Ｃｕ，Ｓｎ，Ｉｎ，Ａｌ，Ｓｎ及び不純物は総量で
５％以下である。被着層の厚さは０．０１〜２μｍが好
ましく、より好ましくは０．１〜１μｍである。この厚
さが０．０１μｍ未満では摺動特性向上の効果が少な
く、一方２μｍを超えると軸受を使用中の軸受上の被着
層内で純銀として残る銀の割合が多くなる。銀は上述の
ように硬質であるので、純銀が含まれる量が多いと軸受
の耐焼付性は不良となる。
【００３４】さらに、めっき層などに形成される化合物
などについて説明する。Ａｇ−Ｓｎ六方晶化合物は、例
えばＡｇ−Ｓｎ（ζ−ゼータ相）は重量比で８５：１５
もしくはこの近傍組成のＡｇ，Ｓｎが被着層内に存在し
かつＳｎがＡｇ中の固溶限を越えており、かつ化合物生
成のエネルギーが与えられることにより、めっき軸受表
面に形成される。このエネルギーは通常の軸受の摺動条
件の温度、例えば油温１２０℃以上で与えられる。ある
いは同等の条件で軸受を使用前に、軸からの圧力に相当
する圧力を加えかつ油温に相当する熱を加え、使用中に
相当する温度勾配を与える処理を行うこともできる。Ａ
ｇ−Ｓｎ共晶は上記した六方晶と基本的に同じである
が、Ｓｎ濃度が高い被着層の銅合金側で形成される。
などについて説明する。Ａｇ−Ｓｎ六方晶化合物は、例
えばＡｇ−Ｓｎ（ζ−ゼータ相）は重量比で８５：１５
もしくはこの近傍組成のＡｇ，Ｓｎが被着層内に存在し
かつＳｎがＡｇ中の固溶限を越えており、かつ化合物生
成のエネルギーが与えられることにより、めっき軸受表
面に形成される。このエネルギーは通常の軸受の摺動条
件の温度、例えば油温１２０℃以上で与えられる。ある
いは同等の条件で軸受を使用前に、軸からの圧力に相当
する圧力を加えかつ油温に相当する熱を加え、使用中に
相当する温度勾配を与える処理を行うこともできる。Ａ
ｇ−Ｓｎ共晶は上記した六方晶と基本的に同じである
が、Ｓｎ濃度が高い被着層の銅合金側で形成される。
【００３５】本発明のすべり軸受において初期なじみ性
を確保するオーバレイは、ライニングの耐焼付性不足を
補うように厚く被着する必要はない。すなわち、本発明
により形成される六方晶化合物は耐焼付性が良好である
ので、オーバレイを厚く被着する必要はない。したがっ
て、オーバレイは初期なじみの目的のみに薄く形成する
ことが、オーバレイによるコスト増大を抑える面からも
好ましい。オーバレイの厚さは１〜２５μｍが好まし
く、より好ましくは２〜８μｍである。オーバレイとし
てはＰｂ基、Ｓｎ基等の金属オーバレイ、樹脂系オーバ
レイ、ＭｏＳ2 ＋樹脂系オーバレイを使用することがで
きる。
を確保するオーバレイは、ライニングの耐焼付性不足を
補うように厚く被着する必要はない。すなわち、本発明
により形成される六方晶化合物は耐焼付性が良好である
ので、オーバレイを厚く被着する必要はない。したがっ
て、オーバレイは初期なじみの目的のみに薄く形成する
ことが、オーバレイによるコスト増大を抑える面からも
好ましい。オーバレイの厚さは１〜２５μｍが好まし
く、より好ましくは２〜８μｍである。オーバレイとし
てはＰｂ基、Ｓｎ基等の金属オーバレイ、樹脂系オーバ
レイ、ＭｏＳ2 ＋樹脂系オーバレイを使用することがで
きる。
【００３６】本発明に係るすべり軸受の潤滑に使用され
る潤滑油の基油及び添加剤は全く制限がない。添加剤と
して含有されることがある硫黄系添加剤は、（ポリ）サ
ルファイド（スルフィド）、スルフォネート、スルフィ
ネート、スルフェネート、フェネート系（図４参照），
（ジ）チオフォスフェート化合物、チオケトン、チオア
セタール、チオカルボン酸とその誘導体、スルホキシド
とその誘導体、スルフォニル、スルフィニル、スルフェ
ニル、ＺｎＤＴＰ等の化合物がある。すなわち、これら
の有機硫黄化合物は何れもすべり軸受の摺動温度である
１００〜１６０℃において反応性がある硫酸系酸に分解
し、銅合金表面の濃縮物と反応する。
る潤滑油の基油及び添加剤は全く制限がない。添加剤と
して含有されることがある硫黄系添加剤は、（ポリ）サ
ルファイド（スルフィド）、スルフォネート、スルフィ
ネート、スルフェネート、フェネート系（図４参照），
（ジ）チオフォスフェート化合物、チオケトン、チオア
セタール、チオカルボン酸とその誘導体、スルホキシド
とその誘導体、スルフォニル、スルフィニル、スルフェ
ニル、ＺｎＤＴＰ等の化合物がある。すなわち、これら
の有機硫黄化合物は何れもすべり軸受の摺動温度である
１００〜１６０℃において反応性がある硫酸系酸に分解
し、銅合金表面の濃縮物と反応する。
【００３７】図１には本発明に係る裏金付すべり軸受が
内燃機関中で使用された後の状況を模式的に示す。１
は、軟鋼板、合金鋼板あるいはその表面処理（ショット
ブラスト、酸洗、めっきなど）板である。２は裏金に圧
接、焼結などにより接合されたライニングであり、オー
バレイは摩滅した結果ライニングの表面が露出されてい
る。ライニング２の表面にはＡｇめっき層３が形成さ
れ、この中にはＳｎなどの濃縮しており、さらにＳｎが
高濃度に濃縮した層４が形成されている。この濃縮層は
六方晶化合物Ａｇ3 Ｓｎなどより構成され、これが耐焼
付性、耐凝着性、耐摩耗性、耐食性などを従来のケルメ
ットを大幅に上回るレベルまで向上させる。以下、実施
例により本発明をより詳しく説明する。
内燃機関中で使用された後の状況を模式的に示す。１
は、軟鋼板、合金鋼板あるいはその表面処理（ショット
ブラスト、酸洗、めっきなど）板である。２は裏金に圧
接、焼結などにより接合されたライニングであり、オー
バレイは摩滅した結果ライニングの表面が露出されてい
る。ライニング２の表面にはＡｇめっき層３が形成さ
れ、この中にはＳｎなどの濃縮しており、さらにＳｎが
高濃度に濃縮した層４が形成されている。この濃縮層は
六方晶化合物Ａｇ3 Ｓｎなどより構成され、これが耐焼
付性、耐凝着性、耐摩耗性、耐食性などを従来のケルメ
ットを大幅に上回るレベルまで向上させる。以下、実施
例により本発明をより詳しく説明する。
【００３８】
【実施例】実施例１ Ｓｎを１０％含有する銅合金アトマイズ粉末（粒径１５
０μｍ以下）を１０００℃／秒の溶湯冷却速度で作製
し、この粉末を板厚１．５ｍｍの鋼板（ＳＰＣＣ）に厚
さが２ｍｍとなるように散布し、水素ガス雰囲気中で８
５０℃、１０分の条件で焼結し、その後５０℃／分の冷
却速度で冷却した。銅合金の表面を脱脂、洗浄及び酸洗
した後に、Ａｇをヨウ化カリウムめっき浴を用い、電流
密度１．０Ａ／ｄｍ2 ，温度５０℃、ｐＨ５の条件にて
厚さが０．０１〜１２μｍの範囲で被着した。その後オ
ーバレイを被着せずに下記条件のピンディスク試験法に
より焼付荷重を測定した。 すべり速度：１５ｍ／ｓ 荷重：荷重漸増（ステップ式）５００Ｎ／１０ｍｉｎ 油種：１０Ｗ−３０ 油温：室温 相手剤：Ｓ５５Ｃ焼入れ（Ｈｖ５５０〜６５０）、粗
さ；０．５〜０．８μｍＲｚ
０μｍ以下）を１０００℃／秒の溶湯冷却速度で作製
し、この粉末を板厚１．５ｍｍの鋼板（ＳＰＣＣ）に厚
さが２ｍｍとなるように散布し、水素ガス雰囲気中で８
５０℃、１０分の条件で焼結し、その後５０℃／分の冷
却速度で冷却した。銅合金の表面を脱脂、洗浄及び酸洗
した後に、Ａｇをヨウ化カリウムめっき浴を用い、電流
密度１．０Ａ／ｄｍ2 ，温度５０℃、ｐＨ５の条件にて
厚さが０．０１〜１２μｍの範囲で被着した。その後オ
ーバレイを被着せずに下記条件のピンディスク試験法に
より焼付荷重を測定した。 すべり速度：１５ｍ／ｓ 荷重：荷重漸増（ステップ式）５００Ｎ／１０ｍｉｎ 油種：１０Ｗ−３０ 油温：室温 相手剤：Ｓ５５Ｃ焼入れ（Ｈｖ５５０〜６５０）、粗
さ；０．５〜０．８μｍＲｚ
【００３９】試験結果を図５に示す。またＡｇめっき厚
さが１μｍ及び１０μｍの供試材についてめっき面をＸ
線回折法で分析したところ、両者ともAg,Ag2S,SnO,Ag3S
n が検出された。後者ではAgの割合が多く検出された。
これらの結果から約１μｍを中心とする、焼付荷重が高
いめっき厚さではＳｎが十分にＡｇめっき層中に拡散し
て各種化合物と形成していること、１０μｍでは残存純
銀が多いことが分かる。さらにＡｇめっきは潤滑油によ
り硫化されていることも分かる。
さが１μｍ及び１０μｍの供試材についてめっき面をＸ
線回折法で分析したところ、両者ともAg,Ag2S,SnO,Ag3S
n が検出された。後者ではAgの割合が多く検出された。
これらの結果から約１μｍを中心とする、焼付荷重が高
いめっき厚さではＳｎが十分にＡｇめっき層中に拡散し
て各種化合物と形成していること、１０μｍでは残存純
銀が多いことが分かる。さらにＡｇめっきは潤滑油によ
り硫化されていることも分かる。
【００４０】比較例１ 市販のケルメット軸受（Ｐｂ系オーバレイ１５μｍ）に
つき実施例１と同様の条件で試験を行ったところ焼付荷
重は７０ＭＰａであった。
つき実施例１と同様の条件で試験を行ったところ焼付荷
重は７０ＭＰａであった。
【００４０】
【発明の実施の形態】以上説明したように、本発明は従
来のすべり軸受が直面していた諸問題を抜本的に解決す
るので、内燃機関用などの部品として従来のケルメット
を代替することが期待される。
来のすべり軸受が直面していた諸問題を抜本的に解決す
るので、内燃機関用などの部品として従来のケルメット
を代替することが期待される。
【図１】本発明に係るすべり軸受の構造を示す概念図で
ある。
ある。
【図２】ピンオンディスク試験機の図である。
【図３】バウデン・テーバー式スティックスリップ試験
機の図である。
機の図である。
【図４】フェネート化合物の構造式を示す図である。
【図５】実施例１における焼付試験の結果を示すグラフ
である。
である。
１ 裏金 ２ ライニング ２ａ バルク ３ Ａｇめっき層 ４ 濃縮層 ５ 給油パッド ６ 油圧シリンダー ７ 試験片 ８ ディスク ９ バランスウェイト １０ ロードセル １１ ピン １２ 試験片 １３ ヒーター
Claims (4)
- 【請求項１】 裏金に接着されたもしくはされないＣｕ
−Ｓｎ系銅合金の軸との摺動面にＡｇを主成分とする層
を形成したことを特徴とする耐焼付性に優れたすべり軸
受。 - 【請求項２】 厚さが０．０１〜２．０μｍのオーバレ
イにより前記Ａｇを主成分とする層を被覆したことを特
徴とする請求項１記載の耐焼付性に優れたすべり軸受。 - 【請求項３】 前記Ａｇを主成分とする層がＣｕ，Ｉ
ｎ，Ｓｂ，Ａｌ及びＳｎからなる群の少なくとも１種の
元素を総量で５％以下の含有することを特徴とする請求
項１又は２記載の耐焼付性に優れたすべり軸受。 - 【請求項４】 前記Ｃｕ−Ｓｎ合金のＳｎ含有量が１５
重量％以下である請求項１から３までの何れか１項記載
の耐焼付性に優れたすべり軸受。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07735798A JP4250219B2 (ja) | 1998-03-25 | 1998-03-25 | 耐焼付性に優れたすべり軸受 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07735798A JP4250219B2 (ja) | 1998-03-25 | 1998-03-25 | 耐焼付性に優れたすべり軸受 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2008311664A Division JP4708471B2 (ja) | 2008-12-06 | 2008-12-06 | 耐焼付性に優れたすべり軸受 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11269580A true JPH11269580A (ja) | 1999-10-05 |
| JP4250219B2 JP4250219B2 (ja) | 2009-04-08 |
Family
ID=13631669
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07735798A Expired - Lifetime JP4250219B2 (ja) | 1998-03-25 | 1998-03-25 | 耐焼付性に優れたすべり軸受 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4250219B2 (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004137535A (ja) * | 2002-10-16 | 2004-05-13 | Nissan Motor Co Ltd | 硬質炭素被膜摺動部材 |
| JP2008266756A (ja) * | 2007-04-24 | 2008-11-06 | Daido Metal Co Ltd | 摺動部材 |
| DE102010012409A1 (de) | 2009-03-24 | 2010-09-30 | Daido Metal Co. Ltd., Nagoya | Gleitelement |
| CN101851712A (zh) * | 2010-06-23 | 2010-10-06 | 湖北安达汽车零部件有限公司 | 合金镀层轴瓦 |
| JP2010535287A (ja) * | 2007-07-31 | 2010-11-18 | フェデラル−モーグル コーポレイション | 耐摩耗性の鉛フリー合金ブッシングおよびその製造方法 |
| WO2010126026A3 (ja) * | 2009-04-28 | 2011-01-27 | 大豊工業株式会社 | 鉛フリー銅系焼結摺動材料及び摺動部品 |
| WO2014081723A1 (en) * | 2012-11-20 | 2014-05-30 | United Technologies Corporation | Hardened silver coated journal bearing surfaces and method |
| US9708692B2 (en) | 2008-04-07 | 2017-07-18 | Miba Gleitlager Austria Gmbh | Sliding bearing |
-
1998
- 1998-03-25 JP JP07735798A patent/JP4250219B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004137535A (ja) * | 2002-10-16 | 2004-05-13 | Nissan Motor Co Ltd | 硬質炭素被膜摺動部材 |
| US9657777B2 (en) | 2007-01-05 | 2017-05-23 | Federal-Mogul Llc | Wear resistant lead free alloy bushing and method of making |
| US8679641B2 (en) | 2007-01-05 | 2014-03-25 | David M. Saxton | Wear resistant lead free alloy bushing and method of making |
| JP2008266756A (ja) * | 2007-04-24 | 2008-11-06 | Daido Metal Co Ltd | 摺動部材 |
| JP2010535287A (ja) * | 2007-07-31 | 2010-11-18 | フェデラル−モーグル コーポレイション | 耐摩耗性の鉛フリー合金ブッシングおよびその製造方法 |
| DE112009000730B4 (de) | 2008-04-07 | 2019-10-17 | Ks Gleitlager Gmbh | Gleitlager |
| US9708692B2 (en) | 2008-04-07 | 2017-07-18 | Miba Gleitlager Austria Gmbh | Sliding bearing |
| DE102010012409A1 (de) | 2009-03-24 | 2010-09-30 | Daido Metal Co. Ltd., Nagoya | Gleitelement |
| DE102010012409B4 (de) * | 2009-03-24 | 2012-08-23 | Daido Metal Co. Ltd. | Gleitelement |
| US8273465B2 (en) | 2009-03-24 | 2012-09-25 | Daido Metal Company Ltd. | Slide member |
| JP2010222647A (ja) * | 2009-03-24 | 2010-10-07 | Daido Metal Co Ltd | 摺動部材 |
| WO2010126026A3 (ja) * | 2009-04-28 | 2011-01-27 | 大豊工業株式会社 | 鉛フリー銅系焼結摺動材料及び摺動部品 |
| CN102439183A (zh) * | 2009-04-28 | 2012-05-02 | 大丰工业株式会社 | 无铅铜系烧结滑动材料及滑动部件 |
| JP5509199B2 (ja) * | 2009-04-28 | 2014-06-04 | 大豊工業株式会社 | 鉛フリー銅系焼結摺動材料及び摺動部品 |
| US8845776B2 (en) | 2009-04-28 | 2014-09-30 | Taiho Kogyo Co., Ltd. | Lead-free copper-based sintered sliding material and sliding parts |
| CN101851712A (zh) * | 2010-06-23 | 2010-10-06 | 湖北安达汽车零部件有限公司 | 合金镀层轴瓦 |
| WO2014081723A1 (en) * | 2012-11-20 | 2014-05-30 | United Technologies Corporation | Hardened silver coated journal bearing surfaces and method |
| US20150300477A1 (en) * | 2012-11-20 | 2015-10-22 | United Technologies Corporation | Hardened silver coated journal bearing surfaces and method |
| US9726271B2 (en) | 2012-11-20 | 2017-08-08 | United Technologies Corporation | Hardened silver coated journal bearing surfaces and method |
| US9074681B2 (en) | 2012-11-20 | 2015-07-07 | United Technologies Corporation | Hardened silver coated journal bearing surfaces and method |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4250219B2 (ja) | 2009-04-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6254701B1 (en) | Copper alloy and sliding bearing having improved seizure resistance | |
| KR101770762B1 (ko) | 안티프레팅층을 갖는 다층 평베어링 | |
| KR100369456B1 (ko) | 내연기관용 미끄럼베어링 | |
| US5525246A (en) | Sliding-Bearing Material | |
| US5938864A (en) | Sliding material and surface treating method thereof | |
| JP5721836B2 (ja) | 摺動構成部品用層状複合材料、その製造方法及びその使用 | |
| JP3249774B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP3560723B2 (ja) | 耐焼付性にすぐれた銅合金及びすべり軸受 | |
| JPH09125176A (ja) | 銅系すべり軸受材料および内燃機関用すべり軸受 | |
| JP3570607B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JPH0814287B2 (ja) | 多層アルミニウム合金すべり軸受およびその製造方法 | |
| JP3274261B2 (ja) | 銅系摺動材料 | |
| JP4250219B2 (ja) | 耐焼付性に優れたすべり軸受 | |
| JP3657742B2 (ja) | 耐焼付性にすぐれたすべり軸受 | |
| JP2000345258A (ja) | すべり軸受 | |
| JPS61153286A (ja) | 平軸受類およびその製造方法 | |
| US5387461A (en) | Sliding-bearing material | |
| JP4708471B2 (ja) | 耐焼付性に優れたすべり軸受 | |
| JP3370789B2 (ja) | 銅系摺動材料及びその表面処理方法 | |
| JP2000160269A (ja) | 軸受材料 | |
| GB2285060A (en) | Copper-head alloy bearing | |
| JP3620673B2 (ja) | 銅系すべり軸受 | |
| JPS6041695B2 (ja) | 内燃機関の軸受及びその製造方法 | |
| JPH10330871A (ja) | 摺動部材 | |
| JP2006105265A (ja) | 銅合金系すべり軸受 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20040723 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20070306 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20070427 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20081021 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20081206 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20090113 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20090119 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120123 Year of fee payment: 3 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130123 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130123 Year of fee payment: 4 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |