JPH11247622A - 蒸気冷却式多軸型ガスタービン複合プラント及びその運転制御方法 - Google Patents

蒸気冷却式多軸型ガスタービン複合プラント及びその運転制御方法

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JPH11247622A
JPH11247622A JP6422798A JP6422798A JPH11247622A JP H11247622 A JPH11247622 A JP H11247622A JP 6422798 A JP6422798 A JP 6422798A JP 6422798 A JP6422798 A JP 6422798A JP H11247622 A JPH11247622 A JP H11247622A
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plant
gas turbine
plants
cooling
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JP6422798A
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Inventor
Hideo Matsuda
秀雄 松田
Nariomi Yoshida
斎臣 吉田
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Mitsubishi Heavy Industries Ltd
Original Assignee
Mitsubishi Heavy Industries Ltd
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Publication date
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    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
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    • F01K23/02—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled
    • F01K23/06—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle
    • F01K23/10—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle with exhaust fluid of one cycle heating the fluid in another cycle
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
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Abstract

(57)【要約】 【課題】 １台の蒸気タービンプラントに対し複数台の
ガスタービンプラントを設けた多軸型ガスタービン複合
プラントであって、ガスタービンの高温部を上記蒸気タ
ービンを介した蒸気で冷却するようにしたガスタービン
複合プラントにおいて、多軸のガスタービンの高温部に
供給される冷却蒸気をガスタービン負荷に対応して正し
く分配することにより、各ガスタービンへの冷却蒸気の
過不足による損傷等の不具合の発生を防止する。 【解決手段】 １台の蒸気タービンプラントに対し複数
台のガスタービンプラント及び排熱回収ボイラを備えた
蒸気冷却式多軸型ガスタービン複合プラントにおいて、
前記蒸気タービンプラントの高圧蒸気出口管から分岐さ
れて複数のプラント毎のガスタービンプラントの高温部
に接続される蒸気供給管と、該各蒸気供給管路に設けら
れたガスタービンプラントの負荷により開度が調整され
る蒸気制御弁とを備え、該蒸気制御弁により、複数のプ
ラントの夫々への蒸気量の分配割合を調整するように構
成する。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はガスタービン複合サ
イクルプラントにおいて、１台の蒸気タービンに対して
複数台のガスタービンプラントを設けるとともに、各ガ
スタービンの高温部を蒸気タービンの蒸気の一部で冷却
するようにした蒸気冷却式多軸型ガスタービン複合プラ
ントに関する。
【０００２】
【従来の技術】ガスタービンからの排熱を排熱回収ボイ
ラに導いて蒸気を発生させ、この蒸気で蒸気タービンを
駆動するようにしたガスタービン複合プラントにおいて
は、ガスタービンの静翼、燃焼器の尾筒、動翼等の高温
部を蒸気タービンの発生蒸気の一部を抽出した冷却蒸気
により冷却している。
【０００３】図１０はかかる蒸気冷却式ガスタービン複
合発電プラントの１例を示す系統図である。図１０にお
いて１００はガスタービンプラント、２００は蒸気ター
ビンプラント、１５は排熱回収ボイラである。１は前記
ガスタービンプラント１００のガスタービン、２は同ガ
スタービン１への空気を圧縮するコンプレッサ、３は同
コンプレッサ２からの圧縮空気中に燃料を噴射して燃焼
せしめるための燃焼器、４は上記ガスタービン１に直結
駆動されるガスタービン発電機である。一方、上記蒸気
タービンプラント２００は、高圧タービン８、中圧ター
ビン９及び低圧タービン１０とこれらタービンのロータ
に直結駆動される蒸気タービン発電機１１からなる。１
２は蒸気排熱回収ボイラ１５に設けられた過熱器、１３
は再熱器、１６は煙突である。
【０００４】３１は前記過熱器１２の高温高圧蒸気出口
と高圧タービン８の蒸気入口とを接続する高圧蒸気管、
３２は高圧タービン８を駆動した後の蒸気を再熱器１３
に送るための再熱器入口管、３３は再熱器１３に昇温さ
れた蒸気を中圧タービン９の蒸気入口に導くための再熱
器出口管である。３４は前記ガスタービン１駆動後の排
気ガスを排熱回収ボイラ１５に導くためのガスタービン
排気管であり、同排気管３４を介して排熱回収ボイラ１
５に上記ガスタービン１の排気ガスを導入し、この排気
ガスの熱により過熱器１２及び再熱器１３を加熱する。
【０００５】次に蒸気タービンからの蒸気によりガスタ
ービンを冷却するシステムは、ガスタービン１の尾筒冷
却部５、動翼冷却部７、静翼冷却部６等からなる。そし
て、前記高圧タービン８の蒸気出口と再熱器１３の蒸気
入口とを接続する蒸再熱器入口管３２からガスタービン
１への冷却蒸気供給管３５が分岐され、該冷却蒸気供給
管３５は、尾筒蒸気入口管３６を介して前記尾筒冷却部
５に接続され、動翼蒸気入口管３７を介して前記動翼冷
却部７入口に接続され、さらに静翼蒸気入口管３８を介
して、前記静翼冷却部６に接続されている。
【０００６】４５は尾筒蒸気出口管で、前記尾筒冷却部
５の蒸気出口と中圧タービン９への前記再熱器出口管３
３とを接続している。また３９は、前記動翼冷却部７出
口の蒸気を再熱器１３に導くための動翼蒸気出口管、４
０は前記静翼冷却部６の出口の蒸気を前記尾筒蒸気出口
管４５に合流させるための静翼蒸気出口管である。
【０００７】１４ａは前記尾筒蒸気入口管３６に設けら
れた尾筒蒸気制御弁、１４ｂは前記静翼蒸気入口管３８
に設けられた静翼蒸気制御弁、１４ｃは前記動翼蒸気入
口管３７に設けられた動翼蒸気制御弁である。また１４
ｄは前記再熱器入口管３２に設けられた再熱器入口制御
弁である。
【０００８】前記尾筒蒸気制御弁１４ａ、静翼蒸気制御
弁１４ｂ、動翼蒸気制御弁１４ｃは夫々尾筒冷却部５、
静翼冷却部６、動翼冷却部７への冷却蒸気の流量を調整
するものである。また前記再熱器入口制御弁１４ｄは再
熱器１３への高圧排気蒸気の量を制御するものである。
そして前記各制御弁１４ａ、１４ｂ、１４ｃ、１４ｄは
制御装置（不図示）を介したフィードバック制御によ
り、開度を制御されている。
【０００９】１７は再熱器スプレイで、再熱器１３出口
の再熱蒸気とガスタービン冷却後の蒸気との混合後の蒸
気温度が所定温度以上になったとき、再熱器１３に冷却
用スプレー水を投入するものである。
【００１０】かかる蒸気冷却式ガスタービン複合発電プ
ラントの運転時において、高圧タービン８を駆動した後
の蒸気は再熱器入口管３２を通って再熱器１３に送ら
れ、該再熱器１３にて、ガスタービン排気管３４から導
入されるガスタービン１の排気ガスにより加熱、昇温さ
れ、再熱器出口管３３を通って中圧タービン９に送られ
る。
【００１１】かかる蒸気冷却式ガスタービン複合発電プ
ラントにおいて、冷却蒸気供給管３５を経てガスタービ
ン発電装置１００の尾筒冷却部５、静翼冷却部６及び動
翼冷却部７等の高温部に入り、これらの高温部を冷却し
た冷却蒸気は再熱器１３の中間部若しくは再熱器出口管
３３に戻される。
【００１２】然るにかかる複合発電プラントにおいて
は、ガスタービンプラント１００の運転条件が変化した
際には前記高温部の熱負荷が変化するため、前記尾筒蒸
気制御弁１４ａ、静翼蒸気制御弁１４ｂ、動翼蒸気制御
弁１４ｃ等の開度を制御して、尾筒５、静翼６、動翼７
等、夫々の高温部に供給する冷却蒸気量を適量に調整す
るとともに、中圧タービン９の入口において所定の蒸気
量、蒸気温度を保持して、前記高温部の過熱を防止し、
タービン性能を高く保持している。
【００１３】また、図１１は１台の蒸気タービンプラン
ト２００に対し、２台（あるいはそれ以上でもよい）の
ガスタービンプラント１００及び排熱回収ボイラ１５を
設けた多軸型ガスタービン複合プラントの１例を示す。
この複合プラントは、図１０に示す蒸気冷却式でなく、
ガスタービンの高温部を空気で冷却する空気冷却式複合
プラントである。
【００１４】図１１において、１０１はＮＯ．１プラン
ト、１０２はＮＯ．２プラントで、該ＮＯ．１プラント
１０１及びＮＯ．２プラント１０２の夫々には、夫々の
ガスタービンプラント１００及び排熱回収ボイラ１５が
設置されている。４０は高圧タービン８出口の蒸気管即
ち高圧タービン出口管であり、該高圧タービン出口管４
０は途中で２系統の再熱器入口管３２ａ及び３２ｂに分
岐されている。そして、一方の再熱器入口管３２ａはＮ
Ｏ．１プラントの再熱器１３に、他方の再熱器入口管３
２ｂはＮＯ．２プラントの再熱器１３に夫々接続され
て、該再熱器１３に高圧排気を導いている。
【００１５】また、前記高圧タービン８の蒸気入口に
は、ＮＯ．１プラント１０１の過熱器１２から高圧蒸気
管３１ａを介し、またＮＯ．２プラント１０２の過熱器
１２から高圧蒸気管３１ｂを介して過熱蒸気が供給され
ている。さらに蒸気タービンプラント２００の中圧ター
ビン９の蒸気入口には、ＮＯ．１プラント再熱器１３か
ら再熱器出口管３３ａを介し、またＮＯ．２プラント１
０２の再熱器１３から再熱器出口管３３ｂを介し、再熱
蒸気が供給されている。
【００１６】
【発明が解決しようとする課題】図１１に示すような空
気冷却式の多軸型ガスタービン複合プラントにおいて、
高圧タービン８出口の高圧排気をＮＯ．１プラント１０
１及びＮＯ．２プラント１０２に分配する、つまり高圧
タービン出口管４０からＮＯ．１プラント１０１の再熱
器入口管３２ａ及びＮＯ．２プラント１０２の再熱器入
口管３２ｂに分配するにあたっては、高圧タービン出口
管４０の前記２つの再熱器入口管３２ａ及び３２ｂへの
分岐部４１から、ＮＯ．１、２プラントの夫々の再熱器
１３を経て中圧タービン９入口への合流部４２までの圧
力損失によって分配する手段、つまり成り行きにより分
配する手段を採っている。
【００１７】図１１に示す空気冷却式多軸型ガスタービ
ン複合プラントの場合は、前記のような”成り行き”に
よってＮＯ．１プラント１０１及びＮＯ．２プラント１
０２への蒸気量（高圧タービン８出口の再熱蒸気量）を
分配しても、排熱回収ボイラ１５の再熱器１３出口温度
に差が生じるが、プラントを構成する機器の寿命を左右
するようなことは無い。
【００１８】しかしながら、図１０に示すような蒸気冷
却式ガスタービン複合プラントにおいては、これを図１
１のプラントのように多軸型複合プラントに構成する場
合には、前記のようにガスタービンプラント１００の高
温部（尾筒５、静翼６、動翼７等）の熱負荷がガスター
ビンプラント１００の負荷に応じて大きく変化するた
め、前記高温部への冷却蒸気量は、図１１に示す空気冷
却式のプラントのように”成り行き”によって分配する
ことができず、ＮＯ．１プラント１０１とＮＯ．２プラ
ント１０２とで熱負荷に応じて適正に分配することを要
する。しかしながら、従来は、かかる負荷に応じた適正
な分配手段は提案されておらず、このため、各プラント
１０１、１０２に供給する冷却蒸気量に過不足が生じ、
前記ガスタービンプラント１００の高温部に過熱による
損傷が生ずるという不具合な発生の可能性があった。
【００１９】本発明はかかる従来の技術の課題に鑑み、
１台の蒸気タービンプラントに対し複数台のガスタービ
ンプラントを設けた多軸型ガスタービン複合プラントで
あって、ガスタービンの高温部を上記蒸気タービンを介
した蒸気で冷却するようにしたガスタービン複合プラン
トにおいて、各軸のガスタービンの高温部に供給される
冷却蒸気をガスタービン負荷に対応して正しく分配する
ことにより、各ガスタービンへの冷却蒸気の過不足によ
る損傷等の不具合の発生を防止することを目的とする。
【００２０】
【課題を解決するための手段】本発明はかかる課題を解
決するため、その第１発明として、ガスタービンプラン
トを構成するガスタービンからの排熱を排熱回収ボイラ
に導き、該排熱回収ボイラにて発生した蒸気により蒸気
タービンプラントを駆動するとともに、前記蒸気の一部
で前記ガスタービンプラントの高温部を冷却するように
構成し、前記蒸気ガスタービンプラント１台に対して前
記ガスタービンプラント及び排熱回収ボイラを組合せた
プラントを複数台設けてなる多軸型ガスタービン複数プ
ラントにおいて、前記蒸気タービンプラントの高圧蒸気
出口管から分岐されて前記複数のプラント毎の前記ガス
タービンプラントの高温部及び前記排熱ボイラの再熱器
に複数の蒸気供給管と、該各蒸気供給管路に設けられて
前記ガスタービンプラントの負荷により開度が調整され
る蒸気制御弁と備え、該蒸気制御弁により、前記複数の
プラントの夫々への蒸気量の分配割合を調整するように
構成されたことを特徴とする蒸気冷却式多軸型ガスター
ビン複合プラントを提案する。
【００２１】また第２発明は前記第１発明に加えて、前
記各蒸気供給管は、前記高温部に接続される冷却蒸気入
口管と前記再熱器に接続される再熱器入口管とに分岐さ
れてなり、前記冷却蒸気入口管には該管路の開度を調整
する冷却蒸気制御弁が設けられるとともに、前記再熱器
入口管には該管路の開度を調整する再熱器入口制御弁が
設けられてなる。
【００２２】また、第３発明は前記第１発明及び第２発
明に係る蒸気冷却式多軸型ガスタービン複合プラントの
運転制御方法に係り、前記蒸気タービンプラントの高圧
タービン出口から分岐された蒸気供給路及び該蒸気供給
路の開度を調整する蒸気制御弁を経て、高圧蒸気を前記
複数台のプラント毎のガスタービンプラント高温部及び
前記排熱回収ボイラの再熱器に供給し、該高圧蒸気の前
記各プラントへの分配割合を、前記各プラントの蒸気制
御弁の開度を前記各プラントのガスタービン負荷に基づ
くフォワード制御を行なうことにより調整することを特
徴とする。
【００２３】さらに好ましくは、第３発明において、前
記複数台のプラントが備えた前記蒸気制御弁の開度を、
ガスタービン負荷の最も高いプラントにおいては常時全
開となるように調整する。
【００２４】かかる発明によれば、蒸気タービンプラン
トの高圧タービン出口から分岐された複数のプラント毎
の蒸気供給管路に該管路を開閉する蒸気制御弁を夫々設
け、各プラントのガスタービン負荷に基づくフォワード
制御により前記蒸気制御弁の開度を制御し、ガスタービ
ンの負荷変化に伴なうガスタービン高温部への冷却蒸気
量の分配を行なう。
【００２５】これによりガスタービンプラントの負荷上
昇に伴なう前記高温部の温度上昇に冷却蒸気量の変化が
時間遅れを生ずることなく追従することができ、一方側
のプラントに急激な負荷上昇が生じても冷却蒸気量が直
ちに増加するように蒸気制御弁の制御がなされることと
なり、かかる過渡期においても高温部には常時所要の冷
却蒸気が供給される。従って、かかる発明によれば、従
来技術のような制御の時間遅れによる冷却蒸気温度上昇
及びこれによる高温部構成部材の過熱による損傷の発生
が回避される。
【００２６】又第４発明は、前記蒸気冷却式多軸型ガス
タービン複合プラントにおいて、前記蒸気タービンプラ
ントの高圧タービン出口管から分岐されて、前記複数の
プラント毎の前記ガスタービンプラントの高温部及び前
記排熱回収ボイラの再熱器に接続される複数の蒸気供給
管と、前記高圧蒸気出口管と複数の蒸気供給管との分岐
部に設けられて前記ガスタービンプラントの負荷により
前記複数の蒸気供給管路への蒸気量の分配割合を調整す
る三方弁とを備えたことを特徴としている。
【００２７】第５発明は前記第４発明に係る蒸気冷却式
多軸型ガスタービン複合型プラントの運転制御方法に係
り、前記蒸気タービンプラントの高圧タービン出口から
三方弁を介して分岐された蒸気供給路を経て高圧蒸気を
冷却蒸気として前記複数台のプラント毎のガスタービン
プラント高温部及び前記排熱回収ボイラの再熱器に供給
し、該高圧蒸気の前記各プラントへの分配割合を、前記
三方弁を前記各プラントのガスタービン負荷に基づくフ
ォワード制御を行なうことにより調整することを特徴と
している。
【００２８】かかる発明によれば、三方弁によって複数
のプラントへの蒸気供給路への蒸気量の分配を各プラン
トのガスタービン負荷に基づくフォワード制御を行なう
ことによってなしているので、１個の三方弁を設けるの
みで、各プラントへの蒸気量の分配を時間遅れを生ずる
ことなく行なうことができ、蒸気制御弁の数が低減され
て構造が簡単化されるとともに、装置コストが低減され
る。また弁数の削減によって、誤動作の可能性が少なく
なり、制御の信頼性が向上する。
【００２９】さらに第６発明は、前記蒸気冷却式多軸型
ガスタービン複合プラントにおいて、前記各プラントの
高温部への冷却蒸気量を調整する冷却蒸気制御弁と、前
記各プラントの高温部出口の冷却蒸気温度を検出する冷
却蒸気温度検出器と、前記各プラントのガスタービン負
荷バランスから定めた弁開度バイアス値を加味した弁開
度を、前記冷却蒸気温度検出器にて検出された冷却蒸気
出口温度の検出値で補正した弁開度信号を、前記冷却蒸
気制御弁に出力する冷却蒸気制御弁調整装置とを備えた
ことを特徴としている。
【００３０】かかる発明によれば、冷却蒸気出口温度の
検出器と冷却蒸気制御弁調整装置とを組合わせるのみ
で、各プラントへの蒸気量を分配する弁類を不要とし
て、各プラントの高温部にガスタービン負荷及び冷却蒸
気温度に適合した冷却蒸気量を供給することができる。
これによって弁類が削減されて、構造が簡単化されると
ともに装置コストのさらなる低減がなされる。
【００３１】
【発明の実施の形態】以下、図面を参照して本発明の好
適な実施形態を例示的に詳しく説明する。但しこの実施
形態に記載されている構成部品の寸法、材質、形状、そ
の相対的配置等は特に特定的な記載がないかぎりは、こ
の発明の範囲をそれに限定する趣旨ではなく、単なる説
明例にすぎない。
【００３２】図１は本発明の第１実施形態に係る蒸気冷
却式多軸型ガスタービン複合プラントの系統図である。
図１において、２００は蒸気タービンプラントであり、
このプラント１台に対してガスタービンプラント１００
及び排熱回収ボイラ１５からなる２台のプラント、即ち
ＮＯ．１プラント１０１及びＮＯ．２プラント１０２が
設けられている。
【００３３】前記ＮＯ．１プラント１０１及びＮＯ．２
プラント１０２において、１は前記ガスタービンプラン
ト１００のガスタービン、２は同ガスタービン１への空
気を圧縮するコンプレッサ、３は同コンプレッサ２から
の圧縮空気中に燃料を噴射して燃焼せしめるための燃焼
器、４は上記ガスタービン１に直結駆動されるガスター
ビン発電機である。
【００３４】１５は排熱回収ボイラ、１２は前記排熱回
収ボイラ１５に設けられた過熱器、１３は再熱器であ
る。一方、上記蒸気タービンプラント２００は、高圧タ
ービン８、中圧タービン９及び低圧タービン１０とこれ
らタービンのロータに直結駆動される蒸気タービン発電
機１１からなる。
【００３５】３１は前記排熱回収ボイラ１５の過熱器１
２の蒸気出口と高圧タービン８の蒸気入口とを接続する
高圧蒸気管で、ＮＯ．１プラント１０１の高圧蒸気管３
１とＮＯ．２プラント１０２の高圧蒸気管３１とは上記
高圧タービン８入口の上流側の合流点５１にて合流し、
高圧タービン８入口に接続されている。３４は前記ガス
タービン１駆動後の排気ガスを排熱回収ボイラ１５に導
くためのガスタービン排気管であり、同排気管３４を介
して排熱回収ボイラ１５に上記ガスタービン１の排気ガ
スを導入し、この排気ガスの熱により過熱器１２及び再
熱器１３を加熱する。４０は高圧タービン８を駆動後の
蒸気が通流する高圧タービン出口管であり、該出口管４
０は分岐点５３にてＮＯ．１プラント１０１側の蒸気供
給管３５ａとＮＯ．２プラント１０２側の蒸気供給管３
５ｂとに分岐されている。
【００３６】そして前記ＮＯ．１プラント１０１側の蒸
気供給管３５ａの他端には、ＮＯ．１プラント１０１の
再熱器１３入口に接続される再熱器入口管３２ａが接続
され、また前記ＮＯ．２プラント１０２側の蒸気供給管
３５ｂの他端にはＮＯ．２プラント１０２の再熱器入口
に接続される再熱器入口管３２ｂが接続されている。
【００３７】３３は再熱器１３にて昇温された蒸気を中
圧タービンの蒸気入口に導くための再熱器出口管であ
り、ＮＯ．１プラント１０１の再熱器出口管３３とＮ
Ｏ．２プラント１０２の再熱器出口管３３とは合流点５
２で合流してから中圧タービン９の蒸気入口に接続され
るようになっている。
【００３８】次に蒸気タービンからの蒸気によりガスタ
ービンを冷却するシステムは、ガスタービンプラント１
００の尾筒冷却部５、動翼冷却部７、静翼冷却部６等か
らなる。そして前記ＮＯ．１プラント１０１及びＮＯ．
２プラント１０２において、前記蒸気供給管３５ａある
いは３５ｂは、同管３５ａ、３５ｂから分岐された尾筒
蒸気入口管３６を介して前記尾筒冷却部５に接続され、
動翼蒸気入口管３７を介して前記動翼冷却部７入口に接
続され、さらに静翼蒸気入口管３８を介して前記静翼冷
却部６に接続されている。
【００３９】４５は尾筒蒸気出口管で、前記尾筒冷却部
５の蒸気出口と中圧タービン９への前記再熱器出口管３
３とを接続している。また３９は、前記動翼冷却部７出
口の蒸気を再熱器１３に導くための動翼蒸気出口管、４
０は前記静翼冷却部６の出口の蒸気を前記再熱器出口管
３３に合流させるための静翼蒸気出口管である。１４ａ
は前記尾筒蒸気入口管３６に設けられた尾筒蒸気制御
弁、１４ｂは前記静翼蒸気入口管３８に設けられた静翼
蒸気制御弁、１４ｃは前記動翼蒸気入口管３７に設けら
れた動翼蒸気制御弁である。
【００４０】また前記ＮＯ．１プラント１０１への蒸気
供給管３５ａ及びＮＯ．２プラント１０２への蒸気供給
管３５ｂには、これらの管路を開閉制御する蒸気制御弁
１８ａ及び１８ｂが設けられている。さらに、前記各プ
ラント１０１及び１０２の再熱器入口管３２ａ及び３２
ｂの入口部、即ち前記蒸気供給管３５ａあるいは３５ｂ
からの再熱器入口管３２ａあるいは３２ｂの分岐点５４
よりも下流部位には、該再熱器入口管３２ａあるいは３
２ｂの管路を開閉制御する再熱器入口制御弁１４ｄが設
けられている。
【００４１】前記尾筒蒸気制御弁１４ａ、静翼蒸気制御
弁１４ｂ、動翼蒸気制御弁１４ｃは夫々尾筒冷却部５、
静翼冷却部６、動翼冷却部７への冷却蒸気の流量を調整
するものである。また前記再熱器入口制御弁１４ｄは再
熱器１３に導入される高圧排気蒸気の量を制御する、つ
まりガスタービンプラント１００への蒸気の総量を制御
するものである。
【００４２】そして前記各制御弁１４ａ、１４ｂ、１４
ｃ、１４ｄは制御装置（不図示）を介したフィードバッ
ク制御により、開度を制御されている。１７は再熱器ス
プレイで、再熱器１３出口の再熱蒸気とガスタービン冷
却後の蒸気との混合後の蒸気温度が所定温度以上になっ
たとき、再熱器１３に冷却用スプレー水を投入するもの
である。
【００４３】次に図１に示す第１実施形態における動作
について説明する。本発明が適用される蒸気冷却式ガス
タービン複合プラントにおいては、ガスタービンプラン
ト１００の高温部（以下尾筒冷却部５、静翼冷却部６、
動翼冷却部７を高温部と総称する）での交換熱量はガス
タービン１の負荷にほぼ比例する。
【００４４】従って、前記２つのプラント、即ちＮＯ．
１プラント１０１及びＮＯ．２プラント１０２の高温部
を冷却する冷却蒸気が、一方側のプラントで極端に高温
にならないようにするには、ＮＯ．１プラント１０１、
またはＮＯ．２プラント１０２へ送る冷却蒸気の量は、
各プラント１０１、１０２のガスタービン１の負荷に応
じた量の冷却蒸気を供給すればよいことになる。よっ
て、ＮＯ．１プラント１０１の蒸気供給管３５ａ及びＮ
Ｏ．２プラントの蒸気供給管３５ｂを夫々開閉する蒸気
制御弁１８ａ及び１８ｂの開度はガスタービン１の負荷
に比例した開度に制御すればよい。
【００４５】図２及び図３は前記蒸気制御弁１８ａ及び
１８ｂの開度設定の例を示す。図２は、ＮＯ．１プラン
ト１０１用の蒸気制御弁１８ａの開度とＮＯ．１プラン
ト１０１のガスタービン（ＧＴ）負荷との関係をＮＯ．
２プラント用蒸気制御弁の開度をパラメータにして示し
たものである。また図３は、ＮＯ．２プラント１０２用
の蒸気制御弁１８ｂの開度とＮＯ．２プラント１０２の
ガスタービン（ＧＴ）負荷との関係を、ＮＯ．１プラン
ト用蒸気開閉弁１８ａの開度をパラメータにして示した
ものである。
【００４６】ここで、例えば、ＮＯ．１プラント１０１
のガスタービン（ＧＴ）負荷が６０％、ＮＯ．２プラン
ト１０２のガスタービン負荷が８０％である場合には、
図２において、ＮＯ．１プラントＧＴ負荷６０％の線を
使用すると、ＮＯ．２プラントのＧＴ負荷８０％に対応
するＮＯ．１プラント１０１の弁開度即ち蒸気制御弁１
８ａの開度は７５％となる。一方、図３において、Ｎ
Ｏ．１プラントＧＴ負荷６０％の線を使用すると、Ｎ
Ｏ．２プラントのＧＴ負荷８０％に対応するＮＯ．２プ
ラント１０２の弁開度即ち蒸気制御弁１８ｂの開度は１
００％となる。
【００４７】前記ＮＯ．１、ＮＯ．２プラント用の蒸気
制御弁１８ａ、１８ｂは、前記のようにガスタービン負
荷によって各プラント１０１、１０２への冷却蒸気量の
分配を行なうのであるが、開度を不必要に絞ると、再熱
器１３への蒸気流路を絞ることになって圧力損失が増加
しプラント効率が低下するので、最もガスタービン負荷
が高いプラントの蒸気制御弁１８ａあるいは１８ｂの開
度は常時全開（１００％）に設定する。以上に示した蒸
気制御弁１８ａ、１８ｂの開度の設定は、ガスタービン
プラント１００の負荷デマンドに基づきフォワード制御
にて行なう。
【００４８】尚、かかる実施形態においては、ＮＯ．
１、ＮＯ．２の各プラント１０１、１０２へ分配される
蒸気量を両プラント１０１、１０２の蒸気制御弁１８
ａ、１８ｂの開度に直接関係付けているが、前記制御弁
１８ａ、１８ｂの特性に基づく流量特性と開度との関係
を使用して必要蒸気量を求め、次いで該必要蒸気量を通
流するために制御弁１８ａ、１８ｂの開度を設定する手
法が好適である。
【００４９】また、プラント運転時において、運転条件
によってはガスタービンプラント１００の高温出口温度
や再熱器１３の出口蒸気温度が若干変動することがある
が、かかる温度変動に対しては、前記各プラント１０
１、１０２の蒸気制御弁１８ａ、１８ｂによってこの実
施形態に示す手段にて、前記温度変動に対する冷却蒸気
流量の粗調整、即ち各プラント１０１、１０２への蒸気
量の配分調整を行ない、また前記高温部、即ち尾筒冷却
部５、静翼冷却部６及び動翼冷却部７への冷却蒸気流量
の配分の御調整は前記各冷却部５、６、７への蒸気管路
３６、３８、３７に設けられた尾筒蒸気制御弁１４ａ、
静翼蒸気制御弁１４ｂ及び動翼蒸気制御弁１４ｃの開度
を調整することにより行なう。また、前記温度変動に対
する再熱器１３の出口蒸気温度の調整は、各再熱器１３
に設けられた再熱器スプレイ１７によって行なう。
【００５０】然して、従来前記蒸気制御弁１８ａ、１８
ｂの開度を、ＮＯ．１、ＮＯ．２の各プラント１０１、
１０２の出口蒸気温度によって静伍する手段が提供され
ているが、かかる手段による場合には、ガスタービンプ
ラント１００の各部における熱交換及び排熱回収ボイラ
１５の再熱器１３における熱交換によって前記出口蒸気
温度が定まることから、制御弁１８ａ、１８ｂの開度の
制御に極めて大きな時間遅れが生ずる。
【００５１】このため、かかる従来の手段にあっては、
片側のプラント１０１あるいは１０２の負荷が急上昇す
る場合には、制御弁１８ａ、１８ｂの開度制御に上記の
ように時間の遅れがあるため適正な蒸気量の分配動作が
追従できない一方で、ガスタービンプラント１００の高
温部における熱交換量は、該ガスタービンプラント１０
０の負荷上昇に対して直ちに追従するため、前記片側の
プラントにおける蒸気量が相対的に不足することとな
り、顕著な出口蒸気温度上昇を招くという不具合の発生
をみる。
【００５２】然るに、かかる第１実施形態においては、
各プラント１０１、１０２のガスタービンの負荷上昇に
見合う冷却蒸気量の分配制御を行なうように構成されて
いるので、ガスタービンプラント１００の負荷上昇に伴
なう高温部の温度上昇に冷却蒸気量の変化が時間遅れを
生ずることなく追従することができる。これによって片
側のプラント１０１あるいは１０２に急激な負荷上昇が
生じても、冷却蒸気量が直ちに増加するように、冷却蒸
気制御弁１８ａあるいは１８ｂの制御がなされることと
なり、前記従来技術のような制御弁１８ａ、１８ｂの制
御の時間遅れによる出口蒸気温度上昇によって生ずるガ
スタービンプラントの高温部構成部材の過熱による損傷
の発生が防止される。
【００５３】図４〜図６は本発明の第２実施形態を示
し、図４は図１に対応する系統図、図５は三方弁の構造
図、図６は三方弁の作動特性線図である。この実施形態
おいては、図１に示す第１実施形態における蒸気供給管
３５ａ、３５ｂ開閉用の蒸気制御弁１８ａ、１８ｂを省
略し、代わりに高圧タービン出口管４０と蒸気供給管３
５ａ及び３５ｂとの分岐点に三方弁２１を設置し、該三
方弁２１の開度を制御することにより、ＮＯ．１プラン
ト１０１への蒸気供給管３５ａとＮＯ．２プラント１０
２への蒸気供給管３５ｂとの蒸気量の分配割合を調整す
るようになっている。
【００５４】図５は前記三方弁２１の概略構造を示す。
図５において、２１ｄは弁本体、２１ａは前記高圧ター
ビン８からの高圧蒸気出口管４０に接続される入口管
部、２１ｂ及び２１ｃはＮＯ．１プラント用蒸気供給管
３５ａ及びＮＯ．２プラント用蒸気供給管３５ｂに夫々
接続されるＮＯ．１出口管部及びＮＯ．２出口管部、２
１ｅは前記入口管部２１ａと出口管部２１ｂ及び２１ｃ
との接続・遮断を切り換える弁体である。
【００５５】この三方弁２１は、前記弁体２１ｅがＮ
Ｏ．１出口管部２１ｂを閉塞したとき、高圧タービン出
口管４０からの高圧排気蒸気がＮＯ．２出口管部２１ｃ
を経てＮＯ．２プラント用蒸気供給管３５ｂに流れるよ
うに、また前記弁体２１ｅがＮＯ．２出口管部２１ｃを
閉塞したとき、前記高圧排気蒸気がＮＯ．１出口管部２
１ｂを経てＮＯ．１プラント用蒸気供給管３５ａに流れ
るように構成されている。
【００５６】かかる第２実施形態において、前記三方弁
２１の開度はＮＯ．１プラント１０１用のガスタービン
負荷とＮＯ．２プラント１０２用のガスタービン負荷に
応じたフォワード制御にて調整され、これによって前記
ＮＯ．１プラント用の蒸気供給管３５ａ及びＮＯ．２プ
ラント用の蒸気供給管３５ｂへの蒸気の分配割合が制御
される。
【００５７】図６はこの第２実施形態における三方弁２
１の開度特性を示し、図において、縦軸の弁開度０％
は、ＮＯ．２プラント１０２側への蒸気量が１００％、
ＮＯ．１側プラント１０１へは０％となるような開度、
同様に弁開度１００％はＮＯ．１プラント１０１側へ蒸
気量が１００％、ＮＯ．２プラント１０２へは０％とな
るような弁開度を夫々示す。また、同図においてパラメ
ータのＡは、ＮＯ．１プラント１０１のＧＴ（ガスター
ビン）負荷が１００％、Ｂは７５％、Ｃは５０％、Ｄは
２５％の場合を示す。
【００５８】図６において、例えばＮＯ．１プラント１
０１のＧＴ負荷が１００％のＡ線の場合、ＮＯ．２プラ
ント１０２のＧＴ負荷が０％（無負荷）のときは、弁開
度は１００％つまりＮＯ．２プラント１０２側へ全開、
またＮＯ．２プラント１０２のＧＴ負荷が１００％のと
きは弁開度５０％で、蒸気量はＮＯ．１プラント１０１
側及びＮＯ．２プラント１０２側に均等な分配となる。
【００５９】以上のように、かかる第２実施形態におい
ては、１個の三方弁２１を設けるのみで、ＧＴ負荷に基
づくＮＯ．１プラント１０１及びＮＯ．２プラントへの
蒸気量の分配を時間遅れを生ずることなく行なうことが
でき、弁数の削減によって装置コストの低減がなされ、
また、制御対象となる弁数が減少することによって誤動
作の可能性が少なくなる。
【００６０】図７〜図９は本発明の第３実施形態を示
し、図７は図１に対応する系統図、図８はガスタービン
プラントの高温部冷却用の蒸気制御弁の制御ブロック
図、図９は冷却蒸気制御弁の開度特性線図である。
【００６１】この実施形態においては、図７及び図８に
示すように、図１に示す第１実施形態におけるＮＯ．１
プラント１０１への蒸気供給管３５ａ、及びＮＯ．２プ
ラント１０２への蒸気供給管３５ｂに夫々設けられた蒸
気制御弁１８ａ及び１８ｂを省略し、尾筒冷却部５、静
翼冷却部６、動翼冷却部７等の高温部への冷却蒸気の蒸
気量の制御は各高温部へ冷却蒸気の送る尾筒３６、静翼
３８、動翼３７の各入口管に夫々設けられた蒸気制御弁
１４ａ、１４ｂ、１４ｃの開度を制御する冷却蒸気制御
弁調整装置６０及び尾筒冷却部５、静翼冷却部６、及び
動翼冷却部７の冷却蒸気出口管４５、４０、３９に設け
られて、これら高温部出口の蒸気温度を検出する高温部
出口温度検出器６４を設けている。尚、前記冷却蒸気制
御弁調整装置６０及び高温部出口温度検出器６４は各プ
ラント１０１、１０２毎に設けられる。かかる第３実施
形態における高温部への冷却蒸気の蒸気量制御動作を図
８に示す制御ブロック図に基づき説明する。
【００６２】ＮＯ．１プラント１０１及びＮＯ．２プラ
ント１０２のガスタービンの目標負荷（要求負荷）即ち
目標ＧＴ負荷は冷却蒸気制御弁調整装置６０のガスター
ビン軸負荷制御装置６１に入力される。該ガスタービン
軸負荷制御装置６１においては、前記各プラント１０
１、１０２目標ＧＴ負荷がガスタービン（ＧＴ）負荷信
号ａ1 に変換され、開度バイアス発生器６２に入力され
る。開度バイアス発生器６２においては、入力されたＧ
Ｔ負荷信号ａ1 を各プラント１０１、１０２のガスター
ビン（ＧＴ）負荷バランスに対応した蒸気制御弁１４
ａ、１４ｂ、１４ｃの開度バイアス値ａ2 に変換して、
蒸気制御弁開度制御器６３に入力する。
【００６３】一方該蒸気制御弁開度制御器６３には、高
温部出口温度検出器６４にて検出された尾筒、静翼、動
翼各冷却部５、６、７の蒸気出口温度Ｔ1 が入力されて
いる。 該蒸気制御弁開度制御器６３においては、前記
ＧＴ負荷バランスに基づく開度バイアス値ａ2 を、高温
部出口温度検出器６４からの高温部出口の蒸気温度検出
値Ｔ1 とに基づき、該Ｔ1 が予め設定された基準温度
（許容温度）よりも高い場合は弁開度を大きく、逆に低
い場合は弁開度を小さくするように補正して弁開度信号
ａ3 を求め、これを高温部の各蒸気制御弁１４ａ、１４
ｂ、１４ｃに出力する。
【００６４】これにより、尾筒、静翼、動翼の各蒸気制
御弁１４ａ、１４ｂ、１４ｃの弁開度、即ち前記高温部
への蒸気量は、プラントのガスタービン負荷バランスに
応じた蒸気量を高温部出口蒸気温度で補正した蒸気量と
なり、前記各蒸気制御弁１４ａ、１４ｂ、１４ｃは、か
かる蒸気量に対応する開度に調整される。
【００６５】図９はこの第３実施形態における開度バイ
アス値ａ2 を加味した弁開度の設定要領を示す線図であ
る。図９において、ＮＯ．１、ＮＯ．２プラント１０
１、１０２のガスタービン負荷、即ちＧＴ負荷率によっ
て、高温部、つまり尾筒冷却部５、静翼冷却部６、動翼
冷却部７の所要蒸気量が決まり、この所要蒸気量を開度
バイアス曲線に対応させることにより開度バイアス値を
加味した弁開度が求められる。
【００６６】この実施形態においては、前記第１実施形
態の蒸気制御弁１８ａ、１８ｂや第２実施形態における
三方弁２１等の蒸気流量制御弁が不要となるので装置が
簡単化されるとともに装置コストが低減される。
【００６７】
【発明の効果】以上記載のごとく本発明によれば、ガス
タービンプラントの負荷上昇に伴なう前記高温部の温度
上昇に冷却蒸気量の変化が時間遅れを生ずることなく追
従することができ、一方側のプラントに急激な負荷上昇
が生じても冷却蒸気量が直ちに増加するように蒸気制御
弁の制御がなされることとなり、かかる過渡期において
も、高温部に常時所要の冷却蒸気が供給される。従っ
て、かかる発明によれば、従来技術のような制御の時間
遅れによる冷却蒸気温度上昇及びこれによる高温部構成
部材の過熱による損傷の発生を防止することができる。
【００６８】また請求項５〜６の発明によれば、１個の
三方弁を設けるのみで、各プラントへの蒸気量の分配を
時間遅れを生ずることなく行なうことができ、蒸気制御
弁の数が低減されて構造が簡単化されるとともに、装置
コストが低減される。また弁数の削減によって、誤動作
の可能性が少なくなり、制御の信頼性が向上する。
【００６９】さらに請求項７の発明によれば、冷却蒸気
出口温度の検出器と冷却蒸気制御弁調整装置とを組合せ
るのみで、各プラントへの蒸気量を分配する弁類を不要
として、各プラントの高温部にガスタービン負荷及び冷
却蒸気温度に適合した冷却蒸気量を供給することができ
る。これによって弁類が削減されて、構造が簡単化され
るとともに装置コストのさらなる低減をなすことができ
る。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１実施形態に係る蒸気冷却式多軸型
ガスタービン複合プラントの系統図である。
【図２】前記第１実施形態におけるＮＯ．１プラント用
蒸気制御弁開度特性線図である。
【図３】前記第１実施形態におけるＮＯ．２プラント用
蒸気制御弁開度特性線図である。
【図４】本発明の第２実施形態を示す図１に対応する図
である。
【図５】前記第２実施形態における三方弁の概略構造図
である。
【図６】前記第２実施形態における三方弁の開度特性線
図である。
【図７】本発明の第３実施形態を示す図１に対応する図
である。
【図８】前記第３実施形態における制御ブロック図であ
る。
【図９】前記第３実施形態における冷却蒸気制御弁開度
特性線図である。
【図１０】従来技術に係る蒸気冷却式単軸型ガスタービ
ン複合プラントの系統図である。
【図１１】従来技術に係る空気冷却式多軸型ガスタービ
ン複合プラントの系統図である。
【符号の説明】
１ ガスタービン ５ 尾筒冷却部 ６ 静翼冷却部 ７ 動翼冷却部 １２ 過熱器 １３ 再熱器 １４ａ 尾筒蒸気制御弁 １４ｂ 静翼蒸気制御弁 １４ｃ 動翼蒸気制御弁 １４ｄ 再熱器入口制御弁 １５ 排熱回収ボイラ １８ａ、１８ｂ 蒸気制御弁 ２１ 三方弁 ３２ａ、３２ｂ 再熱器入口管 ３３ 再熱器出口管 ３５ａ、３５ｂ 蒸気供給管 ３６ 尾筒蒸気入口管 ３７ 動翼蒸気入口管 ３８ 静翼蒸気入口管 ４０ 高圧タービン出口管 ６０ 冷却蒸気制御弁調整装置 ６４ 高温部出口温度検出器 １００ ガスタービンプラント １０１ ＮＯ．１プラント １０２ ＮＯ．２プラント ２００ 蒸気タービンプラント

Claims (7)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 ガスタービンプラントを構成するガスタ
    ービンからの排熱を排熱回収ボイラに導き、該排熱回収
    ボイラにて発生した蒸気により蒸気タービンプラントを
    駆動するとともに、前記蒸気の一部で前記ガスタービン
    プラントの高温部を冷却するように構成し、 前記蒸気タービンプラント１台に対して、前記ガスター
    ビンプラント及び排熱回収ボイラを組合せたプラントを
    複数台設けてなる多軸型ガスタービン複合プラントにお
    いて、前記蒸気タービンプラントの高圧タービン出口管
    から分岐されて前記複数のプラント毎の前記ガスタービ
    ンプラントの高温部及び排熱回収ボイラの再熱器に接続
    される複数の蒸気供給管と、該各蒸気供給管路に設けら
    れて前記ガスタービンプラントの負荷により開度が調整
    される蒸気制御弁とを備え、 該蒸気制御弁により、前記複数のプラントの夫々への蒸
    気量の分配割合を調整するように構成されたことを特徴
    とする蒸気冷却式多軸型ガスタービン複合プラント。
  2. 【請求項２】 前記各蒸気供給管は、前記高温部に接続
    される冷却蒸気入口管と前記再熱器に接続される再熱器
    入口管とに分岐されてなり、 前記冷却蒸気入口管には該管路の開度を調整する冷却蒸
    気制御弁が設けられるとともに、 前記再熱器入口管には該管路の開度を調整する再熱器入
    口制御弁が設けられてなる請求項１記載の蒸気冷却式多
    軸型ガスタービン複合プラント。
  3. 【請求項３】 ガスタービンプラントを構成するガスタ
    ービンからの排熱を排熱回収ボイラに導き、該排熱回収
    ボイラにて発生した蒸気により蒸気タービンプラントを
    駆動するとともに、前記蒸気の一部で前記ガスタービン
    プラントの高温部を冷却するように構成し、 前記蒸気タービンプラント１台に対して、前記ガスター
    ビンプラント及び排熱回収ボイラを組合せたプラントを
    複数台設けてなる多軸型ガスタービン複合プラントを運
    転制御するにあたり、 前記蒸気タービンプラントの高圧タービン出口から分岐
    された蒸気供給路及び該蒸気供給路の開度を調整する蒸
    気制御弁を経て、高圧タービン出口蒸気を前記複数台の
    プラント毎のガスタービンプラント高温部及び前記排熱
    回収ボイラの再熱器に供給し、該高圧タービン出口蒸気
    の前記各プラントへの分配割合を、前記各プラントの蒸
    気制御弁の開度を前記各プラントのガスタービン負荷に
    基づくフォワード制御を行なうことにより調整すること
    を特徴とする蒸気冷却式多軸型ガスタービン複合プラン
    トの運転制御方法。
  4. 【請求項４】 前記複数台のプラントが備えた前記蒸気
    制御弁の開度を、ガスタービン負荷の最も高いプラント
    においては常時全開となるように調整する請求項３記載
    の蒸気冷却式多軸型ガスタービン複合プラントの運転制
    御方法。
  5. 【請求項５】 ガスタービンプラントを構成するガスタ
    ービンからの排熱を排熱回収ボイラに導き、該排熱回収
    ボイラにて発生した蒸気により蒸気タービンプラントを
    駆動するとともに、前記蒸気の一部で前記ガスタービン
    プラントの高温部を冷却するように構成し、 前記蒸気タービンプラント１台に対して、前記ガスター
    ビンプラント及び排熱回収ボイラを組合せたプラントを
    複数台設けてなる多軸型ガスタービン複合プラントにお
    いて、 前記蒸気タービンプラントの高圧蒸気出口管から分岐さ
    れて、前記複数のプラント毎の前記ガスタービンプラン
    トの高温部及び前記排熱回収ボイラの再熱器に接続され
    る複数の蒸気供給管と、 前記高圧タービン出口管と複数の蒸気供給管との分岐部
    に設けられて、前記ガスタービンプラントの負荷によ
    り、前記複数の蒸気供給管路への蒸気量の分配割合を調
    整する三方弁とを備えたことを特徴とする蒸気冷却式多
    軸型ガスタービン複合プラント。
  6. 【請求項６】 ガスタービンプラントを構成するガスタ
    ービンからの排熱を排熱回収ボイラに導き、該排熱回収
    ボイラにて発生した蒸気により蒸気タービンプラントを
    駆動するとともに、前記蒸気の一部で前記ガスタービン
    プラントの高温部を冷却するように構成し、 前記蒸気タービンプラント１台に対して、前記ガスター
    ビンプラント及び排熱ボイラを組合せたプラントを複数
    台設けてなる多軸型ガスタービン複合プラントを運転制
    御するにあたり、 前記蒸気タービンプラントの高圧タービン出口から三方
    弁を介して分岐された蒸気供給路を経て高圧蒸気を冷却
    蒸気として前記複数台のプラント毎のガスタービンプラ
    ント高温部及び前記排熱回収ボイラの再熱器に供給し、
    該高圧蒸気の前記各プラントへの分配割合を、 前記三方弁を各プラントのガスタービン負荷に基づくフ
    ォワード制御を行なうことにより調整することを特徴と
    する蒸気冷却式多軸型ガスタービン複合プラントの運転
    制御方法。
  7. 【請求項７】 ガスタービンプラントを構成するガスタ
    ービンからの排熱を排熱回収ボイラに導き、該排熱回収
    ボイラにて発生した蒸気により蒸気タービンプラントを
    駆動するとともに、前記蒸気の一部で前記ガスタービン
    プラントと高温部を冷却するように構成し、 前記蒸気タービンプラント１台に対して、前記ガスター
    ビンプラント及び排熱ボイラを組合せたプラントを複数
    台設けてなる多軸型ガスタービン複合プラントにおい
    て、 前記各プラントの高温部への冷却蒸気量を調整する冷却
    蒸気制御弁と、 前記各プラントの高温部出口の冷却蒸気温度を検出する
    冷却蒸気温度検出器と、 前記各プラントのガスタービ
    ン負荷バランスから定められた弁開度バイアス値を加味
    した弁開度を前記冷却蒸気温度検出器にて検出された冷
    却蒸気出口温度の検出値で補正した弁開度信号を前記冷
    却蒸気制御弁に出力する冷却蒸気制御弁調整装置とを備
    えたことを特徴とする蒸気冷却式多軸型ガスタービン複
    合プラント。
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Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103527270A (zh) * 2013-10-12 2014-01-22 上海电力学院 一种汽轮机热化汽流一次再热电电联产热力系统
CN109915261A (zh) * 2019-03-27 2019-06-21 廊坊新奥泛能网络科技服务有限公司 基于刨花板生产工艺的分布式能源系统及其控制方法
FR3101377A1 (fr) * 2019-09-30 2021-04-02 Psa Automobiles Sa Systeme thermodynamique de production d’energie electrique mettant en œuvre plusieurs turbomachines comportant un recuperateur commun

Cited By (3)

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