JPH11244925A - 冷間圧延方法及び装置 - Google Patents
冷間圧延方法及び装置Info
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- JPH11244925A JPH11244925A JP4506398A JP4506398A JPH11244925A JP H11244925 A JPH11244925 A JP H11244925A JP 4506398 A JP4506398 A JP 4506398A JP 4506398 A JP4506398 A JP 4506398A JP H11244925 A JPH11244925 A JP H11244925A
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- adhesion promoting
- promoting device
- oil adhesion
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 高生産性の実現と製造コストの低減とを可能
とする圧延方法及びそれに使用するに適した圧延潤滑油
付着促進装置を提供する。 【解決手段】 冷間タンデム圧延機において冷間圧延を
行う際、少なくとも１つ以上の圧延スタンド入側に圧延
潤滑油付着促進装置３を設けることを特徴とする冷間圧
延方法及び、圧延潤滑油付着促進装置の圧延方向の長さ
は接触弧長の２０倍以上であり、ストリップが圧延潤滑
油付着促進装置中を通過する間に十分なプレートアウト
量を確保できる機能を付加していることを特徴とする装
置。
とする圧延方法及びそれに使用するに適した圧延潤滑油
付着促進装置を提供する。 【解決手段】 冷間タンデム圧延機において冷間圧延を
行う際、少なくとも１つ以上の圧延スタンド入側に圧延
潤滑油付着促進装置３を設けることを特徴とする冷間圧
延方法及び、圧延潤滑油付着促進装置の圧延方向の長さ
は接触弧長の２０倍以上であり、ストリップが圧延潤滑
油付着促進装置中を通過する間に十分なプレートアウト
量を確保できる機能を付加していることを特徴とする装
置。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、４スタンド以上の
冷間圧延機を有する冷間タンデム圧延機において、高生
産性の実現と製造コストの低減とを可能とする圧延方法
及び潤滑油付着促進装置に関する。
冷間圧延機を有する冷間タンデム圧延機において、高生
産性の実現と製造コストの低減とを可能とする圧延方法
及び潤滑油付着促進装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】冷間タンデム圧延機においてワークロー
ル速度を増大させたり、圧下率を増大させたりするとヒ
ートスクラッチが発生しやすくなる。ヒートスクラッチ
とは、ロールバイト内のロールと圧延材との界面温度が
上昇しロールバイト内で油膜破断が生じた結果発生する
ワークロールと圧延材との金属接触による焼付き疵のこ
とである。ヒートスクラッチが発生すると製品に表面欠
陥が生じるので製品歩留が低下するばかりか、ヒートス
クラッチの生じた圧延スタンドのワークロール組み替え
が必要なため生産性が著しく低下するという問題があっ
た。
ル速度を増大させたり、圧下率を増大させたりするとヒ
ートスクラッチが発生しやすくなる。ヒートスクラッチ
とは、ロールバイト内のロールと圧延材との界面温度が
上昇しロールバイト内で油膜破断が生じた結果発生する
ワークロールと圧延材との金属接触による焼付き疵のこ
とである。ヒートスクラッチが発生すると製品に表面欠
陥が生じるので製品歩留が低下するばかりか、ヒートス
クラッチの生じた圧延スタンドのワークロール組み替え
が必要なため生産性が著しく低下するという問題があっ
た。
【０００３】従って、ヒートスクラッチ防止に関しては
例えば特開平５−９８２８３号公報に開示されているよ
うに耐焼付き性に優れた圧延潤滑油を使用する方法や、
特開昭５６−１１１５０５に号公報に開示されているよ
うにクーラント量を制御して板やワークロールの温度を
低下させる方法や、特開平６−６３６２４号公報に開示
されているようにワークロール速度を低減する方法など
がある。いずれの方法もロールバイト内のロールと圧延
材との界面温度の上昇を防止するかまたはロールバイト
内の界面温度が上昇しても油膜破断が生じないようにす
るかの方法に関する。しかしながら、耐焼付き性に優れ
た圧延潤滑油の使用は合成エステルや極圧添加剤を使用
する必要があるのでコストアップになり、クーラント量
の制御による板およびロール温度制御は、効果はあるが
その応答性に若干の問題があり、ワークロール速度の低
下は生産性が低下するという問題がある。
例えば特開平５−９８２８３号公報に開示されているよ
うに耐焼付き性に優れた圧延潤滑油を使用する方法や、
特開昭５６−１１１５０５に号公報に開示されているよ
うにクーラント量を制御して板やワークロールの温度を
低下させる方法や、特開平６−６３６２４号公報に開示
されているようにワークロール速度を低減する方法など
がある。いずれの方法もロールバイト内のロールと圧延
材との界面温度の上昇を防止するかまたはロールバイト
内の界面温度が上昇しても油膜破断が生じないようにす
るかの方法に関する。しかしながら、耐焼付き性に優れ
た圧延潤滑油の使用は合成エステルや極圧添加剤を使用
する必要があるのでコストアップになり、クーラント量
の制御による板およびロール温度制御は、効果はあるが
その応答性に若干の問題があり、ワークロール速度の低
下は生産性が低下するという問題がある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】圧延潤滑油のコストア
ップを招くことなく潤滑性能を向上させる方法として
は、圧延潤滑油の温度を適度に調節する方法やプレート
アウト量を増大させるためにエマルション粒径を増大さ
せる方法等があるが、乳化安定性が悪化したり、大きな
効果が得られないなどの問題がある。本発明はこのよう
な問題を解決する冷間圧延方法を提供することを課題と
する。
ップを招くことなく潤滑性能を向上させる方法として
は、圧延潤滑油の温度を適度に調節する方法やプレート
アウト量を増大させるためにエマルション粒径を増大さ
せる方法等があるが、乳化安定性が悪化したり、大きな
効果が得られないなどの問題がある。本発明はこのよう
な問題を解決する冷間圧延方法を提供することを課題と
する。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は上記したような
従来法の問題点を解決するためのものであり、本発明の
請求項１は、冷間タンデム圧延機において冷間圧延を行
う際、少なくとも１つ以上の圧延スタンド入側に圧延潤
滑油付着促進装置を設け、前記装置にストリップを通
し、前記装置の前面から圧延潤滑油を供給しながら、圧
延することを特徴とする冷間圧延方法であり、請求項２
は圧延材の表裏面に近接した上板及び下板をその両側端
部で係合して成り、圧延方向の長さが当該圧延スタンド
における接触弧長の２０倍以上であることを特徴とする
潤滑油付着促進装置であり、請求項３は圧延材の表裏面
と上板及び下板との間隙が入側から出側に向けて漸減す
ることを特徴とする請求項２記載の潤滑油付着促進装置
であり、請求項４は請求項３記載の潤滑油付着促進装置
の平均内圧を１．５kgf/cm2 以上として圧延することを
特徴とする冷間圧延方法である。
従来法の問題点を解決するためのものであり、本発明の
請求項１は、冷間タンデム圧延機において冷間圧延を行
う際、少なくとも１つ以上の圧延スタンド入側に圧延潤
滑油付着促進装置を設け、前記装置にストリップを通
し、前記装置の前面から圧延潤滑油を供給しながら、圧
延することを特徴とする冷間圧延方法であり、請求項２
は圧延材の表裏面に近接した上板及び下板をその両側端
部で係合して成り、圧延方向の長さが当該圧延スタンド
における接触弧長の２０倍以上であることを特徴とする
潤滑油付着促進装置であり、請求項３は圧延材の表裏面
と上板及び下板との間隙が入側から出側に向けて漸減す
ることを特徴とする請求項２記載の潤滑油付着促進装置
であり、請求項４は請求項３記載の潤滑油付着促進装置
の平均内圧を１．５kgf/cm2 以上として圧延することを
特徴とする冷間圧延方法である。
【０００６】
【発明の実施の形態】冷間タンデム圧延における主要な
潤滑油は、パーム油、牛脂、魚油、合成エステルを基油
とした潤滑油を水と混合したエマルションタイプのもの
で、現在ではそれを直接ロールバイト付近に供給する方
式をとっている。ロールバイト直近に供給された潤滑油
は、圧延材及びロール表面に付着し、そこで水と油に分
離する。この圧延材及びロールに付着した油の量はプレ
ートアウト量と呼ばれ、プレートアウト量を十分に確保
できるかどうかが潤滑性能に大きな影響を及ぼす。プレ
ートアウト量が十分に確保されればロールバイト内に油
が十分に導入されるが、圧延速度が増大するにつれて、
また圧延材の温度が上昇するにつれてプレートアウト量
は減少する。従って、高速圧延時にはプレートアウト量
をいかにして十分確保するかが問題となる。プレートア
ウト量は圧延時の潤滑性能に大きな影響を及ぼすが、そ
の影響は摩擦係数によって定量化され、評価することが
可能である。そこで今後、プレートアウト量の評価のた
めに摩擦係数を用いて議論することにする。摩擦係数は
Ｂｌａｎｄ＆Ｆｏｒｄのモデルを用いて、測定された圧
延荷重と先進率の値が計算値と一致するようにして求め
た。このようにして求めた摩擦係数が小さい時には油が
十分に引き込まれている、即ちプレートアウト量は十分
であることを示す。
潤滑油は、パーム油、牛脂、魚油、合成エステルを基油
とした潤滑油を水と混合したエマルションタイプのもの
で、現在ではそれを直接ロールバイト付近に供給する方
式をとっている。ロールバイト直近に供給された潤滑油
は、圧延材及びロール表面に付着し、そこで水と油に分
離する。この圧延材及びロールに付着した油の量はプレ
ートアウト量と呼ばれ、プレートアウト量を十分に確保
できるかどうかが潤滑性能に大きな影響を及ぼす。プレ
ートアウト量が十分に確保されればロールバイト内に油
が十分に導入されるが、圧延速度が増大するにつれて、
また圧延材の温度が上昇するにつれてプレートアウト量
は減少する。従って、高速圧延時にはプレートアウト量
をいかにして十分確保するかが問題となる。プレートア
ウト量は圧延時の潤滑性能に大きな影響を及ぼすが、そ
の影響は摩擦係数によって定量化され、評価することが
可能である。そこで今後、プレートアウト量の評価のた
めに摩擦係数を用いて議論することにする。摩擦係数は
Ｂｌａｎｄ＆Ｆｏｒｄのモデルを用いて、測定された圧
延荷重と先進率の値が計算値と一致するようにして求め
た。このようにして求めた摩擦係数が小さい時には油が
十分に引き込まれている、即ちプレートアウト量は十分
であることを示す。
【０００７】図１は４段冷間圧延機で、図中１ａ，１ｂ
はワークロール、２ａ，２ｂはバックアップロール、３
は圧延潤滑油付着促進装置、４ａ，４ｂは潤滑油供給ノ
ズル、５は圧延材である。本発明の圧延潤滑油付着促進
装置は、図１に示すように圧延機入側に設置され、圧延
される様々な板幅の圧延材５に対応可能なように、事前
に分かっている圧延材の幅に応じて板幅方向に拡大縮小
する構造とする。板幅方向に拡大縮小させる方法は様々
存在するが、例えば図２のようにコの字型のふたつの板
をかみ合わせる方法等がある。具体的には、例えばマグ
ネットスケールを用いて位置の測定を行い、油圧シリン
ダーによって拡大縮小させる方法等がある。
はワークロール、２ａ，２ｂはバックアップロール、３
は圧延潤滑油付着促進装置、４ａ，４ｂは潤滑油供給ノ
ズル、５は圧延材である。本発明の圧延潤滑油付着促進
装置は、図１に示すように圧延機入側に設置され、圧延
される様々な板幅の圧延材５に対応可能なように、事前
に分かっている圧延材の幅に応じて板幅方向に拡大縮小
する構造とする。板幅方向に拡大縮小させる方法は様々
存在するが、例えば図２のようにコの字型のふたつの板
をかみ合わせる方法等がある。具体的には、例えばマグ
ネットスケールを用いて位置の測定を行い、油圧シリン
ダーによって拡大縮小させる方法等がある。
【０００８】また、圧延潤滑油付着促進装置は圧延方向
に接触弧長の２０倍以上の長さを持つ必要がある。その
理由を説明する。図３に圧延潤滑油付着促進装置長さの
摩擦係数に及ぼす影響を示す。図３では圧延潤滑油付着
促進装置の長さを接触弧長によって規格化している。接
触弧長Ｌはその圧延スタンドの圧延荷重Ｐ、ロール半径
Ｒ、板幅ｂ、入側板厚Ｈおよび出側板厚ｈから求められ
る。 Ｌ＝｛Ｒ′（Ｈ−ｈ）｝1/2 ここでＲ′は扁平後の
ロール半径であり、 Ｒ′＝Ｒ×［１＋｛１６（１−ν2 ）｝／πＥ×Ｐ／ｂ
（Ｈ−ｈ）］ Ｅ：ヤング率、ν：ポアソン比
に接触弧長の２０倍以上の長さを持つ必要がある。その
理由を説明する。図３に圧延潤滑油付着促進装置長さの
摩擦係数に及ぼす影響を示す。図３では圧延潤滑油付着
促進装置の長さを接触弧長によって規格化している。接
触弧長Ｌはその圧延スタンドの圧延荷重Ｐ、ロール半径
Ｒ、板幅ｂ、入側板厚Ｈおよび出側板厚ｈから求められ
る。 Ｌ＝｛Ｒ′（Ｈ−ｈ）｝1/2 ここでＲ′は扁平後の
ロール半径であり、 Ｒ′＝Ｒ×［１＋｛１６（１−ν2 ）｝／πＥ×Ｐ／ｂ
（Ｈ−ｈ）］ Ｅ：ヤング率、ν：ポアソン比
【０００９】図３に示すように圧延潤滑油付着促進装置
長さは摩擦係数に大きな影響を及ぼす。摩擦係数は圧延
潤滑油付着促進装置の長さが接触弧長の２０倍以下の範
囲では、圧延潤滑油付着促進装置の長さが長くなるにつ
れて徐々に減少する。圧延潤滑油付着促進装置の長さが
接触弧長の２０倍以上になると、潤滑油が圧延材全体に
行きわたる時間が確保されるため飽和してほぼ一定とな
る。圧延潤滑油付着促進装置を使用する時、圧延潤滑油
付着促進装置の長さが接触弧長の２０倍以上のときに、
プレートアウト性は最良となり、圧延潤滑油付着促進装
置はその能力を発揮できることがわかる。潤滑油は圧延
潤滑油付着促進装置の入側部分から圧延材の進行方向へ
圧延材に直接噴射する。圧延潤滑油付着促進装置中を圧
延材が通過する間に、圧延材に噴射された潤滑油は圧延
材上に広く行き渡りロールバイト内に進入していくので
プレートアウト性が向上する。従って、操業で最も長い
接触弧長を求めて、それを基準に圧延潤滑油付着促進装
置の長さを決定すれば良い。
長さは摩擦係数に大きな影響を及ぼす。摩擦係数は圧延
潤滑油付着促進装置の長さが接触弧長の２０倍以下の範
囲では、圧延潤滑油付着促進装置の長さが長くなるにつ
れて徐々に減少する。圧延潤滑油付着促進装置の長さが
接触弧長の２０倍以上になると、潤滑油が圧延材全体に
行きわたる時間が確保されるため飽和してほぼ一定とな
る。圧延潤滑油付着促進装置を使用する時、圧延潤滑油
付着促進装置の長さが接触弧長の２０倍以上のときに、
プレートアウト性は最良となり、圧延潤滑油付着促進装
置はその能力を発揮できることがわかる。潤滑油は圧延
潤滑油付着促進装置の入側部分から圧延材の進行方向へ
圧延材に直接噴射する。圧延潤滑油付着促進装置中を圧
延材が通過する間に、圧延材に噴射された潤滑油は圧延
材上に広く行き渡りロールバイト内に進入していくので
プレートアウト性が向上する。従って、操業で最も長い
接触弧長を求めて、それを基準に圧延潤滑油付着促進装
置の長さを決定すれば良い。
【００１０】図４は４段圧延機で、図中１ａ，１ｂはワ
ークロール、２ａ，２ｂはバックアップロール、３は圧
延潤滑油付着促進装置、４ａ，４ｂおよび７ａ，７ｂは
潤滑油供給ノズル、５は圧延材であり、潤滑油を圧延材
だけでなくロールにも供給することにより、ロールにも
潤滑油が付着しプレートアウト性が向上する。
ークロール、２ａ，２ｂはバックアップロール、３は圧
延潤滑油付着促進装置、４ａ，４ｂおよび７ａ，７ｂは
潤滑油供給ノズル、５は圧延材であり、潤滑油を圧延材
だけでなくロールにも供給することにより、ロールにも
潤滑油が付着しプレートアウト性が向上する。
【００１１】図５は４段冷間圧延機で、図中１ａ，１ｂ
はワークロール、２ａ，２ｂはバックアップロール、３
は圧延潤滑油付着促進装置、４ａ，４ｂは潤滑油供給ノ
ズル、５は圧延材である。図５中３の圧延潤滑油付着促
進装置は入側からロールバイト直近へ向けて徐々に細く
し断面積を減少させることによって、潤滑油の引き込み
量と吐き出し量の差からロールバイトに近づくにつれて
内圧が高まる構造とする。図５中の圧延潤滑油付着促進
装置３を使用する際にも、図１中の圧延潤滑油付着促進
装置３を使用するときと同様に、図５中の圧延潤滑油付
着促進装置３を通過する間に潤滑油は圧延材上に広く行
き渡り、プレートアウト性を向上させる。さらに、図５
中の圧延潤滑油付着促進装置３はロールバイト直近へ向
けて徐々に細くする構造を採用しているため、ロールバ
イトに近づくにつれて圧延潤滑油付着促進装置の内圧が
徐々に高まり、その上昇する内圧の影響を受けて油と水
の分離が促進される。油の粘度は水と比較して大きいの
で圧延材には油の方が付着しやすく、油が圧延材上で濃
縮されるのでプレートアウト性が更に向上する仕組みと
なっている。
はワークロール、２ａ，２ｂはバックアップロール、３
は圧延潤滑油付着促進装置、４ａ，４ｂは潤滑油供給ノ
ズル、５は圧延材である。図５中３の圧延潤滑油付着促
進装置は入側からロールバイト直近へ向けて徐々に細く
し断面積を減少させることによって、潤滑油の引き込み
量と吐き出し量の差からロールバイトに近づくにつれて
内圧が高まる構造とする。図５中の圧延潤滑油付着促進
装置３を使用する際にも、図１中の圧延潤滑油付着促進
装置３を使用するときと同様に、図５中の圧延潤滑油付
着促進装置３を通過する間に潤滑油は圧延材上に広く行
き渡り、プレートアウト性を向上させる。さらに、図５
中の圧延潤滑油付着促進装置３はロールバイト直近へ向
けて徐々に細くする構造を採用しているため、ロールバ
イトに近づくにつれて圧延潤滑油付着促進装置の内圧が
徐々に高まり、その上昇する内圧の影響を受けて油と水
の分離が促進される。油の粘度は水と比較して大きいの
で圧延材には油の方が付着しやすく、油が圧延材上で濃
縮されるのでプレートアウト性が更に向上する仕組みと
なっている。
【００１２】図５の圧延潤滑油付着促進装置の出側付近
に圧力センサーを取り付け、圧延潤滑油付着促進装置の
内圧を測定したところ、図６に示すように内圧が増加す
るにつれて、摩擦係数が減少することがわかった。ま
た、いずれの圧力でも図１と同様に圧延潤滑油付着促進
装置の長さが長くなると、接触弧長の２０倍までは摩擦
係数は減少し、それ以上で飽和するという傾向も観察さ
れた。つまり、圧延潤滑油付着促進装置は図６で示した
ように接触弧長の２０倍以上の長さで、その本来持つ性
能を発揮する事が可能であり、圧延潤滑油付着促進装置
の内圧がより増加する条件で圧延することが好ましい。
さらに、圧延潤滑油付着促進装置も図２で示す圧延潤滑
油付着促進装置と同様に、圧延される様々な板幅に対応
可能なように、２つの板をかみ合わせることによって板
幅方向にスライドできるようにする。圧延される最大板
幅に合わせて圧延潤滑油付着促進装置を作製しさえすれ
ば、板幅方向に拡大縮小しない構造でも問題なく通板可
能であるし、プレートアウト性に対する十分な効果も得
られるが、特に内圧が増加することによる摩擦係数減少
の効果を考慮したとき、幅方向にもスライド可能な構造
とし内圧がより増加する条件で通板した方が好ましい結
果が得られる。
に圧力センサーを取り付け、圧延潤滑油付着促進装置の
内圧を測定したところ、図６に示すように内圧が増加す
るにつれて、摩擦係数が減少することがわかった。ま
た、いずれの圧力でも図１と同様に圧延潤滑油付着促進
装置の長さが長くなると、接触弧長の２０倍までは摩擦
係数は減少し、それ以上で飽和するという傾向も観察さ
れた。つまり、圧延潤滑油付着促進装置は図６で示した
ように接触弧長の２０倍以上の長さで、その本来持つ性
能を発揮する事が可能であり、圧延潤滑油付着促進装置
の内圧がより増加する条件で圧延することが好ましい。
さらに、圧延潤滑油付着促進装置も図２で示す圧延潤滑
油付着促進装置と同様に、圧延される様々な板幅に対応
可能なように、２つの板をかみ合わせることによって板
幅方向にスライドできるようにする。圧延される最大板
幅に合わせて圧延潤滑油付着促進装置を作製しさえすれ
ば、板幅方向に拡大縮小しない構造でも問題なく通板可
能であるし、プレートアウト性に対する十分な効果も得
られるが、特に内圧が増加することによる摩擦係数減少
の効果を考慮したとき、幅方向にもスライド可能な構造
とし内圧がより増加する条件で通板した方が好ましい結
果が得られる。
【００１３】図７に摩擦係数に対する内圧の影響を示
す。図６から内圧が増加すると摩擦係数が減少すること
が明らかであったが、更に詳しい検証によると図７に示
すように圧延潤滑油付着促進装置の内圧の上昇とともに
摩擦係数は減少し、内圧が１．５kgf/cm2 以上でほぼ一
定となることがわかった。つまり、圧延潤滑油付着促進
装置は長さを接触弧長の２０倍以上にし、平均内圧を
１．５kgf/cm2 以上となるようにして圧延を行うのが好
ましい。
す。図６から内圧が増加すると摩擦係数が減少すること
が明らかであったが、更に詳しい検証によると図７に示
すように圧延潤滑油付着促進装置の内圧の上昇とともに
摩擦係数は減少し、内圧が１．５kgf/cm2 以上でほぼ一
定となることがわかった。つまり、圧延潤滑油付着促進
装置は長さを接触弧長の２０倍以上にし、平均内圧を
１．５kgf/cm2 以上となるようにして圧延を行うのが好
ましい。
【００１４】図８は４段圧延機で、図中１ａ，１ｂはワ
ークロール、２ａ，２ｂはバックアップロール、３は圧
延潤滑油付着促進装置、４ａ，４ｂおよび７ａ，７ｂは
潤滑油供給ノズル、５は圧延材であり、潤滑油を圧延材
だけでなくロールにも供給することによりロールにも潤
滑油が付着しプレートアウト性が向上する。
ークロール、２ａ，２ｂはバックアップロール、３は圧
延潤滑油付着促進装置、４ａ，４ｂおよび７ａ，７ｂは
潤滑油供給ノズル、５は圧延材であり、潤滑油を圧延材
だけでなくロールにも供給することによりロールにも潤
滑油が付着しプレートアウト性が向上する。
【００１５】
【実施例】本発明の実施に用いた冷間タンデム圧延機の
概略を図９に示す。図９において、冷間タンデム圧延機
は４スタンドの４段圧延機から構成されている。図中１
ａ，１ｂはワークロール、２ａ，２ｂはバックアップロ
ール、３は圧延潤滑油付着促進装置、４ａ，４ｂは潤滑
油供給ノズル、５は圧延材であり、この装置において、
圧延潤滑油付着促進装置３は図９の冷間タンデム圧延機
の最終スタンド入側に設置した。圧延条件は以下の通り
である。すべてのスタンドに対してワークロール：φ４
６０mm、幅１３００mm、バックアップロール：φ１２８
０mm、幅１３００mmとし、ワークロール粗度は粗度計に
より測定した結果０．５μｍＲａであった。圧延材５は
幅９８８mmの低炭素鋼のコイルを用い、１本のコイルが
通過する間に最終スタンドの出側速度を徐々に増加させ
た。１本のコイルのみ使用するのでコイルの粗度は一定
であるとみなした。１号スタンド入側での圧延材の板厚
は３mm、最終スタンド出側の板厚は０．６２mmであっ
た。圧延中の圧下スケジュールの変更は行っていない。
潤滑油はパーム油に工業用純水を混合させ濃度１０％の
エマルジョンとしたものを、６０℃に加熱して用い、す
べてのスタンドで４０Ｌ/minの流量でダイレクト潤滑に
より圧延を行った。各スタンド間の張力はすべて１５kg
f/mm2 で一定とした。請求項２の圧延潤滑油付着促進装
置の断面は板幅方向１０００mm、高さ５０mmとし、接触
弧長が約１５mmであったため圧延方向長さは３５０mmと
した。通板を容易にするため箱型の圧延潤滑油付着促進
装置には開閉機構を設けた。
概略を図９に示す。図９において、冷間タンデム圧延機
は４スタンドの４段圧延機から構成されている。図中１
ａ，１ｂはワークロール、２ａ，２ｂはバックアップロ
ール、３は圧延潤滑油付着促進装置、４ａ，４ｂは潤滑
油供給ノズル、５は圧延材であり、この装置において、
圧延潤滑油付着促進装置３は図９の冷間タンデム圧延機
の最終スタンド入側に設置した。圧延条件は以下の通り
である。すべてのスタンドに対してワークロール：φ４
６０mm、幅１３００mm、バックアップロール：φ１２８
０mm、幅１３００mmとし、ワークロール粗度は粗度計に
より測定した結果０．５μｍＲａであった。圧延材５は
幅９８８mmの低炭素鋼のコイルを用い、１本のコイルが
通過する間に最終スタンドの出側速度を徐々に増加させ
た。１本のコイルのみ使用するのでコイルの粗度は一定
であるとみなした。１号スタンド入側での圧延材の板厚
は３mm、最終スタンド出側の板厚は０．６２mmであっ
た。圧延中の圧下スケジュールの変更は行っていない。
潤滑油はパーム油に工業用純水を混合させ濃度１０％の
エマルジョンとしたものを、６０℃に加熱して用い、す
べてのスタンドで４０Ｌ/minの流量でダイレクト潤滑に
より圧延を行った。各スタンド間の張力はすべて１５kg
f/mm2 で一定とした。請求項２の圧延潤滑油付着促進装
置の断面は板幅方向１０００mm、高さ５０mmとし、接触
弧長が約１５mmであったため圧延方向長さは３５０mmと
した。通板を容易にするため箱型の圧延潤滑油付着促進
装置には開閉機構を設けた。
【００１６】請求項２の圧延潤滑油付着促進装置を使用
して実施した際には最終スタンド出側での圧延速度は１
０００m/min から次第に上昇させていき、最終的に２２
００m/min で焼付きが生じたのでそこで圧延を終了し
た。圧延終了後ロール粗度を焼き付いた部分以外のとこ
ろで測定したところ０．５μｍＲａで変化していないこ
とを確認した。従来の潤滑装置においては、同一条件で
圧延を行った場合１８００m/min で焼付きが生じてい
た。本発明の請求項２の圧延潤滑油付着促進装置を使用
したことにより、圧延速度を４００m/min 程度上昇させ
ることが可能であることを確認した。
して実施した際には最終スタンド出側での圧延速度は１
０００m/min から次第に上昇させていき、最終的に２２
００m/min で焼付きが生じたのでそこで圧延を終了し
た。圧延終了後ロール粗度を焼き付いた部分以外のとこ
ろで測定したところ０．５μｍＲａで変化していないこ
とを確認した。従来の潤滑装置においては、同一条件で
圧延を行った場合１８００m/min で焼付きが生じてい
た。本発明の請求項２の圧延潤滑油付着促進装置を使用
したことにより、圧延速度を４００m/min 程度上昇させ
ることが可能であることを確認した。
【００１７】次に、請求項２の圧延潤滑油付着促進装置
を用いて圧延した際に使用したものと同一鋼種、同一サ
イズのコイルを使用して、請求項３で示した圧延潤滑油
付着促進装置を前述と同様に最終スタンドに設置して圧
延した。請求項３の圧延潤滑油付着促進装置の断面は入
側を板幅方向１０００mm、高さ５０mmとし、出側では高
さを１０mmまで減少させた。接触弧長が約１５mmであっ
たため圧延方向長さは３５０mmとした。条件を前述の請
求項２の圧延潤滑油付着促進装置を設置したときと一致
させて圧延した。前述の圧延時に焼付きが生じたため同
一粗度のワークロールに交換して圧延を行った。圧延は
最終スタンド出側での圧延速度１０００m/min から次第
に上昇させていき、最終的には２４００m/min で焼付き
が生じないことを目視によって確認して終了した。前述
した様に従来の潤滑装置では１８００m/min で焼付きが
生じるところ、今回請求項３の圧延潤滑油付着促進装置
を用いることによって圧延速度を６００m/min 以上上昇
させることが可能であることが確認された。また、本発
明の請求項２と請求項３の圧延潤滑油付着促進装置を比
較すると、請求項３の圧延潤滑油付着促進装置の方がプ
レートアウト性に優れ、高速圧延により適するというこ
とが分かった。
を用いて圧延した際に使用したものと同一鋼種、同一サ
イズのコイルを使用して、請求項３で示した圧延潤滑油
付着促進装置を前述と同様に最終スタンドに設置して圧
延した。請求項３の圧延潤滑油付着促進装置の断面は入
側を板幅方向１０００mm、高さ５０mmとし、出側では高
さを１０mmまで減少させた。接触弧長が約１５mmであっ
たため圧延方向長さは３５０mmとした。条件を前述の請
求項２の圧延潤滑油付着促進装置を設置したときと一致
させて圧延した。前述の圧延時に焼付きが生じたため同
一粗度のワークロールに交換して圧延を行った。圧延は
最終スタンド出側での圧延速度１０００m/min から次第
に上昇させていき、最終的には２４００m/min で焼付き
が生じないことを目視によって確認して終了した。前述
した様に従来の潤滑装置では１８００m/min で焼付きが
生じるところ、今回請求項３の圧延潤滑油付着促進装置
を用いることによって圧延速度を６００m/min 以上上昇
させることが可能であることが確認された。また、本発
明の請求項２と請求項３の圧延潤滑油付着促進装置を比
較すると、請求項３の圧延潤滑油付着促進装置の方がプ
レートアウト性に優れ、高速圧延により適するというこ
とが分かった。
【００１８】
【発明の効果】本発明の冷間圧延方法によれば、プレー
トアウト性を向上させることができるため、圧延速度を
高速にしても焼付き疵の発生を抑えることが可能である
と同時に、従来の圧延条件では潤滑油流量を減少させる
ことが可能であるため、高生産性の実現や製造コストの
低減を図ることができる。
トアウト性を向上させることができるため、圧延速度を
高速にしても焼付き疵の発生を抑えることが可能である
と同時に、従来の圧延条件では潤滑油流量を減少させる
ことが可能であるため、高生産性の実現や製造コストの
低減を図ることができる。
【図１】箱型の圧延潤滑油付着促進装置を設置した４段
圧延機。
圧延機。
【図２】圧延材の板幅方向に拡大縮小可能な構造を持つ
箱型の圧延潤滑油付着促進装置の例。
箱型の圧延潤滑油付着促進装置の例。
【図３】摩擦係数に対する、接触弧長によって規格化さ
れた圧延潤滑油付着促進装置長さの影響。
れた圧延潤滑油付着促進装置長さの影響。
【図４】圧延潤滑油をワークロールにも供給した場合の
箱型の圧延潤滑油付着促進装置を設置した４段圧延機。
箱型の圧延潤滑油付着促進装置を設置した４段圧延機。
【図５】内圧を増加させる機能を付加した圧延潤滑油付
着促進装置を設置した４段圧延機。
着促進装置を設置した４段圧延機。
【図６】摩擦係数に対する、内圧および接触弧長によっ
て規格化された圧延潤滑油付着促進装置長さの影響。
て規格化された圧延潤滑油付着促進装置長さの影響。
【図７】摩擦係数に対する、内圧の影響。
【図８】圧延潤滑油をワークロールにも供給した場合
の、内圧を増加させる機能を付加した圧延潤滑油付着促
進装置を設置した４段圧延機。
の、内圧を増加させる機能を付加した圧延潤滑油付着促
進装置を設置した４段圧延機。
【図９】圧延潤滑油付着促進装置を設置した４スタンド
のタンデム冷間圧延機。
のタンデム冷間圧延機。
１ａ，１ｂ ワークロール ２ａ，２ｂ バックアップロール ３ 圧延潤滑油付着促進装置 ４ａ，４ｂ 圧延材に対する潤滑油供給ノズル ５ 圧延材 ６ａ，６ｂ 冷却水供給ノズル ７ａ，７ｂ ロールに対する潤滑油供給ノズル
Claims (4)
- 【請求項１】 冷間タンデム圧延機において冷間圧延を
行う際、少なくとも１つ以上の圧延スタンド入側に圧延
潤滑油付着促進装置を設け、該潤滑油付着促進装置にス
トリップを通し、この装置の前面から圧延潤滑油を供給
しながら、圧延することを特徴とする冷間圧延方法。 - 【請求項２】 圧延材の表裏面に近接した上板及び下板
をその両側端部で係合して成り、圧延方向の長さが当該
圧延スタンドにおける接触弧長の２０倍以上であること
を特徴とする潤滑油付着促進装置。 - 【請求項３】 圧延材の表裏面と上板及び下板との間隙
が入側から出側に向けて漸減することを特徴とする請求
項２記載の潤滑油付着促進装置。 - 【請求項４】 請求項３記載の潤滑油付着促進装置の平
均内圧を１．５kgf/cm2 以上として圧延することを特徴
とする請求項１記載の冷間圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4506398A JPH11244925A (ja) | 1998-02-26 | 1998-02-26 | 冷間圧延方法及び装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4506398A JPH11244925A (ja) | 1998-02-26 | 1998-02-26 | 冷間圧延方法及び装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11244925A true JPH11244925A (ja) | 1999-09-14 |
Family
ID=12708906
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4506398A Withdrawn JPH11244925A (ja) | 1998-02-26 | 1998-02-26 | 冷間圧延方法及び装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11244925A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11161161B2 (en) | 2016-04-29 | 2021-11-02 | Primetals Technologies Austria GmbH | Method for rolling a product to be rolled |
-
1998
- 1998-02-26 JP JP4506398A patent/JPH11244925A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11161161B2 (en) | 2016-04-29 | 2021-11-02 | Primetals Technologies Austria GmbH | Method for rolling a product to be rolled |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20050510 |