JPH11243985A - Ｌ−グルタミン酸発酵における二酸化炭素の回収法 - Google Patents
Ｌ−グルタミン酸発酵における二酸化炭素の回収法Info
- Publication number
- JPH11243985A JPH11243985A JP10047291A JP4729198A JPH11243985A JP H11243985 A JPH11243985 A JP H11243985A JP 10047291 A JP10047291 A JP 10047291A JP 4729198 A JP4729198 A JP 4729198A JP H11243985 A JPH11243985 A JP H11243985A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- glutamic acid
- waste gas
- fermentation
- solution
- carbon dioxide
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
- Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
- Y02C20/40—Capture or disposal of greenhouse gases of CO2
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/151—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions, e.g. CO2
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
- Y02P20/59—Biological synthesis; Biological purification
Landscapes
- Preparation Of Compounds By Using Micro-Organisms (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 Ｌ−グルタミン酸発酵における廃ガス中
の低濃度ＣＯ2をＬ−グルタミン酸製造プロセスにおい
て有効活用を図って高濃度のＣＯ2として回収する方法
を提供する。 【解決手段】 Ｌ−グルタミン酸発酵における廃ガス中
のＣＯ2 をソーダ灰あるいは水酸化ナトリウム水溶液中
に曝気させて炭酸水素ナトリウムあるいは炭酸ナトリウ
ムを生成せしめ、次いで、これを水媒体中、Ｌ−グルタ
ミン酸発酵液より分離取得したＬ−グルタミン酸に作用
させてＬ−グルタミン酸モノナトリウムを製造すると同
時に、副生したＣＯ2 を回収することを特徴として構成
されている。
の低濃度ＣＯ2をＬ−グルタミン酸製造プロセスにおい
て有効活用を図って高濃度のＣＯ2として回収する方法
を提供する。 【解決手段】 Ｌ−グルタミン酸発酵における廃ガス中
のＣＯ2 をソーダ灰あるいは水酸化ナトリウム水溶液中
に曝気させて炭酸水素ナトリウムあるいは炭酸ナトリウ
ムを生成せしめ、次いで、これを水媒体中、Ｌ−グルタ
ミン酸発酵液より分離取得したＬ−グルタミン酸に作用
させてＬ−グルタミン酸モノナトリウムを製造すると同
時に、副生したＣＯ2 を回収することを特徴として構成
されている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、Ｌ−グルタミン酸
発酵における廃ガス中に含まれる二酸化炭素（以下、
「ＣＯ2」という)を効率的に捕集し、Ｌ−グルタミン酸
製造プロセスにおいて有効に利用して最終的には高純度
ＣＯ2として回収する方法に関する。
発酵における廃ガス中に含まれる二酸化炭素（以下、
「ＣＯ2」という)を効率的に捕集し、Ｌ−グルタミン酸
製造プロセスにおいて有効に利用して最終的には高純度
ＣＯ2として回収する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、好気性発酵であるＬ−グルタミン
酸発酵において発生する廃ガス中のＣＯ2は利用されず
にそのまま大気中に放出されているのが実情である。
酸発酵において発生する廃ガス中のＣＯ2は利用されず
にそのまま大気中に放出されているのが実情である。
【０００３】他方、嫌気性発酵であるアルコール発酵に
おいては、その発生する廃ガス中のＣＯ2を直接液化Ｃ
Ｏ2製造プロセスへ供給することは公知の事実である。
これは、嫌気性発酵における廃ガス中のＣＯ2濃度が９
５％以上であることから、 上記のようなプロセスが経
済的に引き合うからである。
おいては、その発生する廃ガス中のＣＯ2を直接液化Ｃ
Ｏ2製造プロセスへ供給することは公知の事実である。
これは、嫌気性発酵における廃ガス中のＣＯ2濃度が９
５％以上であることから、 上記のようなプロセスが経
済的に引き合うからである。
【０００４】通常、 Ｌ−グルタミン酸発酵において
は、廃ガス中のＣＯ2濃度はアルコール発酵と比べて極
めて低く数％〜１０％前後の濃度範囲である。従って、
廃ガス中のＣＯ2を液化ＣＯ2製造に供するには別途濃縮
する工程を必要とするため、経済的にコスト高となり採
算に合わない。 ＣＯ2の大気中への放出は地球環境の保
護（温暖化防止）の観点から望ましいことではない。
は、廃ガス中のＣＯ2濃度はアルコール発酵と比べて極
めて低く数％〜１０％前後の濃度範囲である。従って、
廃ガス中のＣＯ2を液化ＣＯ2製造に供するには別途濃縮
する工程を必要とするため、経済的にコスト高となり採
算に合わない。 ＣＯ2の大気中への放出は地球環境の保
護（温暖化防止）の観点から望ましいことではない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、Ｌ−
グルタミン酸発酵において発生する低濃度ＣＯ2を濃縮
工程を必要とせずにＬ−グルタミン酸製造プロセスにお
いて高濃度のＣＯ2として回収し、もってＬ−グルタミ
ン酸発酵における廃ガス中のＣＯ2の有効な利用方法を
提供することにある。
グルタミン酸発酵において発生する低濃度ＣＯ2を濃縮
工程を必要とせずにＬ−グルタミン酸製造プロセスにお
いて高濃度のＣＯ2として回収し、もってＬ−グルタミ
ン酸発酵における廃ガス中のＣＯ2の有効な利用方法を
提供することにある。
【０００６】本発明の他の目的は、Ｌ−グルタミン酸発
酵液から分離取得したＬ−グルタミン酸の中和剤として
炭酸アルカリを使用してＬ−グルタミン酸モノナトリウ
ム塩を製造すると同時に副生した高純度のＣＯ2 を回収
する方法を提供することにある。
酵液から分離取得したＬ−グルタミン酸の中和剤として
炭酸アルカリを使用してＬ−グルタミン酸モノナトリウ
ム塩を製造すると同時に副生した高純度のＣＯ2 を回収
する方法を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は上記課題を達成
するためになされたもので、Ｌ−グルタミン酸発酵にお
いて発生するＣＯ2 をソーダ灰あるいは水酸化ナトリウ
ム水溶液中に曝気させることによりＣＯ2 が選択的に捕
集されて炭酸水素ナトリウムあるいは炭酸ナトリウムが
生成し、引き続きこの炭酸アルカリを用いて別途Ｌ−グ
ルタミン酸発酵液より分離取得したＬ−グルタミン酸を
中和させてＬ−グルタミン酸モノナトリウム塩を製造す
ると同時に副生したＣＯ2 を高濃度にて回収する方法に
関するものである。
するためになされたもので、Ｌ−グルタミン酸発酵にお
いて発生するＣＯ2 をソーダ灰あるいは水酸化ナトリウ
ム水溶液中に曝気させることによりＣＯ2 が選択的に捕
集されて炭酸水素ナトリウムあるいは炭酸ナトリウムが
生成し、引き続きこの炭酸アルカリを用いて別途Ｌ−グ
ルタミン酸発酵液より分離取得したＬ−グルタミン酸を
中和させてＬ−グルタミン酸モノナトリウム塩を製造す
ると同時に副生したＣＯ2 を高濃度にて回収する方法に
関するものである。
【０００８】即ち、請求項１の発明は、Ｌ−グルタミン
酸発酵液より分離取得したＬ−グルタミン酸に水媒体
中、炭酸水素ナトリウム及び／又は炭酸ナトリウムを作
用させてＬ−グルタミン酸モノナトリウムを製造すると
同時に副生した高純度のＣＯ2を回収することを特徴と
するＬ−グルタミン酸発酵におけるＣＯ2 の回収法であ
る。
酸発酵液より分離取得したＬ−グルタミン酸に水媒体
中、炭酸水素ナトリウム及び／又は炭酸ナトリウムを作
用させてＬ−グルタミン酸モノナトリウムを製造すると
同時に副生した高純度のＣＯ2を回収することを特徴と
するＬ−グルタミン酸発酵におけるＣＯ2 の回収法であ
る。
【０００９】請求項２の発明は、前記炭酸水素ナトリウ
ムあるいは炭酸ナトリウムが、Ｌ−グルタミン酸発酵に
おける廃ガス中のＣＯ2 をソーダ灰あるいは水酸化ナト
リウム水溶液中に曝気させて製造されたものであること
を特徴とする請求項１記載のＣＯ2の回収法である。
ムあるいは炭酸ナトリウムが、Ｌ−グルタミン酸発酵に
おける廃ガス中のＣＯ2 をソーダ灰あるいは水酸化ナト
リウム水溶液中に曝気させて製造されたものであること
を特徴とする請求項１記載のＣＯ2の回収法である。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、本発明について詳細に説明
する。
する。
【００１１】Ｌ−グルタミン酸発酵において発生するＣ
Ｏ2 含有廃ガスをソーダ灰あるいは水酸化ナトリウム水
溶液中に曝気させて炭酸水素ナトリウムあるいは炭酸ナ
トリウムの生成反応を効率よく行わせるために５〜３０
重量％、好ましくは１８〜２２重量％濃度のソーダ灰水
溶液あるいは４〜３０重量％の水酸化ナトリウム水溶液
が使用される。
Ｏ2 含有廃ガスをソーダ灰あるいは水酸化ナトリウム水
溶液中に曝気させて炭酸水素ナトリウムあるいは炭酸ナ
トリウムの生成反応を効率よく行わせるために５〜３０
重量％、好ましくは１８〜２２重量％濃度のソーダ灰水
溶液あるいは４〜３０重量％の水酸化ナトリウム水溶液
が使用される。
【００１２】該廃ガスには通常ミストおよびアンモニア
等の不純物が含まれておりこれを予めミストセパレータ
により除去してからソーダ灰あるいは水酸化ナトリウム
水溶液に接触させるのがよい。
等の不純物が含まれておりこれを予めミストセパレータ
により除去してからソーダ灰あるいは水酸化ナトリウム
水溶液に接触させるのがよい。
【００１３】ＣＯ2 吸収装置には充填塔型、段塔型、気
泡塔型等いずれの装置も適用することができるが充填塔
を用いるのが適当である。
泡塔型等いずれの装置も適用することができるが充填塔
を用いるのが適当である。
【００１４】また、本操作はバッチ式、連続式のいずれ
も適用することができるが連続式を用いるのが適当であ
る。
も適用することができるが連続式を用いるのが適当であ
る。
【００１５】ミスト除去後の該廃ガス中のＣＯ2 濃度は
数〜１０容量％前後と希薄であり、ソーダ灰あるいは水
酸化ナトリウム水溶液中に曝気させてＣＯ2 の吸収を効
率よく行わせるためには、ソーダ灰水溶液の場合は反応
温度を常温〜７０℃好ましくは５５〜６５℃、水酸化ナ
トリウム水溶液の場合は常温〜４０℃で操作することが
望ましい。
数〜１０容量％前後と希薄であり、ソーダ灰あるいは水
酸化ナトリウム水溶液中に曝気させてＣＯ2 の吸収を効
率よく行わせるためには、ソーダ灰水溶液の場合は反応
温度を常温〜７０℃好ましくは５５〜６５℃、水酸化ナ
トリウム水溶液の場合は常温〜４０℃で操作することが
望ましい。
【００１６】ソーダ灰とＣＯ2との反応により生成した
炭酸水素ナトリウムは、 結晶として析出するので沈降
槽で結晶を沈降させた後、固液分離される。得られた炭
酸水素ナトリウム結晶は、２４〜４２重量％の炭酸水素
ナトリウム／水スラリーとなるように所定量の水と混合
・調製され、Ｌ−グルタミン酸との中和反応に供する。
一方、 水酸化ナトリウムとＣＯ2との反応により生成し
た炭酸ナトリウム溶液は、１５〜３２重量％の水溶液と
なるように所定量の水と混合・調製され、Ｌ−グルタミ
ン酸との中和反応に供する。
炭酸水素ナトリウムは、 結晶として析出するので沈降
槽で結晶を沈降させた後、固液分離される。得られた炭
酸水素ナトリウム結晶は、２４〜４２重量％の炭酸水素
ナトリウム／水スラリーとなるように所定量の水と混合
・調製され、Ｌ−グルタミン酸との中和反応に供する。
一方、 水酸化ナトリウムとＣＯ2との反応により生成し
た炭酸ナトリウム溶液は、１５〜３２重量％の水溶液と
なるように所定量の水と混合・調製され、Ｌ−グルタミ
ン酸との中和反応に供する。
【００１７】所定濃度の炭酸水素ナトリウムスラリーあ
るいは炭酸ナトリウム水溶液が調製されたならば引き続
きＬ−グルタミン酸との中和反応に供する。
るいは炭酸ナトリウム水溶液が調製されたならば引き続
きＬ−グルタミン酸との中和反応に供する。
【００１８】尚、一方のＬ−グルタミン酸については、
Ｌ−グルタミン酸発酵液により常法により菌体を遠心分
離機により除去し次いで塩酸でｐＨ３.２〜３.５に調整
することにより、Ｌ−グルタミン酸が晶析してくるの
で、これを分取して使用する。
Ｌ−グルタミン酸発酵液により常法により菌体を遠心分
離機により除去し次いで塩酸でｐＨ３.２〜３.５に調整
することにより、Ｌ−グルタミン酸が晶析してくるの
で、これを分取して使用する。
【００１９】Ｌ−グルタミン酸結晶に炭酸水素ナトリウ
ムスラリー及び／又は炭酸ナトリウム水溶液を混合して
中和反応させ、Ｌ−グルタミン酸モノナトリウム溶液及
びＣＯ2ガスを生成させる。
ムスラリー及び／又は炭酸ナトリウム水溶液を混合して
中和反応させ、Ｌ−グルタミン酸モノナトリウム溶液及
びＣＯ2ガスを生成させる。
【００２０】中和する際の反応温度は室温〜７０℃が好
ましく、５０〜７０℃が特に好ましい。
ましく、５０〜７０℃が特に好ましい。
【００２１】Ｌ−グルタミン酸は結晶のまま中和反応に
供すればよいが、Ｌ−グルタミン酸モノナトリウム晶析
母液等のＬ−グルタミン酸モノナトリウム水溶液にＬ−
グルタミン酸結晶を混合して得られるスラリーを中和反
応に供しても良い。
供すればよいが、Ｌ−グルタミン酸モノナトリウム晶析
母液等のＬ−グルタミン酸モノナトリウム水溶液にＬ−
グルタミン酸結晶を混合して得られるスラリーを中和反
応に供しても良い。
【００２２】本操作はバッチ式、連続式のいずれも適用
することができるが連続式を用いるのが適当である。
することができるが連続式を用いるのが適当である。
【００２３】Ｌ−グルタミン酸モノナトリウム溶液につ
いては、常法により晶析、結晶分離及び乾燥させてＬ−
グルタミン酸モノナトリウム結晶を製造する。
いては、常法により晶析、結晶分離及び乾燥させてＬ−
グルタミン酸モノナトリウム結晶を製造する。
【００２４】一方、 ＣＯ2ガスは常法で使用される気液
分離器により効率よく溶液中より分離し、９９％以上の
高純度なＣＯ2ガスを回収し、直接液化ＣＯ2製造プロセ
スへ供給することができる。
分離器により効率よく溶液中より分離し、９９％以上の
高純度なＣＯ2ガスを回収し、直接液化ＣＯ2製造プロセ
スへ供給することができる。
【００２５】現在、 液化ＣＯ2製造の代表的な供給源
は、重油の燃焼により得ていることを考慮すると、 本
発明はこれまで大気放出していた廃ガス中のＣＯ2を有
効活用するものであるから、化石資源の節約に加えて、
地球環境の保護の観点からも有意義であると言える。
は、重油の燃焼により得ていることを考慮すると、 本
発明はこれまで大気放出していた廃ガス中のＣＯ2を有
効活用するものであるから、化石資源の節約に加えて、
地球環境の保護の観点からも有意義であると言える。
【００２６】本発明は、Ｌ−グルタミン酸（Ｇｌｕ）に
炭酸水素ナトリウム／水スラリーあるいは炭酸ナトリウ
ム水溶液を混合して中和反応させ、Ｌ−グルタミン酸モ
ノナトリウム(ＭＳＧ）及びＣＯ2ガスを生成させるが、
生成Ｌ−グルタミン酸モノナトリウム（ＭＳＧ）単位当
たりのＣＯ2ガス回収量の観点からは、下記反応式から
分かるように、中和剤として炭酸水素ナトリウムを使用
した方が炭酸ナトリウムを使用した場合に比べて２倍量
のＣＯ2回収量となるので、 中和剤としては炭酸水素ナ
トリウムの方がより好ましい。従って、工業的に実施す
るには、添付図面に示したように発酵廃ガス中のＣＯ2
ガスをソーダ灰水溶液中に曝気させて得られる炭酸水素
ナトリウム／水スラリーを中和剤としてＬ−グルタミン
酸と反応させ、発生したＣＯ2を回収する方法がもっと
も優れている。
炭酸水素ナトリウム／水スラリーあるいは炭酸ナトリウ
ム水溶液を混合して中和反応させ、Ｌ−グルタミン酸モ
ノナトリウム(ＭＳＧ）及びＣＯ2ガスを生成させるが、
生成Ｌ−グルタミン酸モノナトリウム（ＭＳＧ）単位当
たりのＣＯ2ガス回収量の観点からは、下記反応式から
分かるように、中和剤として炭酸水素ナトリウムを使用
した方が炭酸ナトリウムを使用した場合に比べて２倍量
のＣＯ2回収量となるので、 中和剤としては炭酸水素ナ
トリウムの方がより好ましい。従って、工業的に実施す
るには、添付図面に示したように発酵廃ガス中のＣＯ2
ガスをソーダ灰水溶液中に曝気させて得られる炭酸水素
ナトリウム／水スラリーを中和剤としてＬ−グルタミン
酸と反応させ、発生したＣＯ2を回収する方法がもっと
も優れている。
【００２７】 ２Ｃ5Ｈ9ＮＯ4(Ｇｌｕ) ＋２ＮａＨＣＯ3→ ２Ｃ5Ｈ8
ＮＯ4・Ｎａ（ＭＳＧ）＋２ＣＯ2＋２Ｈ2Ｏ
ＮＯ4・Ｎａ（ＭＳＧ）＋２ＣＯ2＋２Ｈ2Ｏ
【００２８】２Ｃ5Ｈ9ＮＯ4(Ｇｌｕ) ＋Ｎａ2ＣＯ3→
２Ｃ5Ｈ8ＮＯ4・Ｎａ（ＭＳＧ）＋ＣＯ2＋Ｈ2Ｏ
２Ｃ5Ｈ8ＮＯ4・Ｎａ（ＭＳＧ）＋ＣＯ2＋Ｈ2Ｏ
【００２９】
【実施例】本発明の実施例で使用した装置のプロセス図
を図１および図２に示す。
を図１および図２に示す。
【００３０】図１はＬ−グルタミン酸発酵における廃ガ
ス中のＣＯ2吸収工程(炭酸水素ナトリウム／水スラリー
の製造装置のプロセス）を示す図であり、発酵槽１の上
部廃ガス排気口から供給される廃ガスＣＯ2 供給ライン
Ａはミストを除去するためにミストセパレーター２に接
続され、ミストセパレーター２の出口側は廃ガス中の不
純物除去のために清浄塔３の下方に接続されている。
ス中のＣＯ2吸収工程(炭酸水素ナトリウム／水スラリー
の製造装置のプロセス）を示す図であり、発酵槽１の上
部廃ガス排気口から供給される廃ガスＣＯ2 供給ライン
Ａはミストを除去するためにミストセパレーター２に接
続され、ミストセパレーター２の出口側は廃ガス中の不
純物除去のために清浄塔３の下方に接続されている。
【００３１】清浄塔３の出口側はブロワー４を介して加
熱器５に接続され、加熱器５は廃ガスを加熱するため蒸
気ラインが加熱器５に接続されている。
熱器５に接続され、加熱器５は廃ガスを加熱するため蒸
気ラインが加熱器５に接続されている。
【００３２】また、加熱器５の出口側はＣＯ2吸収塔６
の下方に接続され、該吸収塔６、７の２塔が直列に連結
されている。
の下方に接続され、該吸収塔６、７の２塔が直列に連結
されている。
【００３３】一方、ソーダ灰水溶液の供給ラインＢは循
環ラインとして送りポンプ１１を介して、ＣＯ2吸収塔
７の多段上方に接続されると共に、分岐してＣＯ2吸収
塔６の下方に設置された沈降槽８に供給されるように沈
降槽８の上方に接続され、ＣＯ 2吸収塔７の出口側は中
継槽１０の上方に接続されている。
環ラインとして送りポンプ１１を介して、ＣＯ2吸収塔
７の多段上方に接続されると共に、分岐してＣＯ2吸収
塔６の下方に設置された沈降槽８に供給されるように沈
降槽８の上方に接続され、ＣＯ 2吸収塔７の出口側は中
継槽１０の上方に接続されている。
【００３４】また、沈降槽８からの循環ラインは循環ポ
ンプ９を介してＣＯ2吸収塔６の多段上方に接続され、
ＣＯ2吸収塔６の出口側は沈降槽８の上方に接続されて
いる。
ンプ９を介してＣＯ2吸収塔６の多段上方に接続され、
ＣＯ2吸収塔６の出口側は沈降槽８の上方に接続されて
いる。
【００３５】沈降槽８の出口側はスラリー濃度調整のた
め下方より引き抜き、送りポンプ１２を介して分離機１
３に接続されている。
め下方より引き抜き、送りポンプ１２を介して分離機１
３に接続されている。
【００３６】分離機１３から分離された重曹結晶は分離
機１３の下方に設置された重曹スラリー槽１４に供給さ
れるように重曹スラリー槽１４の上方に接続され、分離
した母液は分離機１３の下方に設置された母液槽１５に
供給されるように母液槽１５の上方に接続され送りポン
プ１６を介して沈降槽８の上方に接続されている。
機１３の下方に設置された重曹スラリー槽１４に供給さ
れるように重曹スラリー槽１４の上方に接続され、分離
した母液は分離機１３の下方に設置された母液槽１５に
供給されるように母液槽１５の上方に接続され送りポン
プ１６を介して沈降槽８の上方に接続されている。
【００３７】重曹結晶をスラリー化するため水供給ライ
ンが重曹スラリー槽１４の上方に接続され、重曹スラリ
ーを調製後送りポンプ１７を介して中和塔１９ (図２参
照)へ供給される。
ンが重曹スラリー槽１４の上方に接続され、重曹スラリ
ーを調製後送りポンプ１７を介して中和塔１９ (図２参
照)へ供給される。
【００３８】図２はＬ−グルタミン酸モノナトリウム製
造におけるＣＯ2回収工程を示す図であり、Ｌ−グルタ
ミン酸中継槽１８から供給されるＬ−グルタミン酸ライ
ンは中和塔１９の下方に接続される。
造におけるＣＯ2回収工程を示す図であり、Ｌ−グルタ
ミン酸中継槽１８から供給されるＬ−グルタミン酸ライ
ンは中和塔１９の下方に接続される。
【００３９】また、重曹スラリー槽１４から供給される
重曹スラリーラインはＬ−グルタミン酸溶液と混合、中
和反応を行うため、Ｌ−グルタミン酸溶液と共に中和塔
１９の下方に接続され、中和塔１９の出口側はＬ−グル
タミン酸モノナトリウム溶液とＣＯ2を分離するため、
気液分離器２０に接続される。
重曹スラリーラインはＬ−グルタミン酸溶液と混合、中
和反応を行うため、Ｌ−グルタミン酸溶液と共に中和塔
１９の下方に接続され、中和塔１９の出口側はＬ−グル
タミン酸モノナトリウム溶液とＣＯ2を分離するため、
気液分離器２０に接続される。
【００４０】気液分離器２０で分離されたＬ−グルタミ
ン酸モノナトリウム溶液は気液分離器２０の下方に設置
されたＬ−グルタミン酸モノナトリウム溶液槽２２に供
給されるようにＬ−グルタミン酸モノナトリウム溶液槽
２２の上方に接続され、Ｌ−グルタミン酸モノナトリウ
ム溶液槽２２の出口側は送りポンプ２３を介してＬ−グ
ルタミン酸モノナトリウム製造工程へ供給される。
ン酸モノナトリウム溶液は気液分離器２０の下方に設置
されたＬ−グルタミン酸モノナトリウム溶液槽２２に供
給されるようにＬ−グルタミン酸モノナトリウム溶液槽
２２の上方に接続され、Ｌ−グルタミン酸モノナトリウ
ム溶液槽２２の出口側は送りポンプ２３を介してＬ−グ
ルタミン酸モノナトリウム製造工程へ供給される。
【００４１】また、Ｌ−グルタミン酸結晶にＬ−グルタ
ミン酸モノナトリウム溶液を添加しＬ−グルタミン酸溶
液を調製するため、Ｌ−グルタミン酸モノナトリウム溶
液槽２２の出口側は送りポンプ２４を介してＬ−グルタ
ミン酸中継槽１８の上方に接続されている。
ミン酸モノナトリウム溶液を添加しＬ−グルタミン酸溶
液を調製するため、Ｌ−グルタミン酸モノナトリウム溶
液槽２２の出口側は送りポンプ２４を介してＬ−グルタ
ミン酸中継槽１８の上方に接続されている。
【００４２】気液分離器２０で回収された高純度なＣＯ
2はブロワー２１を介して液化ＣＯ2製造プロセスへ供給
される。
2はブロワー２１を介して液化ＣＯ2製造プロセスへ供給
される。
【００４３】〈実施例１〉 Ｌ−グルタミン酸発酵の廃ガスからのＣＯ2吸収工程 ソーダ灰結晶３.６ｋｇを水１６.４ｋｇで溶解し１８重
量％ソーダ灰溶液２０ｋｇを調製した。これを吸収液と
して、塔径１００ｍｍ、塔長１０００ｍｍの充填塔（充
填剤：テラレット）を用い、下記の条件でソーダ灰溶液
にＬ−グルタミン酸発酵より発生する廃ガス中の炭酸ガ
スを回分で吸収させた。 吸収液温度 ２５℃ 吸収液循環流量 ０．７ｍ3／ｈｒ 廃ガス温度 ２５℃ 廃ガス流量 ６Ｎｍ3／ｈｒ 廃ガス中ＣＯ2含量 ５〜１０容量％
量％ソーダ灰溶液２０ｋｇを調製した。これを吸収液と
して、塔径１００ｍｍ、塔長１０００ｍｍの充填塔（充
填剤：テラレット）を用い、下記の条件でソーダ灰溶液
にＬ−グルタミン酸発酵より発生する廃ガス中の炭酸ガ
スを回分で吸収させた。 吸収液温度 ２５℃ 吸収液循環流量 ０．７ｍ3／ｈｒ 廃ガス温度 ２５℃ 廃ガス流量 ６Ｎｍ3／ｈｒ 廃ガス中ＣＯ2含量 ５〜１０容量％
【００４４】その結果、塔内では０．２７〜０．５４ｍ
ｏｌ−ＣＯ2／ｈｒの割合でＣＯ2が吸収された。また、
開始して９時間後には重曹結晶の析出が見られた。
ｏｌ−ＣＯ2／ｈｒの割合でＣＯ2が吸収された。また、
開始して９時間後には重曹結晶の析出が見られた。
【００４５】〈実施例２〉 Ｌ−グルタミン酸発酵の廃ガスからのＣＯ2吸収工程 実施例１と同様のソーダ灰溶液を用いて吸収液及び廃ガ
スの温度条件を変えて実施例１と同様の操作を回分で行
った。 吸収液温度 ６０℃ 吸収液循環流量 ０．７ｍ3／ｈｒ 廃ガス温度 ６０℃ 廃ガス流量 ６Ｎｍ3／ｈｒ 廃ガス中ＣＯ2含量 ５〜１０容量％
スの温度条件を変えて実施例１と同様の操作を回分で行
った。 吸収液温度 ６０℃ 吸収液循環流量 ０．７ｍ3／ｈｒ 廃ガス温度 ６０℃ 廃ガス流量 ６Ｎｍ3／ｈｒ 廃ガス中ＣＯ2含量 ５〜１０容量％
【００４６】その結果、ＣＯ2吸収速度が０.６５〜０.
９３ｍｏｌ−ＣＯ2／ｈｒに上昇し、操作温度が高いほ
どＣＯ2吸収速度が大きくなりより多くの重曹結晶を生
成することが認められた。
９３ｍｏｌ−ＣＯ2／ｈｒに上昇し、操作温度が高いほ
どＣＯ2吸収速度が大きくなりより多くの重曹結晶を生
成することが認められた。
【００４７】〈実施例３〉 Ｌ−グルタミン酸発酵の廃ガスからのＣＯ2吸収工程 実施例１と同様のソーダ灰溶液を用いて以下の条件で実
施例１と同様の操作を回分で２４時間行った。 吸収液温度 ６０℃ 吸収液循環流量 ０．７ｍ3／ｈｒ 廃ガス温度 ６０℃ 廃ガス流量 ６Ｎｍ3／ｈｒ 廃ガス中ＣＯ2含量 ５〜１０容量％
施例１と同様の操作を回分で２４時間行った。 吸収液温度 ６０℃ 吸収液循環流量 ０．７ｍ3／ｈｒ 廃ガス温度 ６０℃ 廃ガス流量 ６Ｎｍ3／ｈｒ 廃ガス中ＣＯ2含量 ５〜１０容量％
【００４８】液中では下記の反応が進行し、最終的に
３．４ｋｇの重曹を含む重曹スラリー液２０．７ｋｇを
取得することができた。 Ｎａ2ＣＯ3＋ＣＯ2＋Ｈ2Ｏ → ２ＮａＨＣＯ3
３．４ｋｇの重曹を含む重曹スラリー液２０．７ｋｇを
取得することができた。 Ｎａ2ＣＯ3＋ＣＯ2＋Ｈ2Ｏ → ２ＮａＨＣＯ3
【００４９】また、生成した重曹結晶をヌッチェで固液
分離し乾燥したところ、２．７ｋｇの重曹結晶を取得す
ることができた。
分離し乾燥したところ、２．７ｋｇの重曹結晶を取得す
ることができた。
【００５０】〈実施例４〉 Ｌ−グルタミン酸モノナトリウム製造プロセスからのＣ
Ｏ2回収工程 発酵ブロスから常法により結晶水分２５重量％のＬ−グ
ルタミン酸結晶６．３ｋｇを分離した。また、実施例３
で得られた２．７ｋｇの重曹結晶を水５ｋｇと混合し３
５重量％重曹スラリー７．７ｋｇを調製した。そして密
閉された撹拌槽にＬ−グルタミン酸結晶を添加し、重曹
スラリーを０．１ｋｇ／ｍｉｎの流量で添加し液温度３
０℃一定で以下のような反応をさせた。 Ｃ5Ｈ9ＮＯ4＋ＮａＨＣＯ3 → Ｃ5Ｈ8ＮＯ4・Ｎａ＋
ＣＯ2＋Ｈ2Ｏ
Ｏ2回収工程 発酵ブロスから常法により結晶水分２５重量％のＬ−グ
ルタミン酸結晶６．３ｋｇを分離した。また、実施例３
で得られた２．７ｋｇの重曹結晶を水５ｋｇと混合し３
５重量％重曹スラリー７．７ｋｇを調製した。そして密
閉された撹拌槽にＬ−グルタミン酸結晶を添加し、重曹
スラリーを０．１ｋｇ／ｍｉｎの流量で添加し液温度３
０℃一定で以下のような反応をさせた。 Ｃ5Ｈ9ＮＯ4＋ＮａＨＣＯ3 → Ｃ5Ｈ8ＮＯ4・Ｎａ＋
ＣＯ2＋Ｈ2Ｏ
【００５１】また、上記反応で発生したＣＯ2は排気配
管より収集した。その結果５．４ｋｇのグルタミン酸モ
ノナトリウムを含む溶液１２．５ｋｇを取得すると共
に、３２ｍｏｌ（０．７８ｍ3（２５℃、１ａｔｍ））
のＣＯ2ガスを回収することができた。
管より収集した。その結果５．４ｋｇのグルタミン酸モ
ノナトリウムを含む溶液１２．５ｋｇを取得すると共
に、３２ｍｏｌ（０．７８ｍ3（２５℃、１ａｔｍ））
のＣＯ2ガスを回収することができた。
【００５２】〈実施例５〉 Ｌ−グルタミン酸モノナトリウム製造プロセスからのＣ
Ｏ2回収工程 発酵ブロスから常法により結晶水分２５重量％のＬ−グ
ルタミン酸結晶６．３ｋｇを分離した。また、１．７ｋ
ｇのソーダ灰結晶を水６．８ｋｇと混合し２０重量％ソ
ーダ灰水溶液８．５ｋｇを調製した。そして密閉された
撹拌槽にＬ−グルタミン酸結晶を添加し、ソーダ灰水溶
液を０．１ｋｇ／ｍｉｎの流量で添加し液温度３０℃一
定で以下のような反応をさせた。 ２Ｃ5Ｈ9ＮＯ4＋Ｎａ2ＣＯ3 → ２Ｃ5Ｈ8ＮＯ4・Ｎａ
＋ＣＯ2＋Ｈ2Ｏ
Ｏ2回収工程 発酵ブロスから常法により結晶水分２５重量％のＬ−グ
ルタミン酸結晶６．３ｋｇを分離した。また、１．７ｋ
ｇのソーダ灰結晶を水６．８ｋｇと混合し２０重量％ソ
ーダ灰水溶液８．５ｋｇを調製した。そして密閉された
撹拌槽にＬ−グルタミン酸結晶を添加し、ソーダ灰水溶
液を０．１ｋｇ／ｍｉｎの流量で添加し液温度３０℃一
定で以下のような反応をさせた。 ２Ｃ5Ｈ9ＮＯ4＋Ｎａ2ＣＯ3 → ２Ｃ5Ｈ8ＮＯ4・Ｎａ
＋ＣＯ2＋Ｈ2Ｏ
【００５３】また、上記反応で発生したＣＯ2は排気配
管より収集した。その結果５．４ｋｇのグルタミン酸モ
ノナトリウムを含む溶液１４．０ｋｇを取得すると共
に、１６ｍｏｌ（０．３９ｍ3（２５℃、１ａｔｍ））
のＣＯ2ガスを回収することができた。
管より収集した。その結果５．４ｋｇのグルタミン酸モ
ノナトリウムを含む溶液１４．０ｋｇを取得すると共
に、１６ｍｏｌ（０．３９ｍ3（２５℃、１ａｔｍ））
のＣＯ2ガスを回収することができた。
【００５４】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、従
来大気中に放出されていたＬ−グルタミン酸発酵におけ
る廃ガス中の低濃度ＣＯ2を選択的に炭酸アルカリの形
で捕集し、これを中和剤として必要とするＬ−グルタミ
ン酸製造工程に組む込むことにより、Ｌ−グルタミン酸
モノアルカリ塩が製造されると同時に副生したＣＯ2が
高濃度にて回収され、液化ＣＯ2源として利用できる。
来大気中に放出されていたＬ−グルタミン酸発酵におけ
る廃ガス中の低濃度ＣＯ2を選択的に炭酸アルカリの形
で捕集し、これを中和剤として必要とするＬ−グルタミ
ン酸製造工程に組む込むことにより、Ｌ−グルタミン酸
モノアルカリ塩が製造されると同時に副生したＣＯ2が
高濃度にて回収され、液化ＣＯ2源として利用できる。
【図１】 本発明の一実施例を示すプロセス図である。
【図２】 本発明の一実施例を示すプロセス図である。
Ａ 廃ガスＣＯ2供給ライン Ｂ ソーダ灰水溶液供給ライン １ 発酵槽 ２ ミストセパレーター ３ 清浄塔 ４ ブロワー ５ 加熱器 ６ ＣＯ2吸収塔 ７ ＣＯ2吸収塔 ８ 沈降槽 ９ 循環ポンプ １０ 中継槽 １１ 送りポンプ １２ 送りポンプ １３ 分離機 １４ 重曹スラリー槽 １５ 母液槽 １６ 送りポンプ １７ 送りポンプ １８ 中和塔 １９ Ｌ−グルタミン酸中継槽 ２０ 気液分離器 ２１ ブロワー ２２ Ｌ−グルタミン酸モノナトリウム溶液槽 ２３ 送りポンプ ２４ 送りポンプ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 猪狩 時男 神奈川県川崎市川崎区鈴木町１−１ 味の 素株式会社生産技術研究所内 (72)発明者 竹内 弘 神奈川県川崎市川崎区鈴木町１−１ 味の 素株式会社生産技術研究所内 (72)発明者 廣瀬 俊樹 神奈川県川崎市川崎区鈴木町１−１ 味の 素株式会社生産技術研究所内
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｌ−グルタミン酸発酵液より分離取得し
たＬ−グルタミン酸に水媒体中、炭酸水素ナトリウム及
び／又は炭酸ナトリウムを作用させてＬ−グルタミン酸
モノナトリウムを製造すると同時に、副生した二酸化炭
素を回収することを特徴とするＬ−グルタミン酸発酵に
おける二酸化炭素の回収法。 - 【請求項２】 前記炭酸水素ナトリウムあるいは炭酸ナ
トリウムは、Ｌ−グルタミン酸発酵において発生した二
酸化炭素をソーダ灰あるいは水酸化ナトリウム水溶液中
に曝気させて製造されたものであることを特徴とする請
求項１記載の二酸化炭素の回収法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10047291A JPH11243985A (ja) | 1998-02-27 | 1998-02-27 | Ｌ−グルタミン酸発酵における二酸化炭素の回収法 |
| BR9900794-0A BR9900794A (pt) | 1998-02-27 | 1999-02-24 | Processo para recuperação de dióxido de carbbono em uma fermentação de ácido l-glutâmico. |
| MYPI99000697A MY118894A (en) | 1998-02-27 | 1999-02-25 | A process for recovering carbon dioxide in a glutamic acid fermentation |
| CNB991030591A CN1156392C (zh) | 1998-02-27 | 1999-02-27 | 从谷氨酸发酵中回收二氧化碳的方法 |
| IDP990169A ID23629A (id) | 1998-02-27 | 1999-03-01 | Proses untuk memperoleh kembali karbon dioksida dalam fermentasi asam glutamat |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10047291A JPH11243985A (ja) | 1998-02-27 | 1998-02-27 | Ｌ−グルタミン酸発酵における二酸化炭素の回収法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11243985A true JPH11243985A (ja) | 1999-09-14 |
Family
ID=12771189
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10047291A Pending JPH11243985A (ja) | 1998-02-27 | 1998-02-27 | Ｌ−グルタミン酸発酵における二酸化炭素の回収法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11243985A (ja) |
| CN (1) | CN1156392C (ja) |
| BR (1) | BR9900794A (ja) |
| ID (1) | ID23629A (ja) |
| MY (1) | MY118894A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005000827A (ja) * | 2003-06-12 | 2005-01-06 | Toshiba Corp | 二酸化炭素回収装置および回収方法 |
| JP2008540323A (ja) * | 2005-05-20 | 2008-11-20 | オムヤ・デベロツプメント・アー・ゲー | 鉱物材料の分解に際して可燃性化石炭素質ガスの放出が低減されている炭酸塩を含む鉱物材料、およびこれらの製造方法および使用 |
| US7731857B2 (en) | 2006-10-19 | 2010-06-08 | Bitmin Resources, Inc. | Method for treating a process water to obtain carbon dioxide therefrom |
| CN103071380A (zh) * | 2013-01-30 | 2013-05-01 | 程礼华 | 一种二氧化碳捕集与热解的方法 |
| WO2014049672A1 (ja) * | 2012-09-27 | 2014-04-03 | パナソニック株式会社 | 二酸化炭素製造装置 |
| JP2016172252A (ja) * | 2004-09-23 | 2016-09-29 | ジョー デイヴィッド ジョーンズ | 炭酸塩および／または炭酸水素塩鉱物の同時生成による廃棄物流からの二酸化炭素の除去 |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AR027940A1 (es) * | 2000-02-10 | 2003-04-16 | Praxair Technology Inc | Metodo para producir producto de dioxido de carbono de alta concentracion |
| CN107055734A (zh) * | 2017-05-31 | 2017-08-18 | 燕京啤酒(桂林漓泉)股份有限公司 | 利用啤酒废气调节污水处理系统pH值的方法及装置 |
| CN115212710A (zh) * | 2022-07-22 | 2022-10-21 | 碳索(杭州)能源环境科技有限公司 | 一种适用于超低浓度co2烟气的碳捕集系统 |
-
1998
- 1998-02-27 JP JP10047291A patent/JPH11243985A/ja active Pending
-
1999
- 1999-02-24 BR BR9900794-0A patent/BR9900794A/pt not_active Application Discontinuation
- 1999-02-25 MY MYPI99000697A patent/MY118894A/en unknown
- 1999-02-27 CN CNB991030591A patent/CN1156392C/zh not_active Expired - Lifetime
- 1999-03-01 ID IDP990169A patent/ID23629A/id unknown
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005000827A (ja) * | 2003-06-12 | 2005-01-06 | Toshiba Corp | 二酸化炭素回収装置および回収方法 |
| JP2016172252A (ja) * | 2004-09-23 | 2016-09-29 | ジョー デイヴィッド ジョーンズ | 炭酸塩および／または炭酸水素塩鉱物の同時生成による廃棄物流からの二酸化炭素の除去 |
| JP2008540323A (ja) * | 2005-05-20 | 2008-11-20 | オムヤ・デベロツプメント・アー・ゲー | 鉱物材料の分解に際して可燃性化石炭素質ガスの放出が低減されている炭酸塩を含む鉱物材料、およびこれらの製造方法および使用 |
| US7731857B2 (en) | 2006-10-19 | 2010-06-08 | Bitmin Resources, Inc. | Method for treating a process water to obtain carbon dioxide therefrom |
| WO2014049672A1 (ja) * | 2012-09-27 | 2014-04-03 | パナソニック株式会社 | 二酸化炭素製造装置 |
| JP2014064537A (ja) * | 2012-09-27 | 2014-04-17 | Panasonic Corp | 二酸化炭素製造装置 |
| CN103071380A (zh) * | 2013-01-30 | 2013-05-01 | 程礼华 | 一种二氧化碳捕集与热解的方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ID23629A (id) | 2000-05-04 |
| BR9900794A (pt) | 2000-03-28 |
| MY118894A (en) | 2005-02-28 |
| CN1156392C (zh) | 2004-07-07 |
| CN1235931A (zh) | 1999-11-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4242558B2 (ja) | コハク酸の製造方法および精製方法 | |
| US4425313A (en) | Removal and recovery of nitrogen and sulfur oxides from gaseous mixtures containing them | |
| JPH11243985A (ja) | Ｌ−グルタミン酸発酵における二酸化炭素の回収法 | |
| WO2019225202A1 (ja) | 燃焼排ガスの二酸化炭素排出量削減処理方法 | |
| CN104383797B (zh) | 一种烟气的干湿法净化回收处理工艺 | |
| CN105036141A (zh) | 一种氯硅烷废气生产纳米二氧化硅并副产盐酸的方法 | |
| US5288472A (en) | Process for the recovery of the sodium hydroxide and sodium chloride from the effluent of a diaphragm cell as solid sodium bicarbonate | |
| CN1128096C (zh) | 基于盐酸的稳定性二氧化氯溶液生产方法 | |
| CN209940485U (zh) | 一种小苏打脱硫灰资源化利用装置 | |
| EP0145054B1 (en) | Process for preparing urea | |
| CN113044857B (zh) | 高收率制取高纯氰化钠或氰化钾的生产工艺 | |
| CN104528764A (zh) | 一种含低碳醇氨气综合回收利用系统及其方法 | |
| CN1146523C (zh) | 基于甲醇的稳定性二氧化氯溶液生产方法 | |
| CN114655972A (zh) | 拜耳法氧化铝溶液有机物高效脱除的方法 | |
| GB1593742A (en) | Removal of contaminant oxides from gas mixtures | |
| TWI331145B (ja) | ||
| CN204237570U (zh) | 以烟气净化的废液为原料制备铵盐的系统 | |
| US5618507A (en) | Process for removing SO2 from gases which contain it, with direct production of elemental sulfur | |
| CN113840803B (zh) | 二氧化碳气体及其它气体的回收方法 | |
| CN217398465U (zh) | 高收率制取高纯氰化钠或氰化钾的生产装置 | |
| CN111017883A (zh) | 一种电厂脱硫副产物回收再利用的方法 | |
| CN209411794U (zh) | 一种利用含氢或含碳尾气一体化生产合成氨、碳酸氢钠、甲酸钠、尿素的装置 | |
| JPH05111614A (ja) | 排ガスの処理方法 | |
| JP2007124931A (ja) | 乳酸精製方法 | |
| JPH03244386A (ja) | ３，３，３―トリフルオロプロペンオキシドの製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |