JPH11220354A - 弾性表面波ノッチフィルタ - Google Patents
弾性表面波ノッチフィルタInfo
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- JPH11220354A JPH11220354A JP27216098A JP27216098A JPH11220354A JP H11220354 A JPH11220354 A JP H11220354A JP 27216098 A JP27216098 A JP 27216098A JP 27216098 A JP27216098 A JP 27216098A JP H11220354 A JPH11220354 A JP H11220354A
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- acoustic wave
- surface acoustic
- notch filter
- wave resonator
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 通過帯域の極近傍での阻止域の減衰量が大き
く安定した良好な周波数特性を有する弾性表面波ノッチ
フィルタを提供する。 【解決手段】圧電性基板1と、この圧電性基板1上に入力
電気端子2および出力電気端子3と、この入出力電気端子
2,3間の直列腕及び並列腕に接続した第１から第４の直
列腕弾性表面波共振器11-14および並列腕弾性表面波共
振器15とを備え、これらの弾性表面波共振器11-15は、
すだれ状トランスデューサ（以下IDT5）の両側に反射器
6を設けたものであり、IDT5の電極指幅および電極指間
隙幅をそれぞれＬｍ、Ｌｇ、反射器6の電極指幅および
電極指間隙幅をそれぞれＲＬｍ、ＲＬｇとするとき、Ｒ
Ｌｍ＋ＲＬｇ＝ｐ（Ｌｍ＋Ｌｇ）、但し０．９５≦ｐ≦
１．０４であり、かつ共振周波数の最も高い弾性表面波
共振器または共振周波数が最も低い弾性表面波共振器の
前記ｐを０．９８≦ｐ≦１．０２の関係とする。
く安定した良好な周波数特性を有する弾性表面波ノッチ
フィルタを提供する。 【解決手段】圧電性基板1と、この圧電性基板1上に入力
電気端子2および出力電気端子3と、この入出力電気端子
2,3間の直列腕及び並列腕に接続した第１から第４の直
列腕弾性表面波共振器11-14および並列腕弾性表面波共
振器15とを備え、これらの弾性表面波共振器11-15は、
すだれ状トランスデューサ（以下IDT5）の両側に反射器
6を設けたものであり、IDT5の電極指幅および電極指間
隙幅をそれぞれＬｍ、Ｌｇ、反射器6の電極指幅および
電極指間隙幅をそれぞれＲＬｍ、ＲＬｇとするとき、Ｒ
Ｌｍ＋ＲＬｇ＝ｐ（Ｌｍ＋Ｌｇ）、但し０．９５≦ｐ≦
１．０４であり、かつ共振周波数の最も高い弾性表面波
共振器または共振周波数が最も低い弾性表面波共振器の
前記ｐを０．９８≦ｐ≦１．０２の関係とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、特に送受信周波数
間隔が狭く極めて急峻な帯域阻止域が要求される移動体
通信機器の小型高周波フィルタに適する弾性表面波ノッ
チフィルタに関するものである。
間隔が狭く極めて急峻な帯域阻止域が要求される移動体
通信機器の小型高周波フィルタに適する弾性表面波ノッ
チフィルタに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】移動体通信用の高周波フィルタとして
は、従来から小型で低損失でカットオフ特性に優れた弾
性表面波フィルタが広く用いられている。
は、従来から小型で低損失でカットオフ特性に優れた弾
性表面波フィルタが広く用いられている。
【０００３】以下、従来の弾性表面波ノッチフィルタに
ついて説明する。図１０は従来の弾性表面波ノッチフィ
ルタの回路図であり、図１１はこの弾性表面波ノッチフ
ィルタの周波数特性曲線図である。この弾性表面波ノッ
チフィルタは、３６°ＹカットＸ伝搬ＬｉＴａＯ3基板
（以下、３６ＬＴ基板という）上に作製した弾性表面波
共振器からなり、直列腕に弾性表面波共振器を、並列腕
に容量素子を接続し、これらを交互に三段接続されてい
る。この構成では、弾性表面波共振器の共振周波数を段
数間で若干ずらし阻止域の広帯域化を図っている。
ついて説明する。図１０は従来の弾性表面波ノッチフィ
ルタの回路図であり、図１１はこの弾性表面波ノッチフ
ィルタの周波数特性曲線図である。この弾性表面波ノッ
チフィルタは、３６°ＹカットＸ伝搬ＬｉＴａＯ3基板
（以下、３６ＬＴ基板という）上に作製した弾性表面波
共振器からなり、直列腕に弾性表面波共振器を、並列腕
に容量素子を接続し、これらを交互に三段接続されてい
る。この構成では、弾性表面波共振器の共振周波数を段
数間で若干ずらし阻止域の広帯域化を図っている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
構成では阻止域を広帯域にすると、阻止域内にスプリア
スが出現し、阻止域内の平坦性が損なわれ結果として、
阻止域の減衰量が小さくなっている。このスプリアスは
弾性表面波共振器の共振周波数を若干ずらしているため
生じたものである。このスプリアスを小さくするために
は、弾性表面波共振器の共振周波数のずらす量を細かく
すれば抑圧することができる。しかしこの方法で阻止域
の広帯域化を図ろうとすると段数を多くしなければなら
ず弾性表面波ノッチフィルタの小型化を実現することが
できない。
構成では阻止域を広帯域にすると、阻止域内にスプリア
スが出現し、阻止域内の平坦性が損なわれ結果として、
阻止域の減衰量が小さくなっている。このスプリアスは
弾性表面波共振器の共振周波数を若干ずらしているため
生じたものである。このスプリアスを小さくするために
は、弾性表面波共振器の共振周波数のずらす量を細かく
すれば抑圧することができる。しかしこの方法で阻止域
の広帯域化を図ろうとすると段数を多くしなければなら
ず弾性表面波ノッチフィルタの小型化を実現することが
できない。
【０００５】また、最近は通過帯域の極近傍に阻止域が
求められる。しかし従来の構成では通過帯域から阻止域
への急峻さが緩慢であるため、通過帯域の極近傍に阻止
域が求められるとき阻止域の減衰量を期待することがで
きない。
求められる。しかし従来の構成では通過帯域から阻止域
への急峻さが緩慢であるため、通過帯域の極近傍に阻止
域が求められるとき阻止域の減衰量を期待することがで
きない。
【０００６】本発明は、以上の点に鑑みてなされたもの
であり、阻止域が広帯域で減衰量が大きく安定した良好
な周波数特性を有する弾性表面波ノッチフィルタを提供
することを目的とする。
であり、阻止域が広帯域で減衰量が大きく安定した良好
な周波数特性を有する弾性表面波ノッチフィルタを提供
することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するた
め、本発明に係る弾性表面波ノッチフィルタは、圧電性
基板と、この圧電性基板上に、入力電気端子および出力
電気端子と、この入出力電気端子間に直列腕及び並列腕
に接続した複数の弾性表面波共振器とを備え、これらの
弾性表面波共振器は、すだれ状トランスデューサの両側
に反射器を設けた弾性表面波ノッチフィルタにおいて、
阻止域内で通過帯域に最も近くに極を形成する弾性表面
波共振器のＱ値が最も高くなるようにしたことを特徴と
する。とりわけ、前記すだれ状トランスデューサの電極
指幅および電極指間隙幅をそれぞれＬｍ、Ｌｇ、前記反
射器の電極指幅および電極指間隙幅をそれぞれＲＬｍ、
ＲＬｇとするとき、ＲＬｍ＋ＲＬｇ＝ｐ（Ｌｍ＋Ｌ
ｇ）、ＲＬｍ＝ｐ・Ｌｍ、ＲＬｇ＝ｐ・Ｌｇ、但し０．
９５≦ｐ≦１．０４であり、かつ、阻止域内で通過帯域
に最も近くに極を形成する弾性表面波共振器の前記ｐが
０．９８≦ｐ≦１．０２の関係であることがが好まし
く、通過帯域内のリップルが小さく、阻止域が広帯域で
減衰量が大きく安定した良好な周波数特性が得られる。
め、本発明に係る弾性表面波ノッチフィルタは、圧電性
基板と、この圧電性基板上に、入力電気端子および出力
電気端子と、この入出力電気端子間に直列腕及び並列腕
に接続した複数の弾性表面波共振器とを備え、これらの
弾性表面波共振器は、すだれ状トランスデューサの両側
に反射器を設けた弾性表面波ノッチフィルタにおいて、
阻止域内で通過帯域に最も近くに極を形成する弾性表面
波共振器のＱ値が最も高くなるようにしたことを特徴と
する。とりわけ、前記すだれ状トランスデューサの電極
指幅および電極指間隙幅をそれぞれＬｍ、Ｌｇ、前記反
射器の電極指幅および電極指間隙幅をそれぞれＲＬｍ、
ＲＬｇとするとき、ＲＬｍ＋ＲＬｇ＝ｐ（Ｌｍ＋Ｌ
ｇ）、ＲＬｍ＝ｐ・Ｌｍ、ＲＬｇ＝ｐ・Ｌｇ、但し０．
９５≦ｐ≦１．０４であり、かつ、阻止域内で通過帯域
に最も近くに極を形成する弾性表面波共振器の前記ｐが
０．９８≦ｐ≦１．０２の関係であることがが好まし
く、通過帯域内のリップルが小さく、阻止域が広帯域で
減衰量が大きく安定した良好な周波数特性が得られる。
【０００８】
【発明の実施の形態】本発明は、圧電性基板と、この圧
電性基板上に、入力電気端子および出力電気端子と、こ
の入出力電気端子間に直列腕及び並列腕に接続した複数
の弾性表面波共振器とを備え、これらの弾性表面波共振
器は、すだれ状トランスデューサの両側に反射器を設け
たものであり、前記すだれ状トランスデューサの電極指
幅および電極指間隙幅をそれぞれＬｍ、Ｌｇ、前記反射
器の電極指幅および電極指間隙幅をそれぞれＲＬｍ、Ｒ
Ｌｇとするとき、ＲＬｍ＋ＲＬｇ＝ｐ（Ｌｍ＋Ｌｇ）、
ＲＬｍ＝ｐ・Ｌｍ、ＲＬｇ＝ｐ・Ｌｇ、但し０．９５≦
ｐ≦１．０４であり、かつ、阻止域内で通過帯域に最も
近くに極を形成する弾性表面波共振器の前記ｐが０．９
８≦ｐ≦１．０２の関係であることを特徴とする弾性表
面波ノッチフィルタであり、阻止域が広帯域で減衰量が
大きく安定した良好な周波数特性を有するものである。
電性基板上に、入力電気端子および出力電気端子と、こ
の入出力電気端子間に直列腕及び並列腕に接続した複数
の弾性表面波共振器とを備え、これらの弾性表面波共振
器は、すだれ状トランスデューサの両側に反射器を設け
たものであり、前記すだれ状トランスデューサの電極指
幅および電極指間隙幅をそれぞれＬｍ、Ｌｇ、前記反射
器の電極指幅および電極指間隙幅をそれぞれＲＬｍ、Ｒ
Ｌｇとするとき、ＲＬｍ＋ＲＬｇ＝ｐ（Ｌｍ＋Ｌｇ）、
ＲＬｍ＝ｐ・Ｌｍ、ＲＬｇ＝ｐ・Ｌｇ、但し０．９５≦
ｐ≦１．０４であり、かつ、阻止域内で通過帯域に最も
近くに極を形成する弾性表面波共振器の前記ｐが０．９
８≦ｐ≦１．０２の関係であることを特徴とする弾性表
面波ノッチフィルタであり、阻止域が広帯域で減衰量が
大きく安定した良好な周波数特性を有するものである。
【０００９】本発明において、弾性表面波共振器の接続
順が、入力電気端子および出力電気端子から見たとき同
一であるという好ましい例によれば、弾性表面波ノッチ
フィルタの入力電気端子および出力電気端子からみたイ
ンピーダンスをほぼ等しくすることができ、外部整合回
路が必要なとき整合が容易になる。
順が、入力電気端子および出力電気端子から見たとき同
一であるという好ましい例によれば、弾性表面波ノッチ
フィルタの入力電気端子および出力電気端子からみたイ
ンピーダンスをほぼ等しくすることができ、外部整合回
路が必要なとき整合が容易になる。
【００１０】また本発明において、直列腕弾性表面波共
振器が２ｎ個（ｎは正の整数）で、前記直列腕弾性表面
波共振器のｎ番目と（ｎ＋１）番目の間に並列腕弾性表
面波共振器が接続されているという好ましい例によれ
ば、小型で阻止域の減衰特性に優れた周波数特性が得ら
れる。
振器が２ｎ個（ｎは正の整数）で、前記直列腕弾性表面
波共振器のｎ番目と（ｎ＋１）番目の間に並列腕弾性表
面波共振器が接続されているという好ましい例によれ
ば、小型で阻止域の減衰特性に優れた周波数特性が得ら
れる。
【００１１】また本発明において、すだれ状トランスデ
ューサの電極指対数および交差幅から決まるすだれ状ト
ランスデューサ静電容量が、直列腕弾性表面波共振器よ
り並列腕弾性表面波共振器の方が小さいという好ましい
例によれば、通過帯域が広帯域で低損失な周波数特性を
有するものとなる。
ューサの電極指対数および交差幅から決まるすだれ状ト
ランスデューサ静電容量が、直列腕弾性表面波共振器よ
り並列腕弾性表面波共振器の方が小さいという好ましい
例によれば、通過帯域が広帯域で低損失な周波数特性を
有するものとなる。
【００１２】また本発明において、少なくとも一つの弾
性表面波共振器において、反射器を除去したことによ
り、不要なスプリアスを抑圧し、良好な周波数特性を有
する。また本発明において、圧電性基板の電気機械結合
係数が３％以下であるという好ましい例によれば、通過
帯域の極近傍に阻止域を形成することができ、良好な周
波数特性が得られる。
性表面波共振器において、反射器を除去したことによ
り、不要なスプリアスを抑圧し、良好な周波数特性を有
する。また本発明において、圧電性基板の電気機械結合
係数が３％以下であるという好ましい例によれば、通過
帯域の極近傍に阻止域を形成することができ、良好な周
波数特性が得られる。
【００１３】また本発明において、圧電性基板が、Ｘカ
ット（１１２±５）゜Ｙ伝搬タンタル酸リチウム（Ｌｉ
ＴａＯ3）、ホウ酸リチウム（Ｌｉ2Ｂ4Ｏ7）及びランガ
サイト（Ｌａ3Ｇａ5ＳｉＯ14）から選ばれる少なくとも
一つの物質であるという好ましい例によれば、更に通過
帯域の極近傍に阻止域を形成することができ、良好な周
波数特性が得られる。
ット（１１２±５）゜Ｙ伝搬タンタル酸リチウム（Ｌｉ
ＴａＯ3）、ホウ酸リチウム（Ｌｉ2Ｂ4Ｏ7）及びランガ
サイト（Ｌａ3Ｇａ5ＳｉＯ14）から選ばれる少なくとも
一つの物質であるという好ましい例によれば、更に通過
帯域の極近傍に阻止域を形成することができ、良好な周
波数特性が得られる。
【００１４】また本発明においては、通過帯域が８１０
ＭＨｚ以上８８５ＭＨｚ以下、阻止域が８８９ＭＨｚ以
上８９８ＭＨｚ以下の場合、通過帯域の挿入損失が３ｄ
Ｂ以上、阻止域の減衰量が１０ｄＢ以上であることが好
ましい。
ＭＨｚ以上８８５ＭＨｚ以下、阻止域が８８９ＭＨｚ以
上８９８ＭＨｚ以下の場合、通過帯域の挿入損失が３ｄ
Ｂ以上、阻止域の減衰量が１０ｄＢ以上であることが好
ましい。
【００１５】
【実施例】＜第１の実施例＞図１は本発明に係る共振器
梯子型弾性表面波ノッチフィルタの第１の実施例を示す
上方から見た図面（上面図）である。
梯子型弾性表面波ノッチフィルタの第１の実施例を示す
上方から見た図面（上面図）である。
【００１６】図１に示すように、圧電性基板１の上に
は、入力電気端子２および出力電気端子３とアース端子
４があり、入力電気端子２および出力電気端子３間に弾
性表面波を励振するすだれ状トランスデューサ５（以下
「ＩＤＴ」という。）および反射器６からなる第１〜第
４の直列腕弾性表面波共振器１１〜１４を直列に四段配
置し、第２の直列腕弾性表面波共振器１２と第３の直列
腕弾性表面波共振器１３の間およびアース端子４間に弾
性表面波を励振するＩＤＴおよび反射器からなる弾性表
面波共振器１５を並列に配置している。
は、入力電気端子２および出力電気端子３とアース端子
４があり、入力電気端子２および出力電気端子３間に弾
性表面波を励振するすだれ状トランスデューサ５（以下
「ＩＤＴ」という。）および反射器６からなる第１〜第
４の直列腕弾性表面波共振器１１〜１４を直列に四段配
置し、第２の直列腕弾性表面波共振器１２と第３の直列
腕弾性表面波共振器１３の間およびアース端子４間に弾
性表面波を励振するＩＤＴおよび反射器からなる弾性表
面波共振器１５を並列に配置している。
【００１７】弾性表面波ノッチフィルタを作製するには
直列腕弾性表面波共振器だけで構成しても良いが、並列
腕に容量素子が具備されると阻止域の極が明瞭になり、
阻止域の減衰量をより大きくすることができる。
直列腕弾性表面波共振器だけで構成しても良いが、並列
腕に容量素子が具備されると阻止域の極が明瞭になり、
阻止域の減衰量をより大きくすることができる。
【００１８】さらに本実施例では、容量素子を並列腕弾
性表面波共振器１５とし、並列腕弾性表面波共振器１５
で阻止域を形成すると共に第１〜第４の直列腕弾性表面
波共振器１１〜１４の阻止域の極を明瞭にさせ、阻止域
の減衰量をより大きく、かつ広帯域になるようにした。
また、第１〜第４の直列腕弾性表面波共振器１１〜１４
を４個、第２と第３の直列腕弾性表面波共振器１２、１
３の間に並列腕弾性表面波共振器１５を接続し、入力電
気端子２および出力電気端子３のどちらから見ても同じ
構成としたことによ、入力電気端子２および出力電気端
子３からみたインピーダンスをほぼ等しくすることがで
き、外部整合回路が必要なとき整合が容易になる。
性表面波共振器１５とし、並列腕弾性表面波共振器１５
で阻止域を形成すると共に第１〜第４の直列腕弾性表面
波共振器１１〜１４の阻止域の極を明瞭にさせ、阻止域
の減衰量をより大きく、かつ広帯域になるようにした。
また、第１〜第４の直列腕弾性表面波共振器１１〜１４
を４個、第２と第３の直列腕弾性表面波共振器１２、１
３の間に並列腕弾性表面波共振器１５を接続し、入力電
気端子２および出力電気端子３のどちらから見ても同じ
構成としたことによ、入力電気端子２および出力電気端
子３からみたインピーダンスをほぼ等しくすることがで
き、外部整合回路が必要なとき整合が容易になる。
【００１９】本実施例では、通過帯域が８１０ＭＨｚか
ら８８５ＭＨｚ、阻止域が８８９ＭＨｚから８９８ＭＨ
ｚの弾性表面波ノッチフィルタを作製した。目標特性と
して通過帯域の挿入損失を３ｄＢ、阻止域の減衰量を１
０ｄＢとした。このような通過帯域近傍の急峻さは、圧
電性基板１の電気機械結合係数が小さいほど急峻にする
ことができる。これを、スミスの第２モデル（アイ イ
ー イー イー トランザクションズ オン マイクロ
ウェーブ セオリー アンド テクニックスボル エム
ティー ティー ２０、ナンバー７、７月 １９７２
年 第４５８頁−４７１頁に記載：IEEE RANSACTIONS O
N MICROWAVE THEORY AND TECHNIUES,VOL.MTT-20, N07,
JULY 1972, pp458-471）に基づいたシミュレーションに
より詳しく計算してみた。なおこのモデルは弾性表面波
の解析に広く一般的に用いられており信頼度も良好であ
ると言われているものである。この結果、圧電性基板１
の電気機械結合係数が３％以下であれば目標特性を満た
すことができ、３％より大きくなると通過帯域近傍の急
峻さが失われ、阻止域の減衰量が１０ｄＢより小さくな
り目標特性を満たすことができないことが分かる。
ら８８５ＭＨｚ、阻止域が８８９ＭＨｚから８９８ＭＨ
ｚの弾性表面波ノッチフィルタを作製した。目標特性と
して通過帯域の挿入損失を３ｄＢ、阻止域の減衰量を１
０ｄＢとした。このような通過帯域近傍の急峻さは、圧
電性基板１の電気機械結合係数が小さいほど急峻にする
ことができる。これを、スミスの第２モデル（アイ イ
ー イー イー トランザクションズ オン マイクロ
ウェーブ セオリー アンド テクニックスボル エム
ティー ティー ２０、ナンバー７、７月 １９７２
年 第４５８頁−４７１頁に記載：IEEE RANSACTIONS O
N MICROWAVE THEORY AND TECHNIUES,VOL.MTT-20, N07,
JULY 1972, pp458-471）に基づいたシミュレーションに
より詳しく計算してみた。なおこのモデルは弾性表面波
の解析に広く一般的に用いられており信頼度も良好であ
ると言われているものである。この結果、圧電性基板１
の電気機械結合係数が３％以下であれば目標特性を満た
すことができ、３％より大きくなると通過帯域近傍の急
峻さが失われ、阻止域の減衰量が１０ｄＢより小さくな
り目標特性を満たすことができないことが分かる。
【００２０】そこで本実施例では、電気機械結合係数が
０．７５％程であるＸカット（１１２±５）゜Ｙ伝搬タ
ンタル酸リチウム（以下、ＸＬＴという）を圧電性基板
１に選び、図１に示すような弾性表面波ノッチフィルタ
を作製した。この作製にあたり前記シミュレーションに
より検討したところ、図２に示すように通過帯域内のリ
ップルが出現する場合があった。このリップルはＩＤＴ
５の電極指の周期（Ｌｍ＋Ｌｇ）と反射器６の電極指の
周期（ＲＬｍ＋ＲＬｇ）の比（ｐ＝（ＲＬｍ＋ＲＬｇ）
／（Ｌｍ＋Ｌｇ）を最適にすることにより抑制可能であ
ることが判った。図３はｐと通過帯域内のリップルの関
係図である。図３より許容可能なリップルの大きさを１
ｄＢとするとｐが０．９５以上１．０４以下であればよ
いことがわかる。つまり、ｐにより第１〜第４の直列腕
弾性表面波共振器１１〜１４及び並列椀弾性表面波共振
器１５のＱ値を制御することができ、ｐが１付近であれ
ばＱ値が高いため微少なスプリアスの影響は受けにくい
が、ある程度Ｑ値が下がってくると微少なスプリアスが
通過帯域内にあるとその影響を受けリップルとなって現
れてくる。
０．７５％程であるＸカット（１１２±５）゜Ｙ伝搬タ
ンタル酸リチウム（以下、ＸＬＴという）を圧電性基板
１に選び、図１に示すような弾性表面波ノッチフィルタ
を作製した。この作製にあたり前記シミュレーションに
より検討したところ、図２に示すように通過帯域内のリ
ップルが出現する場合があった。このリップルはＩＤＴ
５の電極指の周期（Ｌｍ＋Ｌｇ）と反射器６の電極指の
周期（ＲＬｍ＋ＲＬｇ）の比（ｐ＝（ＲＬｍ＋ＲＬｇ）
／（Ｌｍ＋Ｌｇ）を最適にすることにより抑制可能であ
ることが判った。図３はｐと通過帯域内のリップルの関
係図である。図３より許容可能なリップルの大きさを１
ｄＢとするとｐが０．９５以上１．０４以下であればよ
いことがわかる。つまり、ｐにより第１〜第４の直列腕
弾性表面波共振器１１〜１４及び並列椀弾性表面波共振
器１５のＱ値を制御することができ、ｐが１付近であれ
ばＱ値が高いため微少なスプリアスの影響は受けにくい
が、ある程度Ｑ値が下がってくると微少なスプリアスが
通過帯域内にあるとその影響を受けリップルとなって現
れてくる。
【００２１】以上の検討より、図１に示した構成の弾性
表面波ノッチフィルタをＸＬＴ基板上に作製した。阻止
域の広帯域化を図るため第１〜第４の直列腕弾性表面波
共振器１１〜１４と並列腕弾性表面波共振器１５の共振
周波数を少しずつずらし、四個の第１〜第４直列腕弾性
表面波共振器１１〜１４と一個の並列腕弾性表面波共振
器１５で阻止域内に極を合わせ均等に減衰させるように
した。
表面波ノッチフィルタをＸＬＴ基板上に作製した。阻止
域の広帯域化を図るため第１〜第４の直列腕弾性表面波
共振器１１〜１４と並列腕弾性表面波共振器１５の共振
周波数を少しずつずらし、四個の第１〜第４直列腕弾性
表面波共振器１１〜１４と一個の並列腕弾性表面波共振
器１５で阻止域内に極を合わせ均等に減衰させるように
した。
【００２２】また、通過帯域が阻止域より低周波数側に
あるため、通過帯域から阻止域へ急峻に減衰するよう第
１の直列腕弾性表面波共振器１１の共振周波数を最も低
くし、阻止域内で最も低周波数側に極がくるようにし
た。ここで、第１〜第４の直列腕弾性表面波共振器１１
〜１４及び並列腕弾性表面波共振器１５のｐは、０．９
６とした。第１〜第４の直列腕弾性表面波共振器１１〜
１４及び並列腕弾性表面波共振器１５のＱ値を高くする
ためｐを１に近づけると、阻止域の減衰量を大きくする
ことができるが、第１〜第４の直列腕弾性表面波共振器
１１〜１４及び並列腕弾性表面波共振器１５の阻止域内
の極からの跳ね返りが鋭くなり、これを抑圧するために
は阻止域内で直列腕弾性表面波共振器の段数を増やさな
ければならない。従って、少ない段数で阻止域内を平坦
にさせるため、ｐは０．９６とした。
あるため、通過帯域から阻止域へ急峻に減衰するよう第
１の直列腕弾性表面波共振器１１の共振周波数を最も低
くし、阻止域内で最も低周波数側に極がくるようにし
た。ここで、第１〜第４の直列腕弾性表面波共振器１１
〜１４及び並列腕弾性表面波共振器１５のｐは、０．９
６とした。第１〜第４の直列腕弾性表面波共振器１１〜
１４及び並列腕弾性表面波共振器１５のＱ値を高くする
ためｐを１に近づけると、阻止域の減衰量を大きくする
ことができるが、第１〜第４の直列腕弾性表面波共振器
１１〜１４及び並列腕弾性表面波共振器１５の阻止域内
の極からの跳ね返りが鋭くなり、これを抑圧するために
は阻止域内で直列腕弾性表面波共振器の段数を増やさな
ければならない。従って、少ない段数で阻止域内を平坦
にさせるため、ｐは０．９６とした。
【００２３】図４は、前記条件（ｐ＝０．９６）で作製
した弾性表面波ノッチフィルタの周波数特性図である。
挿入損失は３ｄＢ、阻止域の減衰量は１０ｄＢ程度と良
好な周波数特性である。しかし、阻止域の低周波数側
（８８９ＭＨｚ）に余裕がないため温度偏差等（約±１
ＭＨｚ周波数がシフトする）を考慮すると目標特性を満
たさなくなる。このため更に通過帯域から阻止域への急
峻さを実現しなければならない。このためには、最も共
振周波数が低い第１の直列腕弾性表面波共振器１１のｐ
を最適化しＱ値を高めなければならない。
した弾性表面波ノッチフィルタの周波数特性図である。
挿入損失は３ｄＢ、阻止域の減衰量は１０ｄＢ程度と良
好な周波数特性である。しかし、阻止域の低周波数側
（８８９ＭＨｚ）に余裕がないため温度偏差等（約±１
ＭＨｚ周波数がシフトする）を考慮すると目標特性を満
たさなくなる。このため更に通過帯域から阻止域への急
峻さを実現しなければならない。このためには、最も共
振周波数が低い第１の直列腕弾性表面波共振器１１のｐ
を最適化しＱ値を高めなければならない。
【００２４】図５は、この第１の直列腕弾性表面波共振
器１１のｐと温度偏差等を考慮した８８８ＭＨｚの減衰
量との関係図である。図５より、ｐが０．９８以上１．
０２以下であれば８８８ＭＨｚの減衰量を１０ｄＢ以上
確保することができることが分かる。
器１１のｐと温度偏差等を考慮した８８８ＭＨｚの減衰
量との関係図である。図５より、ｐが０．９８以上１．
０２以下であれば８８８ＭＨｚの減衰量を１０ｄＢ以上
確保することができることが分かる。
【００２５】図６は、以上の検討を考慮して作製した弾
性表面波ノッチフィルタの周波数特性図である。図１の
構成で、ＸＬＴ基板上に、下記（表１）に示す条件で弾
性表面波ノッチフィルタを作製した。
性表面波ノッチフィルタの周波数特性図である。図１の
構成で、ＸＬＴ基板上に、下記（表１）に示す条件で弾
性表面波ノッチフィルタを作製した。
【００２６】
【表１】
【００２７】以上のように、本実施例の弾性表面波ノッ
チフィルタによれば、従来の弾性表面波ノッチフィルタ
と比較して、通過帯域内のリップルが小さく、通過帯域
近傍の急峻である良好な周波数特性が得られる。
チフィルタによれば、従来の弾性表面波ノッチフィルタ
と比較して、通過帯域内のリップルが小さく、通過帯域
近傍の急峻である良好な周波数特性が得られる。
【００２８】＜第２の実施例＞ここでは、通過帯域が阻
止域より高周波数側にある場合についての実施例を示
す。この場合では、阻止域から通過帯域へ急峻に立ち上
がらせなければならないので、阻止域内の最も高周波数
側に極をつくる弾性表面波共振器のＱ値を高くすればよ
い。
止域より高周波数側にある場合についての実施例を示
す。この場合では、阻止域から通過帯域へ急峻に立ち上
がらせなければならないので、阻止域内の最も高周波数
側に極をつくる弾性表面波共振器のＱ値を高くすればよ
い。
【００２９】図７は図１の構成で作製した弾性表面波ノ
ッチフィルタの周波数特性図である。本実施例では、並
列腕弾性表面波共振器１５の共振周波数において阻止域
内の最も高周波数側に極をつくり、この並列腕弾性表面
波共振器１５のＱ値が最も高くなるようｐを０．９８と
し、下記（表２）に示す条件で弾性表面波ノッチフィル
タを作製した。
ッチフィルタの周波数特性図である。本実施例では、並
列腕弾性表面波共振器１５の共振周波数において阻止域
内の最も高周波数側に極をつくり、この並列腕弾性表面
波共振器１５のＱ値が最も高くなるようｐを０．９８と
し、下記（表２）に示す条件で弾性表面波ノッチフィル
タを作製した。
【００３０】
【表２】
【００３１】以上のように、本実施例の弾性表面波ノッ
チフィルタによれば、通過帯域内のリップルが小さく、
通過帯域近傍の急峻である良好な周波数特性が得られ
る。 ＜第３の実施例＞弾性表面波ノッチフィルタでは、通過
帯域の挿入損失と阻止域の減衰量には密接な関係があ
り、阻止域の減衰量を大きくすると通過帯域の挿入損失
も大きくなる。この特性は、第１〜第４直列腕弾性表面
波共振器１１〜１４および並列腕弾性表面波共振器１５
のＩＤＴ静電容量比（Ｃｐ／Ｃｓ：Ｃｓは第１〜第４直
列腕弾性表面波共振器のＩＤＴ静電容量、Ｃｐは並列腕
弾性表面波共振器１５のＩＤＴ静電容量。ＩＤＴ静電容
量は、ＩＤＴ５の電極指対数および電極指交差幅できま
る。）に依存する。図８は、図６の弾性表面波ノッチフ
ィルタにおいて、並列腕弾性表面波共振器１５のＣｐを
変化させたときのＩＤＴ静電容量比と通過帯域（８１０
ＭＨｚから８８５ＭＨｚ）の挿入損失との関係図であ
る。ＩＤＴ静電容量比が大きくなると、通過帯域のリッ
プルが大きくなるため挿入損失が劣化する。許容できる
挿入損失を４ｄＢとすると、ＩＤＴ静電容量比は１より
小さくなければならない。つまり、並列腕弾性表面波共
振器１５のＩＤＴ静電容量が第１〜第４の直列腕弾性表
面波共振器１１〜１４のＩＤＴ静電容量より小さくなけ
ればならない。直列腕弾性表面波共振器の最もＩＤＴ静
電容量の小さいものよりも並列腕弾性表面波共振器のＩ
ＤＴ静電容量を小さくする。以上のように、本実施例の
弾性表面波ノッチフィルタによれば、広帯域で低損失な
周波数特性が得られる。
チフィルタによれば、通過帯域内のリップルが小さく、
通過帯域近傍の急峻である良好な周波数特性が得られ
る。 ＜第３の実施例＞弾性表面波ノッチフィルタでは、通過
帯域の挿入損失と阻止域の減衰量には密接な関係があ
り、阻止域の減衰量を大きくすると通過帯域の挿入損失
も大きくなる。この特性は、第１〜第４直列腕弾性表面
波共振器１１〜１４および並列腕弾性表面波共振器１５
のＩＤＴ静電容量比（Ｃｐ／Ｃｓ：Ｃｓは第１〜第４直
列腕弾性表面波共振器のＩＤＴ静電容量、Ｃｐは並列腕
弾性表面波共振器１５のＩＤＴ静電容量。ＩＤＴ静電容
量は、ＩＤＴ５の電極指対数および電極指交差幅できま
る。）に依存する。図８は、図６の弾性表面波ノッチフ
ィルタにおいて、並列腕弾性表面波共振器１５のＣｐを
変化させたときのＩＤＴ静電容量比と通過帯域（８１０
ＭＨｚから８８５ＭＨｚ）の挿入損失との関係図であ
る。ＩＤＴ静電容量比が大きくなると、通過帯域のリッ
プルが大きくなるため挿入損失が劣化する。許容できる
挿入損失を４ｄＢとすると、ＩＤＴ静電容量比は１より
小さくなければならない。つまり、並列腕弾性表面波共
振器１５のＩＤＴ静電容量が第１〜第４の直列腕弾性表
面波共振器１１〜１４のＩＤＴ静電容量より小さくなけ
ればならない。直列腕弾性表面波共振器の最もＩＤＴ静
電容量の小さいものよりも並列腕弾性表面波共振器のＩ
ＤＴ静電容量を小さくする。以上のように、本実施例の
弾性表面波ノッチフィルタによれば、広帯域で低損失な
周波数特性が得られる。
【００３２】＜第４の実施例＞第２の実施例の図７にお
いて、通過帯域内にスプリアスがある。これは、第１〜
第４の直列腕弾性表面波共振器１１〜１４の内高周波側
に共振周波数を有する第３及び第４の弾性表面波共振器
１３、１４の反射器６に起因するスプリアスである。こ
のスプリアスを抑制するにはＩＤＴ５と反射器６間の距
離を調整する等で可能であるが、完全にこのスプリアス
を抑制することはできない。このスプリアスを完全に消
去するには、反射器６を具備しない構成にする。図９
は、図７の弾性表面波ノッチフィルタにおいて、第３及
び第４の直列腕弾性表面波共振器１３、１４の反射器６
を取り除いたときの周波数特性図である。図９より、通
過帯域内にあったスプリアスが除去され良好な周波数特
性が得られることが分かる。
いて、通過帯域内にスプリアスがある。これは、第１〜
第４の直列腕弾性表面波共振器１１〜１４の内高周波側
に共振周波数を有する第３及び第４の弾性表面波共振器
１３、１４の反射器６に起因するスプリアスである。こ
のスプリアスを抑制するにはＩＤＴ５と反射器６間の距
離を調整する等で可能であるが、完全にこのスプリアス
を抑制することはできない。このスプリアスを完全に消
去するには、反射器６を具備しない構成にする。図９
は、図７の弾性表面波ノッチフィルタにおいて、第３及
び第４の直列腕弾性表面波共振器１３、１４の反射器６
を取り除いたときの周波数特性図である。図９より、通
過帯域内にあったスプリアスが除去され良好な周波数特
性が得られることが分かる。
【００３３】本実施の形態では第３及び第４の直列腕弾
性表面波共振器１３、１４から反射器６を取り除いた構
造の弾性表面波ノッチフィルタとしたが、反射器６に起
因するスプリアスが、本発明の弾性表面波ノッチフィル
タの特性に悪影響を及ぼす弾性表面波共振器の反射器を
取り除いた構成とすればよい。
性表面波共振器１３、１４から反射器６を取り除いた構
造の弾性表面波ノッチフィルタとしたが、反射器６に起
因するスプリアスが、本発明の弾性表面波ノッチフィル
タの特性に悪影響を及ぼす弾性表面波共振器の反射器を
取り除いた構成とすればよい。
【００３４】なお、本実施例１から４では圧電性基板１
をＸＬＴとしているが、電気機械結合係数が小さくかつ
温度特性の良好なホウ酸リチウムやランガサイトを圧電
性基板１として用いても本発明の効果は同様である。ま
た、上記実施の形態とは異なり通過帯域近傍に急峻さが
求められない場合は、電気機械結合係数の大きな圧電性
基板１を用いても本発明の効果は同様である。
をＸＬＴとしているが、電気機械結合係数が小さくかつ
温度特性の良好なホウ酸リチウムやランガサイトを圧電
性基板１として用いても本発明の効果は同様である。ま
た、上記実施の形態とは異なり通過帯域近傍に急峻さが
求められない場合は、電気機械結合係数の大きな圧電性
基板１を用いても本発明の効果は同様である。
【００３５】さらに上記実施の形態においては、直列腕
弾性表面波共振器を四個、並列腕弾性表面波共振器を一
個用いた場合についてのみ説明したが、二つ以上の弾性
表面波共振器を入、出力電気端子間に対して直列腕と並
列腕に接続した弾性表面波ノッチフィルタであれば同様
の効果が得られる。並列腕弾性表面波共振器は、一つあ
れば十分効果が得られる。また弾性表面波共振器の接続
方法は、直列腕弾性表面波共振器が２ｎ個（ｎは正の整
数）で、並列腕弾性表面波共振器が一個の場合、直列腕
弾性表面波共振器のｎ番目と（ｎ＋１）番目の間に並列
腕弾性表面波共振器を接続することにより、入力電気端
子および出力電気端子のどちら側から見ても同じ構成と
なるため、入力電気端子および出力電気端子からみたイ
ンピーダンスをほぼ等しくすることができ、外部整合回
路が必要なとき整合が容易になる。
弾性表面波共振器を四個、並列腕弾性表面波共振器を一
個用いた場合についてのみ説明したが、二つ以上の弾性
表面波共振器を入、出力電気端子間に対して直列腕と並
列腕に接続した弾性表面波ノッチフィルタであれば同様
の効果が得られる。並列腕弾性表面波共振器は、一つあ
れば十分効果が得られる。また弾性表面波共振器の接続
方法は、直列腕弾性表面波共振器が２ｎ個（ｎは正の整
数）で、並列腕弾性表面波共振器が一個の場合、直列腕
弾性表面波共振器のｎ番目と（ｎ＋１）番目の間に並列
腕弾性表面波共振器を接続することにより、入力電気端
子および出力電気端子のどちら側から見ても同じ構成と
なるため、入力電気端子および出力電気端子からみたイ
ンピーダンスをほぼ等しくすることができ、外部整合回
路が必要なとき整合が容易になる。
【００３６】さらにまた、通過帯域が阻止域より低周波
数側にある場合、上記実施の形態においては、第１の直
列腕弾性表面波共振器１１の共振周波数を最も低くくし
たが、他の直列腕弾性表面波共振器の共振周波数を最も
低くしても同様の効果が得られる。また並列腕弾性表面
波共振器の共振周波数を最も低くしても構わないが、通
過帯域から阻止域への減衰をより急峻にするためには、
直列腕弾性表面波共振器の共振周波数を最も低くするこ
とが好ましい。一方通過帯域が阻止域より高周波数側に
ある場合、第２の実施例においては、並列腕弾性表面波
共振器１５の共振周波数が最も高くなるようにしたが、
第１〜第４の直列腕弾性表面波共振器１１〜１４のいず
れか一つの直列腕弾性表面波共振器の共振周波数が最も
高くなるようにしても構わない。しかしながら阻止域か
ら通過帯域へ急峻に立ち上がらせるためには、並列腕弾
性表面波共振器の共振周波数を最も高くすることが好ま
しい。
数側にある場合、上記実施の形態においては、第１の直
列腕弾性表面波共振器１１の共振周波数を最も低くくし
たが、他の直列腕弾性表面波共振器の共振周波数を最も
低くしても同様の効果が得られる。また並列腕弾性表面
波共振器の共振周波数を最も低くしても構わないが、通
過帯域から阻止域への減衰をより急峻にするためには、
直列腕弾性表面波共振器の共振周波数を最も低くするこ
とが好ましい。一方通過帯域が阻止域より高周波数側に
ある場合、第２の実施例においては、並列腕弾性表面波
共振器１５の共振周波数が最も高くなるようにしたが、
第１〜第４の直列腕弾性表面波共振器１１〜１４のいず
れか一つの直列腕弾性表面波共振器の共振周波数が最も
高くなるようにしても構わない。しかしながら阻止域か
ら通過帯域へ急峻に立ち上がらせるためには、並列腕弾
性表面波共振器の共振周波数を最も高くすることが好ま
しい。
【００３７】さらに上記実施例においては全ての弾性表
面波共振器の共振周波数を少しずつずらして、阻止域の
帯域幅を広くしているが、求められる阻止域の帯域幅に
応じて弾性表面波共振器の共振周波数を少しずつずらせ
ばよく、必ず全ての弾性表面波共振器の共振周波数をず
らす必要はない。
面波共振器の共振周波数を少しずつずらして、阻止域の
帯域幅を広くしているが、求められる阻止域の帯域幅に
応じて弾性表面波共振器の共振周波数を少しずつずらせ
ばよく、必ず全ての弾性表面波共振器の共振周波数をず
らす必要はない。
【００３８】
【発明の効果】以上本発明によれば、通過帯域内のリッ
プルが小さく、阻止域が広帯域で減衰量が大きく安定し
た良好な周波数特性を有する弾性表面波ノッチフィルタ
が得られる。
プルが小さく、阻止域が広帯域で減衰量が大きく安定し
た良好な周波数特性を有する弾性表面波ノッチフィルタ
が得られる。
【図１】 本発明に係る弾性表面波ノッチフィルタの第
１の実施例を示す上面図である。
１の実施例を示す上面図である。
【図２】 本発明の第１の実施例に係わる弾性表面波ノ
ッチフィルタの周波数特性図である。
ッチフィルタの周波数特性図である。
【図３】 本発明の第１の実施例におけるｐと通過帯域
内リップルの関係図である。
内リップルの関係図である。
【図４】 本発明の第１の実施例における弾性表面波ノ
ッチフィルタの周波数特性図である。
ッチフィルタの周波数特性図である。
【図５】 本発明の第１の実施例における直列腕弾性表
面波共振器のｐと８８８ＭＨｚでの減衰量との関係図で
ある。
面波共振器のｐと８８８ＭＨｚでの減衰量との関係図で
ある。
【図６】 本発明の第１の実施例に係わる弾性表面波ノ
ッチフィルタの周波数特性図である。
ッチフィルタの周波数特性図である。
【図７】 本発明の第２の実施例における弾性表面波ノ
ッチフィルタの周波数特性図である。
ッチフィルタの周波数特性図である。
【図８】 本発明の第３の実施例におけるＩＤＴ静電容
量比と通過帯域の挿入損失との関係図である。
量比と通過帯域の挿入損失との関係図である。
【図９】 本発明の第４の実施例における弾性表面波ノ
ッチフィルタの周波数特性図である。
ッチフィルタの周波数特性図である。
【図１０】 従来の弾性表面波ノッチフィルタの構成図
である。
である。
【図１１】 従来の弾性表面波ノッチフィルタの周波数
特性図である。
特性図である。
１ 圧電性基板 ２ 入力電気端子 ３ 出力電気端子 ４ アース端子 ５ ＩＤＴ ６ 反射器 １１ 第１の直列腕弾性表面波共振器 １２ 第２の直列腕弾性表面波共振器 １３ 第３の直列腕弾性表面波共振器 １４ 第４の直列腕弾性表面波共振器 １５ 並列腕弾性表面波共振器
フロントページの続き (72)発明者 佐藤 浩輝 大阪府門真市大字門真1006番地 松下電器 産業株式会社内 (72)発明者 冨田 佳宏 大阪府門真市大字門真1006番地 松下電器 産業株式会社内
Claims (9)
- 【請求項１】 圧電性基板と、この圧電性基板上に、入
力電気端子および出力電気端子と、この入出力電気端子
間に直列腕及び並列腕に接続した複数の弾性表面波共振
器とを備え、これらの弾性表面波共振器は、すだれ状ト
ランスデューサの両側に反射器を設けた弾性表面波ノッ
チフィルタにおいて、阻止域内で通過帯域に最も近くに
極を形成する弾性表面波共振器のＱ値が最も高くなるよ
うにしたことを特徴とする弾性表面波ノッチフィルタ。 - 【請求項２】 請求項１に記載の弾性表面波ノッチフィ
ルタにおいて、前記すだれ状トランスデューサの電極指
幅および電極指間隙幅をそれぞれＬｍ、Ｌｇ、前記反射
器の電極指幅および電極指間隙幅をそれぞれＲＬｍ、Ｒ
Ｌｇとするとき、ＲＬｍ＋ＲＬｇ＝ｐ（Ｌｍ＋Ｌｇ）、
ＲＬｍ＝ｐ・Ｌｍ、ＲＬｇ＝ｐ・Ｌｇ、但し０．９５≦
ｐ≦１．０４であり、かつ、阻止域内で通過帯域に最も
近くに極を形成する弾性表面波共振器の前記ｐが０．９
８≦ｐ≦１．０２の関係であることを特徴とする弾性表
面波ノッチフィルタ。 - 【請求項３】 弾性表面波共振器の接続順が、入力電気
端子および出力電気端子から見たとき同一である請求項
１〜２に記載の弾性表面波ノッチフィルタ。 - 【請求項４】 直列腕弾性表面波共振器が２ｎ個（ｎは
正の整数）で、前記直列腕弾性表面波共振器のｎ番目と
（ｎ＋１）番目の間に並列腕弾性表面波共振器が接続さ
れている請求項３に記載の弾性表面波ノッチフィルタ。 - 【請求項５】 すだれ状トランスデューサの電極指対数
および交差幅から決まるすだれ状トランスデューサ静電
容量が、直列腕弾性表面波共振器より並列腕弾性表面波
共振器の方が小さい請求項１〜４のいずれか一つ記載の
弾性表面波ノッチフィルタ。 - 【請求項６】 少なくとも一つの弾性表面波共振器にお
いて、反射器を除去した請求項１〜５のいずれか一つに
記載の弾性表面波ノッチフィルタ。 - 【請求項７】 圧電性基板の電気機械結合係数が３％以
下である請求項１〜６のいずれかに記載の弾性表面波ノ
ッチフィルタ。 - 【請求項８】 圧電性基板が、Ｘカット（１１２±５）
゜Ｙ伝搬タンタル酸リチウム（ＬｉＴａＯ3）、ホウ酸
リチウム（Ｌｉ2Ｂ4Ｏ7）及びランガサイト（Ｌａ3Ｇａ
5ＳｉＯ14）から選ばれる少なくとも一つの物質である
請求項１〜７のいずれか一つに記載の弾性表面波ノッチ
フィルタ。 - 【請求項９】 通過帯域が８１０ＭＨｚ以上８８５ＭＨ
ｚ以下、阻止域が８８９ＭＨｚ以上８９８ＭＨｚ以下の
場合、通過帯域の挿入損失が３ｄＢ以上、阻止域の減衰
量が１０ｄＢ以上である請求項１〜８のいずれか一つに
記載の弾性表面波ノッチフィルタ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27216098A JPH11220354A (ja) | 1997-11-25 | 1998-09-25 | 弾性表面波ノッチフィルタ |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32305797 | 1997-11-25 | ||
| JP9-323057 | 1997-11-25 | ||
| JP27216098A JPH11220354A (ja) | 1997-11-25 | 1998-09-25 | 弾性表面波ノッチフィルタ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11220354A true JPH11220354A (ja) | 1999-08-10 |
Family
ID=26550061
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27216098A Pending JPH11220354A (ja) | 1997-11-25 | 1998-09-25 | 弾性表面波ノッチフィルタ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11220354A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6710677B2 (en) * | 2002-02-12 | 2004-03-23 | Nortel Networks Limited | Band reject filters |
| US6924715B2 (en) * | 2002-02-12 | 2005-08-02 | Nortel Networks Limited | Band reject filters |
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| WO2018168439A1 (ja) * | 2017-03-13 | 2018-09-20 | 株式会社村田製作所 | ノッチフィルタ |
-
1998
- 1998-09-25 JP JP27216098A patent/JPH11220354A/ja active Pending
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| JPWO2018168439A1 (ja) * | 2017-03-13 | 2019-07-25 | 株式会社村田製作所 | ノッチフィルタ |
| CN110383688A (zh) * | 2017-03-13 | 2019-10-25 | 株式会社村田制作所 | 陷波滤波器 |
| US11043933B2 (en) | 2017-03-13 | 2021-06-22 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Notch filter |
| CN110383688B (zh) * | 2017-03-13 | 2023-01-24 | 株式会社村田制作所 | 陷波滤波器 |
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Legal Events
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Effective date: 20050816 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 |
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| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20060110 |