JPH11217657A - 熱間加工高クロム合金 - Google Patents
熱間加工高クロム合金Info
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- JPH11217657A JPH11217657A JP10292534A JP29253498A JPH11217657A JP H11217657 A JPH11217657 A JP H11217657A JP 10292534 A JP10292534 A JP 10292534A JP 29253498 A JP29253498 A JP 29253498A JP H11217657 A JPH11217657 A JP H11217657A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 高クロム−ニッケル基合金の熱間加工性を向
上できる方法を提供すること。 【解決手段】 重量％で、クロム４２〜６５％、カルシ
ウム０．００２〜０．１％、マグネシウム０．００２〜
０．１％、アルミニウム０〜２％、コバルト０〜５％、
銅０〜３％、鉄０〜５％、マンガン０〜５％、モリブデ
ン０〜３％、ニオブ０〜３％、ケイ素０〜２％、タンタ
ル０〜３％、チタン０〜５％、タングステン０〜５％、
バナジウム０〜５％、亜鉛０〜１％、炭素０〜０．２
％、銀０〜０．１％、セリウム０〜１％、リン０〜０．
１％、イオウ０〜０．１％、ホウ素と希土類とジルコニ
ウムとの合計０．００５％未満、残部としてニッケルと
付随的不純物とを含有する。
上できる方法を提供すること。 【解決手段】 重量％で、クロム４２〜６５％、カルシ
ウム０．００２〜０．１％、マグネシウム０．００２〜
０．１％、アルミニウム０〜２％、コバルト０〜５％、
銅０〜３％、鉄０〜５％、マンガン０〜５％、モリブデ
ン０〜３％、ニオブ０〜３％、ケイ素０〜２％、タンタ
ル０〜３％、チタン０〜５％、タングステン０〜５％、
バナジウム０〜５％、亜鉛０〜１％、炭素０〜０．２
％、銀０〜０．１％、セリウム０〜１％、リン０〜０．
１％、イオウ０〜０．１％、ホウ素と希土類とジルコニ
ウムとの合計０．００５％未満、残部としてニッケルと
付随的不純物とを含有する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ニッケル−クロム
合金の熱間加工に関する。特に、本発明は、クロムを少
なくとも４２重量％含有するニッケル基合金の熱間加工
に関する。
合金の熱間加工に関する。特に、本発明は、クロムを少
なくとも４２重量％含有するニッケル基合金の熱間加工
に関する。
【０００２】
【従来の技術】ニッケル−クロム溶着部は、高温で優れ
た耐蝕性を示す。例えば、ＩＮＣＯＮＥＬ（登録商標）
溶加材７２は、安定な耐蝕性溶着部を形成する。（ＩＮ
ＣＯＮＥＬは、インコ社グループの商標である）。溶加
材７２は、公称的に、重量％で、ニッケル５５％、クロ
ム４４％、チタン０．６％、銅０．２％、鉄０．２％、
マンガン０．１％、ケイ素０．１％、炭素０．０５％、
イオウ０．００８％を含有している。この組成物によ
り、合金６７１と、耐蝕面をスプレー被覆するための供
給ワイヤとを接合するための溶着部が形成される。この
溶着金属は、イオウ及びバナジウムを含有する雰囲気中
の燃料灰腐蝕をはじめとする、高温腐蝕に対して耐性が
ある。
た耐蝕性を示す。例えば、ＩＮＣＯＮＥＬ（登録商標）
溶加材７２は、安定な耐蝕性溶着部を形成する。（ＩＮ
ＣＯＮＥＬは、インコ社グループの商標である）。溶加
材７２は、公称的に、重量％で、ニッケル５５％、クロ
ム４４％、チタン０．６％、銅０．２％、鉄０．２％、
マンガン０．１％、ケイ素０．１％、炭素０．０５％、
イオウ０．００８％を含有している。この組成物によ
り、合金６７１と、耐蝕面をスプレー被覆するための供
給ワイヤとを接合するための溶着部が形成される。この
溶着金属は、イオウ及びバナジウムを含有する雰囲気中
の燃料灰腐蝕をはじめとする、高温腐蝕に対して耐性が
ある。
【０００３】４２重量％を超えるクロムを有するこれら
のニッケル−クロム溶加材は、典型的に高レベルのα相
クロムを有する。これらの高レベルのα相クロムは、ニ
ッケル基合金の高温延性を低下させる。これらの低延性
合金を圧延してワイヤとすると、合金が長さ方向に破壊
したり、銀色となる。したがって、これらの合金は、引
抜き加工する前にシェービングして銀色面を除去するこ
とが必要な場合がある。残念なことに、このシェービン
グにより、ワイヤのコストアップとなるとともに、歩留
りが減少する。
のニッケル−クロム溶加材は、典型的に高レベルのα相
クロムを有する。これらの高レベルのα相クロムは、ニ
ッケル基合金の高温延性を低下させる。これらの低延性
合金を圧延してワイヤとすると、合金が長さ方向に破壊
したり、銀色となる。したがって、これらの合金は、引
抜き加工する前にシェービングして銀色面を除去するこ
とが必要な場合がある。残念なことに、このシェービン
グにより、ワイヤのコストアップとなるとともに、歩留
りが減少する。
【０００４】これらの高クロム合金では、典型的に、マ
グネシウムを添加して高温加工性を増加している。マグ
ネシウムは、硫化物ストリンガーのモルホロジーを有害
性の少ない球状硫化物に変えることにより、金属を「清
浄化」する。しかしながら、この改善されたモルホロジ
ーであっても、まだ熱銀色化の問題がある。
グネシウムを添加して高温加工性を増加している。マグ
ネシウムは、硫化物ストリンガーのモルホロジーを有害
性の少ない球状硫化物に変えることにより、金属を「清
浄化」する。しかしながら、この改善されたモルホロジ
ーであっても、まだ熱銀色化の問題がある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、バー
を「銀色化」なしにワイヤに熱間加工するに十分な熱間
加工性を有する合金を提供することである。
を「銀色化」なしにワイヤに熱間加工するに十分な熱間
加工性を有する合金を提供することである。
【０００６】本発明の別の目的は、高クロム−ニッケル
基合金を熱間加工する温度範囲を増加することである。
基合金を熱間加工する温度範囲を増加することである。
【０００７】本発明のさらなる目的は、高クロム−ニッ
ケル基合金の熱間延性を、合金の熱間強度を顕著に減少
させることなく、増加させることである。
ケル基合金の熱間延性を、合金の熱間強度を顕著に減少
させることなく、増加させることである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明の延性のあるニッ
ケル−クロム合金は、重量％で、クロム４２〜６５％、
カルシウム０．００２〜０．１％、マグネシウム０．０
０２〜０．１％、アルミニウム０〜２％、コバルト０〜
５％、銅０〜３％、鉄０〜５％、マンガン０〜５％、モ
リブデン０〜３％、ニオブ０〜３％、ケイ素０〜２％、
タンタル０〜３％、チタン０〜５％、タングステン０〜
５％、バナジウム０〜５％、亜鉛０〜１％、炭素０〜
０．２％、銀０〜０．１％、セリウム０〜０．１％、リ
ン０〜０．１％、イオウ０〜０．１％、ホウ素と希土類
とジルコニウムとの合計０．００５％未満、残部として
ニッケルと付随的不純物とを含有する。バーストック等
のこの合金からなる物体を、８００℃超の温度で熱間加
工しても、同様なα相クロム合金加工で見られることの
ある表面亀裂はない。
ケル−クロム合金は、重量％で、クロム４２〜６５％、
カルシウム０．００２〜０．１％、マグネシウム０．０
０２〜０．１％、アルミニウム０〜２％、コバルト０〜
５％、銅０〜３％、鉄０〜５％、マンガン０〜５％、モ
リブデン０〜３％、ニオブ０〜３％、ケイ素０〜２％、
タンタル０〜３％、チタン０〜５％、タングステン０〜
５％、バナジウム０〜５％、亜鉛０〜１％、炭素０〜
０．２％、銀０〜０．１％、セリウム０〜０．１％、リ
ン０〜０．１％、イオウ０〜０．１％、ホウ素と希土類
とジルコニウムとの合計０．００５％未満、残部として
ニッケルと付随的不純物とを含有する。バーストック等
のこの合金からなる物体を、８００℃超の温度で熱間加
工しても、同様なα相クロム合金加工で見られることの
ある表面亀裂はない。
【０００９】
【発明の実施の形態】本発明では、二種のアルカリ土類
金属を組み合わせて使用して、熱間加工性を増加させ
る。さらに、硼素と希土類とジルコニウムとの総濃度を
低く維持することにより、合金の熱間加工範囲を高め
る。具体的には、少量であるが効果的な量のカルシウム
とマグネシウムにより、引張強度を減少させることなく
熱間加工性が増加する。このアルカリ土類金属の組み合
わせによれば、予想外にも、前記合金の熱間加工性や熱
間加工が向上する。これに関して、熱間加工とは、再結
晶温度より高い温度で合金を変形することとして定義す
る。具体的には、カルシウムとマグネシウムは、ワイヤ
への熱間圧延中の合金の「銀色化」を減少させたり、無
くしたりするように作用する。さらに、硼素、希土類及
びジルコニウムの濃度を低く維持することにより、有害
な粒界析出物を減少させて、高クロム合金の優れた熱間
加工範囲を確保する。これに関して、希土類金属は、原
子番号５７〜７１の元素とバナジウムとからなる。
金属を組み合わせて使用して、熱間加工性を増加させ
る。さらに、硼素と希土類とジルコニウムとの総濃度を
低く維持することにより、合金の熱間加工範囲を高め
る。具体的には、少量であるが効果的な量のカルシウム
とマグネシウムにより、引張強度を減少させることなく
熱間加工性が増加する。このアルカリ土類金属の組み合
わせによれば、予想外にも、前記合金の熱間加工性や熱
間加工が向上する。これに関して、熱間加工とは、再結
晶温度より高い温度で合金を変形することとして定義す
る。具体的には、カルシウムとマグネシウムは、ワイヤ
への熱間圧延中の合金の「銀色化」を減少させたり、無
くしたりするように作用する。さらに、硼素、希土類及
びジルコニウムの濃度を低く維持することにより、有害
な粒界析出物を減少させて、高クロム合金の優れた熱間
加工範囲を確保する。これに関して、希土類金属は、原
子番号５７〜７１の元素とバナジウムとからなる。
【００１０】６種類の試料（試料１〜５及びＡ）を、直
径０．６６５インチ（１．６７ｃｍ）の円形物に熱間圧
延して、試験試料を得た。同様に、カルシウム及びマグ
ネシウムで脱酸素化することにより製造した一つの工業
規模の試料（試料Ｂ）を、実機圧延機条件で、６．４ｍ
ｍ（０．２５０インチ）ワイヤに熱間圧延する試験を行
なった。試料１〜５は、向上した熱間加工性を有する比
較試料である。試料Ａ及びＢは、ワイヤの熱間圧延等の
最も必要とされている熱間圧延条件に十分な程度に高ま
った加工性を示す例である。試験試料の化学組成を、表
１に示す。
径０．６６５インチ（１．６７ｃｍ）の円形物に熱間圧
延して、試験試料を得た。同様に、カルシウム及びマグ
ネシウムで脱酸素化することにより製造した一つの工業
規模の試料（試料Ｂ）を、実機圧延機条件で、６．４ｍ
ｍ（０．２５０インチ）ワイヤに熱間圧延する試験を行
なった。試料１〜５は、向上した熱間加工性を有する比
較試料である。試料Ａ及びＢは、ワイヤの熱間圧延等の
最も必要とされている熱間圧延条件に十分な程度に高ま
った加工性を示す例である。試験試料の化学組成を、表
１に示す。
【００１１】
【表１】
【００１２】表２に、「熱間圧延したまま」の合金を、
１７００〜２３００°Ｆ（９２７〜１２６０℃）の温度
でＧｌｅｅｂｌｅ試験したときの断面収縮率のデータを
示す。「熱間圧延したまま」とは、合金を所定温度に加
熱後に試験したことを意味する。
１７００〜２３００°Ｆ（９２７〜１２６０℃）の温度
でＧｌｅｅｂｌｅ試験したときの断面収縮率のデータを
示す。「熱間圧延したまま」とは、合金を所定温度に加
熱後に試験したことを意味する。
【００１３】
【表２】
【００１４】比較的多量のα相クロムを有するニッケル
基合金に、カルシウムとマグネシウムとを組み合わせて
添加したときの予想外の有利な効果を、図１に示す。こ
のアルカリ金属の組み合わせにより、１７００〜１８０
０°Ｆ（９２７〜９８２℃）の温度での延性が大きく増
加する。この延性の増加により、高αクロム合金からワ
イヤを加工するのに有用な高温度範囲が大きく延びる。
基合金に、カルシウムとマグネシウムとを組み合わせて
添加したときの予想外の有利な効果を、図１に示す。こ
のアルカリ金属の組み合わせにより、１７００〜１８０
０°Ｆ（９２７〜９８２℃）の温度での延性が大きく増
加する。この延性の増加により、高αクロム合金からワ
イヤを加工するのに有用な高温度範囲が大きく延びる。
【００１５】表３に、「熱間圧延・焼鈍したまま」の合
金を、試験したときの断面収縮率のデータを示す（試験
温度１７００°Ｆ〜２１００°Ｆ（９２７〜１１４９
℃）、焼鈍温度２２００°Ｆ（１２０４℃））。「熱間
圧延・焼鈍したまま」とは、合金を２２００°Ｆ（１２
０４℃）から冷却後に試験したことを意味する。
金を、試験したときの断面収縮率のデータを示す（試験
温度１７００°Ｆ〜２１００°Ｆ（９２７〜１１４９
℃）、焼鈍温度２２００°Ｆ（１２０４℃））。「熱間
圧延・焼鈍したまま」とは、合金を２２００°Ｆ（１２
０４℃）から冷却後に試験したことを意味する。
【００１６】
【表３】
【００１７】図２は、表３のデータに基づいた図であ
り、カルシウムとマグネシウムとの組み合わせにより、
焼鈍した状態での合金の熱間加工性が増加することを示
している。焼鈍工程により、合金粒子が粗くなり、粒界
で有害な相を析出することがある。これにより、インゴ
ットを処理してバーストックとする過程で形成する粒子
の析出が促進される。カルシウムとマグネシウムとの組
み合わせにより、これらの困難な加工条件下での延性が
向上した。
り、カルシウムとマグネシウムとの組み合わせにより、
焼鈍した状態での合金の熱間加工性が増加することを示
している。焼鈍工程により、合金粒子が粗くなり、粒界
で有害な相を析出することがある。これにより、インゴ
ットを処理してバーストックとする過程で形成する粒子
の析出が促進される。カルシウムとマグネシウムとの組
み合わせにより、これらの困難な加工条件下での延性が
向上した。
【００１８】表４から、アルカリ金属の組み合わせによ
り、熱間圧延したままの合金について引張強度の低下が
ほとんどないことが分かる。
り、熱間圧延したままの合金について引張強度の低下が
ほとんどないことが分かる。
【００１９】
【表４】
【００２０】図３は、表４のデータをグラフ化したもの
であり、「熱間圧延したままの」状態において、材料の
組み合わせが引張強度に及ぼす影響が極めて小さいこと
を示している。カルシウムとマグネシウムとの組み合わ
せにより、物性が大きく低下することなく、熱間延性が
増加する。
であり、「熱間圧延したままの」状態において、材料の
組み合わせが引張強度に及ぼす影響が極めて小さいこと
を示している。カルシウムとマグネシウムとの組み合わ
せにより、物性が大きく低下することなく、熱間延性が
増加する。
【００２１】表５は、カルシウムとマグネシウムとの組
み合わせが、熱間圧延・焼鈍したままの本発明の合金の
引張強度に及ぼす影響が極めて小さいことを示してい
る。
み合わせが、熱間圧延・焼鈍したままの本発明の合金の
引張強度に及ぼす影響が極めて小さいことを示してい
る。
【００２２】
【表５】
【００２３】図３及び図４は、本発明のカルシウムとマ
グネシウムが有害な析出物の形成を促進しないことを示
している。
グネシウムが有害な析出物の形成を促進しないことを示
している。
【００２４】表６に、ホウ素、希土類及びジルコニウム
濃度を制限することにより、熱間加工性が高まることを
示す。
濃度を制限することにより、熱間加工性が高まることを
示す。
【００２５】
【表６】
【００２６】図５において、ホウ素、希土類及びジルコ
ニウム濃度を制限すると、温度９５０℃での延性が大き
く増加する。これは、粒界析出を制限することにより、
延性が増加するものと思われる。粒界析出物を制限する
ことは、焼鈍した合金の延性を増加するのに最も効果的
である。さらに、ホウ素、希土類及びジルコニウムを不
純物レベルまで制限しても、引張特性に及ぼす影響はほ
とんどないものと思われる。
ニウム濃度を制限すると、温度９５０℃での延性が大き
く増加する。これは、粒界析出を制限することにより、
延性が増加するものと思われる。粒界析出物を制限する
ことは、焼鈍した合金の延性を増加するのに最も効果的
である。さらに、ホウ素、希土類及びジルコニウムを不
純物レベルまで制限しても、引張特性に及ぼす影響はほ
とんどないものと思われる。
【００２７】少なくとも８００℃の温度で合金を熱間加
工することにより、合金を亀裂なく顕著に変形できる。
さらに、少なくとも９００℃での熱間加工により、亀裂
なくさらに大きく合金を変形できる。最も有利なこと
に、少なくとも１０００℃の温度でワイヤを熱間圧延す
ることにより、α相クロム合金関連して見られることが
ある表面銀色化が防止される。
工することにより、合金を亀裂なく顕著に変形できる。
さらに、少なくとも９００℃での熱間加工により、亀裂
なくさらに大きく合金を変形できる。最も有利なこと
に、少なくとも１０００℃の温度でワイヤを熱間圧延す
ることにより、α相クロム合金関連して見られることが
ある表面銀色化が防止される。
【００２８】実際に、工業規模の合金７２インゴットを
ワイヤに加工しても、延性の問題はほとんどなかった。
実際上、０．２５インチ（０．６４ｍｍ）のワイヤを熱
間圧延したところ、従来の製品と比較してはるかに向上
した表面品質であった。熱間圧延した６つのワイヤコイ
ルのうちの５つは銀色化がなく、一つのコイルのワイヤ
が極めて薄い銀色をしていた。２２２５°Ｆ（１２１８
℃）の焼鈍温度に過度に暴露すると、薄い銀色となっ
た。カルシウムとマグネシウムとをいっしょに添加した
ら、溶加材７２の工業歩留りが、少なくとも５０％増加
した。
ワイヤに加工しても、延性の問題はほとんどなかった。
実際上、０．２５インチ（０．６４ｍｍ）のワイヤを熱
間圧延したところ、従来の製品と比較してはるかに向上
した表面品質であった。熱間圧延した６つのワイヤコイ
ルのうちの５つは銀色化がなく、一つのコイルのワイヤ
が極めて薄い銀色をしていた。２２２５°Ｆ（１２１８
℃）の焼鈍温度に過度に暴露すると、薄い銀色となっ
た。カルシウムとマグネシウムとをいっしょに添加した
ら、溶加材７２の工業歩留りが、少なくとも５０％増加
した。
【００２９】表７に、新規な合金の重量％範囲を開示す
る。合金は、表６の範囲に付随的不純物が加わったもの
である。
る。合金は、表６の範囲に付随的不純物が加わったもの
である。
【００３０】
【表７】
【００３１】合金は、クロム４２重量％超を有するニッ
ケル基合金について、銀色化なしにワイヤに熱間圧延す
るに十分な熱間加工性を有する。カルシウムとマグネシ
ウムとの組み合わせによっても、溶加材７２等のこれら
の高クロム合金についての熱間加工範囲を向上できる。
さらに、合金により、引張強度等の機械特性の大きな減
少なしに、熱間加工性が増加する。この熱間加工性の向
上により、合金の熱間圧延性、押出性及び溶接性が向上
する。最後に、カルシウムとマグネシウムとを不純物レ
ベルのホウ素とジルコニウムと組み合わせて添加する
と、熱間圧延ワイヤの工業歩留りが５０％超増加する。
ケル基合金について、銀色化なしにワイヤに熱間圧延す
るに十分な熱間加工性を有する。カルシウムとマグネシ
ウムとの組み合わせによっても、溶加材７２等のこれら
の高クロム合金についての熱間加工範囲を向上できる。
さらに、合金により、引張強度等の機械特性の大きな減
少なしに、熱間加工性が増加する。この熱間加工性の向
上により、合金の熱間圧延性、押出性及び溶接性が向上
する。最後に、カルシウムとマグネシウムとを不純物レ
ベルのホウ素とジルコニウムと組み合わせて添加する
と、熱間圧延ワイヤの工業歩留りが５０％超増加する。
【００３２】以上、本発明の具体的実施態様を説明した
が、当業者には、特許請求の範囲は発明の態様の変更を
含み、且つ発明の一定の特徴により、他の特徴を使用す
ることなく利点が得られることは理解されるところであ
ろう。
が、当業者には、特許請求の範囲は発明の態様の変更を
含み、且つ発明の一定の特徴により、他の特徴を使用す
ることなく利点が得られることは理解されるところであ
ろう。
【００３３】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の方法によ
れば、バー（棒）を「銀色化」なしにワイヤに熱間加工
するに十分な熱間加工性を有する合金が得られる。カル
シウムとマグネシウムとを組み合わせて添加することに
より、高クロム合金についての熱間加工範囲を向上で
き、また引張強度等の機械特性の大きな減少なしに、熱
間加工性が増加できる。この熱間加工性の向上により、
合金の熱間圧延性、押出性及び溶接性が向上する。さら
には、カルシウムとマグネシウムとを不純物レベルのホ
ウ素とジルコニウムと組み合わせて添加することによ
り、熱間圧延ワイヤの工業歩留りが大きく増加できる。
れば、バー（棒）を「銀色化」なしにワイヤに熱間加工
するに十分な熱間加工性を有する合金が得られる。カル
シウムとマグネシウムとを組み合わせて添加することに
より、高クロム合金についての熱間加工範囲を向上で
き、また引張強度等の機械特性の大きな減少なしに、熱
間加工性が増加できる。この熱間加工性の向上により、
合金の熱間圧延性、押出性及び溶接性が向上する。さら
には、カルシウムとマグネシウムとを不純物レベルのホ
ウ素とジルコニウムと組み合わせて添加することによ
り、熱間圧延ワイヤの工業歩留りが大きく増加できる。
【図１】カルシウムとマグネシウムとを使用することに
より、α相クロムを含有する「熱間圧延したまま」のニ
ッケル基合金の延性が増加することを示す。
より、α相クロムを含有する「熱間圧延したまま」のニ
ッケル基合金の延性が増加することを示す。
【図２】カルシウムとマグネシウムとを使用することに
より、焼鈍したニッケル基合金の延性が増加することを
示す。
より、焼鈍したニッケル基合金の延性が増加することを
示す。
【図３】希土類金属を組み合わせて使用しても、α相ク
ロムを含有する「熱間圧延したまま」のニッケル基合金
の引張強度への影響は極めて小さいことを示す。
ロムを含有する「熱間圧延したまま」のニッケル基合金
の引張強度への影響は極めて小さいことを示す。
【図４】希土類金属を組み合わせて使用しても、α相ク
ロムを含有する「焼鈍した」ニッケル基合金の引張強度
への影響は極めて小さいことを示す。
ロムを含有する「焼鈍した」ニッケル基合金の引張強度
への影響は極めて小さいことを示す。
【図５】ホウ素とジルコニウム濃度を制御することによ
り延性が増加することを示す。
り延性が増加することを示す。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６９４ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６９４Ｂ (72)発明者 ドナルド、エドワード、カミュー アメリカ合衆国ウェストバージニア州、オ ーナー、イロクウォイス、トレイル、132 (72)発明者 ウィリアム、ローレンス、マンキンス アメリカ合衆国ウェストバージニア州、ハ ンチントン、フェアウッド、ロード、594
Claims (3)
- 【請求項１】ニッケル−クロム合金の加工方法であっ
て、 ａ）重量％で、クロム４２〜６５％、カルシウム０．０
０２〜０．１％、マグネシウム０．００２〜０．１％、
ホウ素と希土類とジルコニウムとの合計０．００５％未
満、残部がニッケルと付随的不純物とから実質的になる
物体を準備する工程と、 ｂ）前記物体を少なくとも８００℃の温度で熱間加工し
て前記物体の形状を変える工程と、 を含んでなることを特徴とする加工方法。 - 【請求項２】ニッケル−クロム合金の加工方法であっ
て、 ａ）重量％で、クロム４２〜６５％、カルシウム０．０
０２〜０．１％、マグネシウム０．００２〜０．１％、
アルミニウム０〜２％、コバルト０〜５％、銅０〜３
％、鉄０〜５％、マンガン０〜５％、モリブデン０〜３
％、ニオブ０〜３％、ケイ素０〜２％、タンタル０〜３
％、チタン０〜５％、タングステン０〜５％、バナジウ
ム０〜５％、亜鉛０〜１％、炭素０〜０．２％、銀０〜
０．１％、セリウム０〜０．１％、リン０〜０．１％、
イオウ０〜０．１％、ホウ素と希土類とジルコニウムと
の合計０．００５％未満、残部がニッケルと付随的不純
物とから実質的になる物体を準備する工程と、 ｂ）前記物体を少なくとも８００℃の温度で熱間加工し
て前記物体の形状を変える工程と、 を含んでなることを特徴とする加工方法。 - 【請求項３】熱間加工では、少なくとも９００℃の温度
で物体の形状を変え、合金が、重量％で、クロム４２〜
５２％、カルシウム０．００３〜０．０３％、マグネシ
ウム０．００３〜０．０３％、アルミニウム０〜１％、
コバルト０〜１％、銅０〜１％、鉄０〜１％、マンガン
０〜１％、モリブデン０〜１％、ニオブ０〜１％、ケイ
素０〜１％、タンタル０〜１％、チタン０〜１％、タン
グステン０〜１％、バナジウム０〜１％、亜鉛０〜０．
５％、ホウ素０．０００５未満％、ホウ素と希土類とジ
ルコニウムとの合計０．００３％未満、炭素０〜０．１
％、銀０〜０．０５％、セリウム０〜０．０５％、リン
０〜０．０５％、イオウ０〜０．０５％、残部がニッケ
ルと付随的不純物とからなる、請求項２に記載のニッケ
ル−クロム合金の加工方法。
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|---|---|---|---|
| US94329397A | 1997-10-14 | 1997-10-14 | |
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| US105474 | 1998-06-26 |
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|---|---|
| JPH11217657A true JPH11217657A (ja) | 1999-08-10 |
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Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104357710A (zh) * | 2014-11-26 | 2015-02-18 | 杨攀 | 一种新型镍合金及其制备方法 |
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|---|---|---|---|---|
| DE10392186T5 (de) * | 2002-01-08 | 2005-01-05 | Mitsubishi Materials Corp. | Auf Nickel-basierende Legierung mit herausragender Korrosionsbeständigkeit gegen superkritische Wasser-Umgebungen, die anorganische Säuren enthalten |
| ATE388322T1 (de) * | 2002-04-11 | 2008-03-15 | Waertsilae Nsd Schweiz Ag | Düsenkopf für eine brennstoffeinspritzdüse |
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| JP2834982B2 (ja) * | 1993-09-03 | 1998-12-14 | 住友金属工業株式会社 | 熱間加工性および高温水中の耐食性に優れた合金 |
| JPH09256087A (ja) * | 1996-03-18 | 1997-09-30 | Mitsubishi Materials Corp | 高温耐食性に優れたごみ焼却排ガス利用廃熱ボイラの伝熱管 |
-
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- 1998-10-14 JP JP10292534A patent/JPH11217657A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104357710A (zh) * | 2014-11-26 | 2015-02-18 | 杨攀 | 一种新型镍合金及其制备方法 |
| WO2017146114A1 (ja) * | 2016-02-24 | 2017-08-31 | 日立金属Ｍｍｃスーパーアロイ株式会社 | 熱間鍛造性に優れた高強度高耐食性Ｎｉ基合金 |
| JP2017150026A (ja) * | 2016-02-24 | 2017-08-31 | 日立金属Ｍｍｃスーパーアロイ株式会社 | 熱間鍛造性に優れた高強度高耐食性Ｎｉ基合金 |
| CN108699635A (zh) * | 2016-02-24 | 2018-10-23 | 日立金属株式会社 | 热锻性优异的高强度高耐腐蚀性Ni基合金 |
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