JPH11210754A - すべり軸受用オーバレイおよびすべり軸受 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 従来のＰｂ−Ｓｎ−Ｃｕ３元系オーバレイ合
金層よりもさらに優れた耐摩耗性を有するオーバレイ合
金層を表面に形成したすべり軸受を提供する。 【解決手段】 裏金に設けた軸受合金層に、直接、また
は中間めっき層を介して、重量％で、Ｃｕ：３〜１０
％、Ｓｎ：８〜１５％、Ｉｎ：４〜１５％、残余が実質
的にＰｂよりなる第一層のオーバレイ合金層を形成する
と共にこの第一層のオーバレイ合金層の上に実質的にＳ
ｎからなる第二層のめっき層を第一層のオーバレイ合金
層厚さに対し２．５〜１０％の厚さで形成した軸受用オ
ーバレイを設けたすべり軸受。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、耐摩耗性に優れた
すべり軸受用オーバレイおよびすべり軸受に係わり、特
に、高面圧化，高周速化，高温度化，油膜厚さ減少等の
より苛酷な条件下で使用しても十分に良好な軸受性能を
発揮する例えば平軸受などとして用いるのに好適な耐摩
耗性に優れたすべり軸受用オーバレイおよびすべり軸受
に係わるものである。

【０００２】

【従来の技術】従来から、自動車、車輌その他の駆動・
走行用エンジンには、高荷重用として平軸受などの軸受
が使用されている。

【０００３】このような高荷重用軸受は、例えば、半割
状若しくは円筒状に形成された鋼板を裏金とし、この鋼
板裏金の上に銅系の合金などから成る軸受合金層を形成
することにより複層化して構成されたものであることが
多い。

【０００４】そして、このような高荷重用軸受は、軸受
合金層が銅系の合金からなるものとしていて、耐荷重性
に優れたものである。

【０００５】しかし、最近は、自動車、車輌などの走行
や駆動に要求される条件はきわめて苛酷になり、その条
件に適合するには、耐荷重性のほかに、軸受として必要
な種々の特性、例えば、耐焼付性、異物の埋収性、なじ
み性等が要求されている。

【０００６】これらの要請に適合するように、鋼板裏金
上の軸受合金層を強化するほかに、なじみ性や異物の埋
収性を備えた金属や合金を軸受合金層の上にオーバレイ
合金層としてめっき等により形成することも行われてい
る。

【０００７】その構造は、裏金の上に、鉛や所望に応じ
て錫などを含みかつ主成分が銅よりなる銅−鉛合金の軸
受合金層を焼結または鋳造によって形成し、この軸受合
金層の上に、めっきが施されてオーバレイ合金層が形成
されたものとなっている。

【０００８】そして、通常の場合、オーバレイ合金層と
軸受合金層との間には、中間層として約１〜２μｍ厚さ
のニッケルめっき層が設けられている。

【０００９】通常、オーバレイ合金層は、優れた軸受特
性を与える鉛ならびに錫を含む鉛−錫合金のめっき層と
して構成され、Ｐｂ−Ｓｎ系、Ｐｂ−Ｓｎ−Ｃｕ系、Ｐ
ｂ−Ｓｎ−Ｉｎ系等のものが知られ、特に、米国特許第
２，６０５，１４９号明細書によって開示された鉛８５
〜９０％、錫８〜１２％、銅２〜３％のＰｂ−Ｓｎ−Ｃ
ｕ系オーバレイ合金層が最も多く使用されている。

【００１０】

【発明が解決しようとする課題】ところで、最近のエン
ジンでは、高性能化、高出力化により、これに適用され
る平軸受は、高面圧化、高温度化、油膜厚さの減少な
ど、より苛酷な条件を強いられるようになってきた。

【００１１】これに対して従来のオーバレイ合金層で
は、軸受面圧の増加に伴ない、オーバレイ合金層のクラ
ック発生、摩耗消滅からの焼付発生などが心配されるこ
とから、より一層耐摩耗性の優れたオーバレイ合金層を
そなえた平軸受等の軸受の開発が求められているという
課題があった。

【００１２】

【発明の目的】本発明は、上記した従来の課題にかんが
みてなされたものであって、従来のＰｂ−Ｓｎ−Ｃｕ系
オーバーレイ合金層よりもさらに優れた耐摩耗性を有す
るオーバレイ合金層をそなえた平軸受などの軸受を提供
することを目的としている。

【００１３】

【課題を解決するための手段】本発明に係わる耐摩耗性
に優れた平軸受等のすべり軸受に使用されるすべり軸受
用オーバレイは、請求項１に記載しているように、重量
％で、Ｃｕ：３〜１０％、場合によってはＣｕ：５超過
〜１０％、Ｓｎ：８〜１５％、Ｉｎ：４〜１５％、残余
が実質的にＰｂよりなる第一層のオーバレイ合金層で形
成されていると共に、この第一層のオーバレイ合金層の
上に実質的にＳｎからなる第二層のめっき層が第一層の
オーバレイ合金層厚さに対し２．５〜１０％の厚さで形
成されているものとしたことを特徴としている。

【００１４】また、本発明に係わる耐摩耗性に優れたす
べり軸受は、請求項２に記載しているように、裏金に設
けた軸受合金層に、直接、請求項１に記載のオーバレイ
合金層が形成されているものとしたことを特徴としてい
る。

【００１５】同じく、本発明に係わる耐摩耗性に優れた
すべり軸受は、請求項３に記載しているように、裏金に
設けた軸受合金層に、中間めっき層を介して、請求項１
に記載のオーバレイ合金層が形成されているものとした
ことを特徴としている。

【００１６】そして、本発明に係わる耐摩耗性に優れた
すべり軸受の実施態様においては、請求項４に記載して
いるように、中間めっき層が、Ｎｉ，Ｎｉ合金，Ｃｕ，
Ｃｕ合金，Ａｇ，Ａｇ合金のうち少なくともいづれかの
金属で形成されているものとすることができる。

【００１７】

【発明の作用】本発明による耐摩耗性に優れた平軸受等
のすべり軸受用オーバレイおよびすべり軸受は、上述し
た構成を有するものであり、軸受面の高面圧化に対応す
るべくオーバレイ合金層の耐摩耗性をさらに向上させる
ようにしたものであって、上記の構成とした理由につい
て各合金元素の作用と共に次に説明する。

【００１８】本発明のすべり軸受用オーバレイおよびす
べり軸受においてオーバレイ合金層の組成上における最
も大きな特徴は、Ｃｕを多量に含有しているところにあ
る。このＣｕは、Ｐｂ−Ｓｎオーバレイ合金層の耐摩耗
性および疲労強度を高めるのに最も効果的な成分であ
る。

【００１９】そして、このようにＣｕを多量に加えるこ
とにより、オーバレイ合金層の耐摩耗性，疲労強度は急
激に増大する。この場合、Ｃｕ含有量を３％以上（場合
によっては５％超過）としたことによるＣｕの効果は、
めっき皮膜を微細化し、著しく耐摩耗性を向上させるほ
か、Ｓｎ，Ｉｎを捕捉して表層のＳｎ，Ｉｎの拡散消失
を抑制する効果も発揮する。

【００２０】ただし、上記のごとくＣｕを多く含有する
と、Ｐｂ−Ｓｎ−Ｃｕの３元系では、なじみ性および疲
労特性が低下するので、Ｉｎを添加した４元系の成分と
することによって、バランスのとれたオーバレイ合金層
の組成としている。そして、Ｃｕ含有量が１０％を超え
るともろくなり、オーバレイ特性としてのバランスがと
れがたくなるので、１０％以下とした。

【００２１】Ｓｎの効果は耐食性に関連しており、Ｓｎ
含有量が８％未満では耐食性が急激に低下する。一方、
Ｓｎ含有量が１５％超過であるとＣｕＳｎの金属間化合
物を多く生成して脆くなる。従って、Ｓｎ含有量は８〜
１５％、好ましくは８〜１０％である。

【００２２】また、最表面に第二層としてのＳｎめっき
を施すことは、耐食性に非常に有効であり、実際の使用
では下地にＳｎ，Ｉｎが拡散するが、ＩｎよりもＳｎの
拡散速度が速いため、表層のＳｎがなくなりやすく、表
層からＳｎを補給すると耐食性，耐摩耗性，耐焼付性の
向上に効果がある。

【００２３】しかし、Ｓｎめっきの厚さが第一層オーバ
レイめっき厚さに対して１０％を超えると初期摩耗が大
となり、また、耐焼付性も低下するので、この第二層Ｓ
ｎめっきの厚さは、第一層オーバレイめっき厚さの２．
５〜１０％が好適である。

【００２４】Ｉｎ添加量は４〜１５％であり、このＩｎ
添加量が４％未満であると耐食性が著しく低下し、耐焼
付性も劣化する。そして、ＩｎとＳｎの共存が耐食性に
大きく寄与するが、Ｉｎ添加量が１５％を超えると柔ら
かくなり、耐摩耗性が低下する。そして、より好ましい
Ｉｎ添加量は９〜１１％である。

【００２５】Ｉｎは銅を多く含有するＰｂ−Ｃｕ−Ｓｎ
合金に添加することにより、耐食性を大幅に向上させる
ほかに、優れたなじみ性を発揮し、耐焼付性等の特性を
高める。

【００２６】このように、Ｃｕを多く含有したＰｂ−Ｃ
ｕ−Ｓｎ−Ｉｎの組合せとすることにより、耐摩耗性を
大幅に向上させることが可能となり、Ｃｕを多く含有さ
せたことによる耐食性，耐焼付性の劣化はＩｎを添加し
たＰｂ−Ｃｕ−Ｓｎ−Ｉｎ４元系の組合せとすることに
より解消される。

【００２７】従って、なじみ性，耐焼付性等の諸性質も
良好で且つまた、耐摩耗性の向上したオーバレイ合金層
が形成でき、耐摩耗性に優れそしてまたなじみ性，耐焼
付性に優れた平軸受等のすべり軸受とすることが可能と
なる。

【００２８】本発明に係る耐摩耗性に優れたすべり軸受
用オーバレイは、上述した理由により、重量％で、Ｃ
ｕ：３〜１０％、場合によってはＣｕ：５超過〜１０
％、Ｓｎ：８〜１５％、Ｉｎ：４〜１５％、残余が実質
的にＰｂよりなる第一層のオーバレイ合金層で形成され
ていると共に、この第一層のオーバレイ合金層の上に実
質的にＳｎからなる第二層のめっき層が第一層のオーバ
レイ合金層厚さに対し２．５〜１０％の厚さで形成され
ているものとしており、これを用いたすべり軸受におい
ては、裏金に設けた軸受合金層に、直接、あるいは中間
めっき層を介して、上記成分組成のオーバレイ合金層を
形成しているものとしている。

【００２９】そして、後記する実施例では鋼裏金付鉛青
銅合金（軸受合金層）上に１〜２μｍ厚さのニッケルめ
っき中間層を形成し、その上に本発明に係わるオーバレ
イ合金層を形成する最もポピュラーな構成としている
が、本発明では、このようなニッケルめっき中間層は必
須ではなく、中間層を形成する場合であっても中間層の
材質をニッケルに限定するものでもない。

【００３０】ニッケルめっき層は、下地合金（軸受合金
層）が鉛を含む銅基合金の場合に、従来のＰｂ−Ｓｎ−
Ｃｕ系オーバレイ合金層中のＳｎが軸受使用中に下地合
金中の主にＰｂ相に拡散して、Ｐｂ−Ｓｎ−Ｃｕ系オー
バレイ合金層中のＳｎが減少することで、耐食性が劣化
するのを防止する役目をはたす中間層である。

【００３１】従って、最表面のオーバレイ合金層の耐食
性に不安がないＳｎめっきを施したＩｎ含有の本発明品
では、下地層とオーバレイ合金層との間に拡散防止用の
めっき中間層を介在させる必要性は大きくなく、めっき
による中間層なし、つまり、下地である軸受合金層上に
直接本発明に係わるオーバレイ合金層を設ける構造であ
っても、性能上支障はない。

【００３２】そして、中間層がない場合は、Ｓｎ，Ｉｎ
が下地合金層に拡散するものの、Ｉｎを伴なう４元系で
あるので耐食性はそれ程劣化しない。また、下地のＰｂ
相に耐食性のあるＳｎ，Ｉｎが拡散することで、万一、
オーバレイ合金層が部分的になくなり、下地合金層が露
出した場合でも、下地合金層の耐食性は元のままよりも
向上しており、長寿命の耐久性が得られる。

【００３３】めっき中間層を介在させる場合の材質とし
ては、銅基下地合金と鉛基オーバレイ合金層との密着性
を少なくとも阻害せず、オーバレイ合金層中の成分が下
地合金中に拡散移動するのを防止できる機能を持つ必要
がある。これらの機能を果たす材質としては、Ｎｉ，Ｎ
ｉ合金，Ｃｕ，Ｃｕ合金，Ａｇ，Ａｇ合金をあげること
ができ、いずれも使用可能であるが、最も有効なのがＮ
ｉである。

【００３４】また、下地合金がＡｌ合金である場合、前
述のような下地のＰｂ相への拡散は耐食性を劣化させる
レベルでは起こらないので、めっき中間層の役割は下地
合金と鉛基オーバレイ合金層との密着性向上が主なもの
となる。

【００３５】そして、このような構造とすることで、一
般的には、オーバレイ合金層よりもなじみ性や異物埋収
性等の表面性能が劣るアルミニウム合金系軸受の表面性
能を一段と向上させることができる。

【００３６】そして、裏金としては、鋼やその他適宜の
ものが使用される。

【００３７】

【実施例】次に、本発明の実施例について比較例と共に
説明する。

【００３８】（実施例１〜７，比較例１〜６）スチール
裏金上にＣｕ−１７ｗｔ％Ｐｂ−６ｗｔ％Ｓｎの成分か
らなるケルメット合金を焼結させ、その上に１〜２μｍ
の厚さでニッケルめっきを施して中間層を形成し、この
ニッケルめっきよりなる中間層上に表１に示す浴組成の
めっき浴とめっき条件によってＰｂ−Ｃｕ−Ｓｎ系合金
の電気めっきを施した。

【００３９】

【表１】

【００４０】次に、Ｉｎめっきを電気めっきにより施し
たのち、温度１５０℃で熱処理した。この段階でのオー
バレイ合金層の厚さは２０μｍであった。

【００４１】さらに、Ｓｎめっきを電気めっきにより施
した。この場合のＳｎめっきの厚さは、０．５〜２．０
μｍである。

【００４２】これらの実施例でのめっき表面は、なめら
かで緻密なものが得られ、また、組織もオーバレイ合金
層中で元素偏析は見られず均一なものであった。

【００４３】表２に、本発明の実施例１〜７および比較
のために本実施例３のＳｎめっきを施さないものである
比較例１、Ｓｎめっきを厚さ比で１５％と厚くつけたも
のである比較例２、本実施例のＣｕ含有量を２％に減ら
したものである比較例３、Ｃｕ含有量を多くし１５％に
した比較例４、Ｉｎ，Ｓｎ添加量を減らし各々３％，５
％にした比較例５、Ｉｎ，Ｓｎ添加量を増加して両成分
共１７％とした比較例６について、オーバレイ合金層の
組成、Ｓｎめっき厚さ、Ｓｎめっき厚さの比およびオー
バレイ合金層の表面硬さを比較して表わした。

【００４４】このとき、硬さ試験は、マイクロビッカー
ス硬度計により試験荷重１０ｇｆで行った。

【００４５】

【表２】

【００４６】表２より明らかであるように、Ｃｕを多く
含有させると表面硬さがより増加しているのが認められ
た。

【００４７】図１に、Ｓｎ，Ｉｎを約１０％に固定した
ものについてのＣｕ含有量と表面硬さとの関係を示す。
図１より明らかであるように、硬さはＣｕ含有量が増加
するに従って上昇し、表面硬さに対するＣｕ添加の効果
が認められる。

【００４８】次に、同じくＳｎ，Ｉｎを約１０％に固定
してＣｕ含有量を変化させためっき皮膜について、実際
の使用条件に近い１７０℃，１０００Ｈｒの加熱処理を
行い、めっき皮膜断面組織を比較した。加熱処理後で
は、ニッケルめっき側にＣｕ，Ｉｎを含むＳｎ−Ｎｉ拡
散層が生成される。

【００４９】図２にＣｕ含有量とこの拡散層厚さとの関
係を示す。図２に示したように、この拡散層厚さはＣｕ
含有量により大きく異なり、３％以上でＣｕの効果が表
われ、５％を超えると急激に薄くなり、ＣｕのＳｎ，Ｉ
ｎに対する拡散防止効果が明らかになった。

【００５０】すなわち、Ｃｕ添加の増量によりＳｎ，Ｉ
ｎのオーバレイ合金層中の残存量が多くなり、初期摺動
面性能および耐食性の維持が期待できる。

【００５１】次に、表２で示した実施例１〜７、比較例
１〜６のサンプルを実際の使用状態を再現した１７０
℃，１０００Ｈｒ加熱処理して、鈴木式摩擦摩耗試験機
による摩耗試験を行った。このときの摩耗試験条件は表
３に示す通りである。

【００５２】この摩耗試験結果を表４および図３に示
す。

【００５３】

【表３】

【００５４】

【表４】

【００５５】表４および図３で明らかなように、Ｃｕ含
有量が増加するに従い摩耗量が少なくなっていることが
認められた。

【００５６】そして、Ｃｕ添加量が２％である比較例
３、Ｓｎ，Ｉｎ含有量の多い比較例６では、摩耗量が多
くなっていることが認められた。

【００５７】次に、同じく１７０℃，１０００Ｈｒ加熱
処理したサンプルについて鈴木式摩擦摩耗試験機による
焼付試験を行った。このときの焼付試験条件は表５に示
す通りである。

【００５８】この焼付試験結果を同じく表４および図３
に示す。

【００５９】

【表５】

【００６０】表４および図３で明らかなように、比較例
１〜６に対して、本発明実施例１〜７は焼付限界荷重の
大幅な向上が認められた。

【００６１】次に、同じく１７０℃，１０００Ｈｒ加熱
処理したサンプルについて腐食試験を行った。このとき
の腐食試験条件は表６に示す通りである。

【００６２】この腐食試験結果を表４および図３に示
す。

【００６３】

【表６】

【００６４】表４および図３で明らかなように、比較例
１，３，４，５において腐食量が多くなっていることが
認められた。

【００６５】この耐食性に関して、銅はオイル中のいお
う分のターゲットになりうるので、Ｃｕ含有量の多い比
較例４では腐食量が多くなっている。

【００６６】また、Ｃｕ含有量の少ない比較例３は加熱
処理により表層のＳｎ，Ｉｎが拡散消失してしまい、耐
食性が悪くなっている。さらに、比較例５より明らかよ
うに、ＩｎあるいはＳｎ添加量を減らすと腐食量は増加
することとなり、ＳｎとＩｎが同時に添加されているも
のとすることで相乗効果を生むことにより耐食性の向上
に大きく寄与することが確かめられた。

【００６７】また、本発明実施例３の第二層Ｓｎめっき
を施さないものである比較例１も耐食性の劣化が認めら
れた。

【００６８】このように、本発明実施例１〜７では、比
較例１〜６と比較して、１７０℃，１０００Ｈｒ加熱処
理後でも耐摩耗性に優れていると共に耐焼付性，耐食性
も優れていた。

【００６９】そして、Ｃｕ添加量を２％とした比較例３
では特に耐摩耗性，耐食性が低下しており、Ｃｕ添加量
を１５％とした比較例４では耐摩耗性は良好であるもの
の耐焼付性，耐食性が低下したものとなっていた。

【００７０】さらに、Ｓｎ，Ｉｎ添加量を５％，３％と
した比較例５では耐摩耗性に優れているものの、耐焼付
性，耐食性が劣るものとなっていた。

【００７１】また、Ｓｎ，Ｉｎ添加量を多くした比較例
６では、耐食性は良好であるもの耐摩耗性が劣るものと
なっていた。

【００７２】また、第二層Ｓｎめっき層の厚さの比が０
％である比較例１では耐食性，耐焼付性が低下してお
り、Ｓｎめっき厚さの比が１５％である比較例２では耐
食性が良好であるものの耐焼付性が低下したものとなっ
ていた。

【００７３】次に、エンジン部品として適用すべく、軸
受に設けられた本発明実施例１〜７および比較例１〜６
のめっき皮膜について、アンダーウッド試験を行った。

【００７４】このときのアンダーウッド試験条件は表７
に示す通りである。

【００７５】

【表７】

【００７６】また、本試験では単に耐疲労性だけでなく
耐焼付性，耐摩耗性も同時に評価できる試験である。

【００７７】耐焼付性については、軸受背面温度が１８
０℃を超えた時点で焼付と判断した。また、耐摩耗性に
ついては、１００Ｈｒ終了後オーバレイ合金層が軸受全
幅にわたって２０μｍ以上摩耗しているものをＮＧとし
た。

【００７８】このアンダーウッド試験結果を同じく表４
に示す。従って、表４で示した結果は総合評価としての
結果である。

【００７９】表４に示すように、本発明実施例のＯＫ率
は少なくとも７０％以上である。一方、比較例のＯＫ率
は４０％以下となっており、本発明のオーバレイ合金層
成分と構成が本特許範囲で効果が有ることが認められ
た。

【００８０】

【発明の効果】本発明による耐摩耗性に優れたすべり軸
受用オーバレイでは、請求項１に記載しているように、
重量％で、Ｃｕ：３〜１０％、Ｓｎ：８〜１５％、Ｉ
ｎ：４〜１５％、残余が実質的にＰｂよりなる第一層の
オーバレイ合金層で形成されていると共に、この第一層
のオーバレイ合金層の上に実質的にＳｎからなる第二層
のめっき層が第一層のオーバレイ合金層厚さに対し２．
５〜１０％の厚さで形成されているものであり、従来の
オーバレイ合金層のＣｕ含有量を増加するとともにＩｎ
を加えたＰｂ−Ｃｕ−Ｓｎ−Ｉｎの４元系のオーバレイ
合金層としてさらにＳｎめっき層を最表面に形成したも
のとしたから、長時間使用後も耐焼付性、耐食性等の諸
特性を損なうことなしに耐摩耗性が大幅に向上したオー
バレイ合金層を有する耐摩耗性に優れた平軸受などのす
べり軸受とすることが可能であり、従って、近年のエン
ジンの高出力化、高性能化により、軸受面における高面
圧化，高温度化，油膜厚さの減少など、より苛酷な条件
で使用したとしても、十分に対応できる耐摩耗性の優れ
たオーバレイ付軸受を提供することが可能であるという
顕著な効果がもたらされる。

【００８１】そして、請求項２に記載しているように、
裏金に設けた軸受合金層に、直接、上記Ｐｂ−Ｃｕ−Ｓ
ｎ−Ｉｎ４元系のＳｎめっきオーバレイ合金層が形成さ
れているすべり軸受とすることによって、オーバレイ合
金層中のＩｎが下地合金層に拡散した場合にも耐食性を
大きく低下しないことから、耐摩耗性をはじめとして耐
食性等の良好なすべり軸受を中間めっき層の形成工程を
経ることなく製造することが可能であるという顕著な効
果がもたらされる。

【００８２】また、請求項３に記載しているように、裏
金に設けた軸受合金層に、中間めっき層を介して、上記
Ｐｂ−Ｃｕ−Ｓｎ−Ｉｎ４元系のＳｎめっきオーバレイ
合金層が形成されているすべり軸受とすることによっ
て、オーバレイ合金層中のＳｎ，Ｉｎが下地合金層中に
拡散するのを防止することが可能であると共に、下地合
金層とオーバレイ合金層との密着性をより一層向上した
ものにすることが可能であるという顕著な効果がもたら
され、請求項４に記載しているように、中間めっき層が
Ｎｉ，Ｎｉ合金，Ｃｕ，Ｃｕ合金，Ａｇ，Ａｇ合金のう
ち少なくともいづれかの金属で形成されているものとす
ることによって、下地合金層とオーバレイ合金層との密
着性を向上させそしてまたオーバレイ合金層中の成分が
下地合金層に拡散移動するのを阻止することが可能であ
るという顕著な効果がもたらされる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 Ｃｕ含有量と硬さとの関係を調べた結果を示
すグラフである。

【図２】 Ｃｕ含有量と拡散層厚さとの関係を調べた結
果を示すグラフである。

【図３】 本発明の実施例１〜７，比較例１〜６で測定
した摩耗，焼付，腐食試験結果を示すグラフである。

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 重量％で、Ｃｕ：３〜１０％、Ｓｎ：８
   〜１５％、Ｉｎ：４〜１５％、残余が実質的にＰｂより
   なる第一層のオーバレイ合金層で形成されていると共
   に、この第一層のオーバレイ合金層の上に実質的にＳｎ
   からなる第二層のめっき層が第一層のオーバレイ合金層
   厚さに対し２．５〜１０％の厚さで形成されていること
   を特徴とするすべり軸受用オーバレイ。
2. 【請求項２】 裏金に設けた軸受合金層に、直接、請求
   項１に記載のオーバレイ合金層が形成されていることを
   特徴とするすべり軸受。
3. 【請求項３】 裏金に設けた軸受合金層に、中間めっき
   層を介して、請求項１に記載のオーバレイ合金層が形成
   されていることを特徴とするすべり軸受。
4. 【請求項４】 中間めっき層が、Ｎｉ，Ｎｉ合金，Ｃ
   ｕ，Ｃｕ合金，Ａｇ，Ａｇ合金のうち少なくともいづれ
   かの金属で形成されている請求項３に記載のすべり軸
   受。