JPH1120598A - エアバッグ用ガス発生器及びエアバッグ装置 - Google Patents

エアバッグ用ガス発生器及びエアバッグ装置

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JPH1120598A
JPH1120598A JP10106286A JP10628698A JPH1120598A JP H1120598 A JPH1120598 A JP H1120598A JP 10106286 A JP10106286 A JP 10106286A JP 10628698 A JP10628698 A JP 10628698A JP H1120598 A JPH1120598 A JP H1120598A
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昇吾 富山
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禎浩 中島
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Abstract

(57)【要約】 【課題】所望の時間内でガス発生剤を完全燃焼すること
を可能とし、十分な作動性能を示すエアバッグ用ガス発
生器を提供すること。 【解決手段】ガス排出口を有するハウジング内に、衝撃
センサが衝撃を感知することにより作動する点火手段
と、該点火手段により着火されて燃焼し燃焼ガスを発生
するガス発生剤と、前記燃焼ガスの冷却及び／又は燃焼
残渣の捕集を果たすフィルタ手段とを含んで収容してな
るエアバッグ用ガス発生器において、前記各ガス排出口
の開口面積の総和Ａtに対する前記ガス発生剤の表面積
の総和Ａの値（Ａ／Ａt）を３００より大に規制したエ
アバッグ用ガス発生器とする。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、衝撃から乗員を保
護するエアバッグ用ガス発生器、及びエアバッグ装置に
関する。特にハウジングに形成された各ガス排出口の開
口面積の総和Ａtとハウジング内に収容されるガス発生
剤の表面積の総和Ａの値（Ａ／Ａt）を規定したエアバ
ッグ用ガス発生器に関する。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】従来、
エアバッグ用ガス発生器は、ガス排出口を有するハウジ
ング内に、衝撃センサが衝撃を感知することにより作動
する点火手段と、該点火手段により着火されて燃焼し燃
焼ガスを発生するガス発生剤と、前記燃焼ガスの冷却及
び／又は燃焼残渣の捕集を果たすフィルタ手段とを含ん
で収容して構成される。このガス発生器は、衝撃を感知
して点火手段が作動することによりガス発生剤を着火・
燃焼させて、燃焼ガスを発生させる。該燃焼ガスはハウ
ジング内に於いてフィルタ手段により冷却・浄化されて
ガス排出口から該ガス発生器の外に排出される。この燃
焼ガスを発生する為に使用されるガス発生剤としては、
従来においてはアジド系ガス発生剤と、それ以外の非ア
ジド系ガス発生剤に大別することができる。
【０００３】アジド系ガス発生剤（例えばＮａＮ3／Ｃ
ｕＯ）は、70kg/cm2の圧力下において、約45〜50mm/sec
という比較的高い線燃焼速度を有する。それ故に、形状
保持に優れた比較的大きいペレット形状、あるいはディ
スク形状のガス発生剤であっても、例えば運転席用エア
バッグにおけるガス発生器に用いられた場合、必要とさ
れる完全燃焼時間40〜60msecを十分満足することができ
ている。
【０００４】一方、非アジド系ガス発生剤では、線燃焼
速度は一般的に 30mm/sec 以下であり、ガス発生剤の形
状保持に有利な例えば 2mm径のペレット形状、あるいは
例えば 2mm厚のディスク形状のガス発生組成物では、線
燃焼速度が約 20mm/sec の場合、燃焼時間が約 100msec
となってしまい、所望の燃焼時間 40〜60msec には達し
ない。線燃焼速度 20mm/sec前後の場合、所望の燃焼時
間とするにはペレット状あるいはディスク状の径又は厚
みは 1mm 前後となり、線燃焼速度が 10mm/sec以下では
厚みが 0.5mm 以下の薄肉が要求される。長時間の自動
車の振動に耐え、かつ工業的に安定した状態でペレット
形状、あるいはディスク形状にガス発生剤を製造するこ
とは事実上不可能であり、ガス発生器としての性能が満
足されず、実施可能なガス発生器の開発が従来では困難
であった。
【０００５】よって本発明は所望の時間内でガス発生剤
を完全燃焼することを可能とし、十分な作動性能を示す
エアバッグ用ガス発生器を提供することを目的とする。
【０００６】またガス発生器の作動時に於けるハウジン
グ内最大圧力は外気の温度によって異なることから、実
質的に外気の温度に依存することなく安定した作動性能
を示すことのできるエアバッグ用ガス発生器の提供は困
難である。
【０００７】よって本発明は、更に、より製造コストを
削減可能であって、外気の温度に依存することなく安定
して作動することのできるエアバッグ用ガス発生器を提
供することをも目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明のエアバッグ用ガ
ス発生器は、ハウジングに形成された各ガス排出口の開
口面積の総和Ａtに対する前記ハウジング内に収容され
るガス発生剤の表面積の総和Ａの値（Ａ／Ａt）を規制
したことを特徴とする。
【０００９】即ち本発明のエアバッグ用ガス発生器は、
ガス排出口を有するハウジング内に、衝撃センサが衝撃
を感知することにより作動する点火手段と、該点火手段
により着火されて燃焼し燃焼ガスを発生するガス発生剤
と、前記燃焼ガスの冷却及び／又は燃焼残渣の捕集を果
たすフィルタ手段とを含んで収容してなるエアバッグ用
ガス発生器において、前記各ガス排出口の開口面積の総
和Ａtに対する前記ガス発生剤の表面積の総和Ａの値
（Ａ／Ａt）を３００より大に規制することを特徴とす
るものである。
【００１０】このように各ガス排出口の開口面積の総和
Ａtに対する前記ガス発生剤の表面積の総和Ａの値（Ａ
／Ａt）を３００より大に規制して、８５℃と２０℃、
また２０℃と−４０℃とでの、内容量60リットルタンクを用い
たタンク内圧力試験におけるそれぞれの最大圧力同士の
差を、２０℃での該タンク内圧力試験の最大圧力の２５
％以内とすることができる。特にこの最大圧力同士の差
は４０kPa以下であることが望ましい。前記各ガス排出
口の開口面積の総和Ａtに対する前記ガス発生剤の表面
積の総和Ａの値（Ａ／Ａt）は、運転席用及び助手席用
エアバッグ用ガス発生器において、Ａ／Ａt の値を３０
０より大きく１３００以下、好ましくは４５０〜１３０
０、更に好ましくは４５０〜１０００とすることができ
る。
【００１１】ただしＡ／Ａtの値を上記のように明確に
定義する上では、ガスの流れを絞り、燃焼内圧をコント
ロールする部分より手前側で大きな抵抗を持った部材を
有しないことが望ましい。例えば、後で説明する実施例
においてでもそうであるが、通常燃焼圧力をコントロー
ルする部分即ちガス排出口の手前にはクーラント・フィ
ルタが配置され、発生したガスの冷却とガス中の固形残
渣の捕集を行う。
【００１２】このクーラント・フィルタは金属の線材を
網状の多孔質部材に成形し、ガスがその内部を通過する
様にして、上記の機能を発揮させる。これは、発生ガス
と該クーラント・フィルタの物理的接触により熱交換あ
るいは残渣の捕集が行われるためであり同時に通気抵抗
も生じさせる。この通気抵抗は、燃焼内圧をコントロー
ルする部分であるガス排出口にも存在するが、クーラン
ト・フィルタを配置する際には、ガス排出口の通気抵抗
よりもクーラント・フィルタの通気抵抗の方が低い場合
にＡ／Ａtの値を先述の如く正確に設定することができ
る。
【００１３】このガス排出口の通気抵抗はその開孔面積
と相関があり、同様にクーラント・フィルタの通気抵抗
も、ガスの通過面積と相関がある。これらの相関関係の
一例は後ほど示す。
【００１４】ここで、上記の運転席用のエアバッグ用ガ
ス発生器とは、運転席側、例えばハンドル等に配置する
のに適した構造であって、エアバッグ装置の作動によっ
て、運転者を保護するエアバッグ装置に使用されるガス
発生器のことであり、一方、助手席用のエアバッグ用ガ
ス発生器とは、助手席側、例えばダッシュボード近辺等
に配置するのに適した構造であって、エアバッグ装置の
作動によって助手席の搭乗者を保護するエアバッグ装置
に使用されるガス発生器のことである。
【００１５】ハウジングは、鋳造・鍜造によって形成す
る他、ガス発生剤の燃焼によって生じたガスを排出する
為ガス排出口を有するディフューザシェルと、点火手段
を配設する為の中央孔を有するクロージャシェルとをプ
レス成形し、これらを各種溶接法、例えばプラズマ溶
接、摩擦溶接、プロゼクション溶接、電子ビーム溶接、
レーザ溶接、ティグ溶接などにより溶接して形成するこ
ともできる。このプレス形成によるハウジングは、その
製造が容易になると共に、製造コストを低減することが
できる。ディフューザシェルとクロージャシェルは、例
えば、それぞれ厚さ1.2〜3.0mmのステンレス鋼板を用い
て形成することができる。ハウジングの内容積は運転席
用のエアバッグ用ガス発生器では60〜130cc、助手席用
のエアバッグ用ガス発生器では150〜600ccであることが
望ましい。このハウジングに形成されるガス排出口は、
内径２〜５mmの円形孔であることが望ましく、その開口
面積の総和Ａtは、（ａ）運転席用のエアバッグ用ガス
発生器においては、５０〜２００mm2、（ｂ）助手席用
のエアバッグ用ガス発生器においては、６０〜５００mm
2であることが望ましい。
【００１６】このガス排出口には、ハウジング内に外部
より湿気が侵入するのを阻止するために、ハウジングの
ガス排出口がその直径の２〜３．５倍の幅を有するアル
ミニウムテープにより塞がれることが好ましい。アルミ
ニウムテープの貼付は、粘着性アルミニウムテープ、ま
たは接着剤、好ましくは加熱により溶融して接着を確実
なものとすることができる。例えばホットメルト系接着
剤を使用することによても行うことができる。
【００１７】また本ガス発生器に使用するガス発生剤
は、特に、70kg/cm2の圧力下に於ける線燃焼速度が、７
〜３０mm/sec、好ましくは７〜１５mm/secのものを使用
した場合に一層の効果を奏することができる。このよう
なガス発生剤としては、例えば含窒素有機化合物と、酸
化剤と、スラグ形成剤とを含む非アジド系ガス発生剤が
あり、このガス発生剤中の含窒素有機化合物の含有量は
25〜60重量％、酸化剤の含有量が40〜65重量％、スラグ
形成剤の含有量が１〜20重量％とすることができる。
【００１８】含窒素有機化合物は、燃料及び窒素源とし
て作用する。このようなものとしては、例えばテトラゾ
ール、トリアゾール、又はこれらの金属塩等の含窒素有
機化合物とアルカリ金属硝酸塩等の酸素含有酸化剤を主
成分とするもの、トリアミノグアニジン硝酸塩、カルボ
ヒドラジッド、ニトログアニジン等があるが、本発明に
於いては特にニトログアニジンが好ましい。ガス発生剤
中に於けるこの含窒素化合物の含有量は、分子式中の炭
素元素、水素元素及びその他の酸化される元素の数によ
って異なるが、通常25〜60重量％の範囲で用いられ、好
ましくは30〜40重量％の範囲で用いられる。用いられる
酸化剤の種類により絶対数値は異なるが、完全酸化理論
量より多いと発生ガス中の微量ＣＯ濃度が増大し、完全
酸化理論量及びそれ以下になると発生ガス中の微量ＮＯ
x 濃度が増大する。両者の最適バランスが保たれる範囲
が最も好ましい。
【００１９】また、スラグ形成剤は、ガス発生剤組成物
中の特に酸化剤成分の分解によって生成するアルカリ金
属又はアルカリ土類金属の酸化物をミストとしてインフ
レータ外へ放出することを避けるため液状から固体状に
変えて燃焼室内に止める機能を果たすものであり、金属
成分の違いによって最適化されたスラグ形成剤を選ぶこ
とができる。このスラグ形成剤としては、例えばベント
ナイト系、カオリン系等のアミノケイ酸塩を主成分とす
る天然に産する粘土並びに合成マイカ、合成カオリナイ
ト、合成スメクタイト等の人工的粘土及び含水マグネシ
ウムケイ酸塩鉱物の１種であるタルク等が挙げられ、こ
の内の少なくとも１種から選ばれたスラグ形成剤を用い
ることができる。本発明に於ける好ましいスラグ形成剤
としては、酸性白土を挙げることができる。ガス発生剤
中に於けるこのスラグ形成剤の含有量は１〜20重量％の
範囲で変えることができるが、好ましくは３〜７重量％
の範囲である。多すぎると線燃焼速度の低下及びガス発
生効率の低下をもたらし、少なすぎるとスラグ形成能を
十分発揮することができない。
【００２０】酸化剤は、従来から広く知られているアル
カリ金属又はアルカリ土類金属の硝酸塩、塩素酸塩、過
塩素酸塩などを使用することができ、特にアルカリ金属
又はアルカリ土類金属から選ばれたカチオンを含む硝酸
塩の少なくとも１種から選ばれた酸化剤が好ましく、例
えば硝酸ストロンチウムなどが挙げられる。ガス発生剤
中に於けるこの酸化剤の含有量は、用いられるガス発生
化合物の種類と量により絶対数値は異なるが40〜65重量
％の範囲で用いられ、特に上記のＣＯ及びＮＯx 濃度に
関連して45〜60重量％の範囲が好ましい。
【００２１】このガス発生剤には、該ガス発生剤を所定
形状の成形体とする場合には、各種公知のバインダーを
適宜配合することもできる。
【００２２】而して、本発明において、非アジド系ガス
発生剤を用いる場合には、31.5重量部のニトログアニジ
ン、51.5重量部のSr(NO3)2、10.0重量部のカルボキシメ
チルセルロースのナトリウム塩、7.0重量部の酸性白土
からなる非アジド系ガス発生剤、又は31.0重量部のニト
ログアニジン、54.0重量部のSr(NO3)2、10.0重量部のカ
ルボキシメチルセルロースのナトリウム塩、5.0重量部
の酸性白土からなる非アジド系ガス発生剤を用いること
ができる。
【００２３】上記のガス発生剤は単孔円筒形状とするこ
とができ、その結果ガス発生剤１個当たりの表面積を大
きくすることができる。所望の燃焼時間で完全燃焼を達
成する為に、ガス発生剤の１個の形状における肉厚部分
の厚みの最も小さい厚み距離を０．０１〜２．５mm、更
には０．０１〜１．０mmとすることが好ましい。例えば
この厚み距離を０．８５mmとする場合には、外径２．５
mm、内径０．８mmの単孔円筒形状とすることができ、該
厚み距離を１．２mmとする場合には、外径３．２mm、内
径０．８mmの単孔円筒形状とすることができる。
【００２４】また、このガス発生剤は、ガス発生器中
に、（ａ）運転席用のエアバッグ用ガス発生器において
は、２０〜５０g、（ｂ）助手席用のエアバッグ用ガス
発生器においては、５０〜１９０g充填することが好ま
しい。
【００２５】ハウジング内に充填するガス発生剤が非ア
ジド系ガス発生剤である場合、該ガス発生剤は７０Kg／
cm2の圧力下において、５〜３０mm／secの線燃焼速度を
持ち、このガス発生剤を用いて自動車用エアバッグのガ
ス発生器を構成するとき、運転席用エアバッグでは４０
〜６０msec、助手席用エアバッグでは５０〜８０msecで
ガス発生剤を全て燃焼させる必要がある。そこで、ガス
発生剤の燃焼を調整するために、上記の各ガス排出口の
開口面積の総和Ａtに対する前記ガス発生剤の表面積の
総和Ａの値（Ａ／Ａt）を用い、この値を３００より大
に規制する。このＡ／Ａtの値は、運転席用及び助手席
用のエアバッグ用ガス発生器において、Ａ／Ａt の値が
３００より大きく１３００以下、好ましくは４５０〜１
３００、更に好ましくは４５０〜１０００とすることが
できる。その結果、上記の時間でガス発生剤を全て燃焼
させることができる。
【００２６】Ａ／Ａtの値が最大値を越えると、ガス発
生器内での圧力が過剰に上昇し、ガス発生剤の燃焼速度
が大き過ぎる。一方、最小値に満たない場合は、ガス発
生器内の圧力が低くなり、燃焼速度が小さ過ぎる。その
結果、いずれの場合も所望の燃焼時間の範囲外となり、
実用可能なガス発生器を提供し得ない。
【００２７】また各ガス排出口の開口面積の総和Ａtに
対する前記ハウジング内に収容されるガス発生剤の表面
積の総和Ａの値（Ａ／Ａt）を上記のように規制した場
合には８５℃と２０℃、また２０℃と−４０℃とでの、
内容量60リットルタンクを用いたタンク内圧力試験におけるそ
れぞれの最大圧力同士の差を、２０℃での該タンク内圧
力試験の最大圧力の２５％以内とし、更に４０kPa以下
にすることもでき、ガス発生器の作動時に於けるハウジ
ング内最大圧力が外気の温度に依存することなく、安定
した作動性能を発揮することのできるエアバッグ用ガス
発生器となる。
【００２８】タンク内圧力試験とは、内容量60リットル
のSUS製（ステンレス鋼：JIS規格記号）タンク内に、ガ
ス発生剤成型体を充填したガス発生器を固定し、タンク
を密閉後、外部着火電気回路に接続する。別にタンクに
配置された圧力トランスデューサー（圧力変換器）によ
り、着火電気回路スイッチを入れた時間を０としてタン
ク内の圧力上昇変化を時間０〜200ミリ秒の間測定す
る。そして各測定データをコンピュータ処理により最終
的にタンク圧力／時間曲線として、ガス発生器を評価す
る曲線を得る試験である。なおこの試験に於いては、ガ
ス発生剤の燃焼終了後は、タンク内のガスを一部抜き取
り、ＣＯ及びＮＯX 等のガス分析に供することもでき
る。本発明に於いてはこのタンク内圧力試験を−４０℃
と２０℃と８５℃とにおいて行い、各温度でのタンク圧
力／時間曲線に於いての最大圧力（即ち最大タンク内圧
力）を測定し、８５℃と２０℃とにおけるタンク内圧力
試験での最大圧力同士の差、及び２０℃と−４０℃とに
おけるタンク内圧力試験での最大圧力同士の差を算出し
た。
【００２９】ガス発生剤がハウジング内で燃焼する場
合、その燃焼性能はガス発生剤が置かれた環境に依存す
る。特に圧力指数（ｒb＝ａ・Ｐnのｎにあたる指数、ｒ
bは燃焼速度、ａはガス発生剤の初期温度に依存する定
数、Ｐは内圧を示す）はガス発生剤の燃焼速度に影響を
与える因子で、この値が大きい場合、燃焼時の周辺圧力
（ハウジング内圧）が高いほど燃焼速度が増大する。従
来使用されていたアジド系ガス発生剤では、この圧力指
数が0.2〜0.5と比較的低いため周辺圧力の変化が燃焼速
度に与える影響は小さかったのであるが、非アジド系ガ
ス発生剤では圧力指数が0.4〜0.7とアジド系ガス発生剤
より高いため、燃焼中のハウジング内圧力変化（周辺圧
力）の影響を受けて、燃焼速度の値が大幅に変わり得
る。
【００３０】また燃焼速度自体に着目すれば、アジド系
ガス発生剤（例えばNaN3とCuO）では、常温に於いて45
〜50mm／secという比較的高い燃焼速度を有することが
知られている一方、非アジド系ガス発生剤の燃焼速度は
一般的に30mm／sec以下である。言い換えれば、アジド
系ガス発生剤は燃焼中の圧力変化による影響が少なく、
比較的高い燃焼速度を維持するが、非アジド系ガス発生
剤では燃焼中の圧力変化に応じて、燃焼速度が変化す
る。また燃焼初期温度によっても、低温ではハウジング
内圧が下がり更に燃えにくく、高温では反対にハウジン
グ内圧が上がり燃焼速度が増大する。このように環境温
度によって燃焼速度の差が顕著になるような特性を持つ
非アジド系ガス発生剤を使ってガス発生器を完成させる
には、アジド系ガス発生剤を用いた場合に比べて問題が
多いため、以下の様な構造とすることが好ましい。
【００３１】まず遅い燃焼速度でも所定の時間内に燃焼
を終了させるため、ガス発生剤を出来るだけ薄く成形
し、燃焼距離を短くする必要がある。この場合、自己燃
焼時の衝撃や、外部からの振動による破壊／粉砕を避け
るため、有孔形状、特に円筒状の単孔形状として、その
肉厚を調整するのが好ましい。
【００３２】また時間内に燃焼を終了させるためには、
ガス発生剤への着火性を向上させる必要がある。その方
法の１つとしては、ガス発生剤の表面積（Ａ）を広げる
（大きくする）ことがある。そして燃焼中のハウジング
内の圧力環境変化を、出来る限り小さくすることで、燃
焼性能が安定してくる。このためには非アジド系ガス発
生剤の表面積に合ったノズル面積（Ａt）を設定するこ
とが必要となる。
【００３３】非アジド系ガス発生剤はアジド系ガス発生
剤と同様、初期温度の違いによって燃焼速度が変化す
る。その温度依存性は両者でほぼ同じ傾向を示すが、非
アジド系ガス発生剤では初期温度の相異に基づく燃焼開
始後の圧力環境の違いから、その燃焼性能に大きな差が
出る。この差を出来る限り抑えるためには、Ａ／Ａtを
調節してハウジング内圧力環境を出来る限り等しくする
必要がある。
【００３４】非アジド系ガス発生剤ではアジド系ガス発
生剤よりもＡ／Ａtの値を高く設定することで上記の問
題が解決できた。
【００３５】フィルタ手段は、ガス発生手段の燃焼によ
って生成した燃焼残渣を除去すると共に、燃焼ガスを冷
却する機能を果たすものである。このようなものとして
は、例えば従来使用されている発生ガスを浄化する為の
フィルタ及び／又は発生したガスを冷却するクーラント
を使用する他、ステンレス鋼或は鉄等の適宜材料から成
る金網を環状の積層体として圧縮成形した積層金網フィ
ルタ等も使用できる。この積層金網フィルタは、例えば
平編の金網を半径方向に重ね、半径方向及び軸方向に圧
縮して成形したものからなることができる。このように
して成形されたフィルタ手段は、空隙構造が複雑とな
り、優れた捕集効果を有する。そのために、冷却機能と
捕集機能を兼ね備えたクーラント・フィルタ一体型のフ
ィルタ手段が実現できる。より具体的には、平編のステ
ンレス鋼製金網を円筒体に形成し、この円筒体の一端部
を外側に繰り返し折り曲げて環状の積層体を形成し、こ
の積層体を型内で圧縮成形することによりフィルタ手段
を成形することができる。あるいは、平編のステンレス
鋼製金網を円筒体に形成し、この円筒体を半径方向に押
圧して板体を形成し、この板体を筒状に多重に巻回して
積層体を形成し、この積層体を型内で圧縮成形すること
によってもフィルタ手段を成形することができる。金網
の材料であるステンレス鋼は、SUS304、SUS310S、SUS31
6（JIS規格記号）などを使用することができる。SUS304
（18Ｃｒ−８Ｎｉ−0.06Ｃ）は、オーステナイト系ステ
ンレス鋼として優れた耐食性を示す。
【００３６】ここでは主にクーラント・フィルタの線材
として、ステンレス鋼を例示したが、これに限定するこ
となく、コスト等の点で利点があれば鉄なども使用可能
である。
【００３７】フィルタ手段はまた、その内側又は外側に
積層金網体からなる層を有する二重構造とすることがで
きる。内側の層は、燃焼するガス発生剤の燃焼ガスに対
しフィルタ手段を保護するフィルタ手段保護機能を有す
ることができる。また外側の層は、ガス発生器作動時に
ガス圧によりフィルタ手段が膨出してこのフィルタ手段
とハウジングの外周壁間に形成される上記間隙を塞ぐこ
とのないように、フィルタ手段の膨出を抑止する抑止手
段として機能することができる。なおこのフィルタ手段
を、ハウジングの内周面から離間して配置した場合、即
ちフィルタ手段の外周面とハウジングの内周面との間に
間隙を形成した場合には、該間隙はガス流路として機能
することから、発生した燃焼ガスはフィルタ手段全面を
通過し効率的に冷却・浄化されることとなる。
【００３８】このクーラント・フィルタはかさ密度が3.
0〜5.0g／cm3、好ましくは3.5〜4.5g／cm3であり、その
線材となる金属製金網の線径は0.3〜0.6mmである。例え
ば線材の一例としてステンレス鋼製金網が挙げられる
が、このステンレス製線材は線径0.3〜0.6mmで平編の編
目構造を有する。平編は編目がすべて一方向に引き出さ
れてループ状をなしており、このような編目構造を有す
る金網を半径方向に積層し、圧縮成形してクーラント・
フィルタとなす。また線材はステンレス鋼に限ったもの
ではなく、前述したように鉄製等の線材を用いても同様
の編目構造を形成することでクーラント・フィルタとす
ることができる。
【００３９】本クーラント・フィルタは上記のような複
雑な編目構造により、発生ガス中の燃焼残渣捕集性能を
呈するため、ガスの流れに対してある程度の抵抗（圧力
損失）値を有するものと考えられる。その値の範囲は後
ほど述べるクーラント・フィルタ圧力損失測定方法（図
８）で測定したとき、20℃の雰囲気下で1000リットル／min
の空気流量に対して10mmH2O〜2000mmH2O（１×10-3kgf
／cm2〜２×10-1kgf／cm2）であることが望ましい。
【００４０】本発明において使用されるフィルタ手段の
圧力損失値は、望ましい実施の態様に於いては、ディフ
ューザシェルに形成されたガス排出口の圧力損失値より
も低く、Ａ／Ａtの関係を明確に定義づける意味に於い
て影響を与えないような値とする。即ち本発明に於いて
好適に使用されるフィルタ手段は実質的なガスの流れを
チョークして、燃焼内圧をコントロールする機能は有し
ないものである。
【００４１】本発明のエアバッグ用ガス発生器は、上記
の構造によるガス発生器であれば、その衝撃の感知及び
点火手段の作動形式に関しては、専ら機械的な機構によ
り衝撃を感知する衝撃センサにより点火手段を作動させ
ガスを発生させる機械着火式、又は衝撃を感知した衝撃
センサから伝達される電気信号により点火手段が作動し
てガスを発生させる電気着火式の何れでも良い。
【００４２】機械着火式の点火手段を用いた機械着火式
ガス発生器は、オモリの移動により撃針を発射する等、
専ら機械的な機構により衝撃を感知する機械式センサを
ハウジング内に収容する。このハウジングには複数のガ
ス排出口が形成されており、またその内には、前記機械
式センサから発射される撃針に刺突され着火・燃焼する
雷管と、該雷管の火炎で着火・燃焼する伝火薬とからな
る点火手段と、伝火薬の火炎で着火・燃焼し、ガスを発
生するガス発生手段と、発生したガスを冷却・浄化する
フィルタ手段とを収容して構成される。一方、電気着火
式の点火手段を用いた電気着火式ガス発生器は、ガス排
出口を有するハウジング内に、衝撃を感知したセンサか
ら伝達される電気信号で作動する点火器と、点火器の作
動により着火・燃焼する伝火薬とからなる点火手段と、
該伝火薬の火炎で着火・燃焼してガスを発生するガス発
生手段と、発生したガスを冷却・浄化するフィルタ手段
とを収容して構成される。これら機械着火式又は電気着
火式のガス発生器は、その他にも作動性能上有利な構成
を適宜選択採用することも当然可能である。
【００４３】なお、本発明のガス発生器に於いては、上
記のように各ガス排出口の開口面積の総和Ａtに対する
前記ハウジング内に収容されるガス発生剤の表面積の総
和Ａの値（Ａ／Ａt）を規制したものであれば、上記し
た以外の有利な構成、例えばフィルタ手段の変形を阻止
するように該フィルタ手段の外周を包囲する多孔円筒板
や、発生したガスがフィルタ手段とハウジング内面との
隙間を通過する事態を阻止する為にフィルタ手段の内周
の上端及び／又は下端を包囲するショートパス防止手段
（プレート部材等）、及びガス発生手段とフィルタ手段
との直接接触を防止するようにフィルタ手段の内周を包
囲する多孔円筒状のパーフォレーテッドバスケットなど
を採用することは任意である。
【００４４】上記のエアバッグ用ガス発生器は、該ガス
発生器で発生するガスを導入して膨張するエアバッグと
共にモジュールケース内に収容され、エアバッグ装置と
なる。このエアバッグ装置には、更に衝撃を感知してガ
ス発生器を作動させる衝撃センサも含まれる。ガス発生
器が機械着火式ガス発生器の場合には、この衝撃センサ
は機械式センサが該当し、ハウジング内に点火手段と共
に収容される。一方ガス発生器が電気着火式ガス発生器
の場合には、該衝撃センサは、例えばコンソールボック
ス外に配設された半導体式加速度センサなどが該当す
る。この半導体式加速度センサは、加速度が加わるとた
わむようにされたシリコン基板のビーム上に４個の半導
体ひずみゲージが形成され、これら半導体ひずみゲージ
はブリッジ接続されている。加速度が加わるとビームが
たわみ、表面にひずみが発生する。このひずみにより半
導体ひずみゲージの抵抗が変化し、その抵抗変化を加速
度に比例した電圧信号として検出するようになってい
る。特にガス発生器として電気着火式ガス発生器を使用
する場合には、該エアバッグ装置には、更にモジュール
ケース外に配設されるコントロールユニットも含むこと
ができる。このコントロールユニットは、点火判定回路
を備えており、この点火判定回路に前記半導体式加速度
センサからの信号が入力するようになっている。センサ
からの衝撃信号がある値を越えた時点でコントロールユ
ニットは演算を開始し、演算した結果がある値を越えた
ときガス発生器に作動信号を出力する。
【００４５】このエアバッグ装置は、衝撃センサが衝撃
を感知することに連動してガス発生器が作動し、そのガ
ス排出口から燃焼ガスを排出する。この燃焼ガスはエア
バッグ内に噴出し、これによりエアバッグはモジュール
カバーを破って膨出し、車両中の硬い構造物と乗員との
間に衝撃を吸収するクッションを形成する。
【００４６】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図面
に基づき説明する。図１及び図２は運転席用のガス発生
器を示す。図１は、本発明のエアバッグ用ガス発生器の
断面図である。本ガス発生器は、ディフューザシェル１
とクロージャシェル２からなるハウジング３と、このハ
ウジング３内の収容空間に配設される点火手段、すなわ
ち点火器４及び伝火薬５と、これらにより点火されて燃
焼ガスを発生するガス発生剤６と、そしてこれらガス発
生剤６を収容する燃焼室２８を画成するフィルタ手段、
すなわちクーラント・フィルタ７とを含んでいる。
【００４７】ディフューザシェル１は、ステンレス鋼板
をプレスにより成形してなり、円形部１２と、この円形
部１２の外周部に形成される周壁部１０と、この周壁部
１０の先端部に半径方向外側に延在するフランジ部１９
を有している。周壁部１０に本実施例では３ｍｍ径のガ
ス排出口１１が周方向に１６個等間隔に配設されている
（各ガス排出口の開口面積の総和Ａt＝113mm2 ）。この
ディフューザシェル１は、その円形部１２の中央部に段
部４９により外側に突出した突出円形部１３が形成さ
れ、段部４９は、ハウジング、特にその天井部を形成す
るディフューザシェル円形部１２に剛性を与えると共
に、収容空間の容積増大を果たしている。突出円形部１
３と点火器４の間に伝火薬５を収容する伝火薬容器５３
が挟持されている。
【００４８】クロージャシェル２は、ステンレス鋼板を
プレスにより成形してなり、円形部３０と、その中央部
に形成される中央孔１５と、前記円形部３０の外周部に
形成される周壁部４７と、この周壁部４７の先端部に半
径方向外側に延在するフランジ部２０を有している。中
央孔１５はその孔縁部に軸方向曲折部１４を有してい
る。この曲折部１４は、中央孔１５の孔縁部に剛性を与
えると共に、中央筒部材１６との間に比較的大きな接合
面を提供している。この中央孔１５に嵌合して中央筒部
材１６が配置され、この中央筒部材１６の一端側端面１
７は曲折部１４の端面１８と面一になっている。
【００４９】ディフューザシェル１とクロージャシェル
２は、ハウジング３の軸方向中央位置近辺でディフュー
ザシェルのフランジ部１９とクロージャシェルのフラン
ジ部２０とがかさね合わされ、レーザ溶接２１がされ、
両者は接合されてハウジング３を形成している。これら
フランジ部１９、２０は、ハウジング、特にその外周壁
８に剛性を与え、ガス圧によるハウジングの変形を阻止
している。
【００５０】中央筒部材１６は両端が開放したステンレ
ス鋼管よりなり、その他端側は電子ビーム溶接２２によ
りディフューザシェルの突出円形部１３に固定されてい
る。この中央筒部材１６の内側に点火手段収容室２３が
形成され、この点火手段収容室２３内に、センサ（図示
せず）からの信号により作動する点火器４と、この点火
器４により着火される伝火薬５を充填した伝火薬容器５
３が配設されている。この中央筒部材１６は点火器用保
持部材２４を有し、この保持部材２４は、点火器４の軸
方向移動を規制する内向きフランジ部２５と、点火器が
嵌合し中央筒部材１６の内周面に固定される周壁部２６
と、かしめにより前記内向きフランジ部２５との間に点
火器を軸方向に固定するかしめ部２７とからなってい
る。中央筒部材１６はまた、その他端側に貫通孔５４を
有している。本実施例の場合、直径２．５mmの貫通孔が
周方向に６個等間隔に配設されている。
【００５１】中央筒部材１６は、ステンレス鋼板を管状
に丸めて溶接した管よりなる。この中央筒部材は、電気
着火式ガス発生器の場合には厚さ１．２〜３．０mmのス
テンレス鋼板を管状に丸めて溶接し、１７〜２２mmの外
径の管とすることができ、また機械着火式ガス発生器の
場合には厚さ１．５〜７．０mmのステンレス鋼板を管状
に丸めて溶接し、１９〜３０mmの外径の管とすることが
できる。このような溶接管は、ＵＯプレス方式（板をＵ
形に成形した後、Ｏ形に成形し、継目を溶接するも
の）、または電縫管方式（板を円形に成形し、継目に圧
力を加えながら大電流を流して抵抗熱で溶接するもの）
などにより形成することができる。
【００５２】クーラント・フィルタ７は、ガス発生剤６
を取り囲んで配設され、中央筒部材１６の周囲に環状の
室、すなわち燃焼室２８を画成している。このクーラン
ト・フィルタ７は、ステンレス鋼製平編の金網を半径方
向に重ね、半径方向及び軸方向に圧縮してなる。このク
ーラント・フィルタ７は、各層においてループ状の編目
が押し潰されたような形をしており、それが半径方向に
層をなしている。従って、クーラント・フィルタの空隙
構造が複雑となり、このクーラント・フィルタは優れた
捕集効果を有する。クーラント・フィルタ７の外側に積
層金網体からなる外層２９が形成されている。この外層
２９は、ガス発生器作動時にガス圧によりクーラント・
フィルタ７が膨出して間隙９を塞ぐことのないように、
クーラント・フィルタの膨出を抑止する抑止手段として
機能すると共に、冷却機能も有している。このクーラン
ト・フィルタ７により、燃焼室２８が画成されると共
に、燃焼室で発生した燃焼ガスが冷却され、そして燃焼
残渣が捕集される。
【００５３】クロージャシェルの円形部３０を取り囲ん
で周方向に傾斜部３１が形成され、この傾斜部３１は、
クーラント・フィルタ７の移動を阻止する移動阻止手段
として機能すると共に、ハウジングの外周壁８とクーラ
ント・フィルタ７間に間隙を形成する手段としても機能
している。
【００５４】燃焼室２８にガス発生剤６が多数配設され
ている。ガス発生剤６は中空円柱体をなしており、この
形状の故に、燃焼は外面及び内面で起こり、燃焼の進行
につれてガス発生剤全体の表面積はあまり変わらないと
いう利点を有している。この実施例に於いては、該ガス
発生剤を、ニトログアニジン25〜60重量％と、硝酸スト
ロンチウム40〜65重量％と、酸性白土１〜20重量％とを
含んで形成し、外径2.4mm、内径0.8mm、長さ２mmの中空
円柱体としたガス発生剤(70kg/cm2の圧力下において、
線燃焼速度11mm/sec）３７g(ガス発生剤の表面積の総和
Ａ＝５６８０４ｍｍ２）を、ハウジング内に充填するこ
とができる。
【００５５】クーラント・フィルタ７の上側端部にプレ
ート部材３２が、また下側端部にプレート部材３３がそ
れぞれ配設されている。プレート部材３２は、クーラン
ト・フィルタ７の上側端部開口４０を塞ぐ円形部３６
と、この円形部３６と一体に形成されクーラント・フィ
ルタの内周面４１に当接する周壁部３４とからなってい
る。円形部３６は、前記中央筒部材１６の外周に嵌合す
る中央孔３５を有している。また周壁部３４は、点火手
段の火炎用貫通孔５４に対向して配置され、貫通孔５４
付近のクーラント・フィルタ内周面４１をカバーしてい
る。この周壁部３４は、クーラント・フィルタ７に向け
噴出される火炎に対しクーラント・フィルタを保護する
と共に、噴炎の方向転換を図り火炎がガス発生剤６に十
分に回るようにする機能を有する。このプレート部材３
２は、半径方向移動に関し中央筒部材１６に固定されて
おり、ガス発生器組立の際にクーラント・フィルタ７の
位置決め手段として機能すると共に、ガス発生器作動時
に燃焼ガスの圧力によりハウジングの内面３７とクーラ
ント・フィルタ端面３８間で隙間が生じた場合、この隙
間を通り燃焼ガスがクーラント・フィルタを通過しない
で通り抜ける、いわゆる燃焼ガスのショートパスを防止
するショートパス防止手段としても機能する。プレート
部材３３は、クーラント・フィルタ７の下側端部開口４
２を塞ぐ円形部５０と、この円形部５０と一体に形成さ
れクーラント・フィルタの内周面４１に当接する周壁部
５１とからなっている。円形部５０は、中央筒部材１６
の外周に嵌合する中央孔３９を有し、充填ガス発生剤に
当接してガス発生剤の移動を抑止する。このプレート部
材３３は、弾性力により中央筒部材１６とクーラント・
フィルタ７間に挟持され、クーラント・フィルタの前記
端面３８と反対側の端面４３における燃焼ガスのショー
トパスを防止すると共に、溶接の際に、溶接防護板とし
ても機能している。
【００５６】ハウジングの外周壁８と、クーラント・フ
ィルタの外層２９間に間隙９が形成されている。この間
隙９によりクーラント・フィルタ７の周囲に半径方向断
面が環状のガス通路が形成される。ガス通路の半径方向
断面における面積Ｓｔは、ディフューザシェルの各ガス
排出口１１の開口面積Ｓの総和Ａｔよりも大きくされて
いる。クーラント・フィルタ周囲のガス通路の存在によ
り、燃焼ガスはクーラント・フィルタの全領域を通過し
ガス通路に向かって進み、これによりクーラント・フィ
ルタの有効利用と燃焼ガスの効果的な冷却・浄化が達成
される。冷却・浄化された燃焼ガスは、上記ガス通路を
通ってディフューザシェルのガス排出口１１に至る。
【００５７】ハウジング３内に外部より湿気が侵入する
のを阻止するために、アルミニウムテープ５２によりデ
ィフューザシェルのガス排出口１１が塞がれている。
【００５８】本ガス発生器において、各ガス発生剤６の
表面積の総和をＡ（56804mm2）、ディフューザシェルの
各ガス排出口１１の開口面積の総和をＡt（113mm2)とす
るとき、ＡとＡtとの比の値（Ａ／Ａt）は５０２とな
り、Ａ／Ａt ＝４５０〜１０００の範囲内とされてい
る。これにより、ガス発生剤の燃焼速度が運転席用エア
バッグに適した速度に調整され、本ガス発生器に備わる
ガス発生剤が所望の時間内で完全燃焼することができ
る。また外気の温度差によって影響を受けにくい安定し
た作動性能を示すガス発生器となる。
【００５９】本ガス発生器を組み立てるときは、中央筒
部材１６を接合したディフューザシェル１をその突出円
形部１３を底にして置き、プレート部材３２を中央筒部
材１６に通し、プレート部材３２の周壁部外側にクーラ
ント・フィルタ７を嵌合し、これによりクーラント・フ
ィルタ７の位置決めを行い、その内側にガス発生剤６を
充填し、更にその上にプレート部材３３を配設する。そ
の後、クロージャシェルの中央孔１５を中央筒部材１６
に挿通してクロージャシェルのフランジ部２０をディフ
ューザシェルのフランジ部１９にかさね、レーザ溶接２
１及び４４を行い、ディフューザシェル１とクロージャ
シェル２、及びクロージャシェル２と中央筒部材１６を
接合する。最後に、中央筒部材１６内に伝火薬容器５３
及び点火器４を挿入し、点火器用保持部材のかしめ部２
７をかしめてこれらを固定する。このように構成された
本ガス発生器において、衝撃をセンサ（図示せず）が感
知すると、その信号が点火器４に送られて点火器４が作
動し、これによって伝火薬容器５３内の伝火薬５が着火
して高温の火炎を生成する。この火炎は貫通孔５４より
噴出し、貫通孔５４付近のガス発生剤６に点火すると共
に、周壁部３４により進路が曲げられて燃焼室下部のガ
ス発生剤に点火する。これによりガス発生剤が燃焼して
高温・高圧のガスを生成し、この燃焼ガスは、クーラン
ト・フィルタ７の全領域を通過し、その間に効果的に冷
却されまた燃焼残渣が捕集され、冷却・浄化された燃焼
ガスは、ガス通路（間隙９）を通り、アルミニウムテー
プ５２の壁を破ってガス排出口１１より噴出し、エアバ
ッグ（図示せず）内に流入する。これによりエアバッグ
が膨張し、乗員と堅い構造物の間にクッションを形成し
て衝撃から乗員を保護する。
【００６０】図２は、本発明の別の実施例のエアバッグ
用ガス発生器の断面図である。本ガス発生器は、ディフ
ューザシェル６１とクロージャシェル６２からなるハウ
ジング６３と、このハウジング６３内の収容空間に配設
される点火器６４と、この点火器６４により点火されて
燃焼ガスを発生するガス発生剤６６と、そしてこれらガ
ス発生剤６６を収容する燃焼室８４を画成するクーラン
ト・フィルタ６７とを含んでいる。
【００６１】ディフューザシェル６１は、ステンレス鋼
板をプレスにより成形してなり、円形部７８と、その外
周部に形成される周壁部７６と、その先端部に半径方向
外側に延在するフランジ部８６を有している。周壁部７
６にはガス排出口７７が周方向に等間隔に複数個配設さ
れている。このディフューザシェル６１は、その円形部
７８に放射状に配置された複数の半径方向リブ状補強体
７９を有している。これらリブ状補強体７９は、ハウジ
ング、特にその天井部を形成するディフューザシェル円
形部７８に剛性を与え、これによりハウジングがガス圧
により変形するのを阻止している。
【００６２】クロージャシェル６２は、ステンレス鋼板
をプレスにより成形してなり、円形部７１と、その外周
部に形成される周壁部７２と、その先端部に半径方向外
側に延在するフランジ部８７を有している。円形部７１
は中央部に段部４８により凹部７３が形成され、この凹
部７３の中央部に中央孔７４が形成されている。この中
央孔７４は、その孔縁部に軸方向曲折部７５を有し、こ
の曲折部７５は、点火器の胴部８０が嵌合する内周面８
１と、点火器の鍔部８２が係止する端面８３を有してい
る。軸方向曲折部７５の内周面８１の構成により、比較
的大きなシール面が確保される。気密性確保のために、
点火器の胴部８０と内周面８１間にシーリング材を充填
することができ、また点火器の鍔部８２と端面８３間に
溶接を行うことができる。点火器の鍔部８２が係止する
端面８３は、燃焼室８４内のガス圧により点火器６４が
抜け出るのを防止している。段部４８は、ハウジング、
特にその底部を形成するクロージャシェル円形部７１に
剛性を与え、また凹部７３は、点火器のコネクタ底面８
５を円形部７１の外面よりも内側の位置においている。
また曲折部７５は、中央孔７４の孔縁部に剛性を与えて
いる。
【００６３】ディフューザシェルのフランジ部８６とク
ロージャシェルのフランジ部８７とがハウジングの軸方
向中央位置近辺でかさね合わされてレーザ溶接８８がさ
れ、ディフューザシェル６１とクロージャシェル６２は
互いに接合されてハウジング６３を形成している。これ
らフランジ部８６、８７は、ハウジングの外周壁６８に
剛性を与え、ガス圧によるハウジングの変形を阻止して
いる。
【００６４】点火器６４は、センサ（図示せず）からの
信号により作動する慣用の電気式点火器からなってい
る。電気式点火器は、機械的な機構を含まず構造が簡単
でかつ小型・軽量であるため、機械式の点火器よりも好
ましい。この点火器６４（出力：10cc密閉圧力容器内で
300〜1500psi）には、図１の伝火薬容器５３に類するも
のが付随していない。これはガス発生剤６６の着火性、
及び燃焼性が良いことによる。ガス発生剤６６は中空円
柱体をなしており、この形状の故に、燃焼は外面及び内
面で起こり、燃焼の進行につれてガス発生剤全体の表面
積はあまり変わらないという利点を有している。
【００６５】クーラント・フィルタ６７は、中央孔７４
と同心に配置され、ハウジング６３と共に燃焼室８４を
画成している。このクーラント・フィルタ６７は、ステ
ンレス鋼製平編の金網を半径方向に重ね、半径方向及び
軸方向に圧縮してなる。このクーラント・フィルタ６７
により、燃焼室８４が画成されると共に、燃焼室で発生
した燃焼ガスが冷却され、そして燃焼残渣が捕集され
る。このクーラント・フィルタ６７の外側に積層金網体
からなる外層８９が形成されている。この外層８９は、
クーラント・フィルタの補強とガス冷却を兼ねている。
【００６６】かかるクーラント・フィルタの圧力損失値
の測定方法を説明する。
【００６７】図８にクーラント・フィルタの圧力損失測
定装置の概略図を示す。ここでは例えばステンレス製の
線材を円筒状に成形したクーラント・フィルタ３００の
圧力損失の測定を例示する。測定対象となるクーラント
３００の内側から一定量の空気を流す。本図ではクーラ
ント・フィルタ３００の両端部のうち、片端部には空気
を送り込む管をつけた支持板３０３を取り付け、もう一
方の片端部は空気が漏れないように塞ぐ支持板３０３を
付け、そこに圧力計３０４を取り付けている。即ち円筒
状のクーラント・フィルタ３００の片端部に固定した支
持板３０３に取り付けた管３０２から内部に入った空気
は、すべてクーラント・フィルタ３００の円筒側面部か
ら外部に流れ出るようにする。この時一定量の空気を送
り込む管３０２は、正確な圧力損失測定のため、断面積
は十分に大きく内面が平滑なものでなくてはならない。
３０５は一定量の空気をクーラント・フィルタ内に送る
ための流量計である。このとき支持板とクーラント・フ
ィルタの端部の接触面には、パッキン等のシール手段を
施し、支持板でクーラント・フィルタを強く挟み込み、
接触面から空気が漏れないようにする。この状態で所定
量の空気を流すと、クーラント３００内に流入した空気
の一部は円筒クーラント・フィルタ３００の側面部から
流出し、圧力降下が見られる。これでクーラント・フィ
ルタの通気抵抗が定義できる。つまり圧力計３０４が示
した値をそのクーラント・フィルタ３００の圧力損失値
とする。
【００６８】ここに上記測定方法により外径60mm、内径
47mm、高さ29.5mmに成形された線径0.5mmのステンレス
製線材からなるクーラント・フィルタの通気抵抗を測定
した結果を開示する（流す空気の量は1000リットル／mi
n）。同一形状で同一の線径のとき、クーラント・フィ
ルタの通気抵抗は、その見かけの密度（重量／体積）に
依存する。例えば見かけの密度３g／cm3では通気抵抗70
mmH2O（0.007kgf／cm2）、４g／cm3では300mmH2O（0.03
0kgf／cm2）、５g／cm3では800mmH2O（0.08kgf／cm2）
となり、クーラント・フィルタの通気抵抗は相関よく密
度に依存することがわかる。
【００６９】また同様にガス排出口（絞り部）の通気抵
抗を測定することが可能である。ガス排出口の通気抵抗
の測定装置の概略図を図９に示す。この測定方法は、前
記図８に示したクーラント・フィルタの圧力損失測定方
法と原理的には同じである。即ち、図９に於いては、ガ
ス排出口３０１を有するディフューザシェル３０７に圧
力計３０４を取り付けているが、これは図８でクーラン
ト・フィルタの上部を押さえている圧力計３０４のつい
た上部支持板に対応している。ガス排出口の正確な通気
抵抗の測定には、管３０２を通ってディフューザシェル
３０７内に導入された空気が、ガス排出口以外から漏れ
ないようにする必要があり、そのためＯ−リング３０６
を介して支持板３０３にディフューザシェル３０７を押
圧するように取り付ける。図９ではディフューザシェル
のフランジ部にあるエアバッグモジュールへの取り付け
孔を利用して、ネジで支持版３０３にディフューザシェ
ル３０７に押圧固定している。このＯ−リング３０６は
ディフューザシェル３０７のフランジ部と支持板３０３
との間からの空気の漏れを防止する。また、正確な圧力
損失測定には、管３０２は、図８で述べたように流れる
ガスの量に対して断面積は十分に大きく、内面は平滑な
ものでなければならない。この状態で所定量の空気を管
３０２から流すと、ディフューザシェル内に流入した空
気の一部はガス排出口３０１から流出し、圧力降下が見
られる。その結果、ガス排出口の通気抵抗は、圧力計３
０４が示した値（圧力損失値）として得られる。この様
な方法によって測定したガス排出口の通気抵抗が、クー
ラント・フィルタの通気抵抗と比較して十分大きければ
Ａ／Ａtの関係を正確に定義できる。このガス排出口の
通気抵抗は、例えばガス排出口の開口総面積が50mm2の
時12000mmH2O（1.2kgf／cm2）、100mm2の時2500mmH2O
（0.25kgf／cm2）、200mm2の時1000mmH2O（0.1kgf／c
m2）となり相関よく開口総面積に依存する。
【００７０】実際に組み合わされるガス排出口の開口部
総面積とその通気抵抗、及びクーラント・フィルタの密
度とその通気抵抗は、ガス排出口面積91mm2で4000mmH2O
（0.4kgf／cm2）、クーラント・フィルタ密度は４g／cm
3で300mmH2O（0.03kgf／cm2）である。
【００７１】クロージャシェルはプレス成形されている
ので、その円形部７１を取り囲んで周方向に傾斜部９０
が必然的に形成され、この傾斜部９０は、クーラント・
フィルタ６７の位置決め乃至は移動を阻止する手段とし
て機能すると共に、ハウジングの外周壁６８と、クーラ
ント・フィルタの外層８９間に間隙６９を形成する手段
としても機能している。
【００７２】燃焼室８４に中空円柱体のガス発生剤６６
が多数配設されている。ガス発生剤６６は、直接、燃焼
室内の空間に充填され点火器６４に隣接して配設され、
クーラント・フィルタ６７の一側端部開口４５を塞ぐプ
レート部材の円形部９２によりその移動が規制されてい
る。プレート部材９１は、前記円形部９２と、クーラン
ト・フィルタ６７の一側端部の内周面に当接して該内周
面をカバーする、前記円形部９２と一体の周壁部９３を
有している。このプレート部材９１により、クーラント
・フィルタの一側端面９４とディフューザシェル円形部
７８の内面間の燃焼ガスのショートパスが防止される。
プレート部材９１が配設されないクーラント・フィルタ
他側端部における端面９５は、溶接によりハウジング内
面４６に固定されている。これにより端面９５における
ショートパスが防止される。溶接を行うことにより、通
常、クーラント・フィルタ端面とハウジング内面間に配
設される、例えばシリコンゴムからなる難燃性で弾力性
を有するパッキンが不要となる。
【００７３】ハウジングの外周壁６８と、クーラント・
フィルタの外層８９間に間隙６９が形成されており、こ
の間隙６９によりクーラント・フィルタ６７の周囲に半
径方向断面が環状のガス通路が形成されている。図１に
示すガス発生器と同様に、ガス通路の半径方向断面にお
ける面積は、ディフューザシェルの各ガス排出口７７の
開口面積の総和よりも大きくされている。クーラント・
フィルタ周囲のガス通路の存在により、燃焼ガスはクー
ラント・フィルタの全領域を通過しガス通路に向かって
進み、これによりクーラント・フィルタの有効利用と燃
焼ガスの効果的な冷却・浄化が達成される。冷却・浄化
された燃焼ガスは、上記ガス通路を通ってディフューザ
シェルのガス排出口７７に至る。ハウジング６３内に外
部より湿気が侵入するのを阻止するために、アルミニウ
ムテープ９６によりディフューザシェルのガス排出口７
７がハウジング内側より塞がれている。
【００７４】本ガス発生器において、各ガス発生剤６６
の表面積の総和をＡ、ディフューザシェルの各ガス排出
口７７の開口面積の総和をＡtとするとき、ＡとＡtとの
比の値 Ａ／Ａtは、上記図１に示すガス発生器同様、
Ａ／Ａt ＝４５０〜１０００とされている。これによ
り、ガス発生剤の燃焼速度が運転席用エアバッグに適し
た速度に調整され、本ガス発生器に備わるガス発生剤が
所望の時間内で完全燃焼することができる。また外気の
温度差によって影響を受けにくい安定した作動性能を示
すガス発生器となる。
【００７５】本ガス発生器を組み立てるときは、クロー
ジャシェルの円形部７１を底にしてクロージャシェル６
２を置き、その中央孔７４に点火器６４を配設する。次
に、クーラント・フィルタ６７を配設し、その内側にガ
ス発生剤６６を充填し、更にその上にプレート部材９１
を配設する。最後に、ディフューザシェルのフランジ部
８６をクロージャシェルのフランジ部８７にかさね、レ
ーザ溶接８８を行い、ディフューザシェル６１とクロー
ジャシェル６２を接合する。
【００７６】このように構成された本ガス発生器におい
て、衝撃をセンサ（図示せず）が感知すると、その信号
が点火器６４に送られて点火器６４が作動し、これによ
って燃焼室８４内のガス発生剤６６に点火する。これに
よりガス発生剤が燃焼して高温・高圧のガスを生成し、
この燃焼ガスはクーラント・フィルタ６７の全領域より
クーラント・フィルタ６７に入り、クーラント・フィル
タ６７を通過する間に冷却されまた燃焼残渣が捕集され
る。冷却・浄化された燃焼ガスは、間隙６９により形成
されるガス通路を通り、アルミニウムテープ９６の壁を
破ってガス排出口７７より噴出し、エアバッグ（図示せ
ず）内に流入する。これによりエアバッグは膨張して乗
員と堅い構造物の間にクッションを形成し、衝撃から乗
員を保護する。
【００７７】図３は、図１のガス発生器と類似してお
り、ディフューザシェル１′とクロージャシェル２′を
アルミニウム合金を使用して鋳造により成形した例を示
す。ディフューザシェル１′は、円形部１２′と、これ
と一体に形成される中央筒部１６′と、円形部１２′の
外周部に形成される周壁部１０′と、その先端部に半径
方向外側に延在するフランジ部１９′を有している。ま
た、クロージャシェル２′は、円形部３０′と、その中
央部に形成される中央孔１５′と、前記円形部３０′の
外周部に形成される周壁部４７′と、この周壁部４７′
の先端部に半径方向外側に延在するフランジ部２０′を
有している。中央孔１５′は前記中央筒部１６′の外周
に嵌合し、ディフューザシェルのフランジ部１９′とク
ロージャシェルのフランジ部２０′とがかさね合わさ
れ、レーザ溶接２１′がされ、ディフューザシェルとク
ロージャシェルは接合されてハウジング３′を形成して
いる。なお、図１と同一の部材は、同一の符号を付けて
説明を省略する。
【００７８】図４は、図２のガス発生器と類似してお
り、ディフューザシェル６１′とクロージャシェル６
２′をアルミニウム合金を使用して鋳造により成形した
例を示す。ディフューザシェル６１′は、円形部７８′
と、その外周部に形成される周壁部７６′と、その先端
部に半径方向外側に延在するフランジ部８６′を有して
いる。クロージャシェル６２′は、円形部７１′と、そ
の外周部に形成される周壁部７２′と、その先端部に半
径方向外側に延在するフランジ部８７′を有している。
円形部７１′の中央部に中央孔７４′が形成されてい
る。この中央孔７４′に点火器６４の胴部８０が嵌合
し、また点火器６４の鍔部８２はクロージャシェル円形
部７１′の内面１２９に係止している。ディフューザシ
ェルのフランジ部８６′とクロージャシェルのフランジ
部８７′とがかさね合わされてレーザ溶接８８′がさ
れ、ディフューザシェル６１′とクロージャシェル６
２′は互いに接合されてハウジング６３′を形成してい
る。なお、図２と同一の部材は、同一の符号をつけて説
明を省略する。
【００７９】図５は助手席用のガス発生器を示す。この
ガス発生器は、周方向及び軸方向に配列された複数個の
ガス排出口１００を有する円筒状部１０１と、この円筒
状部１０１の両端部に配設される側壁部１０２及び１０
３からなるハウジング１０４を有している。このハウジ
ング１０４内の中心部に伝火チューブ１０５が配設さ
れ、この伝火チューブ１０５の外面に嵌合してディスク
状のガス発生剤１０６が多数並置され、更にこれらを囲
繞してクーラント・フィルタ１０７が配設されている。
一方の側壁部１０２に伝火薬１０８と点火器１０９から
なる点火手段が配設され、この点火手段は伝火チューブ
１０５内に収容されている。他方の側壁部１０３には固
定用のねじボルト１１０が固着されている。伝火チュー
ブ１０５は伝火薬１０８の火炎が噴出する開口１１１を
多数備え、これら開口１１１は伝火チューブの管壁に均
一に分散して穿設されている。ハウジング１０４の内面
には、少なくとも排出口１００が穿設される領域に、ア
ルミニウムテープ１２４が固着されている。このアルミ
ニウムテープ１２４は、排出口１００より外部の湿気が
ハウジング内に侵入しないように、排出口１００を気密
に閉鎖している。
【００８０】クーラント・フィルタ１０７の図面右側端
部にプレート部材１１２が、また左側端部にプレート部
材１１３がそれぞれ配設されている。プレート部材１１
２は、クーラント・フィルタ１０７の右側端部開口１１
４を塞ぐ円形部１１５と、この円形部１１５と一体に形
成されクーラント・フィルタの内周面１１６に当接する
周壁部１１７とからなっている。円形部１１５は、前記
伝火チューブ１０５の外周面に嵌合する中央孔１１８を
有している。また、プレート部材１１３もプレート部材
１１２と同様に構成された円形部１２１、周壁部１２
２、及び中央孔１２３を有している。これらプレート部
材１１２、１１３は、半径方向移動に関し伝火チューブ
１０５に固定されており、ガス発生器組立の際にクーラ
ント・フィルタ１０７の位置決め手段として機能し、ま
た車両振動などによりクーラント・フィルタ１０７が移
動するのを阻止する移動阻止手段として機能すると共
に、ガス発生器作動時にハウジングの内面１１９とクー
ラント・フィルタ端面１２０間の燃焼ガスのショートパ
スを防止するショートパス防止手段としても機能する。
ハウジングの円筒状部１０１と、クーラント・フィルタ
１０７間に間隙１２５が形成されている。この間隙１２
５によりクーラント・フィルタ１０７の周囲に半径方向
断面が環状のガス通路が形成される。このガス通路の半
径方向断面における面積Ｓtは、円筒状部の各ガス排出
口１００の開口面積Ｓの総和Ａtよりも大きくされてい
る。このガス通路の存在により、燃焼ガスはクーラント
・フィルタの全領域を通過しガス通路に向かって進み、
これによりクーラント・フィルタの有効利用と燃焼ガス
の効果的な冷却・浄化が達成される。冷却・浄化された
燃焼ガスは、上記ガス通路を通って円筒状部のガス排出
口１００に至る。
【００８１】本ガス発生器において、各ガス発生剤１０
６の表面積の総和をＡ、円筒状部の各ガス排出口１００
の開口面積の総和をＡtとするとき、ＡとＡtとの比の値
Ａ／Ａtが、Ａ／Ａt ＝４５０〜１０００とされてい
る。この実施例に於いて、例えば内径３mmのガス排出口
を３２個形成した場合にはその開口面積の総和Ａtは226
mm2であり、図１に示すガス発生剤１００ｇをハウジン
グ内に充填した場合にはその表面積の総和Ａは153524mm
2であることから、Ａ／Ａtは６７９となる。これによ
り、ガス発生剤の燃焼速度が助手席用エアバッグに適し
た速度に調整され、本ガス発生器に備わるガス発生剤が
所望の時間内で完全燃焼することができる。また外気の
温度差によって影響を受けにくい、安定した作動性能を
示すガス発生器となる。
【００８２】衝撃をセンサが感知するとその信号が点火
器１０９に送られて点火器１０９が作動し、これによっ
て伝火薬１０８が着火して高温の火炎を生成する。この
火炎は、伝火チューブ１０５の開口１１１より噴出す
る。噴出した火炎は、開口領域のガス発生剤１０６に点
火する。これによりガス発生剤１０６は燃焼して高温・
高圧の燃焼ガスを生成する。この燃焼ガスは、クーラン
ト・フィルタ１０７の全領域を通過し、その間に効果的
に冷却されまた燃焼残渣が捕集され、冷却・浄化された
燃焼ガスは、ガス通路（間隙１２５）を通り、アルミニ
ウムテープ１２４の壁を破ってガス排出口１００より噴
出し、エアバッグ（図示せず）内に流入する。これによ
りエアバッグが膨張し、乗員と堅い構造物の間にクッシ
ョンを形成して衝撃から乗員を保護する。
【００８３】図６に、本発明のガス発生器を有するエア
バッグ装置の例を示す。このエアバッグ装置は、ガス発
生器２００と、衝撃センサ２０１と、コントロールユニ
ット２０２と、モジュールケース２０３と、そしてエア
バッグ２０４とからなっている。
【００８４】ガス発生器２００は、図１に基づいて説明
したガス発生器が使用されている。衝撃センサ２０１
は、例えば半導体式加速度センサからなることができ
る。この半導体式加速度センサは、加速度が加わるとた
わむようにされたシリコン基板のビーム上に４個の半導
体ひずみゲージが形成され、これら半導体ひずみゲージ
はブリッジ接続されている。加速度が加わるとビームが
たわみ、表面にひずみが発生する。このひずみにより半
導体ひずみゲージの抵抗が変化し、その抵抗変化を加速
度に比例した電圧信号として検出するようになってい
る。
【００８５】コントロールユニット２０２は、点火判定
回路を備えており、この点火判定回路に前記半導体式加
速度センサからの信号が入力するようになっている。セ
ンサからの衝撃信号がある値を越えた時点でコントロー
ルユニット２０２は演算を開始し、演算した結果がある
値を越えたときガス発生器２００の点火器４に作動信号
を出力する。
【００８６】モジュールケース２０３は、例えばポリウ
レタンから形成され、モジュールカバー２０５を含んで
いる。このモジュールケース２０３内にエアバッグ２０
４及びガス発生器２００が収容されてパッドモジュール
として構成され、このパッドモジュールは自動車のステ
アリングホイール２０７に取り付けられている。
【００８７】エアバッグ２０４は、ナイロン（例えばナ
イロン６６）、またはポリエステルなどから形成され、
その袋口２０６がガス発生器のガス排出口を取り囲み、
折り畳まれた状態でガス発生器のフランジ部に固定され
ている。
【００８８】自動車の衝突時に衝撃を半導体式加速度セ
ンサ２０１が感知すると、その信号がコントロールユニ
ット２０２に送られ、センサからの衝撃信号がある値を
越えた時点でコントロールユニット２０２は演算を開始
し、演算した結果がある値を越えたときガス発生器２０
０の点火器４に作動信号を出力する。これにより点火器
４が作動してガス発生剤に点火しガス発生剤は燃焼して
ガスを生成する。このガスはエアバッグ２０４内に噴出
し、これによりエアバッグはモジュールカバー２０５を
破って膨出し、ステアリングホイール２０７と乗員の間
に衝撃を吸収するクッションを形成する。
【００８９】
【実施例】
『タンク内圧力試験』ガス発生剤の表面積の総和Ａ、各
ガス排出口の開口面積の総和Ａtが以下のようなガス発
生器を用いて、８５℃と２０℃と−４０℃とにおいて、
内容量60リットルタンクを用いたタンク内圧力試験を行った。
その結果を図７に示す。
【００９０】「ガス発生器」 各ガス排出口の開口面積の総和Ａt：113mm2（内径3.0mm
のガス排出口を16個） クーラント・フィルタのかさ密度：4.03g／cm3 クーラント・フィルタの圧力損失：20℃の雰囲気下で10
00リットル／minの空気流量に対して、300mmH2O（0.03kgf／
cm2） 「ガス発生剤」 組成（重量比）：ニトロク゛アニシ゛ン／Sr(NO3)2／カルホ゛キシメチルセルロ
ースのナトリウム塩／酸性白土＝31.0／54.0／10.0／5.0 形状：外径2.35mm、内径0.69mm、長さ3.0mmの中空円柱
体 70kg/cm2の圧力下に於ける線燃焼速度：11mm/sec ガス発生剤の表面積の総和Ａ：56804mm2（37g） 「ガス排出口の開口面積の総和Ａtに対するガス発生剤
の表面積総和Ａの値（Ａ／Ａt）」 Ａ／Ａt＝５０２ 『評価』図７に示すタンク内圧力試験の結果を評価する
と、実施例に示すようにＡ／Ａt＝５０２とした場合に
は８５℃と２０℃とにおけるタンク内最大圧力同士の差
が約３０kPaとなり、２０℃と−４０℃とにおけるタン
ク内最大圧力同士の差が約２０kPaとなる。従って、８
５℃と２０℃、また２０℃と−４０℃とでのタンク内圧
力試験におけるそれぞれの最大圧力同士の差が４０kPa
以下となり、該ガス発生器の作動性能は外気の温度差の
影響を受けにくいものとなる。
【００９１】また８５℃と２０℃、また２０℃と−４０
℃とでのタンク内圧力試験におけるそれぞれの最大内圧
力同士の差は、２０℃でのタンク内圧力試験におけるタ
ンク内最大圧力（約１６０kPa）の２５％以内となる。
【００９２】
【発明の効果】本発明のガス発生器は、以上述べた通り
に構成されているので、本ガス発生器に備わるガス発生
剤を所望の時間内に完全燃焼させることができ、更にガ
ス発生器の作動時に於けるハウジング内最大圧力が、外
気の温度差によって影響を受けることなく、安定した作
動性能を示すことのできるガス発生器となる
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施例のガス発生器の断面図。
【図２】本発明の別の実施例のガス発生器の断面図。
【図３】本発明の更に別の実施例のガス発生器の半断面
図。
【図４】本発明の更にまた別の実施例のガス発生器の半
断面図。
【図５】助手席用アバッグ装置に好適の本発明のガス発
生器の断面図。
【図６】本発明のエアバッグ装置の構成図。
【図７】実施例のタンク内圧力試験の結果を示すグラ
フ。
【図８】クーラント・フィルタの圧力損失測定装置の斜
視図である。
【図９】ガス排出口の通気抵抗の測定装置の斜視図であ
る。
【符号の説明】
１ ディフューザシェル ２ クロージャシェル ３ ハウジング ４ 点火器 ６ ガス発生剤 ７ クーラント・フィルタ １１ ガス排出口

Claims (19)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】ガス排出口を有するハウジング内に、衝撃
    センサが衝撃を感知することにより作動する点火手段
    と、該点火手段により着火されて燃焼し燃焼ガスを発生
    するガス発生剤と、前記燃焼ガスの冷却及び／又は燃焼
    残渣の捕集を果たすフィルタ手段とを含んで収容してな
    るエアバッグ用ガス発生器において、 前記各ガス排出口の開口面積の総和Ａtに対する前記ガ
    ス発生剤の表面積の総和Ａの値（Ａ／Ａt）を３００よ
    り大に規制することを特徴とするエアバッグ用ガス発生
    器。
  2. 【請求項２】前記各ガス排出口の開口面積の総和Ａtに
    対する前記ガス発生剤の表面積の総和Ａの値(Ａ／Ａt)
    を３００より大に規制して、８５℃と２０℃、また２０
    ℃と−４０℃とでの、内容量60リットルタンクを用いたタンク
    内圧力試験におけるそれぞれの最大圧力同士の差を、２
    ０℃での該タンク内圧力試験の最大圧力の２５％以内と
    したことを特徴とする請求項１記載のエアバッグ用ガス
    発生器。
  3. 【請求項３】前記各ガス排出口の開口面積の総和Ａtに
    対する前記ガス発生剤の表面積の総和Ａの値（Ａ／Ａ
    t）を３００より大に規制して、８５℃と２０℃、また
    ２０℃と−４０℃とでの、内容量60リットルタンクを用いたタ
    ンク内圧力試験におけるそれぞれの最大圧力同士の差を
    ４０kPa以下とすることを特徴とする請求項１又は２記
    載のエアバッグ用ガス発生器。
  4. 【請求項４】前記各ガス排出口の開口面積の総和Ａtに
    対する前記ガス発生剤の表面積の総和Ａの値(Ａ／Ａt)
    が、運転席用及び助手席用のエアバッグ用ガス発生器に
    おいて、Ａ／Ａt の値が３００より大きく１３００以下
    であることを特徴とする請求項１〜３の何れか１項記載
    のエアバッグ用ガス発生器。
  5. 【請求項５】前記各ガス排出口の開口面積の総和Ａtに
    対する前記ガス発生剤の表面積の総和Ａの値(Ａ／Ａt)
    が、運転席用及び助手席用のエアバッグ用ガス発生器に
    おいて、Ａ／Ａt ＝４５０〜１３００であることを特徴
    とする請求項１〜３の何れか１項記載のエアバッグ用ガ
    ス発生器。
  6. 【請求項６】前記各ガス排出口の開口面積の総和Ａtに
    対する前記ガス発生剤の表面積の総和Ａの値(Ａ／Ａt)
    が、運転席用及び助手席用のエアバッグ用ガス発生器に
    おいて、Ａ／Ａt ＝４５０〜１０００であることを特徴
    とする請求項１〜３の何れか１項記載のエアバッグ用ガ
    ス発生器。
  7. 【請求項７】前記各ガス排出口の開口面積の総和Ａt
    は、（ａ）運転席用のエアバッグ用ガス発生器において
    は、５０〜２００mm2、（ｂ）助手席用のエアバッグ用
    ガス発生器においては、６０〜５００mm2であることを
    特徴とする請求項１〜６の何れか１項記載のエアバッグ
    用ガス発生器。
  8. 【請求項８】前記各ガス発生剤の表面積の総和Ａは、
    （ａ）運転席用のエアバッグ用ガス発生器においては、
    ４×１０4〜７×１０4mm2、（ｂ）助手席用のエアバッ
    グ用ガス発生器においては、６×１０4〜３×１０5mm2
    であることを特徴とする請求項１〜７の何れか１項記載
    のエアバッグ用ガス発生器。
  9. 【請求項９】前記ガス排出口は、その内径が２〜５mmで
    あることを特徴とする請求項１〜８の何れか１項記載の
    エアバッグ用ガス発生器。
  10. 【請求項１０】前記ガス発生剤は、70kg/cm2の圧力下に
    於ける線燃焼速度が、７〜３０mm/secであることを特徴
    とする請求項１〜９の何れか１項記載のエアバッグ用ガ
    ス発生器。
  11. 【請求項１１】前記ガス発生剤は、70kg/cm2の圧力下に
    於ける線燃焼速度が、７〜１５ｍｍ／ｓｅｃであること
    を特徴とする請求項１〜９の何れか１項記載のエアバッ
    グ用ガス発生器。
  12. 【請求項１２】前記ガス発生剤は、含窒素有機化合物
    と、酸化剤と、スラグ形成剤とを含む非アジド系ガス発
    生剤であることを特徴とする請求項１〜１１の何れか１
    項記載のエアバッグ用ガス発生器。
  13. 【請求項１３】前記ガス発生剤において、含窒素有機化
    合物の含有量が２５〜60重量％、酸化剤の含有量が40〜
    65重量％、スラグ形成剤の含有量が１〜20重量％である
    ことを特徴とする請求項１２記載のエアバッグ用ガス発
    生器。
  14. 【請求項１４】前記含窒素有機化合物がニトログアニジ
    ンであることを特徴とする請求項１２又は１３記載のエ
    アバッグ用ガス発生器。
  15. 【請求項１５】前記スラグ形成剤が酸性白土であること
    を特徴とする請求項１２〜１４の何れか１項記載のエア
    バッグ用ガス発生器。
  16. 【請求項１６】前記ガス発生剤は単孔円筒形状であるこ
    とを特徴とする請求項１〜１５の何れか１項記載のエア
    バッグ用ガス発生器。
  17. 【請求項１７】前記ガス発生剤の充填量は、（ａ）運転
    席用のエアバッグ用ガス発生器においては、２０〜５０
    g、（ｂ）助手席用のエアバッグ用ガス発生器において
    は、５０〜１９０gであることを特徴とする請求項１〜
    １６の何れか１項記載のエアバッグ用ガス発生器。
  18. 【請求項１８】前記フィルタ手段の圧力損失値は、該ハ
    ウジングに形成されたガス排出口の圧力損失値よりも低
    いことを特徴とする請求項１〜１７の何れか１項記載の
    ガス発生器。
  19. 【請求項１９】エアバッグ用ガス発生器と、 衝撃を感知して前記ガス発生器を作動させる衝撃センサ
    と、 前記ガス発生器で発生するガスを導入して膨張するエア
    バッグと、 前記エアバッグを収容するモジュールケースとを含み、
    前記エアバッグ用ガス発生器が請求項１〜１８の何れか
    １項記載のエアバッグ用ガス発生器であることを特徴と
    するエアバッグ装置。
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