JPH11201416A - 排ガス循環型低ＮＯｘラジアントチューブバーナ - Google Patents
排ガス循環型低ＮＯｘラジアントチューブバーナInfo
- Publication number
- JPH11201416A JPH11201416A JP10001071A JP107198A JPH11201416A JP H11201416 A JPH11201416 A JP H11201416A JP 10001071 A JP10001071 A JP 10001071A JP 107198 A JP107198 A JP 107198A JP H11201416 A JPH11201416 A JP H11201416A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- combustor
- combustion
- radiant tube
- exhaust gas
- supply pipe
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Gas Burners (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 構成が簡単で、燃焼安定性がよく低ＮＯｘ化
を図ることのできる排ガス循環型低ＮＯｘラジアントチ
ューブバーナを提供する。 【解決手段】 先端部に先絞型コンバスタ１４を有する
燃焼用空気供給管１１と、この燃焼用空気供給管内の中
心に位置するとともに、先端に直進用ガス噴出孔１７と
先端近傍の外周面に放射状ガス噴出孔１８とを有するガ
スノズル１６を設けた燃料ガス供給管１５と、前記放射
状ガス噴出孔の近傍後方に位置するとともに、複数の直
進用空気噴出孔２１を有するスタビライザ２０と、この
スタビライザの前方に突出して設けた着火装置２２と前
記先絞型コンバスタ１４の前方に同芯配置した円筒状コ
ンバスタ２５とから構成した排ガス循環型低ＮＯｘラジ
アントチューブバーナ。
を図ることのできる排ガス循環型低ＮＯｘラジアントチ
ューブバーナを提供する。 【解決手段】 先端部に先絞型コンバスタ１４を有する
燃焼用空気供給管１１と、この燃焼用空気供給管内の中
心に位置するとともに、先端に直進用ガス噴出孔１７と
先端近傍の外周面に放射状ガス噴出孔１８とを有するガ
スノズル１６を設けた燃料ガス供給管１５と、前記放射
状ガス噴出孔の近傍後方に位置するとともに、複数の直
進用空気噴出孔２１を有するスタビライザ２０と、この
スタビライザの前方に突出して設けた着火装置２２と前
記先絞型コンバスタ１４の前方に同芯配置した円筒状コ
ンバスタ２５とから構成した排ガス循環型低ＮＯｘラジ
アントチューブバーナ。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、排ガス循環型低Ｎ
ｏｘラジアントチューブバーナに関するものである。
ｏｘラジアントチューブバーナに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来の排ガス循環型低Ｎｏｘラジアント
チューブバーナは、殆どがスローコンバッションタイプ
であって火炎噴流速度が小さくて、自己排ガス循環効果
が悪いため、排ガス循環方式により低Ｎｏｘ化を図るた
めには強制排ガス循環方式とする必要があった。すなわ
ち、図５に示すように、ラジアントチューブ１の排ガス
排出口２近傍とバーナ部６とを連通するとともに、この
連通部３に燃焼用空気供給管４の先端に設けたエダクタ
５を前記バーナ部６に指向させて、燃焼用空気の供給に
より排ガスの一部をバーナ部６に吸引循環させるもので
ある。
チューブバーナは、殆どがスローコンバッションタイプ
であって火炎噴流速度が小さくて、自己排ガス循環効果
が悪いため、排ガス循環方式により低Ｎｏｘ化を図るた
めには強制排ガス循環方式とする必要があった。すなわ
ち、図５に示すように、ラジアントチューブ１の排ガス
排出口２近傍とバーナ部６とを連通するとともに、この
連通部３に燃焼用空気供給管４の先端に設けたエダクタ
５を前記バーナ部６に指向させて、燃焼用空気の供給に
より排ガスの一部をバーナ部６に吸引循環させるもので
ある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記の
ものでは、ラジアントチューブ１の上流側と下流側とを
連通させ、連通部３に燃焼用空気を供給するエダクタ５
を設けねばならず、構造が複雑になるという課題を有す
る。しかも、排ガスを燃焼用空気に混合させ、この混合
ガスの一部をバーナ部６内に貫通孔７を介して流入させ
て燃料ガスを燃焼させるものであるが、排ガスが混入し
ているため混合ガス中の酸素濃度が低くて燃焼安定性が
悪く、ターンダウン比が大きくとれず、かつ、空気比を
低く抑えることが難しいという課題を有する。なお、８
は燃料ガス供給管である。したがって、本発明は構成が
簡単で、燃焼用空気として通常の空気を使用することに
より燃焼安定性が十分確保できて低Ｎｏｘ化を図ること
のできる排ガス循環型低Ｎｏｘラジアントチューブバー
ナを提供することを目的とする。
ものでは、ラジアントチューブ１の上流側と下流側とを
連通させ、連通部３に燃焼用空気を供給するエダクタ５
を設けねばならず、構造が複雑になるという課題を有す
る。しかも、排ガスを燃焼用空気に混合させ、この混合
ガスの一部をバーナ部６内に貫通孔７を介して流入させ
て燃料ガスを燃焼させるものであるが、排ガスが混入し
ているため混合ガス中の酸素濃度が低くて燃焼安定性が
悪く、ターンダウン比が大きくとれず、かつ、空気比を
低く抑えることが難しいという課題を有する。なお、８
は燃料ガス供給管である。したがって、本発明は構成が
簡単で、燃焼用空気として通常の空気を使用することに
より燃焼安定性が十分確保できて低Ｎｏｘ化を図ること
のできる排ガス循環型低Ｎｏｘラジアントチューブバー
ナを提供することを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、前記目的を達
成するために、排ガス循環型低Ｎｏｘラジアントチュー
ブバーナを、先端部に先絞型コンバスタを有する燃焼用
空気供給管と、この燃焼用空気供給管内の中心に位置す
るとともに、先端に直進用ガス噴出孔と先端近傍の外周
面に放射状ガス噴出孔とを有するガスノズルを設けた燃
料ガス供給管と、前記放射状ガス噴出孔の近傍後方に位
置するとともに、複数の直進用空気噴出孔を有するスタ
ビライザと、このスタビライザの前方に突出して設けた
着火装置と、から構成したものである。また、前記先絞
型コンバスタの前方に、円筒状コンバスタを前記先絞型
コンバスタと同心に配置してもよい。
成するために、排ガス循環型低Ｎｏｘラジアントチュー
ブバーナを、先端部に先絞型コンバスタを有する燃焼用
空気供給管と、この燃焼用空気供給管内の中心に位置す
るとともに、先端に直進用ガス噴出孔と先端近傍の外周
面に放射状ガス噴出孔とを有するガスノズルを設けた燃
料ガス供給管と、前記放射状ガス噴出孔の近傍後方に位
置するとともに、複数の直進用空気噴出孔を有するスタ
ビライザと、このスタビライザの前方に突出して設けた
着火装置と、から構成したものである。また、前記先絞
型コンバスタの前方に、円筒状コンバスタを前記先絞型
コンバスタと同心に配置してもよい。
【０００５】
【発明の実施の形態】つぎに、本発明の実施の形態につ
いて図にしたがって説明する。図１は第１の実施の形態
を示し、排ガス循環型低Ｎｏｘラジアントチューブバー
ナＡは炉壁Ｔに取り付けたラジアントチューブ１０ａと
バーナ部１０ｂとで構成され、このバーナ部１０ｂは前
記ラジアントチューブ１０ａの上流側に取り付けた燃焼
用空気供給管１１と燃料ガス供給管１５とスタビライザ
２０および着火装置である点火プラグ２２とからなる。
そして、前記燃焼用空気供給管１１は、その後端部をフ
ェイスプレート１２により閉鎖され、かつ、燃焼用空気
供給口１３を有するとともに、その先端部は絞られて、
先絞型コンバスタ１４を構成している。
いて図にしたがって説明する。図１は第１の実施の形態
を示し、排ガス循環型低Ｎｏｘラジアントチューブバー
ナＡは炉壁Ｔに取り付けたラジアントチューブ１０ａと
バーナ部１０ｂとで構成され、このバーナ部１０ｂは前
記ラジアントチューブ１０ａの上流側に取り付けた燃焼
用空気供給管１１と燃料ガス供給管１５とスタビライザ
２０および着火装置である点火プラグ２２とからなる。
そして、前記燃焼用空気供給管１１は、その後端部をフ
ェイスプレート１２により閉鎖され、かつ、燃焼用空気
供給口１３を有するとともに、その先端部は絞られて、
先絞型コンバスタ１４を構成している。
【０００６】前記燃料ガス供給管１５は前記燃焼用空気
供給管１１内の中心に配設されたもので、その先端に
は、図２、図３に示すように、先端面には直進用ガス噴
出孔１７が同一円周上に複数個設けられ、また、この直
進用ガス噴出孔１７より若干後方の外周面には複数の放
射状ガス噴出孔１８を有するガスノズル１６を備えてい
る。そして、前記ガスノズル１６の先端部は前記先絞型
コンバスタ１４の形成基部に位置している。
供給管１１内の中心に配設されたもので、その先端に
は、図２、図３に示すように、先端面には直進用ガス噴
出孔１７が同一円周上に複数個設けられ、また、この直
進用ガス噴出孔１７より若干後方の外周面には複数の放
射状ガス噴出孔１８を有するガスノズル１６を備えてい
る。そして、前記ガスノズル１６の先端部は前記先絞型
コンバスタ１４の形成基部に位置している。
【０００７】前記スタビライザ２０は、図２に示すよう
に、前記ガスノズル１６の放射状ガス噴出孔１８より若
干後方に取り付けられた円板からなり、同一円周上に複
数の直進用空気噴出孔２１を有する。なお、スタビライ
ザ２０と前記燃焼用空気供給管１１の円筒部１１ａ内面
との間には数ｍｍの間隙αが形成されている。
に、前記ガスノズル１６の放射状ガス噴出孔１８より若
干後方に取り付けられた円板からなり、同一円周上に複
数の直進用空気噴出孔２１を有する。なお、スタビライ
ザ２０と前記燃焼用空気供給管１１の円筒部１１ａ内面
との間には数ｍｍの間隙αが形成されている。
【０００８】前記点火プラグ２２は、後端を前記フェイ
スプレート１２から外方に貫通し、先端を前記スタビラ
イザ２０に保持取り付けられたもので、プラグ先端部２
３はスタビライザ２０の前方に若干突出している。
スプレート１２から外方に貫通し、先端を前記スタビラ
イザ２０に保持取り付けられたもので、プラグ先端部２
３はスタビライザ２０の前方に若干突出している。
【０００９】前記構成からなるバーナ部１０ｂは、燃焼
用空気供給管１１をラジアントチューブ１０ａの上流側
開口内に挿入し、フランジ部１０ｃ，１１ｃ同志を取付
ボルト等で取り付けられる。そして、燃焼用空気を前記
燃焼用空気供給口１３から供給すると、この燃焼用空気
の一部はスタビライザ２０の外方（間隔α）を通過して
前進し、他はスタビライザ２０で一旦阻止され、複数の
直進用空気噴出孔２１を通過して直進する。したがっ
て、スタビライザ２０の前面部（炉内側）の近傍には渦
流が発生して負圧部が形成される。
用空気供給管１１をラジアントチューブ１０ａの上流側
開口内に挿入し、フランジ部１０ｃ，１１ｃ同志を取付
ボルト等で取り付けられる。そして、燃焼用空気を前記
燃焼用空気供給口１３から供給すると、この燃焼用空気
の一部はスタビライザ２０の外方（間隔α）を通過して
前進し、他はスタビライザ２０で一旦阻止され、複数の
直進用空気噴出孔２１を通過して直進する。したがっ
て、スタビライザ２０の前面部（炉内側）の近傍には渦
流が発生して負圧部が形成される。
【００１０】一方、前記燃料ガス供給管１５に供給され
た燃料ガスの一部は、燃料ガス供給管１５の先端面に設
けた直進用ガス噴出孔１７から先絞型コンバスタ１４内
へ直進的に噴出し、他は放射状ガス噴出孔１８からスタ
ビライザ２０の前面部近傍（負圧部）へ噴出する。この
放射状ガス噴出孔１８から噴出した燃料ガスは、前述し
た前記スタビライザ２０の前面部近傍に生じた渦流によ
って燃焼用空気と十分混合される。また、直進用ガス噴
出孔１７から噴出した燃料ガスは、前記燃焼用空気と先
絞型コンバスタ１４内部で十分混合される。
た燃料ガスの一部は、燃料ガス供給管１５の先端面に設
けた直進用ガス噴出孔１７から先絞型コンバスタ１４内
へ直進的に噴出し、他は放射状ガス噴出孔１８からスタ
ビライザ２０の前面部近傍（負圧部）へ噴出する。この
放射状ガス噴出孔１８から噴出した燃料ガスは、前述し
た前記スタビライザ２０の前面部近傍に生じた渦流によ
って燃焼用空気と十分混合される。また、直進用ガス噴
出孔１７から噴出した燃料ガスは、前記燃焼用空気と先
絞型コンバスタ１４内部で十分混合される。
【００１１】この状態において、点火プラグ２２を操作
することによりプラグ先端部２３に火種を形成すること
により点火する。そして、先絞型コンバスタ１４の内部
で燃焼した火炎は先絞りとなったコンバスタ１４の噴出
口１４ａから炉内へ高速で噴出される。このとき、高速
噴流火炎内部では燃焼反応が進行しているが、火炎自身
が保有する高い運動量によって、その周囲に存在する酸
素濃度が低い排ガスが火炎内部に同伴されて酸素希薄燃
焼状態となり火炎温度が低下し、結果的にＮｏｘ生成量
が低下し、低Ｎｏｘバーナとすることができる。
することによりプラグ先端部２３に火種を形成すること
により点火する。そして、先絞型コンバスタ１４の内部
で燃焼した火炎は先絞りとなったコンバスタ１４の噴出
口１４ａから炉内へ高速で噴出される。このとき、高速
噴流火炎内部では燃焼反応が進行しているが、火炎自身
が保有する高い運動量によって、その周囲に存在する酸
素濃度が低い排ガスが火炎内部に同伴されて酸素希薄燃
焼状態となり火炎温度が低下し、結果的にＮｏｘ生成量
が低下し、低Ｎｏｘバーナとすることができる。
【００１２】また、排ガス循環燃焼は、先絞型コンバス
タ１４から出たところであり、コンバスタ１４内での燃
焼は通常の空気燃焼であり、かつ、前述のように前記ス
タビライザ２０の前面部近傍は燃焼用空気によって常に
負圧部が形成されるため、この負圧部で放射状ガス噴出
孔１８からの燃料ガスによりパイロット火炎が安定した
状態で形成されることとなる。さらに、先絞型コンバス
タ１４内での燃焼は、前述のように通常の空気燃焼であ
るため、従来の排ガス混合空気を燃焼用空気として利用
する場合と異なり、ターンダウン比を大きくすることが
可能であるとともに、煤の発生のない低過剰空気燃焼が
可能となる。
タ１４から出たところであり、コンバスタ１４内での燃
焼は通常の空気燃焼であり、かつ、前述のように前記ス
タビライザ２０の前面部近傍は燃焼用空気によって常に
負圧部が形成されるため、この負圧部で放射状ガス噴出
孔１８からの燃料ガスによりパイロット火炎が安定した
状態で形成されることとなる。さらに、先絞型コンバス
タ１４内での燃焼は、前述のように通常の空気燃焼であ
るため、従来の排ガス混合空気を燃焼用空気として利用
する場合と異なり、ターンダウン比を大きくすることが
可能であるとともに、煤の発生のない低過剰空気燃焼が
可能となる。
【００１３】なお、前記先絞型コンバスタ１４は前述の
燃焼火炎により加熱されるが、コンバスタ１４の内周面
には前記間隙αからの温度の低い燃焼用空気の層が存在
するため、温度を耐熱金属の許容温度以下の１０００℃
程度（炉温が９５０℃程度の時）に抑えることができ
る。
燃焼火炎により加熱されるが、コンバスタ１４の内周面
には前記間隙αからの温度の低い燃焼用空気の層が存在
するため、温度を耐熱金属の許容温度以下の１０００℃
程度（炉温が９５０℃程度の時）に抑えることができ
る。
【００１４】また、先絞型コンバスタ１４は、その大径
部１４ｂと小径部１４ｃとの直径比は２〜３倍となって
おり、かつ、前記スタビライザ２０から小径部先端まで
の距離ｘは小径部１４ｃの直径の１．５〜２．０倍が望
ましい。前記直径比が２倍未満となるように先絞型コン
バスタ１４の小径部１４ｃの口径を大きくしすぎると、
燃焼ガスの噴出速度が低下し、排ガスの同伴量が減少し
てＮｏｘ値が低下せず、逆に３倍より大きくすると噴出
速度が上昇するものの圧力損失が大きくなり、大容量の
送風機を必要とするからである。
部１４ｂと小径部１４ｃとの直径比は２〜３倍となって
おり、かつ、前記スタビライザ２０から小径部先端まで
の距離ｘは小径部１４ｃの直径の１．５〜２．０倍が望
ましい。前記直径比が２倍未満となるように先絞型コン
バスタ１４の小径部１４ｃの口径を大きくしすぎると、
燃焼ガスの噴出速度が低下し、排ガスの同伴量が減少し
てＮｏｘ値が低下せず、逆に３倍より大きくすると噴出
速度が上昇するものの圧力損失が大きくなり、大容量の
送風機を必要とするからである。
【００１５】一方、前記距離ｘが２．０倍よりも長い
と、先絞型コンバスタ１４内での燃焼割合が高くなって
温度が上昇しすぎて先絞型コンバスタ１４が焼損する危
険性があるばかりでなく、大半の燃焼反応が先絞型コン
バスタ１４内で完了するため、その後、排ガスを循環さ
せてもＮｏｘ値が低下せず、逆に１．５倍より短いと、
先絞型コンバスタ１４内での燃焼割合が低くなって火炎
温度が低下し、その結果、先絞型コンバスタ１４の噴出
口１４ａでの噴出速度が低下し、火炎に同伴される排ガ
ス量が減少し、Ｎｏｘ値が低下しないからである。
と、先絞型コンバスタ１４内での燃焼割合が高くなって
温度が上昇しすぎて先絞型コンバスタ１４が焼損する危
険性があるばかりでなく、大半の燃焼反応が先絞型コン
バスタ１４内で完了するため、その後、排ガスを循環さ
せてもＮｏｘ値が低下せず、逆に１．５倍より短いと、
先絞型コンバスタ１４内での燃焼割合が低くなって火炎
温度が低下し、その結果、先絞型コンバスタ１４の噴出
口１４ａでの噴出速度が低下し、火炎に同伴される排ガ
ス量が減少し、Ｎｏｘ値が低下しないからである。
【００１６】図４は実施の第２形態を示す。この実施の
形態は、図１に示す実施の第１形態のものにおいて、前
記先絞型コンバスタ１４の前方に、円筒状のコンバスタ
２５を前記先絞型コンバスタ１４と同心となるように設
置したものである。その他は前述の実施の第１形態と同
じである。本形態によれば、先絞型コンバスタ１４から
高速で噴出した火炎を円筒状コンバスタ２５内に噴出さ
せることにより、排ガスが円筒状のコンバスタ２５の上
流側からコンバスタ２５内に同伴供給されるため、該コ
ンバスタ２５の長さを調節することにより循環する排ガ
スの燃焼完結度を変化させることができる。すなわち、
円筒状コンバスタ２５の長さを十分長くすれば、該コン
バスタ２５内で噴出燃焼ガス（火炎）中の未燃分は完全
に燃焼し、この燃焼完結排ガスが円筒状コンバスタ２５
内に火炎に同伴して供給されるため十分な酸素希薄燃焼
状態とすることができる。
形態は、図１に示す実施の第１形態のものにおいて、前
記先絞型コンバスタ１４の前方に、円筒状のコンバスタ
２５を前記先絞型コンバスタ１４と同心となるように設
置したものである。その他は前述の実施の第１形態と同
じである。本形態によれば、先絞型コンバスタ１４から
高速で噴出した火炎を円筒状コンバスタ２５内に噴出さ
せることにより、排ガスが円筒状のコンバスタ２５の上
流側からコンバスタ２５内に同伴供給されるため、該コ
ンバスタ２５の長さを調節することにより循環する排ガ
スの燃焼完結度を変化させることができる。すなわち、
円筒状コンバスタ２５の長さを十分長くすれば、該コン
バスタ２５内で噴出燃焼ガス（火炎）中の未燃分は完全
に燃焼し、この燃焼完結排ガスが円筒状コンバスタ２５
内に火炎に同伴して供給されるため十分な酸素希薄燃焼
状態とすることができる。
【００１７】前記円筒状コンバスタ２５の外径はラジア
ントチューブ１０ａの内径の７０〜８０％であることが
望ましい。これ以上であると、両者間の隙間が小さくな
り過ぎて、循環排ガス量が減少し、逆に７０％より小さ
いと、円筒状コンバスタ２５内の圧力が高くなって循環
排ガス量が減少するからである。
ントチューブ１０ａの内径の７０〜８０％であることが
望ましい。これ以上であると、両者間の隙間が小さくな
り過ぎて、循環排ガス量が減少し、逆に７０％より小さ
いと、円筒状コンバスタ２５内の圧力が高くなって循環
排ガス量が減少するからである。
【００１８】また、円筒状コンバスタ２５の長さは、そ
の適正外径の約２倍が望ましい。これより短いと、未燃
ガスを含んだ排ガスが循環してＮｏｘ値が上昇し、逆に
２倍より長くしても２倍の位置ですでに燃焼が完結して
おりＮｏｘ値は殆ど変わらず、無駄になるからである。
の適正外径の約２倍が望ましい。これより短いと、未燃
ガスを含んだ排ガスが循環してＮｏｘ値が上昇し、逆に
２倍より長くしても２倍の位置ですでに燃焼が完結して
おりＮｏｘ値は殆ど変わらず、無駄になるからである。
【００１９】なお、前記円筒状コンバスタ２５の設置位
置はラジアントチューブ１０ａのなかで最も高温の位置
であるため、ラジアントチューブ１０ａの局所的な過熱
が緩和され、ラジアントチューブ１０ａの寿命を長くす
ることができる。ただし、円筒状コンバスタ２５は高温
となるためファインセラミックス等の耐高温性材で形成
する必要がある。前記各実施の形態では、着火装置２２
として点火プラグを採用したが、パイロットバーナであ
ってもよい。
置はラジアントチューブ１０ａのなかで最も高温の位置
であるため、ラジアントチューブ１０ａの局所的な過熱
が緩和され、ラジアントチューブ１０ａの寿命を長くす
ることができる。ただし、円筒状コンバスタ２５は高温
となるためファインセラミックス等の耐高温性材で形成
する必要がある。前記各実施の形態では、着火装置２２
として点火プラグを採用したが、パイロットバーナであ
ってもよい。
【００２０】
【発明の効果】以上の説明で明らかなように、本発明に
よれば、燃焼火炎は先絞型コンバスタから高速で噴出
し、この高速噴出流に同伴してラジアントチューブ内の
排ガスが自己循環して混入し低Ｎｏｘ化を図るものであ
って、エダクタ等により燃焼空気中に排ガスを強制的に
混入するものでなく構成が簡単である。また、燃焼用空
気として排ガス混合空気でなく通常の空気を使用するた
め燃焼安定性が十分確保でき、ターンダウン比も大きく
とれ、空気比も煤を発生することなく１．１程度まで低
下させることができる。しかも、燃焼用空気供給管の先
端近傍に直進用空気噴出孔を備えたスタビライザを設
け、このスタビライザ先方の負圧部に燃料ガスの一部を
供給して急速混合させるため、この部分に安定した火種
を形成させることができる。さらに、前記先絞型コンバ
スタの前方に円筒状コンバスタを設けることにより、酸
素希薄燃焼が可能となり、低Ｎｏｘ化を図ることができ
るとともに、円筒状コンバスタの存在によりラジアント
チューブの局所過熱を防止し、ラジアントチューブの長
寿命化を図ることができる。
よれば、燃焼火炎は先絞型コンバスタから高速で噴出
し、この高速噴出流に同伴してラジアントチューブ内の
排ガスが自己循環して混入し低Ｎｏｘ化を図るものであ
って、エダクタ等により燃焼空気中に排ガスを強制的に
混入するものでなく構成が簡単である。また、燃焼用空
気として排ガス混合空気でなく通常の空気を使用するた
め燃焼安定性が十分確保でき、ターンダウン比も大きく
とれ、空気比も煤を発生することなく１．１程度まで低
下させることができる。しかも、燃焼用空気供給管の先
端近傍に直進用空気噴出孔を備えたスタビライザを設
け、このスタビライザ先方の負圧部に燃料ガスの一部を
供給して急速混合させるため、この部分に安定した火種
を形成させることができる。さらに、前記先絞型コンバ
スタの前方に円筒状コンバスタを設けることにより、酸
素希薄燃焼が可能となり、低Ｎｏｘ化を図ることができ
るとともに、円筒状コンバスタの存在によりラジアント
チューブの局所過熱を防止し、ラジアントチューブの長
寿命化を図ることができる。
【図１】 本発明の排ガス循環型低Ｎｏｘラジアントチ
ューブバーナを示す一部断面図。
ューブバーナを示す一部断面図。
【図２】 図１の要部に関する拡大断面図。
【図３】 図２のIII−III線断面図。
【図４】 本発明の排ガス循環型低Ｎｏｘラジアントチ
ューブバーナの他の実施形態を示す一部断面図。
ューブバーナの他の実施形態を示す一部断面図。
【図５】 従来の排ガス循環型低Ｎｏｘラジアントチュ
ーブバーナの一部断面図。
ーブバーナの一部断面図。
１０ａ…ラジアントチューブ、１０ｂ…バーナ部、１１
…燃焼用空気供給管、１４…先絞型コンバスタ、１５…
燃料ガス供給管、１６…ガスノズル、１７…直進用ガス
噴出孔、１８…放射状ガス噴出孔、２０…スタビライ
ザ、２１…直進用空気噴出孔、２２…着火装置（点火プ
ラグ）、２５…円筒状コンバスタ、Ａ…ラジアントチュ
ーブバーナ。
…燃焼用空気供給管、１４…先絞型コンバスタ、１５…
燃料ガス供給管、１６…ガスノズル、１７…直進用ガス
噴出孔、１８…放射状ガス噴出孔、２０…スタビライ
ザ、２１…直進用空気噴出孔、２２…着火装置（点火プ
ラグ）、２５…円筒状コンバスタ、Ａ…ラジアントチュ
ーブバーナ。
【手続補正書】
【提出日】平成１１年１月１４日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正内容】
【書類名】 明細書
【発明の名称】 排ガス循環型低ＮＯｘラジアントチュ
ーブバーナ
ーブバーナ
【特許請求の範囲】
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、排ガス循環型低Ｎ
Ｏｘラジアントチューブバーナに関するものである。
Ｏｘラジアントチューブバーナに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来の排ガス循環型低ＮＯｘラジアント
チューブバーナは、殆どがスローコンバッションタイプ
であって火炎噴流速度が小さくて、自己排ガス循環効果
が悪いため、排ガス循環方式により低ＮＯｘ化を図るた
めには強制排ガス循環方式とする必要があった。すなわ
ち、図５に示すように、ラジアントチューブ１の排ガス
排出口２近傍とバーナ部６とを連通するとともに、この
連通部３に燃焼用空気供給管４の先端に設けたエダクタ
５を前記バーナ部６に指向させて、燃焼用空気の供給に
より排ガスの一部をバーナ部６に吸引循環させるもので
ある。
チューブバーナは、殆どがスローコンバッションタイプ
であって火炎噴流速度が小さくて、自己排ガス循環効果
が悪いため、排ガス循環方式により低ＮＯｘ化を図るた
めには強制排ガス循環方式とする必要があった。すなわ
ち、図５に示すように、ラジアントチューブ１の排ガス
排出口２近傍とバーナ部６とを連通するとともに、この
連通部３に燃焼用空気供給管４の先端に設けたエダクタ
５を前記バーナ部６に指向させて、燃焼用空気の供給に
より排ガスの一部をバーナ部６に吸引循環させるもので
ある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記の
ものでは、ラジアントチューブ１の上流側と下流側とを
連通させ、連通部３に燃焼用空気を供給するエダクタ５
を設けねばならず、構造が複雑になるという課題を有す
る。しかも、排ガスを燃焼用空気に混合させ、この混合
ガスの一部をバーナ部６内に貫通孔７を介して流入させ
て燃料ガスを燃焼させるものであるが、排ガスが混入し
ているため混合ガス中の酸素濃度が低くて燃焼安定性が
悪く、ターンダウン比が大きくとれず、かつ、空気比を
低く抑えることが難しいという課題を有する。なお、８
は燃料ガス供給管である。したがって、本発明は構成が
簡単で、燃焼用空気として通常の空気を使用することに
より燃焼安定性が十分確保できて低ＮＯｘ化を図ること
のできる排ガス循環型低ＮＯｘラジアントチューブバー
ナを提供することを目的とする。
ものでは、ラジアントチューブ１の上流側と下流側とを
連通させ、連通部３に燃焼用空気を供給するエダクタ５
を設けねばならず、構造が複雑になるという課題を有す
る。しかも、排ガスを燃焼用空気に混合させ、この混合
ガスの一部をバーナ部６内に貫通孔７を介して流入させ
て燃料ガスを燃焼させるものであるが、排ガスが混入し
ているため混合ガス中の酸素濃度が低くて燃焼安定性が
悪く、ターンダウン比が大きくとれず、かつ、空気比を
低く抑えることが難しいという課題を有する。なお、８
は燃料ガス供給管である。したがって、本発明は構成が
簡単で、燃焼用空気として通常の空気を使用することに
より燃焼安定性が十分確保できて低ＮＯｘ化を図ること
のできる排ガス循環型低ＮＯｘラジアントチューブバー
ナを提供することを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、前記目的を達
成するために、排ガス循環型低ＮＯｘラジアントチュー
ブバーナを、先端部に先絞型コンバスタを有する燃焼用
空気供給管と、この燃焼用空気供給管内の中心に位置す
るとともに、先端に直進用ガス噴出孔と先端近傍の外周
面に放射状ガス噴出孔とを有するガスノズルを設けた燃
料ガス供給管と、前記放射状ガス噴出孔の近傍後方に位
置するとともに、複数の直進用空気噴出孔を有するスタ
ビライザと、このスタビライザの前方に突出して設けた
着火装置と、前記先絞型コンバスタの前方に同心配置し
た円筒状コンバスタとから構成したものである。
成するために、排ガス循環型低ＮＯｘラジアントチュー
ブバーナを、先端部に先絞型コンバスタを有する燃焼用
空気供給管と、この燃焼用空気供給管内の中心に位置す
るとともに、先端に直進用ガス噴出孔と先端近傍の外周
面に放射状ガス噴出孔とを有するガスノズルを設けた燃
料ガス供給管と、前記放射状ガス噴出孔の近傍後方に位
置するとともに、複数の直進用空気噴出孔を有するスタ
ビライザと、このスタビライザの前方に突出して設けた
着火装置と、前記先絞型コンバスタの前方に同心配置し
た円筒状コンバスタとから構成したものである。
【０００５】
【発明の実施の形態】つぎに、本発明の実施の形態につ
いて図にしたがって説明する。図１は第１の実施の形態
を示し、排ガス循環型低ＮＯｘラジアントチューブバー
ナＡは炉壁Ｔに取り付けたラジアントチューブ１０ａと
バーナ部１０ｂとで構成され、このバーナ部１０ｂは前
記ラジアントチューブ１０ａの上流側に取り付けた燃焼
用空気供給管１１と燃料ガス供給管１５とスタビライザ
２０および着火装置である点火プラグ２２および下記す
る先絞型コンバスタ１４の前方に同芯配置した円筒状コ
ンバスタ２５とからなる。そして、前記燃焼用空気供給
管１１は、その後端部をフェイスプレート１２により閉
鎖され、かつ、燃焼用空気供給口１３を有するととも
に、その先端部は絞られて、先絞型コンバスタ１４を構
成している。
いて図にしたがって説明する。図１は第１の実施の形態
を示し、排ガス循環型低ＮＯｘラジアントチューブバー
ナＡは炉壁Ｔに取り付けたラジアントチューブ１０ａと
バーナ部１０ｂとで構成され、このバーナ部１０ｂは前
記ラジアントチューブ１０ａの上流側に取り付けた燃焼
用空気供給管１１と燃料ガス供給管１５とスタビライザ
２０および着火装置である点火プラグ２２および下記す
る先絞型コンバスタ１４の前方に同芯配置した円筒状コ
ンバスタ２５とからなる。そして、前記燃焼用空気供給
管１１は、その後端部をフェイスプレート１２により閉
鎖され、かつ、燃焼用空気供給口１３を有するととも
に、その先端部は絞られて、先絞型コンバスタ１４を構
成している。
【０００６】前記燃料ガス供給管１５は前記燃焼用空気
供給管１１内の中心に配設されたもので、その先端に
は、図２、図３に示すように、先端面には直進用ガス噴
出孔１７が同一円周上に複数個設けられ、また、この直
進用ガス噴出孔１７より若干後方の外周面には複数の放
射状ガス噴出孔１８を有するガスノズル１６を備えてい
る。そして、前記ガスノズル１６の先端部は前記先絞型
コンバスタ１４の形成基部に位置している。
供給管１１内の中心に配設されたもので、その先端に
は、図２、図３に示すように、先端面には直進用ガス噴
出孔１７が同一円周上に複数個設けられ、また、この直
進用ガス噴出孔１７より若干後方の外周面には複数の放
射状ガス噴出孔１８を有するガスノズル１６を備えてい
る。そして、前記ガスノズル１６の先端部は前記先絞型
コンバスタ１４の形成基部に位置している。
【０００７】前記スタビライザ２０は、図２に示すよう
に、前記ガスノズル１６の放射状ガス噴出孔１８より若
干後方に取り付けられた円板からなり、同一円周上に複
数の直進用空気噴出孔２１を有する。なお、スタビライ
ザ２０と前記燃焼用空気供給管１１の円筒部１１ａ内面
との間には数ｍｍの間隙αが形成されている。
に、前記ガスノズル１６の放射状ガス噴出孔１８より若
干後方に取り付けられた円板からなり、同一円周上に複
数の直進用空気噴出孔２１を有する。なお、スタビライ
ザ２０と前記燃焼用空気供給管１１の円筒部１１ａ内面
との間には数ｍｍの間隙αが形成されている。
【０００８】前記点火プラグ２２は、後端を前記フェイ
スプレート１２から外方に貫通し、先端を前記スタビラ
イザ２０に保持取り付けられたもので、プラグ先端部２
３はスタビライザ２０の前方に若干突出している。
スプレート１２から外方に貫通し、先端を前記スタビラ
イザ２０に保持取り付けられたもので、プラグ先端部２
３はスタビライザ２０の前方に若干突出している。
【０００９】前記構成からなるバーナ部１０ｂは、燃焼
用空気供給管１１をラジアントチューブ１０ａの上流側
開口内に挿入し、フランジ部１０ｃ，１１ｃ同志を取付
ボルト等で取り付けられる。なお、前記円筒状コンバス
タ２５は事前にラジアントチューブ１０ａ内に適宜手段
で取り付けてある。そして、燃焼用空気を前記燃焼用空
気供給口１３から供給すると、この燃焼用空気の一部は
スタビライザ２０の外方（間隔α）を通過して前進し、
他はスタビライザ２０で一旦阻止され、複数の直進用空
気噴出孔２１を通過して直進する。したがって、スタビ
ライザ２０の前面部（炉内側）の近傍には渦流が発生し
て負圧部が形成される。
用空気供給管１１をラジアントチューブ１０ａの上流側
開口内に挿入し、フランジ部１０ｃ，１１ｃ同志を取付
ボルト等で取り付けられる。なお、前記円筒状コンバス
タ２５は事前にラジアントチューブ１０ａ内に適宜手段
で取り付けてある。そして、燃焼用空気を前記燃焼用空
気供給口１３から供給すると、この燃焼用空気の一部は
スタビライザ２０の外方（間隔α）を通過して前進し、
他はスタビライザ２０で一旦阻止され、複数の直進用空
気噴出孔２１を通過して直進する。したがって、スタビ
ライザ２０の前面部（炉内側）の近傍には渦流が発生し
て負圧部が形成される。
【００１０】一方、前記燃料ガス供給管１５に供給され
た燃料ガスの一部は、燃料ガス供給管１５の先端面に設
けた直進用ガス噴出孔１７から先絞型コンバスタ１４内
へ直進的に噴出し、他は放射状ガス噴出孔１８からスタ
ビライザ２０の前面部近傍（負圧部）へ噴出する。この
放射状ガス噴出孔１８から噴出した燃料ガスは、前述し
た前記スタビライザ２０の前面部近傍に生じた渦流によ
って燃焼用空気と十分混合される。また、直進用ガス噴
出孔１７から噴出した燃料ガスは、前記燃焼用空気と先
絞型コンバスタ１４内部で十分混合される。
た燃料ガスの一部は、燃料ガス供給管１５の先端面に設
けた直進用ガス噴出孔１７から先絞型コンバスタ１４内
へ直進的に噴出し、他は放射状ガス噴出孔１８からスタ
ビライザ２０の前面部近傍（負圧部）へ噴出する。この
放射状ガス噴出孔１８から噴出した燃料ガスは、前述し
た前記スタビライザ２０の前面部近傍に生じた渦流によ
って燃焼用空気と十分混合される。また、直進用ガス噴
出孔１７から噴出した燃料ガスは、前記燃焼用空気と先
絞型コンバスタ１４内部で十分混合される。
【００１１】この状態において、点火プラグ２２を操作
することによりプラグ先端部２３に火種を形成すること
により点火する。そして、先絞型コンバスタ１４の内部
で燃焼した火炎は先絞りとなったコンバスタ１４の噴出
口１４ａから円筒状コンバスタ２５内へ高速で噴出され
る。このとき、高速噴流火炎内部では燃焼反応が進行し
ているが、火炎自身が保有する高い運動量によって、そ
の周囲に存在する酸素濃度が低い排ガスが円筒状コンバ
スタ２５の上流側から該円筒状コンバスタ２５内に同伴
供給されて酸素希薄燃焼状態となるので火炎温度が低下
し、結果的にＮＯｘ生成量が低下し、低ＮＯｘバーナと
することができる。
することによりプラグ先端部２３に火種を形成すること
により点火する。そして、先絞型コンバスタ１４の内部
で燃焼した火炎は先絞りとなったコンバスタ１４の噴出
口１４ａから円筒状コンバスタ２５内へ高速で噴出され
る。このとき、高速噴流火炎内部では燃焼反応が進行し
ているが、火炎自身が保有する高い運動量によって、そ
の周囲に存在する酸素濃度が低い排ガスが円筒状コンバ
スタ２５の上流側から該円筒状コンバスタ２５内に同伴
供給されて酸素希薄燃焼状態となるので火炎温度が低下
し、結果的にＮＯｘ生成量が低下し、低ＮＯｘバーナと
することができる。
【００１２】また、排ガス循環燃焼は、先絞型コンバス
タ１４から出たところであり、コンバスタ１４内での燃
焼は通常の空気燃焼であり、かつ、前述のように前記ス
タビライザ２０の前面部近傍は燃焼用空気によって常に
負圧部が形成されるため、この負圧部で放射状ガス噴出
孔１８からの燃料ガスによりパイロット火炎が安定した
状態で形成されることとなる。さらに、先絞型コンバス
タ１４内での燃焼は、前述のように通常の空気燃焼であ
るため、従来の排ガス混合空気を燃焼用空気として利用
する場合と異なり、ターンダウン比を大きくすることが
可能であるとともに、煤の発生のない低空気比燃焼が可
能となる。
タ１４から出たところであり、コンバスタ１４内での燃
焼は通常の空気燃焼であり、かつ、前述のように前記ス
タビライザ２０の前面部近傍は燃焼用空気によって常に
負圧部が形成されるため、この負圧部で放射状ガス噴出
孔１８からの燃料ガスによりパイロット火炎が安定した
状態で形成されることとなる。さらに、先絞型コンバス
タ１４内での燃焼は、前述のように通常の空気燃焼であ
るため、従来の排ガス混合空気を燃焼用空気として利用
する場合と異なり、ターンダウン比を大きくすることが
可能であるとともに、煤の発生のない低空気比燃焼が可
能となる。
【００１３】また、円筒状コンバスタ２５の長さを調節
することにより循環する排ガスの燃焼完結度を変化させ
ることができる。すなわち、円筒状コンバスタ２５の長
さを十分長くすれば、該円筒状コンバスタ２５内で噴出
燃焼ガス（火炎）中の未燃分は完全に燃焼し、この燃焼
完結排ガスが円筒状コンバスタ２５内の火炎に同伴して
供給されるため十分な酸素希薄燃焼状態とすることがで
きる。
することにより循環する排ガスの燃焼完結度を変化させ
ることができる。すなわち、円筒状コンバスタ２５の長
さを十分長くすれば、該円筒状コンバスタ２５内で噴出
燃焼ガス（火炎）中の未燃分は完全に燃焼し、この燃焼
完結排ガスが円筒状コンバスタ２５内の火炎に同伴して
供給されるため十分な酸素希薄燃焼状態とすることがで
きる。
【００１４】なお、前記先絞型コンバスタ１４は前述の
燃焼火炎により加熱されるが、コンバスタ１４の内周面
には前記間隙αからの温度の低い燃焼用空気の層が存在
するため、温度を耐熱金属の許容温度以下の１０００℃
程度（炉温が９５０℃程度の時）に抑えることができ
る。
燃焼火炎により加熱されるが、コンバスタ１４の内周面
には前記間隙αからの温度の低い燃焼用空気の層が存在
するため、温度を耐熱金属の許容温度以下の１０００℃
程度（炉温が９５０℃程度の時）に抑えることができ
る。
【００１５】また、先絞型コンバスタ１４は、その大径
部１４ｂと小径部１４ｃとの直径比は２〜３倍となって
おり、かつ、前記スタビライザ２０から小径部先端まで
の距離ｘは小径部１４ｃの直径の１．５〜２．０倍が望
ましい。前記直径比が２倍未満となるように先絞型コン
バスタ１４の小径部１４ｃの口径を大きくしすぎると、
燃焼ガスの噴出速度が低下し、排ガスの同伴量が減少し
てＮＯｘ値が低下せず、逆に３倍より大きくすると噴出
速度が上昇するものの圧力損失が大きくなり、大容量の
送風機を必要とするからである。
部１４ｂと小径部１４ｃとの直径比は２〜３倍となって
おり、かつ、前記スタビライザ２０から小径部先端まで
の距離ｘは小径部１４ｃの直径の１．５〜２．０倍が望
ましい。前記直径比が２倍未満となるように先絞型コン
バスタ１４の小径部１４ｃの口径を大きくしすぎると、
燃焼ガスの噴出速度が低下し、排ガスの同伴量が減少し
てＮＯｘ値が低下せず、逆に３倍より大きくすると噴出
速度が上昇するものの圧力損失が大きくなり、大容量の
送風機を必要とするからである。
【００１６】一方、前記距離ｘが２．０倍よりも長い
と、先絞型コンバスタ１４内での燃焼割合が高くなって
温度が上昇しすぎて先絞型コンバスタ１４が焼損する危
険性があるばかりでなく、大半の燃焼反応が先絞型コン
バスタ１４内で完了するため、その後、排ガスを循環さ
せてもＮＯｘ値が低下せず、逆に１．５倍より短いと、
先絞型コンバスタ１４内での燃焼割合が低くなって火炎
温度が低下し、その結果、先絞型コンバスタ１４の噴出
口１４ａでの噴出速度が低下し、火炎に同伴される排ガ
ス量が減少し、ＮＯｘ値が低下しないからである。
と、先絞型コンバスタ１４内での燃焼割合が高くなって
温度が上昇しすぎて先絞型コンバスタ１４が焼損する危
険性があるばかりでなく、大半の燃焼反応が先絞型コン
バスタ１４内で完了するため、その後、排ガスを循環さ
せてもＮＯｘ値が低下せず、逆に１．５倍より短いと、
先絞型コンバスタ１４内での燃焼割合が低くなって火炎
温度が低下し、その結果、先絞型コンバスタ１４の噴出
口１４ａでの噴出速度が低下し、火炎に同伴される排ガ
ス量が減少し、ＮＯｘ値が低下しないからである。
【００１７】前記円筒状コンバスタ２５の外径はラジア
ントチューブ１０ａの内径の７０〜８０％であることが
望ましい。これ以上であると、両者間の隙間が小さくな
り過ぎて、循環排ガス量が減少し、逆に７０％より小さ
いと、円筒状コンバスタ２５内の圧力が高くなって循環
排ガス量が減少するからである。
ントチューブ１０ａの内径の７０〜８０％であることが
望ましい。これ以上であると、両者間の隙間が小さくな
り過ぎて、循環排ガス量が減少し、逆に７０％より小さ
いと、円筒状コンバスタ２５内の圧力が高くなって循環
排ガス量が減少するからである。
【００１８】また、円筒状コンバスタ２５の長さは、そ
の適正外径の約２倍が望ましい。これより短いと、未燃
ガスを含んだ排ガスが循環してＮＯｘ値が上昇し、逆に
２倍より長くしても２倍の位置ですでに燃焼が完結して
おりＮＯｘ値は殆ど変わらず、無駄になるからである。
の適正外径の約２倍が望ましい。これより短いと、未燃
ガスを含んだ排ガスが循環してＮＯｘ値が上昇し、逆に
２倍より長くしても２倍の位置ですでに燃焼が完結して
おりＮＯｘ値は殆ど変わらず、無駄になるからである。
【００１９】なお、前記円筒状コンバスタ２５の設置位
置はラジアントチューブ１０ａのなかで最も高温の位置
であるため、ラジアントチューブ１０ａの局所的な過熱
が緩和され、ラジアントチューブ１０ａの寿命を長くす
ることができる。ただし、円筒状コンバスタ２５は高温
となるためファインセラミックス等の耐高温性材で形成
する必要がある。前記各実施の形態では、着火装置２２
として点火プラグを採用したが、パイロットバーナであ
ってもよい。
置はラジアントチューブ１０ａのなかで最も高温の位置
であるため、ラジアントチューブ１０ａの局所的な過熱
が緩和され、ラジアントチューブ１０ａの寿命を長くす
ることができる。ただし、円筒状コンバスタ２５は高温
となるためファインセラミックス等の耐高温性材で形成
する必要がある。前記各実施の形態では、着火装置２２
として点火プラグを採用したが、パイロットバーナであ
ってもよい。
【００２０】
【発明の効果】以上の説明で明らかなように、本発明に
よれば、燃焼火炎は先絞型コンバスタから高速で噴出
し、この高速噴出流に同伴してラジアントチューブ内の
排ガスが自己循環して混入し低ＮＯｘ化を図るものであ
って、エダクタ等により燃焼空気中に排ガスを強制的に
混入するものでなく構成が簡単である。また、燃焼用空
気として排ガス混合空気でなく通常の空気を使用するた
め燃焼安定性が十分確保でき、ターンダウン比も大きく
とれ、空気比も煤を発生することなく１．１程度まで低
下させることができる。しかも、燃焼用空気供給管の先
端近傍に直進用空気噴出孔を備えたスタビライザを設
け、このスタビライザ先方の負圧部に燃料ガスの一部を
供給して急速混合させるため、この部分に安定した火種
を形成させることができる。さらに、前記先絞型コンバ
スタの前方に円筒状コンバスタを設けることにより、酸
素希薄燃焼が可能となり、低ＮＯｘ化を図ることができ
るとともに、円筒状コンバスタの存在によりラジアント
チューブの局所過熱を防止し、ラジアントチューブの長
寿命化を図ることができる。
よれば、燃焼火炎は先絞型コンバスタから高速で噴出
し、この高速噴出流に同伴してラジアントチューブ内の
排ガスが自己循環して混入し低ＮＯｘ化を図るものであ
って、エダクタ等により燃焼空気中に排ガスを強制的に
混入するものでなく構成が簡単である。また、燃焼用空
気として排ガス混合空気でなく通常の空気を使用するた
め燃焼安定性が十分確保でき、ターンダウン比も大きく
とれ、空気比も煤を発生することなく１．１程度まで低
下させることができる。しかも、燃焼用空気供給管の先
端近傍に直進用空気噴出孔を備えたスタビライザを設
け、このスタビライザ先方の負圧部に燃料ガスの一部を
供給して急速混合させるため、この部分に安定した火種
を形成させることができる。さらに、前記先絞型コンバ
スタの前方に円筒状コンバスタを設けることにより、酸
素希薄燃焼が可能となり、低ＮＯｘ化を図ることができ
るとともに、円筒状コンバスタの存在によりラジアント
チューブの局所過熱を防止し、ラジアントチューブの長
寿命化を図ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 本発明の排ガス循環型低ＮＯｘラジアントチ
ューブバーナを示す一部断面図。
ューブバーナを示す一部断面図。
【図２】 図１の要部に関する拡大断面図。
【図３】 図２のIII−III線断面図。
【図４】 従来の排ガス循環型低ＮＯｘラジアントチュ
ーブバーナの一部断面図。
ーブバーナの一部断面図。
【符号の説明】 １０ａ…ラジアントチューブ、１０ｂ…バーナ部、１１
…燃焼用空気供給管、１４…先絞型コンバスタ、１５…
燃料ガス供給管、１６…ガスノズル、１７…直進用ガス
噴出孔、１８…放射状ガス噴出孔、２０…スタビライ
ザ、２１…直進用空気噴出孔、２２…着火装置（点火プ
ラグ）、２５…円筒状コンバスタ、Ａ…ラジアントチュ
ーブバーナ。
…燃焼用空気供給管、１４…先絞型コンバスタ、１５…
燃料ガス供給管、１６…ガスノズル、１７…直進用ガス
噴出孔、１８…放射状ガス噴出孔、２０…スタビライ
ザ、２１…直進用空気噴出孔、２２…着火装置（点火プ
ラグ）、２５…円筒状コンバスタ、Ａ…ラジアントチュ
ーブバーナ。
【手続補正２】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図１
【補正方法】変更
【補正内容】
【図１】
【手続補正３】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図４
【補正方法】変更
【補正内容】
【図４】
【手続補正４】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図５
【補正方法】削除
Claims (2)
- 【請求項１】 先端部に先絞型コンバスタを有する燃焼
用空気供給管と、この燃焼用空気供給管内の中心に位置
するとともに、先端に直進用ガス噴出孔と先端近傍の外
周面に放射状ガス噴出孔とを有するガスノズルを設けた
燃料ガス供給管と、前記放射状ガス噴出孔の近傍後方に
位置するとともに、複数の直進用空気噴出孔を有するス
タビライザと、このスタビライザの前方に突出して設け
た着火装置と、から構成したことを特徴とする排ガス循
環型低Ｎｏｘラジアントチューブバーナ。 - 【請求項２】 前記先絞型コンバスタの前方に、円筒状
コンバスタを前記先絞型コンバスタと同心に配置したこ
とを特徴とする請求項１に記載の排ガス循環型低Ｎｏｘ
ラジアントチューブバーナ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10001071A JPH11201416A (ja) | 1998-01-06 | 1998-01-06 | 排ガス循環型低ＮＯｘラジアントチューブバーナ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10001071A JPH11201416A (ja) | 1998-01-06 | 1998-01-06 | 排ガス循環型低ＮＯｘラジアントチューブバーナ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11201416A true JPH11201416A (ja) | 1999-07-30 |
Family
ID=11491298
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10001071A Pending JPH11201416A (ja) | 1998-01-06 | 1998-01-06 | 排ガス循環型低ＮＯｘラジアントチューブバーナ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11201416A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002075209A1 (en) * | 2001-03-19 | 2002-09-26 | Sandvik Ab | Radiant tube gas burner |
| JP2007085567A (ja) * | 2005-09-20 | 2007-04-05 | Chugai Ro Co Ltd | 燃焼装置 |
| CN104266189A (zh) * | 2014-10-10 | 2015-01-07 | 中冶南方(武汉)威仕工业炉有限公司 | 低热值燃气辐射管烧嘴及其控制方法 |
| JP2015175589A (ja) * | 2014-03-18 | 2015-10-05 | 大阪瓦斯株式会社 | 蓄熱式バーナ及び金属加熱炉 |
| KR101898831B1 (ko) | 2016-05-10 | 2018-09-13 | 쥬가이로 고교 가부시키가이샤 | 라디언트 튜브 버너 |
| CN112204307A (zh) * | 2019-05-08 | 2021-01-08 | 株式会社水国 | 配备冲孔板型燃烧头的低氮氧化物燃烧器 |
| CN114234186A (zh) * | 2021-12-06 | 2022-03-25 | 北京航天石化技术装备工程有限公司 | 一种双引射式燃气分级超低氮燃烧器 |
-
1998
- 1998-01-06 JP JP10001071A patent/JPH11201416A/ja active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002075209A1 (en) * | 2001-03-19 | 2002-09-26 | Sandvik Ab | Radiant tube gas burner |
| JP2007085567A (ja) * | 2005-09-20 | 2007-04-05 | Chugai Ro Co Ltd | 燃焼装置 |
| JP2015175589A (ja) * | 2014-03-18 | 2015-10-05 | 大阪瓦斯株式会社 | 蓄熱式バーナ及び金属加熱炉 |
| CN104266189A (zh) * | 2014-10-10 | 2015-01-07 | 中冶南方(武汉)威仕工业炉有限公司 | 低热值燃气辐射管烧嘴及其控制方法 |
| CN104266189B (zh) * | 2014-10-10 | 2016-05-25 | 中冶南方(武汉)威仕工业炉有限公司 | 低热值燃气辐射管烧嘴的控制方法 |
| KR101898831B1 (ko) | 2016-05-10 | 2018-09-13 | 쥬가이로 고교 가부시키가이샤 | 라디언트 튜브 버너 |
| CN112204307A (zh) * | 2019-05-08 | 2021-01-08 | 株式会社水国 | 配备冲孔板型燃烧头的低氮氧化物燃烧器 |
| CN112204307B (zh) * | 2019-05-08 | 2023-08-04 | 株式会社水国 | 配备冲孔板型燃烧头的低氮氧化物燃烧器 |
| CN114234186A (zh) * | 2021-12-06 | 2022-03-25 | 北京航天石化技术装备工程有限公司 | 一种双引射式燃气分级超低氮燃烧器 |
| CN114234186B (zh) * | 2021-12-06 | 2023-09-29 | 北京航天石化技术装备工程有限公司 | 一种双引射式燃气分级超低氮燃烧器 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0169431B1 (en) | Gas turbine combustor | |
| US6796790B2 (en) | High capacity/low NOx radiant wall burner | |
| KR100537700B1 (ko) | 미분탄 연소 버너 및 그에 의한 연소 방법 | |
| JPH1073212A (ja) | 低ＮＯｘ排出渦巻きバーナー | |
| EP0738854B1 (en) | A low nitrogen oxide producing combustion method and apparatus | |
| KR20000062699A (ko) | 미분탄 연소 버너 및 미분탄 연소 장치 | |
| JPH11201416A (ja) | 排ガス循環型低ＮＯｘラジアントチューブバーナ | |
| JP3643461B2 (ja) | 微粉炭燃焼バーナおよびその燃焼方法 | |
| JP3877440B2 (ja) | 加熱炉用バーナ設備 | |
| JPH09329304A (ja) | 微粉炭バーナ | |
| JPH11201417A (ja) | ２段燃焼型低ＮＯｘラジアントチューブバーナ | |
| JPH09137916A (ja) | 窒素酸化物低発生燃焼方法及び装置 | |
| JPH10160163A (ja) | ガスタービン燃焼器の窒素酸化物低減化構造 | |
| JP2944579B2 (ja) | バーナタイルレスガスバーナ | |
| JPH05332512A (ja) | ガスタービン燃焼器用バーナ | |
| JPH08128608A (ja) | ダブルエンド型ラジアントチューブバーナシステム | |
| CN112113218A (zh) | 一种双热回流部分预混低氮燃烧器及其燃烧方法 | |
| JP2004257673A (ja) | 管状火炎バーナを用いた燃焼方法 | |
| JPH06341610A (ja) | 燃焼器 | |
| JPH08296851A (ja) | ガスタービン燃焼器及びその燃焼方法 | |
| JP3715496B2 (ja) | 低ＮＯｘバーナ | |
| JP3702101B2 (ja) | ガス焚きバーナ | |
| JP2000356310A (ja) | 蓄熱式ラジアントチューブバーナ | |
| JP3463117B2 (ja) | バーナ装置 | |
| JP2002340306A (ja) | 固体燃料燃焼用バーナおよび該バーナを備えた燃焼装置 |