JPH11189834A - 高強度トロリ線およびその製造方法 - Google Patents
高強度トロリ線およびその製造方法Info
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- JPH11189834A JPH11189834A JP3584098A JP3584098A JPH11189834A JP H11189834 A JPH11189834 A JP H11189834A JP 3584098 A JP3584098 A JP 3584098A JP 3584098 A JP3584098 A JP 3584098A JP H11189834 A JPH11189834 A JP H11189834A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 新幹線の高速化に十分対応できる、強度、導
電率、耐摩耗性に優れるトロリ線およびその低コストな
製造方法を提供する。 【解決手段】 Ｐを０．００５〜０．５wt％含有し、さ
らにＣｏ：０．１０〜１．０wt％、Ｍｎ：０．１０〜
１．０wt％、Ｎｉ：０．２２〜１．０wt％のうちの少な
くとも１種を含有し、残部が銅と不可避不純物からなる
高強度トロリ線。銅溶湯に合金元素を添加して銅合金溶
湯を溶製し、この銅合金溶湯を連続鋳造圧延法によりト
ロリ線に製造する方法において、前記銅合金溶湯の溶製
を、銅溶湯にＰを添加して脱酸したのち、Ｐ以外の合金
元素を添加して行う前記高強度トロリ線の製造方法。 【効果】 本発明のトロリ線は強度、導電率、耐摩耗性
に優れ新幹線の高速化に十分対応できる。本発明の製造
方法によれば、生産性に優れる連続鋳造圧延法でも、合
金元素を高歩留まりで添加できるので、低コストで製造
できる。
電率、耐摩耗性に優れるトロリ線およびその低コストな
製造方法を提供する。 【解決手段】 Ｐを０．００５〜０．５wt％含有し、さ
らにＣｏ：０．１０〜１．０wt％、Ｍｎ：０．１０〜
１．０wt％、Ｎｉ：０．２２〜１．０wt％のうちの少な
くとも１種を含有し、残部が銅と不可避不純物からなる
高強度トロリ線。銅溶湯に合金元素を添加して銅合金溶
湯を溶製し、この銅合金溶湯を連続鋳造圧延法によりト
ロリ線に製造する方法において、前記銅合金溶湯の溶製
を、銅溶湯にＰを添加して脱酸したのち、Ｐ以外の合金
元素を添加して行う前記高強度トロリ線の製造方法。 【効果】 本発明のトロリ線は強度、導電率、耐摩耗性
に優れ新幹線の高速化に十分対応できる。本発明の製造
方法によれば、生産性に優れる連続鋳造圧延法でも、合
金元素を高歩留まりで添加できるので、低コストで製造
できる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、強度、導電率、耐
摩耗性に優れ、新幹線の高速化に十分対応できるトロリ
線およびその製造方法に関する。
摩耗性に優れ、新幹線の高速化に十分対応できるトロリ
線およびその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】電車用トロリ線には、主に、タフピッチ
銅やＣｕ−０．３wt％Ｓｎ合金が用いられてきたが、近
年の新幹線の高速化によりトロリ線の架線張力が高ま
り、それに伴いトロリ線用として種々の高強度銅合金が
開発された。しかし、例えば、高濃度のＣｕ−Ｓｎ系合
金は、所望強度となるまでＳｎを添加すると導電率が著
しく低下して使用中に高温に発熱して異常磨耗を起こす
という問題がある。Ｃｕ−Ｃｒ−Ｚｒ系合金は、Ｃｒと
Ｚｒは析出強化特性に劣るため、時効処理後、冷間加工
して強度を上げる必要があり、この冷間加工による強化
分は使用中の温度上昇で低下してしまう。例えば、時効
処理後冷間加工して５５０Ｎ／ｍｍ 2 以上の引張強さに
しても、使用中の温度上昇で引張強さは５３０Ｎ／ｍｍ
2 以下に低下してしまう。これでは、３００ｋｍ／ｈ以
上で走行する過酷な使用環境の高速新幹線には使用でき
ない。またＣｕ−Ｃｒ−Ｚｒ系合金を、従来のシャフト
炉溶解から、保持炉溶製、鋳造、圧延までを連続して行
う連続鋳造圧延法で製造しようとすると、ＣｒやＺｒは
活性なためこれら合金元素は溶湯移送中に酸化してしま
い良好な性能を安定して得られないという問題がある。
このため、Ｃｕ−Ｃｒ−Ｚｒ系合金は、保持炉のシール
が容易な水冷鋳造法によりビレットを鋳造し、これを熱
間押出し、または再加熱後熱間圧延する方法で製造され
ている。しかし、前記押出法は、長さがビレットサイズ
で決まってしまうため長尺材が製造できず、銀ろう付け
や溶接により長尺材を得ても、低強度の接合部分が巻取
工程或いは架線時に変形して品質が安定しないという問
題がある。また熱間圧延法は、鋳塊の再加熱を要し、ま
た圧延材は先後端での熱履歴の違いからＣｒやＺｒの析
出量が変わったりするため圧延後溶体化処理を要するな
ど、工程数が多くコスト高になるという問題がある。
銅やＣｕ−０．３wt％Ｓｎ合金が用いられてきたが、近
年の新幹線の高速化によりトロリ線の架線張力が高ま
り、それに伴いトロリ線用として種々の高強度銅合金が
開発された。しかし、例えば、高濃度のＣｕ−Ｓｎ系合
金は、所望強度となるまでＳｎを添加すると導電率が著
しく低下して使用中に高温に発熱して異常磨耗を起こす
という問題がある。Ｃｕ−Ｃｒ−Ｚｒ系合金は、Ｃｒと
Ｚｒは析出強化特性に劣るため、時効処理後、冷間加工
して強度を上げる必要があり、この冷間加工による強化
分は使用中の温度上昇で低下してしまう。例えば、時効
処理後冷間加工して５５０Ｎ／ｍｍ 2 以上の引張強さに
しても、使用中の温度上昇で引張強さは５３０Ｎ／ｍｍ
2 以下に低下してしまう。これでは、３００ｋｍ／ｈ以
上で走行する過酷な使用環境の高速新幹線には使用でき
ない。またＣｕ−Ｃｒ−Ｚｒ系合金を、従来のシャフト
炉溶解から、保持炉溶製、鋳造、圧延までを連続して行
う連続鋳造圧延法で製造しようとすると、ＣｒやＺｒは
活性なためこれら合金元素は溶湯移送中に酸化してしま
い良好な性能を安定して得られないという問題がある。
このため、Ｃｕ−Ｃｒ−Ｚｒ系合金は、保持炉のシール
が容易な水冷鋳造法によりビレットを鋳造し、これを熱
間押出し、または再加熱後熱間圧延する方法で製造され
ている。しかし、前記押出法は、長さがビレットサイズ
で決まってしまうため長尺材が製造できず、銀ろう付け
や溶接により長尺材を得ても、低強度の接合部分が巻取
工程或いは架線時に変形して品質が安定しないという問
題がある。また熱間圧延法は、鋳塊の再加熱を要し、ま
た圧延材は先後端での熱履歴の違いからＣｒやＺｒの析
出量が変わったりするため圧延後溶体化処理を要するな
ど、工程数が多くコスト高になるという問題がある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、強度、導電
率、耐摩耗性に優れ、新幹線の高速化に十分対応できる
トロリ線およびその低コストな製造方法の提供を目的と
する。
率、耐摩耗性に優れ、新幹線の高速化に十分対応できる
トロリ線およびその低コストな製造方法の提供を目的と
する。
【０００４】
【課題を解決するための手段】請求項１記載の発明は、
Ｐを０．００５〜０．５wt％含有し、さらにＣｏ：０．
１０〜１．０wt％、Ｍｎ：０．１０〜１．０wt％、Ｎ
ｉ：０．２２〜１．０wt％のうちの少なくとも１種を含
有し、残部が銅と不可避不純物からなることを特徴とす
る高強度トロリ線である。
Ｐを０．００５〜０．５wt％含有し、さらにＣｏ：０．
１０〜１．０wt％、Ｍｎ：０．１０〜１．０wt％、Ｎ
ｉ：０．２２〜１．０wt％のうちの少なくとも１種を含
有し、残部が銅と不可避不純物からなることを特徴とす
る高強度トロリ線である。
【０００５】請求項２記載の発明は、Ｐを０．００５〜
０．５wt％含有し、Ｃｏ：０．１０〜１．０wt％、Ｍ
ｎ：０．１０〜１．０wt％、Ｎｉ：０．２２〜１．０wt
％のうちの少なくとも１種を含有し、さらにＳｎ、Ｍ
ｇ、Ｚｎ、Ａｇのうちの少なくとも１種を合計で０．０
５〜１wt％含有し、残部が銅と不可避不純物からなるこ
とを特徴とする高強度トロリ線である。
０．５wt％含有し、Ｃｏ：０．１０〜１．０wt％、Ｍ
ｎ：０．１０〜１．０wt％、Ｎｉ：０．２２〜１．０wt
％のうちの少なくとも１種を含有し、さらにＳｎ、Ｍ
ｇ、Ｚｎ、Ａｇのうちの少なくとも１種を合計で０．０
５〜１wt％含有し、残部が銅と不可避不純物からなるこ
とを特徴とする高強度トロリ線である。
【０００６】請求項３記載の発明は、銅溶湯に合金元素
を添加して銅合金溶湯を溶製し、この銅合金溶湯を連続
鋳造圧延法によりトロリ線に製造する方法において、前
記銅合金溶湯の溶製を、Ｐを添加して銅溶湯を脱酸した
のち、他の合金元素を添加して行うことを特徴とする請
求項１記載の高強度トロリ線の製造方法である。
を添加して銅合金溶湯を溶製し、この銅合金溶湯を連続
鋳造圧延法によりトロリ線に製造する方法において、前
記銅合金溶湯の溶製を、Ｐを添加して銅溶湯を脱酸した
のち、他の合金元素を添加して行うことを特徴とする請
求項１記載の高強度トロリ線の製造方法である。
【０００７】請求項４記載の発明は、銅溶湯に合金元素
を添加して銅合金溶湯を溶製し、この銅合金溶湯を連続
鋳造圧延法によりトロリ線に製造する方法において、前
記銅合金溶湯の溶製を、Ｐを添加して銅溶湯を脱酸した
のち、他の合金元素を添加して行うことを特徴とする請
求項２記載の高強度トロリ線の製造方法である。
を添加して銅合金溶湯を溶製し、この銅合金溶湯を連続
鋳造圧延法によりトロリ線に製造する方法において、前
記銅合金溶湯の溶製を、Ｐを添加して銅溶湯を脱酸した
のち、他の合金元素を添加して行うことを特徴とする請
求項２記載の高強度トロリ線の製造方法である。
【０００８】
【発明の実施の形態】請求項１記載のトロリ線は、時効
硬化型銅合金からなり、時効処理を施すと、Ｐを含むＣ
ｏ、Ｍｎ、Ｎｉなどの化合物相が母相に半整合的に析出
する。この化合物相は剛性と析出歪みが大きいため、従
来のＣｕ−Ｆｅ系、Ｃｕ−Ｃｒ系、Ｃｕ−Ｃｒ−Ｚｒ系
などの合金よりも高い時効硬化特性を示す。
硬化型銅合金からなり、時効処理を施すと、Ｐを含むＣ
ｏ、Ｍｎ、Ｎｉなどの化合物相が母相に半整合的に析出
する。この化合物相は剛性と析出歪みが大きいため、従
来のＣｕ−Ｆｅ系、Ｃｕ−Ｃｒ系、Ｃｕ−Ｃｒ−Ｚｒ系
などの合金よりも高い時効硬化特性を示す。
【０００９】この発明において、Ｐは脱酸効果があり、
銅溶湯中または表面に存在する酸素を除去して、他の合
金元素が酸化消費するのを抑制する。またＣｏ、Ｍｎ、
Ｎｉは、いずれも時効処理によりＰと化合物相を形成し
て強度向上に寄与する。この発明において、Ｐの含有量
を０．００５〜０．５wt％に規定する理由は、０．００
５wt％未満では、脱酸力が不足して他の合金元素が酸化
消費してしまうばかりか、Ｐを含むＣｏ、Ｍｎ、Ｎｉな
どの化合物相が十分に形成されず時効硬化特性が低下し
てしまうためであり、またＰが０．５wt％を超えると、
溶製中にＣｏ、Ｍｎ、ＮｉがＰと晶出物を形成して消費
されてしまい、時効硬化しなくなるためである。この晶
出物は鋳造機のスパウト開口部に付着して鋳造性を悪化
させる。
銅溶湯中または表面に存在する酸素を除去して、他の合
金元素が酸化消費するのを抑制する。またＣｏ、Ｍｎ、
Ｎｉは、いずれも時効処理によりＰと化合物相を形成し
て強度向上に寄与する。この発明において、Ｐの含有量
を０．００５〜０．５wt％に規定する理由は、０．００
５wt％未満では、脱酸力が不足して他の合金元素が酸化
消費してしまうばかりか、Ｐを含むＣｏ、Ｍｎ、Ｎｉな
どの化合物相が十分に形成されず時効硬化特性が低下し
てしまうためであり、またＰが０．５wt％を超えると、
溶製中にＣｏ、Ｍｎ、ＮｉがＰと晶出物を形成して消費
されてしまい、時効硬化しなくなるためである。この晶
出物は鋳造機のスパウト開口部に付着して鋳造性を悪化
させる。
【００１０】この発明で、Ｃｏを０．１０〜１．０wt
％、Ｍｎを０．１０〜１．０wt％、Ｎｉを０．２２〜
１．０wt％にそれぞれ規定する理由は、前記規定値未満
では、いずれの元素の場合も析出強化を示す十分な析出
相が形成されず、規定値を超えるといずれの元素の場合
も鋳塊強度が高くなって熱間加工性が低下し、さらに時
効処理時にＰと化合しないで母相中に固溶する量が増え
て導電性が低下するためである。Ｃｏ、Ｍｎ、Ｎｉを２
種以上添加すると、各元素はＰとの結合力が強いため時
効処理時に複雑なＰ化合物を形成し、単独で添加する場
合より強度が向上する。
％、Ｍｎを０．１０〜１．０wt％、Ｎｉを０．２２〜
１．０wt％にそれぞれ規定する理由は、前記規定値未満
では、いずれの元素の場合も析出強化を示す十分な析出
相が形成されず、規定値を超えるといずれの元素の場合
も鋳塊強度が高くなって熱間加工性が低下し、さらに時
効処理時にＰと化合しないで母相中に固溶する量が増え
て導電性が低下するためである。Ｃｏ、Ｍｎ、Ｎｉを２
種以上添加すると、各元素はＰとの結合力が強いため時
効処理時に複雑なＰ化合物を形成し、単独で添加する場
合より強度が向上する。
【００１１】請求項２記載のトロリ線は、請求項１記載
の銅合金に、Ｓｎ、Ｍｇ、Ｚｎ、Ａｇの１種以上を添加
した銅合金からなるトロリ線である。前記Ｓｎ、Ｍｇ、
Ｚｎ、Ａｇは、強度の他、耐アーク磨耗性と耐食性を向
上させる。この発明で、前記Ｓｎ、Ｍｇ、Ｚｎ、Ａｇの
添加量を合計で０．０５〜１．０wt％に規定する理由
は、０．０５wt％未満ではその効果が十分に得られず、
１．０wt％を超えると導電性や熱間圧延性などが低下す
るためである。
の銅合金に、Ｓｎ、Ｍｇ、Ｚｎ、Ａｇの１種以上を添加
した銅合金からなるトロリ線である。前記Ｓｎ、Ｍｇ、
Ｚｎ、Ａｇは、強度の他、耐アーク磨耗性と耐食性を向
上させる。この発明で、前記Ｓｎ、Ｍｇ、Ｚｎ、Ａｇの
添加量を合計で０．０５〜１．０wt％に規定する理由
は、０．０５wt％未満ではその効果が十分に得られず、
１．０wt％を超えると導電性や熱間圧延性などが低下す
るためである。
【００１２】請求項３または４記載の発明は、請求項１
記載のトロリ線の製造方法である。この発明は、銅溶湯
をＰを添加して脱酸したのち、Ｃｏなどの他の合金元素
を添加して、他の合金元素の添加歩留まりを高めた製造
方法で、Ｐの添加箇所は、保持炉内から鋳造機に到るま
でのどこであっても差し支えない。また、上記方法にて
溶湯に合金元素を添加する場合、比較的高濃度の合金元
素を添加した溶湯を作製し、シャフト炉などにて製造し
た合金元素を添加していない溶湯とブレンドすることに
よって所定濃度の溶湯にすることも可能である。
記載のトロリ線の製造方法である。この発明は、銅溶湯
をＰを添加して脱酸したのち、Ｃｏなどの他の合金元素
を添加して、他の合金元素の添加歩留まりを高めた製造
方法で、Ｐの添加箇所は、保持炉内から鋳造機に到るま
でのどこであっても差し支えない。また、上記方法にて
溶湯に合金元素を添加する場合、比較的高濃度の合金元
素を添加した溶湯を作製し、シャフト炉などにて製造し
た合金元素を添加していない溶湯とブレンドすることに
よって所定濃度の溶湯にすることも可能である。
【００１３】この発明では、ワイヤロッドを、ベルトホ
イル式やツインベルト式などの連続鋳造圧延法により製
造するのが、コスト的にもまた長尺材が得られる点から
も望ましい。得られるワイヤロッドは圧延、伸線により
トロリ線形状に加工し、その後、時効処理して、強度お
よび導電率を向上させる。必要に応じて、仕上伸線を行
って、形状安定化と一層の強度向上が図られる。前記時
効処理は、通常、４５０〜５００℃で０．５〜４時間加
熱する条件で行われる。
イル式やツインベルト式などの連続鋳造圧延法により製
造するのが、コスト的にもまた長尺材が得られる点から
も望ましい。得られるワイヤロッドは圧延、伸線により
トロリ線形状に加工し、その後、時効処理して、強度お
よび導電率を向上させる。必要に応じて、仕上伸線を行
って、形状安定化と一層の強度向上が図られる。前記時
効処理は、通常、４５０〜５００℃で０．５〜４時間加
熱する条件で行われる。
【００１４】本発明のトロリ線は、水冷鋳造法でビレッ
トを鋳造し、これを熱間押出しまたは熱間圧延してワイ
ヤロッドとする方法でも製造できる。但し、この方法で
は、前述のように、コスト高となりまた長尺材が得られ
ない。
トを鋳造し、これを熱間押出しまたは熱間圧延してワイ
ヤロッドとする方法でも製造できる。但し、この方法で
は、前述のように、コスト高となりまた長尺材が得られ
ない。
【００１５】
【実施例】以下に本発明を実施例により詳細に説明す
る。 （実施例１）シャフト炉により電気銅を溶解し、この銅
溶湯を、予めリン銅母合金を入れた保持炉内に転湯し、
攪拌し、次いで所定の元素を本発明の規定値内で添加し
て銅合金溶湯を溶製した。高融点のＣｏ、Ｍｎ、Ｎｉは
母合金を用いて添加し、低融点のＭｇ、Ｓｎ、Ｚｎ、Ａ
ｇは単体で添加した。次に、前記銅合金溶湯をベルトホ
イル式連続鋳造圧延法により種々径のワイヤロッドに加
工し、これらのワイヤロッドに９５０℃で１時間加熱後
水焼入れする溶体化処理を施した。ワイヤロッドの径
は、のちにトロリ線に加工したときの減面率が３０、５
０、７０％になるように決めた。
る。 （実施例１）シャフト炉により電気銅を溶解し、この銅
溶湯を、予めリン銅母合金を入れた保持炉内に転湯し、
攪拌し、次いで所定の元素を本発明の規定値内で添加し
て銅合金溶湯を溶製した。高融点のＣｏ、Ｍｎ、Ｎｉは
母合金を用いて添加し、低融点のＭｇ、Ｓｎ、Ｚｎ、Ａ
ｇは単体で添加した。次に、前記銅合金溶湯をベルトホ
イル式連続鋳造圧延法により種々径のワイヤロッドに加
工し、これらのワイヤロッドに９５０℃で１時間加熱後
水焼入れする溶体化処理を施した。ワイヤロッドの径
は、のちにトロリ線に加工したときの減面率が３０、５
０、７０％になるように決めた。
【００１６】（比較例１）合金元素の添加量を本発明の
規定値外とした他は、実施例１と同じ方法により溶体化
処理したワイヤロッドを製造した。一部の高濃度合金
は、変形抵抗が高いため圧延できず製造を中止した。
規定値外とした他は、実施例１と同じ方法により溶体化
処理したワイヤロッドを製造した。一部の高濃度合金
は、変形抵抗が高いため圧延できず製造を中止した。
【００１７】（比較例２）Ｃｕ−０．５２wt％Ｃｒ−
０．２２wt％Ｚｒ合金を水冷鋳造法によりビレットと
し、これを熱間水中押出しにより２７ｍｍφのワイヤロ
ッドに加工し、このワイヤロッドに９５０℃で１時間加
熱後水焼き入れする溶体化処理を施した。Ｃｒ、Ｚｒは
活性で溶製中にスラグが多量に浮上するため保持炉を不
活性ガスでシールして添加した。Ｃｒ、Ｚｒは母合金で
添加した。
０．２２wt％Ｚｒ合金を水冷鋳造法によりビレットと
し、これを熱間水中押出しにより２７ｍｍφのワイヤロ
ッドに加工し、このワイヤロッドに９５０℃で１時間加
熱後水焼き入れする溶体化処理を施した。Ｃｒ、Ｚｒは
活性で溶製中にスラグが多量に浮上するため保持炉を不
活性ガスでシールして添加した。Ｃｒ、Ｚｒは母合金で
添加した。
【００１８】得られた各々のワイヤロッドを圧延および
伸線加工により断面積３６６ｍｍ2のトロリ線に加工し
た。ワイヤロッドの径により圧延および伸線での加工率
（断面減少率）は３０、５０、７０％になった。次いで
このトロリ線に４５０℃で３時間の時効処理を施した。
伸線加工により断面積３６６ｍｍ2のトロリ線に加工し
た。ワイヤロッドの径により圧延および伸線での加工率
（断面減少率）は３０、５０、７０％になった。次いで
このトロリ線に４５０℃で３時間の時効処理を施した。
【００１９】得られたトロリ線について、引張強さ、導
電率、耐摩耗性を試験した。引張強さが規格値の５５０
Ｎ／ｍｍ2 を超えるトロリ線については、４００℃で１
時間加熱後にも引張強さを試験し、使用中における強度
低下について評価した。耐摩耗性試験は、回転円筒の外
面に環状に巻付けた長さ１ｍのトロリ線にブロイメット
製の摺板を当接させ、回転円筒を１０００r.p.m.の速度
で６万回回転させたのち、トロリ線の磨耗量を測定して
行った。トロリ線と摺板との接触圧力は１．７５ｋｇと
し、トロリ線と摺板との間には２０Ａ（１５Ｖ）の電流
を流しスパークの飛ぶ状態とした。分析値を表１、２
に、試験結果を表３、４、５に示す。なお、耐摩耗性
は、比較例の No.13（Ｃｕ−０．３１wt% Ｓｎ合金）の
加工率３０％のときの磨耗量を１００とした相対値で示
した。
電率、耐摩耗性を試験した。引張強さが規格値の５５０
Ｎ／ｍｍ2 を超えるトロリ線については、４００℃で１
時間加熱後にも引張強さを試験し、使用中における強度
低下について評価した。耐摩耗性試験は、回転円筒の外
面に環状に巻付けた長さ１ｍのトロリ線にブロイメット
製の摺板を当接させ、回転円筒を１０００r.p.m.の速度
で６万回回転させたのち、トロリ線の磨耗量を測定して
行った。トロリ線と摺板との接触圧力は１．７５ｋｇと
し、トロリ線と摺板との間には２０Ａ（１５Ｖ）の電流
を流しスパークの飛ぶ状態とした。分析値を表１、２
に、試験結果を表３、４、５に示す。なお、耐摩耗性
は、比較例の No.13（Ｃｕ−０．３１wt% Ｓｎ合金）の
加工率３０％のときの磨耗量を１００とした相対値で示
した。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】
【表３】 （注）加熱前、加熱後、No.1〜6 は請求項１の発明、 No.7〜12は請求項２の発明、No.16,18,20,21は製造不可。
【００２３】
【表４】 （注）加熱前、加熱後、No.1〜6 は請求項１の発明、 No.7〜12は請求項２の発明、No.16,18,20,21は製造不可。
【００２４】
【表５】 （注）加熱前、加熱後、No.1〜6 は請求項１の発明、 No.7〜12は請求項２の発明、No.16,18,20,21は製造不可。
【００２５】表３、４、５より明らかなように、本発明
例（No.1〜12）はいずれも、規定値（引張強さ５５０Ｎ
／ｍｍ2 、導電率６５％ＩＡＣＳ）を満足した。４００
℃で１時間加熱後の引張強さも規定値以上で、使用中の
温度上昇に十分対応できることが実証された。また摩耗
量はいずれも少なく、特にＳｎ、Ｍｇ、Ｚｎ、またはＡ
ｇを添加したNo.7〜12は少なかった。これに対し、比較
例の(No.13〜15,17,19) は、導電率は満足するものの、
引張強さは、No14の加工率７０％のものしか満足してい
ない。このトロリ線は４００℃で１時間加熱後の引張強
さが５２０Ｎ／ｍｍ2 に低下し、また磨耗量も多く、実
用性に劣った。本発明例のトロリ線については、応力腐
食割れ性試験や大気暴露下での異常腐食試験などにより
耐食性を調べたが、いずれも実用上全く問題がなく、中
でも、Ｓｎ、Ｍｇ、Ｚｎ、またはＡｇを添加したNo.7〜
12は優れた耐食性を示した。
例（No.1〜12）はいずれも、規定値（引張強さ５５０Ｎ
／ｍｍ2 、導電率６５％ＩＡＣＳ）を満足した。４００
℃で１時間加熱後の引張強さも規定値以上で、使用中の
温度上昇に十分対応できることが実証された。また摩耗
量はいずれも少なく、特にＳｎ、Ｍｇ、Ｚｎ、またはＡ
ｇを添加したNo.7〜12は少なかった。これに対し、比較
例の(No.13〜15,17,19) は、導電率は満足するものの、
引張強さは、No14の加工率７０％のものしか満足してい
ない。このトロリ線は４００℃で１時間加熱後の引張強
さが５２０Ｎ／ｍｍ2 に低下し、また磨耗量も多く、実
用性に劣った。本発明例のトロリ線については、応力腐
食割れ性試験や大気暴露下での異常腐食試験などにより
耐食性を調べたが、いずれも実用上全く問題がなく、中
でも、Ｓｎ、Ｍｇ、Ｚｎ、またはＡｇを添加したNo.7〜
12は優れた耐食性を示した。
【００２６】
【発明の効果】以上に述べたように、本発明のトロリ線
は、新幹線の高速化に十分対応できる強度、導電率、耐
摩耗性を有し、しかも、本発明の製造方法によれば、生
産性に優れる連続鋳造圧延法でも、合金元素を高歩留ま
りで添加できるので、低コストで製造できる。依って、
工業上顕著な効果を奏する。
は、新幹線の高速化に十分対応できる強度、導電率、耐
摩耗性を有し、しかも、本発明の製造方法によれば、生
産性に優れる連続鋳造圧延法でも、合金元素を高歩留ま
りで添加できるので、低コストで製造できる。依って、
工業上顕著な効果を奏する。
Claims (4)
- 【請求項１】 Ｐを０．００５〜０．５wt％含有し、さ
らにＣｏ：０．１０〜１．０wt％、Ｍｎ：０．１０〜
１．０wt％、Ｎｉ：０．２２〜１．０wt％のうちの少な
くとも１種を含有し、残部が銅と不可避不純物からなる
ことを特徴とする高強度トロリ線。 - 【請求項２】 Ｐを０．００５〜０．５wt％含有し、Ｃ
ｏ：０．１０〜１．０wt％、Ｍｎ：０．１０〜１．０wt
％、Ｎｉ：０．２２〜１．０wt％のうちの少なくとも１
種を含有し、さらにＳｎ、Ｍｇ、Ｚｎ、Ａｇのうちの少
なくとも１種を合計で０．０５〜１wt％含有し、残部が
銅と不可避不純物からなることを特徴とする高強度トロ
リ線。 - 【請求項３】 銅溶湯に合金元素を添加して銅合金溶湯
を溶製し、この銅合金溶湯を連続鋳造圧延法によりトロ
リ線に製造する方法において、前記銅合金溶湯の溶製
を、Ｐを添加して銅溶湯を脱酸したのち、他の合金元素
を添加して行うことを特徴とする請求項１記載の高強度
トロリ線の製造方法。 - 【請求項４】 銅溶湯に合金元素を添加して銅合金溶湯
を溶製し、この銅合金溶湯を連続鋳造圧延法によりトロ
リ線に製造する方法において、前記銅合金溶湯の溶製
を、Ｐを添加して銅溶湯を脱酸したのち、他の合金元素
を添加して行うことを特徴とする請求項２記載の高強度
トロリ線の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3584098A JPH11189834A (ja) | 1997-10-23 | 1998-02-18 | 高強度トロリ線およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29019597 | 1997-10-23 | ||
| JP9-290195 | 1997-10-23 | ||
| JP3584098A JPH11189834A (ja) | 1997-10-23 | 1998-02-18 | 高強度トロリ線およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11189834A true JPH11189834A (ja) | 1999-07-13 |
Family
ID=26374839
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3584098A Pending JPH11189834A (ja) | 1997-10-23 | 1998-02-18 | 高強度トロリ線およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11189834A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003082425A (ja) * | 2001-09-11 | 2003-03-19 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 銅基合金 |
| JP2010212164A (ja) * | 2009-03-11 | 2010-09-24 | Mitsubishi Shindoh Co Ltd | 電線導体の製造方法、電線導体、絶縁電線及びワイヤーハーネス |
| JP2014025138A (ja) * | 2012-07-30 | 2014-02-06 | Mitsubishi Cable Ind Ltd | 銅合金トロリ線及び銅合金トロリ線の製造方法 |
| CN104630545A (zh) * | 2015-02-04 | 2015-05-20 | 上海理工大学 | 高温滑触线铜合金及其制造方法 |
| US20160122849A1 (en) * | 2013-05-24 | 2016-05-05 | Mitsubishi Materials Corporation | Copper alloy wire |
| JP2016180170A (ja) * | 2015-03-25 | 2016-10-13 | 株式会社Uacj | 銅合金管 |
| CN113201663A (zh) * | 2021-04-16 | 2021-08-03 | 安徽绿能技术研究院有限公司 | 一种高导电铜合金板材及其制备方法 |
-
1998
- 1998-02-18 JP JP3584098A patent/JPH11189834A/ja active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US10584400B2 (en) | 2013-05-24 | 2020-03-10 | Mitsubishi Materials Corporation | Copper alloy wire |
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