JPH11189459A

JPH11189459A - アルミナ−クロム系耐火物

Info

Publication number: JPH11189459A
Application number: JP9358480A
Authority: JP
Inventors: Nobuhiko Kaji; 信彦加治
Original assignee: Kurosaki Refractories Co Ltd
Current assignee: Kurosaki Refractories Co Ltd
Priority date: 1997-12-25
Filing date: 1997-12-25
Publication date: 1999-07-13
Anticipated expiration: 2017-12-25
Also published as: JP3088095B2

Abstract

(57)【要約】【課題】廃棄物の溶融炉の内張用耐火物に適用できる
アルミナ−クロム系耐火物において、耐食性を損なうこ
となく、耐スポーリング性を向上させる。【解決手段】全配合物中に粒径１．０ｍｍ以上の粗粒
が２０〜５５重量％の範囲内で存在し、ＳｉＯ₂成分を
１８〜４２重量％でかつ、０．２１ｍｍ以上の粒を５０
％以上含む高アルミナ質粉末を５〜２５重量％と、酸化
クロムを３〜２０重量％と、粒径が０．ｌｍｍ以下の粘
土、シリカ及びジルコンの中の１種又は２種以上の粉末
を１〜８重量％と、残部が実質的にアルミナ粉末との配
合物からなる。高アルミナ質粉末は、ＺｒＯ₂成分含有
量が１５〜４５重量％でＳｉＯ₂成分含有量が７〜３０
重量％のアルミナ−ジルコニア−シリカ質粉末によっ
て、全配合物中の５〜２５重量％置換可能である。アル
ミナ粉末は、Ｃｒ成分が５〜６０重量％と、ＴｉＯ₂＋
Ｆｅ₂Ｏ₃成分が１．０重量％以下と、残部が実質的にア
ルミナ粉末とから構成される電融およびまたは焼結アル
ミナ−クロム系粉末によって、全配合物中４０重量％以
下置換可能である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、耐食性と耐スポー
リング性に優れ、塵、廃材、産業廃棄物等の溶融処理炉
の内張り用耐火物に適したアルミナ−クロム系耐火物に
関する。

【０００２】

【従来の技術】近年、都市塵、土木及び建築廃材、産業
廃棄物などの埋め立て処理が、埋め立て地の不足からか
困難となり、現在、焼却処理された後の焼却灰もその量
を少なくすることが求められている。さらには、焼却処
理時のダイオキシンの発生を抑え、重金属の回収の必要
性が高まり、焼却灰その物をなくし、塵及び廃材を一気
に溶融処理することが具体化しつつある。

【０００３】ごみ焼却炉では、腐食性の燃焼物に対する
耐食性を狙って高アルミナ質耐火物が、また難付着性と
高耐食性を狙って炭化珪素質耐火物が採用されてきた。

【０００４】しかしながら、溶融炉では、焼却炉に比し
て格段に処理温度が高く、処理条件が厳しい上に、溶融
物の後処理用に付設する水中投入装置による水蒸気の発
生のため、アルミナ成分が９０重量％以上の高アルミナ
質耐火物や炭化珪素質耐火物でも十分な耐食性を得るこ
とができず、その高温に対する耐スポーリング性も満足
され得なかった。

【０００５】この高アルミナ質耐火物の耐食性を高める
方法として、クロム成分を添加したアルミナ−クロム系
耐火物が多く紹介されているが、それぞれに、解決すべ
き多くの問題がある。

【０００６】例えば、特公昭５７−３２０３１号公報の
耐火物は、クロム成分をクロム鉱粉末の形で３０重量％
以上と多量に使用するため、必然的に鉄分が多くなって
耐スポーリング性の低下の問題が生じ、クロム成分の割
合ほどには耐食性が向上していない。

【０００７】また、特公昭６０−５９１８９号公報に開
示されたアルミナ−クロム系耐火物は、粒径７４μｍ以
下のアルミナとクロミアを主要原料としているため、見
掛気孔率３％以下の超緻密質耐火物となっており耐スポ
ーリング性に劣る。

【０００８】また、特開昭６１−１００５５号公報に開
示されたものは、クロム成分の含有量が４５〜８５重量
％と多く、また高アルミナ質骨材を使用していないため
耐スポーリング性が劣る。

【０００９】また、特公平２−４００１７号公報に開示
された耐火物は、電鋳耐火物であるため気孔率が極端に
低く、一般的な焼成耐火物に比較して耐スポーリング性
は劣っている。

【００１０】さらに、ＪｏｕｒｎａｌｏｆＣａｎａ
ｄｉａｎＣｅｒａｍｉｃＳｏｃｉｅｔｙＶｏｌｕ
ｍｅ４５、１９７６頁２１−２２に開示されている
焼成アルミナ−クロムれんがは、ＳｉＯ₂成分が０．５
重量％と少なすぎて耐スポーリング性に劣る。電鋳アル
ミナ−クロムれんがは、気孔率が５％以下であり、耐ス
ポーリング性に劣っている。

【００１１】このように、溶融炉では処理温度が高く、
水蒸気の影響を受けることなどから、従来から塵焼却炉
で使用されていた高アルミナ質耐火物を適用したので
は、十分な耐食性を得ることができず、また耐スポーリ
ング性の向上も必要とされる。また、耐食性を上げる手
段として、クロム成分を添加したアルミナ−クロム系耐
火物が種々検討されてきたが、溶融炉への適用条件下で
耐食性の向上を求めた場合、逆に耐スポーリング性が損
なわれてしまい、結果として十分な耐用性を発揮するこ
とができずにいた。

【００１２】

【発明が解決しようとする課題】本発明の解決課題は、
その耐食性を損なうことなく、耐スポーリング性を向上
させた塵及び産業廃棄物の溶融炉に適したアルミナ−ク
ロム系内張耐火物を得ることにある。

【００１３】

【課題を解決するための手段】本発明は、アルミナ−ク
ロム系耐火物において、適正な粒度範囲のアルミナ系粉
末を使用し、クロム成分を酸化クロムの形で添加するこ
とによって、耐食性を確保し、耐スポーリング性を向上
させ得ることに着眼して完成した。

【００１４】すなわち、本発明は、全配合物中に粒径
１．０ｍｍ以上の粗粒が２０〜５５重量％の範囲内で存
在し、ＳｉＯ₂成分含有量が１８〜４２重量％で、かつ
粒径分布において０．２１ｍｍ以上の粒を５０％以上含
む高アルミナ質粉末を５〜２５重量％と、酸化クロムを
３〜２０重量％と、粒径が０．ｌｍｍ以下の粘土、シリ
カ及びジルコンの中の１種又は２種以上の粉末を１〜８
重量％と、残部が実質的にアルミナ粉末とからなる配合
物を混練、成形、焼成したアルミナ−クロム系耐火物で
ある。

【００１５】前記高アルミナ質粉末は、ＺｒＯ₂成分含
有量が１５〜４５重量％であり、ＳｉＯ₂成分含有量が
７〜３０重量％のアルミナ−ジルコニア−シリカ質粉末
によって置換できる。これによって、アルミナ−クロム
系耐火物の耐スポーリング性を向上させることができ
る。その置換量は、コストと耐スポーリング性向上効
果、及び耐浸食性の確保の理由により全配合量の５〜２
５重量％であることが好ましい。アルミナ−ジルコニア
−シリカ質粉末中のＺｒＯ₂成分の含有量が４５重量％
を越えると、ジルコニアの変態に伴う粒の残存膨張性が
強くなり、耐火物焼成中の組織破壊や使用中の耐火物の
競り割れの要因となる。１５重量％未満であると、ジル
コニアの変態の影響が少なくなり耐スポーリング性の付
与効果が不足し、耐スポーリング性が不十分となる。ア
ルミナ−ジルコニア−シリカ質粉末中のＳｉＯ₂成分の
含有量が３０重量％を越えると、ＳｉＯ₂成分が過剰と
なるため耐食性が低下し、７重量％未満であると、Ｓｉ
Ｏ₂によるジルコニアの変態防止効果が減少し、繰り返
し加熱後の残存膨張が過剰となって、れんが組織が脆弱
化されるためか耐食性が低下する。また、耐浸潤性も低
下するため、構造スポーリングが生じやすくなる。

【００１６】また、前記組成の配合物において、アルミ
ナ粉末が、Ｃｒ成分が５〜６０重量％と、ＴｉＯ₂＋Ｆ
ｅ₂Ｏ₃成分が１．０重量％以下と、残部が実質的にアル
ミナ粉末とから構成されるアルミナ−クロム系の電融粉
末およびまたは焼結粉末によって、全配合物の４０重量
％以下まで置換することができる。これによって、粗粒
から中粒部分の耐食性が向上できる。しかし、４０重量
％を越えて置換されると、クロムの性質が強くなるため
耐スポーリング性が低下しかつ大幅なコス卜アップを招
く。アルミナ−クロム質粉末中のＣｒ成分が６０重量％
を越えると、クロムの性質が強くなるため、耐スポーリ
ング性が低下する。５重量％未満であると、耐食性向上
効果が小さく、単にコストアップを招くだけである。ア
ルミナ−クロム質粉末中のＴｉＯ₂成分とＦｅ₂Ｏ₃成分
の和が１．０重量％を越えるとフラックス量が過剰とな
って、耐スポーリング性が低下し、耐食性向上効果も減
少する。

【００１７】さらに、前記の酸化クロムには、コストダ
ウンの目的で、クロム鉱を少量混ぜて添加することがで
きるが、混合量が多すぎると鉄分が過剰となって、耐ス
ポーリング性が低下し、かつ耐食性も低下する。酸化ク
ロム添加量中へのクロム鉱の置換量は、全配合割合の５
重量％を越えないことが好ましい。酸化クロムとクロム
鉱の混合粉末中の酸化クロムの添加量は、３重量％以上
が必要である。

【００１８】本発明のアルミナ−クロム系耐火物におい
て粒径１．０ｍｍ以上の粗粒の含有量を２０〜５５重量
％に規定する理由は、粒径１．０ｍｍ未満の粗粒が２０
重量％未満であると、耐火物組織が緻密となり、耐スポ
ーリング性が低下するためであり、逆に５５重量％を越
えると、配合構成上粗粒の割合が多くなり過ぎて成形充
填性に劣り、その結果、耐食性が低下するためである。

【００１９】高アルミナ質粉末のＳｉＯ₂成分含有量の
規定範囲は、その含有量が１８重量％未満であると、Ｓ
ｉＯ₂成分による耐スポーリング性付与特性が不足する
ため耐スポーリング性が劣り、また４２重量％を越える
と、ＳｉＯ₂成分が過剰となり耐食性の低下が大きくな
る理由による。

【００２０】また、高アルミナ質粉末の粒径分布におい
て０．２１ｍｍ以上の粒を５０％以上含むとするのは、
骨材の粒度として粗粒から中粒域のものが耐スポーリン
グ性付加のために必要であり、また耐食性の確保のため
に好ましいためである。

【００２１】酸化クロムの添加は耐食性の向上のために
効果的であるが、酸化クロム粉末の粒度が一般的に非常
に細かいために、その含有量が２０重量％を越えると、
アイソスタティックプレスなどの特殊な成形機の使用も
しくは生産性に劣る鋳込み成形方法の適用以外では歩留
上の問題が生じ、その添加量を増やすことができない。
また、酸化クロムの添加量を増やすことはコストアップ
の要因ともなる。一方、その添加量が３重量％より少な
くなると耐食性向上の効果が不十分である。したがって
添加量範囲として３〜２０重量％が好ましい。

【００２２】耐食性の向上には、実際的にはＣｒ成分が
寄与するが、Ｃｒ成分をクロム鉱の形で添加すると必然
的に鉄分が過剰に多くなって耐スポーリング性を低下さ
せる弊害が生じる。またＣｒ成分の含有量の割には耐食
性は向上しない。したがってＣｒ成分は、酸化クロムの
形で添加することがより効果的である。

【００２３】粘土、シリカ及びジルコンの微粉は、浸入
物の粘性を高める性質を持ち、塵や廃棄物の溶融物が耐
火物組織中に深く浸潤するのを防止するのに必要であ
る。しかしその添加量が８重量％を越えると、耐火物マ
トリックス中のＳｉＯ₂成分が過剰となって耐食性の低
下が大きくなる。一方、１重量％未満であると、溶融物
の耐火物組織中への浸潤を許し、構造スポーリングを起
こしやすくなり、使用中の稼働面に平行な亀裂の発生や
剥離の可能性が増大する。

【００２４】これらの微粉の添加は、粉末の形での添加
だけでなく、スリップ状もしくはスリップ＋粉末の形で
の添加が可能である。もちろん低水量でスリップになる
粘土は限定されるし、スリップにするときの解膠材によ
るアルカリ分の増加に注意すればよい。

【００２５】本発明の配合物の成形は、オイルプレス、
フリクションプレス、ランマープレス、鋳込み成形、Ｃ
ＩＰ、などを成形個数、形状、能率などの条件を考慮し
て適宜選択すればよい。

【００２６】成形圧力についても後述する実施例で挙げ
た２トン／ｃｍ²に限定するものではなく、成形能率、
成形体の品質を考慮して適宜選択すればよい。

【００２７】本発明のアルミナ−クロム系耐火物の焼成
温度は、１３５０〜１６５０℃の範囲内にあることが好
ましい。１３５０℃未満であると、焼結性が不足し耐食
性が低下する。一方、１６５０℃を越えると焼結過剰と
なつて耐スポーリング性が低下する。

【００２８】しかしながら、本発明の耐火物は、焼成品
に限定されるものではなく、電融時のクロム、鉄、チタ
ン分のカーボンによる還元によって生成されるかもしれ
ない金属の量に注意すれば使用可能である。

【００２９】生成金属の量が多いとれんが焼成中に金属
の再酸化によって膨張が起こりれんが組織が破壊され気
孔率の上昇、強度の低下を引き起こし、激しいときには
れんがに焼成亀裂を発生させ、焼成歩留まりを低下させ
る。

【００３０】ただし、生成金属の量が多い場合でも、生
成金属が再酸化される温度以上の酸化雰囲気でクリンカ
ーを仮焼すれば問題はなくなる。

【００３１】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を表１
から表１０に示す実施例と比較例とともに基づいて説明
する。

【００３２】各表に示す割合の配合物を混練し、２３０
ｍｍ×１００ｍｍ×６５ｍｍの並型類似形状をオイルプ
レスを用いて成形圧２トン／ｃｍ²で成形し、乾燥後、
特に指定のない場合は１４５０℃で焼成した。

【００３３】侵食試験は、ＬＰＧと空気によるバーナー
加熱の横型回転侵食試験装置を使用して、Ｃ／Ｓ＝０．
４、Ｆｅ₂Ｏ₃＝８．５、アルカリ分＝８．５％の塵焼却
灰溶融物想定スラグを投入し、１６００℃×３０分毎に
スラグを取り替えて３０ｃｙ．で実施した。

【００３４】比較例１に示すれんがを標準品として、そ
の溶損量を１００として溶損指数を求めた。溶損指数が
小さいほど耐食性が良好である。

【００３５】溶損指数＝（対象品溶損量／標準品溶損量）×１００スポーリングテストは、６０ｍｍ×６０ｍｍ×６０ｍｍ
のサンプルを切り出して、１３００℃で１５分急熱後直
ちに５分水冷＋１０分空冷をｌｃｙ．として最多３０ｃ
ｙ．繰り返した。剥落発生時の回数が大きいほど耐スポ
ーリング性が良好である。

【００３６】各表に示す本発明の実施例は、比較例と対
比して、耐食性と耐スポーリング性において優れている
ことが分かる。

【００３７】

【表１】表１に示す比較例１はクロム成分を添加しないものでア
ルミナ含有量が高いにもかかわらず実施例１と対比して
耐食性に劣る。マグクロダイレクトボンドの比較例２
は、溶融炉で溶解されるもののＣ／Ｓが製鋼スラグに比
較して低いため、クロム成分が多いにもかかわらず実施
例と対比して耐食性が劣っている。また、耐スポーリン
グ性と耐浸潤性も劣る。比較例３は、クロム鉱の使用に
よってクロム成分が多いにもかかわらず耐食性、耐スポ
ーリング性、それに耐浸潤性において劣り、実施例１が
格段に優れている。比較例４においては高アルミナ骨材
の使用で耐スポーリング性は若干向上するが、クロム鉱
の多量使用によっての向上効果は不足であり、耐食性は
低下傾向であることが分かる。

【００３８】

【表２】表２においては、全配合中の粒径ｌｍｍ以上の粗粒含有
量の効果を実施例２から実施例５と比較例５と比較例６
との対比で示す。これらの比較から、粒径ｌｍｍ以上の
粗粒含有量が２０重量％未満であると、粗粒の亀裂進展
防止効果が減少するためか耐スポーリング性が低下す
る。実施例５と比較例６の比較によって粗粒の含有量が
５５重量％を越えると、粗粒過剰となって成形時の充填
性が低下するため、れんがの気孔率が上昇傾向となり、
耐食性及び耐浸潤性が低下する。

【００３９】実施例２、実施例３及び実施例４とから、
アルミナ粉末として焼結品と電融品が同等に使用可能で
仮焼品も一部併用可能であることがわかる。

【００４０】

【表３】表３においては、酸化クロムの添加量が与える影響につ
いて調べたものである。同表中の実施例６と、比較例７
と比較例８との対比によって、酸化クロムの添加量が３
重量％未満であると酸化クロムの添加による耐食性向上
効果が小さく、耐食性不足であり、耐浸潤性も劣ってい
ることがわかる。また、比較例９と各実施例との対比に
おいて酸化クロムの添加量が２０重量％を越えると、微
粉過剰となって気孔率が上昇し、耐浸潤性が劣る。また
微粉過剰の影響で耐スポーリング性が低下した。同様
に、比較例９では脱気成形を実施したにもかかわらず、
成形後、成形面に平行な亀裂の発生が認められた。

【００４１】

【表４】表４は、焼結アルミナ：７２重量％、仮焼アルミナ：５
重量％、酸化クロム：１０重量％、高アルミナ質粉末：
１０重量％、シリカ粉末：１重量％、粘土：２重量％で
構成された配合物からなり、配合物中の粒径ｌｍｍ以上
の粗粒の含有量が４５重量％である耐火配合物におい
て、高アルミナ質粉末中のＳｉＯ2成分の含有量を変化
させてその影響を調べたものである。

【００４２】同表に示す実施例９と比較例１０を比較し
て、高アルミナ質粉末中のＳｉＯ₂成分の含有量が１８
重量％未満であると耐スポーリング性が低下することが
分かる。実施例１０と比較例１１によって、ＳｉＯ2量
が４２重量％を越えるとＳｉＯ₂の影響が大きくなって
耐食性が大幅に低下することがわかる。また逆にれんが
焼成後の高アルミナ質粉末中のムライト鉱物量が減少
し、耐スポーリング性が低下する。実施例１１、実施例
１２と比較例１２によって、高アルミナ質粉末の添加に
よる耐スポーリング性の向上は、０．２１ｍｍ以上の粒
径分布が５０％以上でないと発揮されないことが分か
る。

【００４３】

【表５】表５は、高アルミナ質粉末の添加量と耐スポーリング性
との関係を調べたものである。同表における比較例１３
と実施例１３によって、高アルミナ質粉末の添加量が５
重量％未満であると高アルミナ質粉末による耐スポーリ
ング性付与効果が不足する。また、実施例１４と比較例
１４によって、高アルミナ質粉末の添加量が２５重量％
を越えると高アルミナ質骨材の存在割合が過剰となって
耐食性が不足することが分かる。比較例１５と実施例１
５によって、アルミナージルコニアーシリカ質粉末の添
加量が５重量％未満であるとアルミナージルコニアーシ
リカ質粉末による耐スポーリング性付与効果が不足す
る。実施例１６と比較例１６によって、アルミナ−ジル
コニア−シリカ質粉末の添加量が２５重量％を越える
と、アルミナ−ジルコニア−シリカ質粉末の存在割合が
過剰となって耐食性が不足する。

【００４４】

【表６】表６は、アルミナ−ジルコニアーシリカ質粉末の併用の
効果を示す。同じ実施例ではあるが、実施例１３と実施
例１５の比較では、アルミナ−ジルコニアーシリカ質粉
末を使用した実施例１５の方が、スポーリングテスト後
のキレツの程度が小さく、耐スポーリング性の向上が認
められた。実施例１７によって高アルミナ質粉末とアル
ミナ−ジルコニアーシリカ質粉末の併用の効果が示され
ている。比較例１７と実施例１８によって、浸潤防止効
果を目的としたマトリックス添加材としての粘土、シリ
カ、ジルコンなどの微粉の添加量が１重量％未満である
と、これらによるスラグ浸潤防止効果が不足して浸潤層
の厚みが増え、構造スポーリング（浸食試験後の試料切
断面に、稼働表面と平行な亀裂が認められた）の発生が
多くなる傾向にある。実施例１９によって、マトリック
ス添加材としてジルコン粉末の使用が可能である。実施
例２０と比較例１８によって、マトリックス添加材の添
加量が８重量％を越えると、マトリックス部の耐食性が
低下して溶損厚みが増加して耐食性不足となった。実施
例２０と比較例１９によって、マトリックス添加材の粒
度が粗いとマトリックス部の溶損厚みが増加し耐食性が
低下する。

【００４５】

【表７】表７は、本発明の耐火配合物の焼成に当たって、目的と
する特性を得るための焼成温度を実施例１の配合物を使
用して検討した結果を示す。比較例２０と実施例２１に
よって、焼成温度が１３５０℃より低いと焼結不足で強
度が低下する傾向となり、耐食性が低下する。実施例２
２と比較例２１によって、焼成温度が１６５０℃を越え
ると焼結過剰となって強度が上昇し、耐スポーリング性
が低下することが分かる。

【００４６】

【表８】表８は、高アルミナ質粉末をアルミナ−ジルコニア−シ
リカ質粉末で置換したときの特性に与える影響を調べた
結果を示す。実施例１の高アルミナ質粉末を全量、同一
粒度のアルミナ−ジルコニア−シリカ質粉末で置換し、
アルミナージルコニアーシリカ質粉末の化学組成を検討
した。

【００４７】ジルコニア含有粉末は、ジルコニアの変態
に伴う繰り返し加熱後の残存膨張の問題があるため、繰
り返し加熱試験を、サンプル形状：１００ｍｍ×２０ｍ
ｍ×２０ｍｍ、繰り返し加熱温度：１５００℃⇔８００
℃×３０ｃｙ．、加熱炉：電気炉、雰囲気：大気雰囲気
の条件で実施した。

【００４８】実施例２３と比較例２２との比較によっ
て、アルミナージルコニアーシリカ質粉末中のＺｒＯ₂
量が１５重量％未満であると、ジルコニアの変態に伴う
熱間での膨張低減効果が減少し、耐スポーリング性付与
効果が不足し、耐スポーリング性が低下することが分か
る。実施例２４と比較例２３によって、ＺｒＯ₂量が４
５重量％を越えると、ジルコニアの変態の影響が大きく
なって繰り返し加熱後の残存膨張が過剰となって、れん
が組織が脆弱化されるためか耐食性が低下した。耐浸潤
性も低下するため、構造スポーリングが生じやすくな
る。

【００４９】比較例２４と実施例２５によって、ＳｉＯ
₂量が７重量％未満であると、Ｓｉ０₂によるジルコニア
の変態防止効果が減少し、繰り返し加熱後の残存膨張が
過剰となって、れんが組織が脆弱化されるためか耐食性
が低下した。耐浸潤性も低下するため構造スポーリング
が発生しやすくなる。比較例２３と比較例２４の浸食試
験後の試料の切断面に、稼働表面と平行な亀裂の存在が
認められた。実施例２６と比較例２５によって、ＳｉＯ
₂量が３０重量％を越えると粒子の耐食性が低下する。

【００５０】

【表９】表９は、マトリックス以外の耐食性向上のため、焼結ア
ルミナ粉末をアルミナ−クロム系焼結粉末で置換したと
きの特性に及ぼす影響を調べた結果を示す。

【００５１】試料としては、実施例１の配合組成の焼結
アルミナ粉末をアルミナ−クロム系焼結粉末で置換して
作成した。

【００５２】実施例１と比較例２６、実施例２７によっ
て、アルミナ−クロム系粉末のクロム含有量が５重量％
未満であると、置換による耐食性向上効果が認められな
い。実施例２８と比較例２７によって、アルミナ−クロ
ム系粉末中のクロム量が６０重量％を越えると、耐スポ
ーリング性が低下する。実施例２９と比較例２８との対
比によって、アルミナ−クロム系粉末中のＦｅ₂Ｏ₃＋Ｔ
ｉＯ₂の含有量が１．０重量％を越えると、フラックス
過剰となって、置換したアルミナ−クロム系粉末による
耐食性向上効果は低下し、耐スポーリング性も低下する
ことが分かる。実施例２９と比較例２９によって、アル
ミナ−クロム系粉末の置換量が４０重量％を越えると、
アルミナ粉末に比較してアルミナ−クロム系粉末の耐ス
ポーリング性が劣ることが分かる。実施例２８と同一成
分、同一粒度のアルミナ−クロム電融品を使用したとこ
ろほぼ同一の性能が得られた。

【００５３】酸化クロムと少量のクロム鉱の併用を検討
するため、実施例６をベースに配合粒度が同一になるよ
うな形で試作した。

【００５４】

【表１０】表１０は、焼結アルミナ粉末をアルミナ−クロム系焼結
粉末で置換したときの特性について調べた結果を示す。
同表において、実施例３０と比較例３０によって、クロ
ム鉱の使用量が５重量％を越えると、クロム鉱中の鉄分
の影響か、耐スポーリング性が低下する。比較例３１と
実施例３１によって、クロム鉱を併用しても酸化クロム
の使用量が３重量％未満であると耐食性が不足すること
がわかる。

【００５５】

【発明の効果】本発明の耐火物は、高耐食性と高耐スポ
ーリング性を有するアルミナ−クロム系耐火物であっ
て、とくに、塵溶融炉用内張耐火物として適したもので
ある。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】全配合物中に粒径１．０ｍｍ以上の粗粒
が２０〜５５重量％の範囲内で存在し、ＳｉＯ₂成分が１８〜４２重量％で、０．２１ｍｍ以上
の粒を５０％以上含む高アルミナ質粉末を５〜２５重量
％と、酸化クロムを３〜２０重量％と、粒径が０．ｌｍｍ以下の粘土、シリカ及びジルコンの中
の１種又は２種以上の粉末を１〜８重量％と、残部が実質的にアルミナ粉末との配合物からなるアルミ
ナ−クロム系耐火物。
【請求項２】高アルミナ質粉末が、ＺｒＯ₂成分含有
量が１５〜４５重量％でＳｉＯ₂成分含有量が７〜３０
重量％のアルミナ−ジルコニア−シリカ質粉末によっ
て、全配合物中の５〜２５重量％置換された請求項１に
記載のアルミナ−クロム系耐火物。
【請求項３】アルミナ粉末が、Ｃｒ成分が５〜６０重
量％と、ＴｉＯ₂＋Ｆｅ₂Ｏ₃成分が１．０重量％以下
と、残部が実質的にアルミナ粉末とから構成される電融
およびまたは焼結アルミナ−クロム系粉末によって、全
配合物中４０重量％以下置換された請求項１または請求
項２に記載のアルミナ−クロム系耐火物。
【請求項４】酸化クロムが、全配合割合から見て５重
量％以下の割合でクロム鉱と置換され、かつ酸化クロム
の添加量が３重量％以上である請求項１から請求項３の
何れかに記載のアルミナ−クロム系耐火物。
【請求項５】配合物を混練、成形、焼成した耐火物で
あって、その焼成温度が１３５０℃から１６５０℃であ
る請求項１から請求項４の何れかに記載のアルミナ−ク
ロム系耐火物。
【請求項６】焼成した耐火物が塵及び産業廃棄物溶融
炉の内張り用である請求項５に記載のアルミナ−クロム
系耐火物。